Проектирование источника теплоснабжения микрорайона

где ? низшая рабочая теплота сгорания топлива, МДж/нм³;

К - коэффициент, учитывающий характер топлива (для газа К=0,345).

Суммарное количество М_j, загрязняющего вещества j, поступающего в атмосферу с дымовыми газами, т/ год, рассчитывается по уравнению



где с_j, ? массовая концентрация загрязняющего вещества j в сухих дымовых газах при стандартном коэффициенте избытка воздуха б_о = 1,4 и нормальных условиях, мг/нм³;

? объем сухих дымовых газов, образующихся при полном сгорании 1 нм3 топлива (при б_о = 1,4 ), нм³/нм³;

? расчетный расход топлива, м³/год;

? коэффициент пересчета:

- при определении выбросов в граммах в секунду = 0,278·10^-3;

- при определении выбросов в тоннах в год = 10^-6.

Валовый выброс

Максимально разовый выброс

= 1,253 тыс. м³/ч;

г/ с.

Аналогичный расчет введется и для котла Unitherm 20/150. Результаты расчетов для всех котлов приведены в таблице 10.1.

Таблица 10.1 - Результаты расчетов загрязняющих веществ

Наименование вещества	Валовый выброс, т/год	Максимально разовый выброс, г/с	ПДК загрязняющих веществ (в соответствии с ГН 2.1.6.1338-03 и ГН 2.1.6.1983-05)
			Максимально разовая, мг/м3	Среднесуточная мг/м3
1	2	3	4	5
Для 4 котлов Eurotherm 11/150
NO	1,08	0,2	0,4	0,06
NO2	6,68	1,16	0,2	0,04
CO	17,92	2,48	5,0	3,0
Бенз(а)пирен			-	10-6
Для 3 котлов Unitherm 20/150
NO	1,92	0,15	0,4	0,06
NO2	11,85	87	0,2	0,04
CO	27,18	1,86	5,0	3,0
Бенз(а)пирен			-	10-6
При эксплуатации всей котельной
NO	3,00	0,35	0,4	0,06
NO2	18,53	2,03	0,2	0,04
CO	45,10	4,34	5,0	3,0
Бенз(а)пирен			-	10-6

10.4 Максимальное значение приземной концентрации вредного вещества

Максимальное значение приземной концентрации вредного вещества с_м (мг/м³) находим по формуле

где - фоновая концентрация вредных веществ. Фоновые концентрации вредных веществ для Уфы приведены в таблице 10.2.

Таблица 10.2 - Фоновые концентрации С_ф (мг/м³) вредных веществ

Вещество	Период наблюдений	Штиль (0-2 м/с)	Скорость ветра 3-8 м/с, Направление ветра
			С	В	Ю	З
Пыль (взв. в-ва	2007 - 2011	0,36	0,36	0,36	0,36	0,36
Диоксид серы		0,022	0,042	0,042	0,011	0.005
Оксид углерода		3,03	3,03	3,03	3,03	3,03
Диоксид азота		0,119	0,066	0.066	0,066	0,066
Оксид азота		0,136	0,088	0,079	0,115	0,068
БПх10-6		4,6	4,6	4,6	4,6	4,6

Определяем требуемую высоту дымовых труб для рассеивания вредных загрязняющих веществ:

(10.19)

При установке дымовой трубы следует учитывать, что высота устья дымовых труб для котельных должна быть выше границы ветрового подпора, но не менее 0,5 м выше конька крыши, а также не менее 2 метров над кровлей наиболее высокой части здания или другого самого высокого здания в радиусе 10 м [6]. Поэтому оптимальная высота дымовой трубы равна 42 м.

11. Топливоснабжение котельной

В качестве основного топлива выбран природный газ, в качестве резервного природный газ от независимого газопровода.

11.1 Газовое хозяйство

Котельная работает на природном газе, являющимся основным топливом. Расчетная нагрузка составляет 104 МВт. Расход топлива, находится по формуле:

(11.1)

где = 7990 ккал/нм³ - теплотворная способность природного газа;

з - КПД КА при работе на газе.

Давление газа на входе в котельную составляет 6 кгс/см².

Диаметр газопровода, м, определяется по формуле:

(11.2)

где Q - расход газа при нормальных условиях, м³/с;

t - температура газа, ⁰С;

Р - среднее давление газа на участке, Мпа;

V - скорость газа, м/с.

Для газопровода высокого давления IIкатегории скорость газов принимается равной 25 м/с.

Тогда, диаметр газопровода:

Газовое хозяйство котельной состоит из:

- газопровода котельной;

- газопровода высокого давления II категории Ду 426;

- коммерческого узла учета расхода природного газа;

- ГРУ-16-2НВ-ПУ1 (пропускная способность - 25600 нм³/час).

ГРУ состоит из основной и резервной линий редуцирования. Узлы редуцирования полной заводской готовности расположены на рамах и предназначены для понижения входного давления газа до необходимого уровня и поддержания этого уровня неизменным.

Узел учета газа оснащен корректором по давлению и температуре. Он обеспечивает возможность подключения к системе сбора информации газоснабжающей организации.

ГРУ устанавливается за пределом здания котельной, в целях уменьшения шума от редуцирования газа.

Резервное топливо

В том случае, если использования основного топлива будет ограничено или временно прекращено, предусматривается обеспечение непрерывной работы на резервном топливе через газопровод, параллельной к основному.

12. Водоподготовка

12.1 Исходные данные

Источником воды для котельной является р. Белая. Характеристика воды р.Белая:

Сухой остаток - 263 мг/кг;

Минеральный остаток - 259,9 мг/кг;

Окисляемость по О₂ - 5,5-52 мг/кг;

Ж_о - 4,5 мг-экв/дм³; Ж_к - 3,54 мг-экв/дм³; Ж_нк - 0,96 мг-экв/дм³

Са²⁺ - 66,3 мг/дм³; Mg²⁺ - 14,4 мг/дм³; Na²⁺ - 4,14 мг/дм³; HCO^-₃ -216,0 мг/дм³; SO^2-₄ - 37,0 мг/дм³; CL^{Ї -} 13,0 мг/дм³; SЎO^2Ї₃ - 15,0 мг/дм³; AI₂O₃+Fe₂O₃ - 0,3 мг/дм³.

12.2 Основы водоподготовки

Для обеспечения нормальной работы котельных и тепловых сетей используемая в них вода должна обладать определенными качествами. Показателями качества воды являются:

прозрачность - содержание взвешенных веществ, легко удаляемых при фильтровании;

сухой остаток - содержание минеральных и органических примесей, не улетучивающихся после испарения и высушивания;

жесткость - содержание солей кальция и магния;

щелочность - содержание гидратов (NaOH) и кальцинированной соды (Na₂CO₃);

содержание агрессивных газов (O₂ и CO₂).

Вода, используемая в парогенераторах и водогрейных котлах, в зависимости от участка технологической цепи, на котором она используется, носит различные названия. Вода, поступающая в котельный цех от различных источников водоснабжения, называется исходной или сырой водой. Эта вода, как правило, поступает для предварительной химической подготовки перед использованием ее для питания парогенераторов и водогрейных котлов.

Лучшей для питания котлов является вода, получаемая при конденсации пара, так как в ней содержится незначительное количество загрязняющих ее веществ. Вода, получаемая из различных источников водоснабжения, всегда хуже конденсата. Поэтому сырую воду пред использованием для питания котлов или подпитки тепловых сетей предварительно обрабатывают с целью улучшения ее качества.

12.3 Требования, предъявляемые к воде

В соответствии с правилами Госгортехнадзора к питательной воде котлов, имеющих естественную циркуляцию при давлении до 4 МПа, и к подпиточной воде водогрейных котлов предъявляются определенные требования. Нормы качества питательной воды для водогрейных котлов приведены в таблице 12.1.

Таблица 12.1 - Нормы качества питательной воды для водогрейных котлов

Показатель	Норма для парогенератора, работающих при давлении, МПа
	До 1,4	До 2.4	До 4
1	2	3	4
Общая жесткость, в мкг-экв/кг	20/15	15/10	10/5
Содержание:
взвешенных веществ, мг/кг	5	5	Не допускается
соединений железа, мкг/кг	Не нормируется/300	200/100	100/50
соединений меди, мкг/кг	Не нормируется	Не нормируется/10
растворенного кислорода, мкг/кг	50/30	50/20	30/20
свободной углекислоты, мкг/кг	Не допускается
СО2, мкг/кг	Не допускается	20
масел, мг, кг	3	3	0.5
Значение рН при t=25 0С	8,5 - 9,5
П р и м е ч а н и е - В числители указаны значения для парогенераторов, работающих на твердом топливе с локальными нагрузками поверхности нагрева до 300 кВт/м2, а в знаменателе -для парогенераторов, работающих на газообразном, жидком и твердом топливе с локальными нагрузками более 300 кВт/м2.

Нормы качества подпиточной воды для тепловых сетей в соответствии с требованием СНиП II-36-73 «Тепловые сети. Нормы проектирования» приведены в таблице 12.2.

Таблица 12.2 - Нормы качества воды для подпитки тепловых сетей

Показатель	Содержание при подогреве воды, 0С
	До 75	От 76 до 100	От 101 до 200
1	2	3	4
Содержание:
растворенного кислорода, мг/кг	0,1	0,1	0,05
взвешенных веществ, мг/кг	5
свободной углекислоты, мкг/кг	0
Карбонатная жесткость, мг-экв/кг	1,5	0,7	0,7
Остаточная общая жесткость при использовании продувочной воды (в закрытых системах теплоснабжения), мг-экв/кг	-	0,1	0,05
Значение рН	6,5 - 8.5
Условная сульфатно - кальциевая жесткость	-	-	В пределах, исключающих выпадение из раствора СаSO4
П р и м е ч а н и е - При открытой системе теплоснабжения и в сетях для горячего водоснабжения, кроме указанных требований, к воде предъявляются требования ГОСТ 2874-73 «Вода питьевая».

12.4 Фильтрация и коагуляция питательной воды

Воду из поверхностных водоемов для удаления из неё взвешенных и коллоидных примесей фильтруют и коагулируют в специальных устройствах - механических фильтрах. Воду пропускают через пористые материалы: кварцевый песок, дробленый антрацит и мраморную крошку с размерами зерен материала 0,6-1 мм. Размеры механических фильтров в таблице 12.3 выбирают при заданной высоте загрузки h=800ч1000 мм по скорости фильтрации, отнесенной ко всему поперечному сечению фильтрующего материала и равной 5-12 м/ч. Для освобождения воды от коллоидных примесей применяют коагуляцию (свертывание), т. е. вводят в обрабатываемую воду до ее механической фильтрации хорошо растворимые сернокислые (или хлористые) соли алюминия или железа. Наибольшее распространение получил сернокислый алюминий глинозем [Аl2(SO4)3].

Таблица 12.3 - Основные размеры однопоточных механических осветлительных фильтров

Диаметр в мм	377	478	720	820	1000	1500	2000	2500	3000	3400
Общая высота в мм	2400	2400	2600	2600	2950	3310	3650	3990	4250	4375
Площадь поперечного сечения в м2	0,09	0,18	0.41	0,53	0,78	1.78	3,2	5,0	7,05	9.25

Емкость трубопроводов тепловых сетей определяется в зависимости от их удельного объема и длины:

где v_di - удельный объем i-го участка трубопроводов определенного диаметра, м³/км;

l_di - длина i-го участка трубопроводов, км.

Данные о длинах трубопроводов, их диаметрах, а также результат расчета емкостей сведен в таблицу 12.4.

Таблица 12.4 - Расчет емкости тепловых сетей

Диаметр труб, мм	Удельный объем, м3 /км	Суммарная длина трубы диаметра di, км	Емкость трубопроводов, м3
50	1,4	0,241	0,337
80	5,3	0,386	2,046
100	8,0	1,280	10,240
150	18,0	1,211	21,798
200	28	2.166	60,648
300	48	0,338	16,224
462	80,4	1,600	128,640
500	88	0,500	44.000
Итого:			283,993

Емкость системы теплопотребления определяется по формуле, м³:

(12.1)

где v - удельный объем системы теплопотребления, м³/МВт; при отсутствии информации о типе нагревательных приборов, которыми оснащены системы теплопотребления, допустимо принимать значение удельного объема для систем 25,9 м³/МВт.

Q_{o max} - расчетное значение часовой тепловой нагрузки на отопление, МВт, которая складывается из тепловой нагрузки на отопление производственных зданий, нагрузки на технологические нужды и отопление здания котельной.

Емкость системы теплопотребления составляет:

Среднегодовая емкость систем теплопотребления и тепловых сетей составляет:

(12.2)

Часовая производительность водоподготовительной установки, принимается равной 0,75 % от объема тепловых сетей и присоединенных к ним систем теплоснабжения:

 (12.3)

Затраты сетевой воды на заполнение трубопроводов и систем теплопотребления после проведения плановых ремонтов и при пуске в работу новых сетей после монтажа. Это количество сетевой воды ежегодно принимается равным 1,5-кратному объему трубопроводов и систем теплопотребления в системе теплоснабжения в целом.

(12.4)

(12.5)

Суточный расход коагулянта определяется по формуле:

(12.6)

где - производительность водоподготовки в м³/ч;

- эквивалент безводного коагулянта для Al(SO₄)₃, принимаемый равным примерно 57;

- максимальная доза коагулянта, равная 0,5-1 мг-экв/кг.

Суточный расход раствора коагулянта определяют по формуле:

где - концентрация безводного коагулянта в дозируемом растворе, обычно принимают 5-10 %;

- плотность раствора коагулянта может быть принята равной 1-1,05 т/м³.

Объем дозатора для коагулянта должен обеспечить непрерывную работу установки в течение 10--12 ч. Совместную обработку воды фильтрацией и коагуляцией применяют при содержании взвешенных веществ более 150 мг/кг.

12.5 Умягчение воды способом катионного обмена

Метод катионного обмена, называемый также катионитовым, основан на свойстве некоторых естественных и искусственных химических соединений вступать в реакцию с солями жесткости воды.

Натрий-катионирование (наиболее простой способ) применяется в тех случаях, когда обеспечиваются приведенные выше показатели продувки, относительная щелочность и содержание углекислоты в паре; при этом общая жесткость требуется не ниже Жоб=0,1 ч0,2 мг-экв/кг. При необходимости (более глубокого умягчения до Жоб = 0,01ч0,02 мг-экв/кг следует применять двухступенчатое (последовательное) натрий-катионирование. Процесс умягчения воды при натрий-катионировании состоит в замене металлов кальция и магния, содержащихся в воде, металлом натрием, присоединенным к водоумягчающему веществу --катиониту.

Натрий-катионитные фильтры нуждаются в периодической регенерации для восполнения обменной способности катионита, рабочая обменная емкость которого составляет:

(12.7)

где б_Na - коэффициент эффективности регенерации Na-катионита, учитывающий неполноту регенерации катиониты, б_Na = 0,62;

в_Na - коэффициент, учитывающий снижение обменной емкости катиониты по Ca²⁺ и Mg²⁺ вследствие частичного задержания катионитом Na⁺, в_Na = 0,74;

Е_полн - полная обменная емкость катионит, для катионита КУ-2-8 составляет Е_полн = 1800 г-экв/м³;

q_уд - удельный расход воды на отмывку катионита, q_уд = 5 м³/м³;

Ж_о.исх - исходная жесткость обрабатываемой воды, по результатам анализа составляет Ж_о.исх = 4,5 мг-экв/дм³.

Для регенерации натрий-катионитного фильтра используется 26 % насыщенный раствор соли NaCl. Расход 100 % соли на одну регенерацию составляет, кг:

(12.8)

где W_к - объем катионита в фильтре, W_к = 2,5 м³;

q_c - удельный расход соли на регенерацию, q_c = 100 г/г-экв.

Объем 26 % насыщенного раствора соли на одну регенерацию составит:

(12.9)

где - плотность 26 % насыщенного раствора поваренной соли при 20 єС.

Объем воды для раствора соли на 1 регенерацию:

(12.10)

Объем воды на одну взрыхляющую промывку рассчитывается по формуле:

(12.11)

где t_взр - длительность взрыхляющей промывки, t_взр = 10 мин.

Объем воды на отмывку катионита составляет:

(12.12)

Расход воды на одну регенерацию натрий-катионитного фильтра составляет:

(12.13)

Число регенераций натрий-катионитного фильтра в сутки определяется по формуле, раз/сут:

(12.14)

где А - количество солей жесткости, удаляемых за сутки:

(12.15)



Среднечасовой расход воды на собственные нужды натрий-катионитного фильтра составляет:

(12.16)

Расход воды на собственные нужды водоподготовительной установки.

Среднечасовой расход воды на собственные нужды водоподготовительной установки составит:

(12.17)

12.6 Деаэрация воды

Деаэрация питательной и подпиточной воды - одна из обязательных стадий процесса водоподготовки. Сущность этого процесса в том, чтобы снизить и довести до допустимых пределов содержание в воде агрессивных газов - кислорода и углекислоты (правильнее было бы назвать данную обработку воды дегазацией).

Вакуумная деаэрация в основном применяется в котельных, оборудованных водогрейными котлами, для подпитки как закрытых, так и открытых систем теплоснабжения. В последнем случае обрабатываемая вода должна соответствовать качеству, предъявляемому к питьевой воде (ГОСТ 2874--54). В качестве деаэрационной установки подбираю УДАВ-50 (50 тонн/час деаэрированной воды).

Приближенно размеры деаэрационной головки можно определить в зависимости от размещения насадок. Высоту головки обычно берут в пределах 1 -1,5 м, а площадь ее поперечного сечения определяется из выражения:

(12.18)

где - производительность установки, м³/ч;

=70 м³/м²ч - плотность орошения (количество воды в м², приходящей за 1ч через 1м² площади головки).

13. Тепловая изоляция [10]

Для строительства проектируемого участка тепловых сетей до ЦТП мкр.Йондоз выбираем трубы в ППУ изоляции Челябинского завода трубопроводной арматуры. Прокладку тепловой сети предусматриваем подземную в непроходном канале.

Теплопроводность ППУ изоляции л=0,032 Вт/(мК);

Температура теплоносителяєС;

Расчет толщины тепловой изоляции трубопроводов по нормированной плотности теплового потока выполняют по формуле:

(13.1)

где - наружный диаметр трубопровода, м;

e - основание натурального логарифма;

- теплопроводность теплоизоляционного слоя, Вт/(мєС);

- термическое сопротивление слоя изоляции, (мєС)/Вт.

При подземной прокладке (канальная прокладка):

(13.2)

где - нормированная линейная плотность теплового потока,

- средняя за период эксплуатации температура теплоносителя, єС;

- среднегодовая температура окружающей среды трубопровода, при канальной прокладке

- коэффициент, принимаем равным 1,15;

- термическое сопротивление поверхности изоляционного слоя, (м⁰С)/Вт, определяется по формуле:

(13.3)

здесь , Вт/(м²⁰С) - коэффициент теплоотдачи с поверхности тепловой изоляции в окружающий воздух (при прокладке в каналах Вт/(м²⁰С));

- термическое сопротивление поверхности канала, определяется по формуле:

(13.4)

здесь F - внутреннее сечение канала, м²;

Р - периметр сторон по внутренним размерам, м.

Расстояние между осями трубопроводов b_т = 924 мм;

Высота канала

Ширина канала b= b_т+r_и1+ r_и2+200=924+200+306+306=1736 мм.

- термическое сопротивление стенки канала, определяемое по формуле:

 (13.5)

здесь - теплопроводность стенки канала (для железобетона Вт/(м²⁰С));

- наружный эквивалентный диаметр канала, определяемый по наружным размерам канала,

(13.6)

- внутренний эквивалентный диаметр канала, определяемый по внутренним размерам канала,

(13.7)

- термическое сопротивление грунта, определяемое по формуле:

(13.8)

здесь - теплопроводность грунта, (для сухих грунтов);

- глубина заложения оси теплопровода от поверхности земли 2 м.

Ш - коэффициент, учитывающие взаимное влияние температурных полей соседних теплопроводов, определяемое по формуле:



здесь - нормированные линейные плотности тепловых потоков соответственно для подающего и обратного трубопроводов, Вт/м.

Толщина тепловой изоляции:

Нашим требованиям удовлетворяет труба с внутренним диаметром d_в=426 мм в ППУ изоляции с диаметром оболочки d_и=560 мм.

14. Расчет теплообменного аппарата

Расход воды на отопление и вентиляцию для подбора теплообменных аппаратов принимается для жилого района порядка 69 % от общего теплопотребления мкр. Йондоз:

(14.1)

Расход воды на ГВС принимается на уровне 31 % от общей тепловой нагрузки объекта:

(14.2)

Для обеспечения надежности теплоснабжения подбираем четыре пластинчатых теплообменника на отопление и вентиляцию и два - на ГВС. Расчет произведен при помощи программы «ФУНКЕ ОМЕГА» и основные характеристики приведены на рисунках 14.1 и 14.2. Конструкции теплообменных оборудований приведены в приложении В.



Рисунок 14.1 - Характеристика теплообменника для ГВС

Рисунок 14.2 - Характеристика теплообменника для отопления и вентиляции

15. Экономическая часть

Проект условно считается беззатратный, так как будет обеспечиваться за счет платы за подключение нового микрорайона Йондоз. Цена подключения 1 Гкал тепловой энергии индивидуальная и составляет примерно 7900 тыс. р.

Установленная мощность котельной:

Годовая выработка тепловой энергии:

Годовой расход электроэнергии:

15.1 Капитальные затраты

В таблице 15.1 приведен расчет капитальных затрат на оборудование для котельной.

Таблица 15.1 - Результаты расчета капитальных затрат

Наименование	Цена, тыс.р./шт.	Кол-во, шт.	Сумма, тыс.р.
1	2	3	4
Водогрейный котел промышленного назначения Eurotherm 11/150	5631,92	4	22527,68
Водогрейный котел промышленного назначение Unitherm 20/150	13398,71	3	40196,13
Автоматика для котельных агрегатов	1369,50	7	9586,50
Горелка для котла Unitherm 20/150	9653,30	3	28959,90
Горелка для котла Eurotherm 11/150	4347,90	4	17391,60
Насос СЭ-5000-70-5	200,00	2	400,00
Насос WILO NL-65/250-22-2-12	163,93	2	327,86
Металлическая самонесущая дымовая труба	500,00	2	1000,00
Вентилятор ВДН-6,3-1000	49,98	4	199,92
Вентилятор ВДН-6,3-1500	49,98	3	149,94
Дымосос ДН-6,3-1500	49,98	4	199,92
Дымосос ДН-8-1000	70,88	3	212,64
Фильтр ФИПа 2-0,6	106,80	1	106,80
Фильтр ФИПа 1-0.6	63,50	4	254.00
Деаэратор УДАВ-50	16000,00	1	16000,00
Трубы в ППУ изоляции	32208,00	1	32208,00
Арматура трубы 10 % от стоимости трубы	3220,8	1	3220,8
Монтаж теплосети 50 % от стоимости трубы	16104,00	1	16104,00
Пристройка здания	5000.00	1	5000,00
Затраты на монтаж оборудования, транспорт, проект и пусконаладочные работы котельной	168279,29	1	193045,69
Итого:	386091,38

15.2 Годовые текущие расходы котельной

Проектные расчеты себестоимости теплоты, вырабатываемой котельной, в период эксплуатации производятся по следующим статьям калькуляции:

- топливо на технологические цели;

- вода на технологические цели;

- электроэнергия на нужды котельной;

- основная и дополнительная заработные платы рабочих;

- отчисления на социальные нужды с заработной платы рабочих;

- расходы на содержание и эксплуатацию оборудования;

- прочие расходы.

15.2.1 Годовые текущие расходы котельной

Затраты на топливо:

(14.1)

где - прейскурантная цена топлива (для природного газа в г. Уфа

- годовой расход натурального топлива.

Затраты на воды:

(14.2)

где - цена за 1 м³ воды ( по данным «Уфаводоканал»).

Затраты на электроэнергию:

(14.3)

где - цена электроэнергии, р./кВтч.

Расходы по содержанию и эксплуатации оборудования:

(14.4)

где - коэффициент, учитывающий затраты на текущий ремонт и обслуживание оборудования котельной;

- амортизационные отчисления по производственному оборудованию.

Норма амортизационных отчислений принимается 4 %.

Затраты на зарплату обслуживающего персонала:

(14.5)

где - основная заработная плата, р./год;

- дополнительная заработная плата, принимаемая равной 8 % от основной заработной платы, р./год.

Средняя заработная плата работника котельной составляет 15000 р. в месяц. Предполагается, что в котельной будет работать 12 человек.

Отчисления на социальные нужды работников:

(14.6)

Прочие расходы:

(14.7)

Годовые издержки производства:

 (14.8)

Коэффициент распределения затрат на теплоту:

(14.9)

где - годовой расход топлива на отпуск теплоты;

- годовой расход топлива станцией.

Себестоимость единицы теплоты:

(14.10)

15.3 Расчет показателей экономической эффективности

Годовая прибыль:

(14.11)

где - себестоимость ГДж теплоты проектируемой котельной, р./ГДж;

- тариф теплоты, р./ГДж (=1503 р./Гкал = 359,57 р./ГДж);

Срок окупаемости:

(14.12)

Заключение

Выполнена выпускная квалификационная работа по теме «Проектирование источника теплоснабжения микрорайона».

В работе рассчитаны тепловые нагрузки на котельную, учтены тепловые потери и утечки теплоносителя и расходы на собственные нужды котельной.

Произведен подбор котлоагрегатов и вспомогательного оборудования. Приняты к установке 3 котла Unitherm 20/150 и 4 котла Eurotherm 11/150. Предложена прокладка новой тепловой сети длиной 1600 м и диаметром 426 мм.

Рассмотрены вопросы экологичности эксплуатации проектируемой котельной. Результаты расчетов показали, что котельная соответствует требованиям экологической безопасности и уровень загрязнения по всем вредным веществам не превышает санитарные нормы.

Технико - экономический расчет показал, что капитальные затраты на сооружения новой котельной составили 386091,4 тыс.р., годовые текущие затраты - 177590,6 тыс.р., срок окупаемости капитальных затрат - 17,3 лет.

Список использованных источников

1 Сидельковский, Л.Н., Юренев, В.Н. Котельные установки промышленных предприятий: Учебник для вузов. - 3-е изд., перераб. - М.: Энергоатомиздат, 1988. - 528 с.: ил.

2 Соколов, Е. Я. Теплофикация и тепловые сети: Учебник для вузов. - 7-е изд., стереот. - М.: Издательство МЭИ, 2001. - 472 с.: ил.

3 СНиП 04.02-84 Водоснабжение. Наружные сети и сооружения.

4 СНиП 23-02-2003 Тепловая защита зданий.

5 ТСН 23-318-2000 РБ Тепловая защита зданий.

6 СНиП 41-02-2003 Тепловые сети.

7 СНиП 2.04.01-85 Внутренний водопровод и канализация зданий.

8 СНиП 23-01-99* Строительная климатология.

9 Моисеев, Б. В. Водоподготовка и водный режим котельных установок: учебное пособие для студентов очной и заочной формы обучения, специальности 140104 «Промышленная теплоэнергетика» к курсовой и дипломной работе по «Котельным установкам и парогенераторам». - Тюмень: РИО ГОУ ВПО ТюмГАСУ, 2010. - 100 с.

10 СНиП 41-03-2003 Тепловая изоляция оборудования и трубопроводов.

11 СНиП 41.101-95 Проектирования тепловых пунктов.

12 «Методических указаний по определению расходов топлива, электроэнергии и воды на выработку теплоты отопительными котельными коммунальных теплоэнергетических предприятий» ГУП АКХ им К. Д. Панфилова - М.: 2002. - 174 с.

13 ГОСТ 12.1.005-88 ССБТ. Общие санитарно-гигиенические требования к воздуху рабочей зоны.

14 ГОСТ 12.1.003-83* ССБТ. Шум. Общие требования безопасности.

15 Латыпов, Р. Ш. Энергетические системы обеспечения жизнедеятельности человека (Отопление, вентиляция и кондиционирование воздуха): Учеб. Пособие. - Уфа: Изд-во УГНТУ, 1996. - 155 с.

16 Соловьев, Ю. П. Проектирование крупных центральных котельных для комплекса тепловых потребителей. М., «Энергия», 1976.

17 СП 41-104-2000 Проектирования автономных источников теплоснабжения.

18 ПБ 10-574-03 Правила устройства и безопасной эксплуатации паровых и водогрейных котлов.

19 ГОСТ 14202-69 Трубопроводы промышленных предприятий. Опознавательная окраска, предупреждающие знаки и маркировочные щитки.

20 СНиП 23-05-95 Естественное и искусственное освещение.

21 РД 34.03.201-97 Правила техники безопасности при эксплуатации тепломеханических предприятий.

Размещено на Allbest.ru

...