Совершенствование методов расчета, режимов работы и конструкций промышленных печей на основе моделирования зонального и локального сопряженного теплообмена

На примере печи ЗР2 с настильными факелами проведено исследование влияния длины и светимости факела на характеристики внешнего теплообмена. Показано, что максимумы тепловосприятий лежат в области относительно коротких факелов, имеющих бомльшую температуру продуктов сгорания и настильной стенки (рис. 5.7). Эти же факела дают наибольшую неравномерность обогрева экранной поверхности (рис. 5.8). Наибольшие тепловосприятия и неравномерность обогрева дают светящиеся факела мазута и нефтезаводского газа. Однако максимумы тепловосприятий слабо выражены и область больших значений лежит в достаточно широком диапазоне длин факелов, что позволяет осуществлять регулирование теплоподвода с учетом сразу двух параметров - величины и равномерности тепловосприятия.



Рис. 5.7. Зависимость интегрального тепловосприятия экрана от длины факела	Рис. 5.8. Зависимость коэффициента неравномерности тепловосприятия экрана от длины факела

Результаты исследования закономерностей теплоотдачи настильных факелов применены для совершенствования режимов работа серийной трубчатой печи каталитической паровой конверсии природного газа ППР-600 (печь первичного риформинга установки производства аммиака производительностью 600 т/сутки).

Конструктивная схема печи показана на рис. 5.1б. Печь противоточная с однорядным центральным экраном из реакционных труб, оборудована настильными факельными горелками, расположенными в два яруса. Горелки обеспечивают сжигание газообразного топлива в смешанном диффузионно-кинетическом факеле.

Разработана зональная геометрическая модель топки печи ППР-600. Проведено расчетное исследование сопряженного теплообмена в радиационной камере печи с использованием разработанной зональной модели внешнего теплообмена, дифференциальной квазидвухмерной модели тепломассопереноса в трубчатом реакторе и модели химической кинетики сложной реакции каталитической паровой конверсии метана. Установлено, что противоточная схема движения дымовых газов и реагирующего потока способствует смещению максимумов тепловосприятия на выходной участок реакционных труб. Это не очень благоприятно для проведения химической реакции, поскольку максимум ее интенсивности приходится на начальный и средний участки реакционных труб. Особенно этот эффект проявляется при коротких настильных факелах.

Рис. 5.9. Изменение параметров вдоль реакционных труб по ходу движения потока: q - теплонапряженность; t_ст - температура стенки трубы; t_пот - тепмпература потока; x - степень конверсии сырья; P - давление

- параметры до изменения режима; ---- - то же после изменения;

Рекомендовано увеличить длину факелов, для чего проведено сравнительное расчетное исследование теплообмена в топочной камере печи при двух вариантах относительного количества вторичного воздуха на горение: номинальном 40% и измененном 100%, соответственно. Из рис. 5.9 видно, что при большем количестве вторичного воздуха (диффузионное горение) наблюдается сглаживание максимумов теплонапряжения и их смещение в сторону начального и среднего участков реакционных труб. Этому способствуют и наклонные настильные стены. При этом реализуются более мягкие термические условия работы реакционных труб, более благоприятные условия протекания химических процессов и как результат - рост степени конверсии сырья на 10%. На установках производства аммиака в трубчатых печах проводится первичная конверсия сырья до 60-70%. Поэтому производительность печи по сырью может быть увеличина до достижения требуемой степени конверсии сырья соответственно на 10%.

Режимы теплообмена в нагревательных трубчатых печах были исследованы на примере печи газовой промышленности ББ1 коробчатого типа и печи нефтеперерабатывающей промышленности ЦД4 цилиндрического типа (рис. 5.10).

Возможности увеличения производительности печи были исследованы на примере серийной нагревательной трубчатой печи ББ1. Конструктивная схема печи представлена на рис. 5.10а. Печь узкокамерная с настенными экранами и фронтальными рядами панельных горелок.

Разработана зональная геометрическая модель топки печи и проведено математическое моделирование теплообмена.

а	б

Рис. 5.10. Схемы нагревательных трубчатых печей

На основании анализа результатов моделирования теплообмена рекомендовано разместить в топке дополнительный фронтальный экран, увеличить мощность и число горелок за счет установки дополнительного горелочного ряда. Использование предложенных рекомендаций позволило увеличить производительность печи на 60%.

Рис. 5.11. Средняя теплонапряженность труб перевального и подового экранов:№ 1-12 - номера труб на схеме печи; - расчет; - эксперимент	Рис. 5.12. Локальная теплонапряженность экранных труб по окружности: № 1, 5, 8, 11 - номера труб на схеме печи; линии - расчет; - эксперимент (труба № 5)

Для печи ББ1 Норильской ГРС имеются подробные данные натурного обследования, включая локальные характеристики теплообмена по окружности труб. Обследование выполнено институтом ВНИПИгаздобыча.

В диссертации приведены результаты расчетного исследования характеристик зонального теплообмена и локальной теплонапряженности экранных труб для модернизированной печи, которые хорошо согласуется с экспериментальными данными (рис 5.11, 5.12). Анализ работы модернизированной печи показал эффективную работу экранных поверхностей при повышенной тепловой нагрузке, что во многом обусловлено низкой температурой экранных поверхностей нагрева.

В последнее время все более широкое применение находят нагревательные печи цилиндрического типа. Поэтому проведено исследование внешнего теплообмена в серийной цилиндрической печи ЦД4, позволившее продемонстрировать возможности предложенного в диссертации расчетного метода и проанализировать характеристики теплообмена в этой печи.

Рис. 5.13. Распределение теплонапряженности по высоте экрана при тепловой нагрузке на секцию печи 10 МВт: - расход первичного воздуха 100%; сдняя теплонапряженность 42,44 кВт/м2 ------ - расход первичного воздуха 60%, вторичного воздуха 40%; среднее теплонапряженность 41,15 кВт/м2	Рис. 5.14. Распределение теплонапряженности по высоте экрана при тепловой нагрузке на секцию печи 12 МВт: - расход первичного воздуха 100%; среднее теплонапряжение 54,44 кВт/м2 ------ - расход первичного воздуха 60%, вторичного воздуха 40%; сднее теплонапряжение 50,95 кВт/м2

Конструктивная схема печи показана на рис. 5.10б. Печь ЦД4 используется в нефтеперерабатывающей промышленности и состоит из четырех секций. Она имеет центральный призматический рассекатель-распределитель с четырьмя вогнутыми гранями для настильного сжигания газообразного топлива в диффузионном факеле. Через отверстия в рассекателе на уровне 1/2 высоты топки производится подвод вторичного воздуха. Первичный воздух поступает через туннели диффузионных горелок за счет естественной тяги.

Разработана зональная геометрическая модель топки печи, которая представляет собой сектор общей цилиндрической топки, ограниченный плоскостями симметрии. Исследованы два режима работы печи при различном соотношении первичного и вторичного воздуха. Расчетным путем показано, что при увеличении подачи вторичного воздуха существенно увеличивается равномерность теплоподвода к змеевиковым трубам (рис. 5.13), что способствует увеличению срока их службы в 2 раза (с 1 до 2 лет), а следовательно - большему безремонтному пробегу печи.

При необходимости производительность печи может быть увеличена на 20% с сохранением первоначальной теплонапряженности печных труб (рис. 5.14).

В шестой главе разработаны математическая модель, методики и алгоритмы расчета сопряженного теплообмена в конвейерных хлебопекарных печах, проведено расчетное исследование и совершенствование режимов теплообмена в них.

В настоящее время преимущественное распространение получили печи с канальным обогревом и рециркуляцией продуктов сгорания в топку печи для создания нужной температуры теплоносителя 500С (Рис 6.1). Каналы обычно располагаются сверху и снизу печного конвейера в виде плоской или трубчатой поверхности нагрева. Высота надконвейерного пространства - до 50 см. Температура греющих каналов до 300-400С. Среда пекарной камеры - паровоздушная смесь с высоким содержанием водяного пара (60-70% об.) в области греющих каналов. Температура среды - до 250С. Газовая динамика выражена слабо. В этих условиях преобладающим является радиационный теплообмен - до 80%.

Рис. 6.1. Конструктивная схема хлебопекарной печи с канальным обогревом: 1,2,3,4 - греющие трубные каналы с соответствующими порядковыми номерами; 5 - топка; 6 - посадочно-выгрузочное окно; 7 - цепной люлечный конвейер; 8 - увлажняющее устройство

В диссертации впервые разработана зональная математическая модель сопряженного теплообмена в технологической камере конвейерных хлебопекарных печей. Математическая модель включает: зональное описание внешнего сложного теплообмена в излучающе-поглощающей парогазовой среде; дифференциальное описание внутреннего тепломассообмена в выпекаемом изделии; граничные условия сопряжения на поверхности загруженного печного конвейера.

Зональное описание внешнего теплообмена в пекарной камере дается системой уравнений (2.1).

Граничные условия сопряжения для j-ой поверхностной зоны загруженного конвейера:

§ для теплового потока

; (6.1)



§ для температуры

, (6.2)

Впервые предложено дифференциальное описание двухфазных процессов переноса в выпекаемом изделии, учитывающее перенос теплоты и влаги в скелете и порах хлеба, что белее адекватно учитывает особенности процессов выпечки.

Постановка задачи тепломассопереноса в выпекаемом изделии (вдоль вертикальной оси Х) имеет вид:

¦ уравнение переноса теплоты в твердой фазе (скелете хлеба)

(6.3)

¦ уравнение переноса жидкой влаги в твердой фазе (скелете хлеба)

(6.4)

¦ уравнение переноса теплоты в газовой фазе (порах хлеба)

(5.5)

¦ уравнение фильтрации пара в газовой фазе (порах хлеба)



(6.6)

;

¦ уравнение состояния пара

. (6.7)

Расчетная область задачи:

X=x/L; L=f(Fo). (6.8)

Начальные условия:

=0: t=t_нач ; u=u_нач . (6.9)

Граничные условия:

(6.10)

1 период выпечки X=1:

q=q_конд ; X=0: q=q_т ;

2, 3 периоды выпечки

X=1: q=q_конв + q_луч ; X=0: q=q_т ;



где а₂ - влагопроводность материала скелета выпекаемого изделия; с - теплоемкость; Fo - число Фурье; L - высота изделия; q_т , q_конв , q_луч , q_конд - плотность теплового потока, обусловленная теплопроводностью, конвекцией, излучением и конденсацией пара на поверхности выпекаемого изделия; u - влажность материала; u_г - гигроскопическая влажность; X=x/L - безразмерная координата; - коэффициент теплопроводности; - плотность; - время; _вып - время выпечки; - относительная влажность среды пекарной камеры; - пористость; - удельная поверхность; _конв - коэффициент теплоотдачи в порах; j - поток вещества; М_фаз - источник массы вещества при фазовом переходе; Q_фаз=М_фазr_1,2 - источник теплоты при фазовом переходе ; r - теплота парообразования. Индексы: 0, 1, 2 - скелет хлеба, пар и жидкость соответственно; «нач.» - начальное значение; w - поверхность.

С использованием общего ППП по расчету характеристик сложного теплообмена в рабочих камерах печей и программы расчета сопряженного теплообмена в промышленных хлебопекарных печах проведено математическое моделирование и параметрическое исследование теплообмена в хлебопекарных печах с целью совершенствования их конструктивных и режимных параметров.

Исследован теплообмен в современной печи Р3-ХПА с тупиковой технологической камерой. Конструкция печи показана на рис. 6.1.

Разработана зональная геометрическая модель технологической камеры печи. Модель учитывает разделение технологической камеры на верхнюю и нижнюю секции. Проведено математическое моделирование сопряженного теплообмена в технологической камере печи. Расчетные кривые изменения температуры каналов, среды пекарной камеры, температуры верхней поверхности выпекаемого изделия по длине печного конвейера показаны рис. 6.2. Расчетные кривые изменения плотности теплового потока и его составляющих на открытой поверхности выпекаемого изделия показаны на рис. 6.3.

Рис. 6.2. Изменение температуры: tтр1 , tтр3 - 1 и 3 трубные каналы; tс - среда пекарной камеры; tп - поверхность выпекаемых изделий	Рис. 6.3. Изменение плотности тепловых потоков на поверхности выпекаемых изделий: qтрр,пад - падающий лучистый от трубных каналов; qср,пад - падающий лучистый от среды пекарной камеры; qр,рез - результирующий лучистый; qк - конвективный; q - суммарный

Впервые показана значительная роль парогазовой среды в лучистом переносе в технологической камере как в поперечном, так и в продольном направлениях. В лучистом потоке, падающем на конвейер, доля излучения парогазовой среды составляет 30%.

На примере печи с плоским обогревающим каналом, расположенным над конвейерным подом, проведено исследование влияния высоты технологической камеры на режимы радиационно-конвективного теплообмена.

Анализ результатов моделирования пекарной камеры показывает, что с увеличением относительной высоты происходит значительное уменьшение поглощенного лучистого теплового потока от теплопередающей поверхности обогревающего канала. В то же время происходит рост величины лучистых тепловых потоков от парогазовой среды и боковых стен камеры. Суммарный поток результирующего излучения изменяется мало. Несмотря на это, рост относительной высоты технологической камеры способствует увеличению объема технологической камеры, а значит, повышенному расходу теплоты на нагрев внутренней среды и расходу пара на ее увлажнение. При этом рост излучения боковых стен приводит к неравномерности обогрева тепловоспринимающей поверхности конвейерного пода. Поэтому для улучшения энерготехнологических показателей работы печи обоснованным является максимально возможное снижение высоты технологической камеры.

В конструкциях печей с относительно высокой технологической камерой возможной альтернативой рассмотренному варианту является дополнительный подогрев внутренней среды за счет непосредственного ввода горячего воздуха и пара с температурой 200 - 250С с одновременным снижением тепловой нагрузки на обогревающие каналы.

В седьмой главе разработана математическая модель, методика и алгоритм расчета теплообмена в рабочей зоне вертикальных и горизонтальных открытых факельных установок для сжигания сбросных газов нефтегазовой, нефтеперерабатывающей и нефтехимической отраслей промышленности, а также проведено расчетное исследование и анализ теплообмена в них.

При проектировании факельных установок возникает задача оценки теплового воздействия открытого факела на объекты, расположенные в зоне его действия, с целью обеспечения безопасной эксплуатации оборудования и защиты персонала. Для районов Крайнего Севера и Сибири актуальной также является проблема прогнозирования термического состояния вечномерзлого грунта.

Зональная геометрическая модель факела представляет собой усеченный конус с углом раскрытия, зависящим от условий истечения (для свободного прямоструйного факела 12,5), и высотой равной длине факела. По длине факел разбивается на зоны.

В диссертации предложена математическая модель свободного факела, которая включает полуэмпирические выражения для длины и выгорания факела, учитывающие различные факторы факельного горения, а также зональное описание теплообмена в объеме факела в рамках развиваемого методологического подхода. Методика расчета позволяет определять температуры и степени черноты факельных зон.

Длина произвольного свободного факела определяется на основе длины свободного диффузионного факела с поправочными множителями:

, (7.1)

где K₁ - является интегральной характеристикой степени предварительного смешения газа с воздухом на срезе факельной горелки; K₂ - учитывает влияние крутки и турбулизации газового потока за счет установки в горелке завихрителей.

Длина свободного диффузионного факела рассчитывается по выражению:

; (7.2)

где - приведенное число Архимеда; d_г - диаметр сопла горелки; L_сх - стехиометрическая длина факела, т.е та его часть, на которой подсасывается теоретически необходимое количество воздуха; g - ускорение свободного падения; _г и _в - плотности газа и воздуха на срезе горелки; u_г - скорость газа на срезе горелки.

Зональное описание сложного теплообмена в факеле имеет вид:

¦ система уравнений зонального теплообмена

; (7.3)

где N - число факельных зон.

¦ коэффициенты радиационного обмена

; (7.4)

где _ij,k - ОУК излучения между факельными зонами; _ij -дельта символ Кронекера.

¦ коэффициенты конвективного обмена

; (7.5)

; (7.6)

где V^пс_j-1 и V^пс_j - объемные расходы продуктов сгорания в сечениях факела для предыдущей и текущей факельной зоны; ⁰_j-1 , ⁰_j и с_j-1 , c_j - плотности и теплоемкости продуктов сгорания в предыдущей и текущей факельной зоне.

¦ свободный член

; (7.7)

где V_г - расход горячего газа через горелку; Q_н^с - теплота сгорания газа; x_j-1 и x_j - степень выгорания горючего газа в предыдущей и текущей факельных зонах.

¦ степень черноты факельных зон

. (7.8)

Разработанная в диссертации методика расчета тепловых нагрузок на грунт позволяет рассчитать локальную плотность лучистых тепловых потоков в узлах сетки, расположенной в горизонтальной плоскости и имитирующей поверхность грунта.

Суммарный поток падающего излучения от всех зон факела к площадке поверхности грунта dF_М :

; (7.9)

где ^ф_i - степень черноты i-ой факельной зоны; F_i - площадь поверхности i-ой факельной зоны; T_i - абсолютная температура i-ой факельной зоны; ₀ - постоянная Стефана-Больцмана; _iM - угловой коэффициент с i-ой факельной зоны на элементарную площадку dF_М .

Рис. 7.1. К расчету угловых коэффициентов с поверхности факельной зоны



Для вычисления угловых коэффициентов между факельной зоной и элементарной площадкой грунта в диссертации предложен численный метод, который предполагает разбиение поверхности факельной зоны на малые площадки F_ф (рис. 7.1), вычисление элементарных угловых коэффициентов и их суммирование для определения общего углового коэффициента с факельной зоны. Для вертикальных факельных установок учитывается отклонение факела от вертикального положения за счет воздействия ветра.

Угловой коэффициент с факельной зоны на площадку dF_M рассчитывается по формуле:

. (7.10)

где cos_F и cos_M - косинусы углов между линией r, соединяющей центры площадок, и нормалями к площадке факела F и элементарной площадке поверхности грунта dF_M

На основании аналитической геометрии в пространстве получены выражения для cos_F , cos_M и расстояния r для чего осуществлен перевод определяющих геометрических параметров конической поверхности факельной зоны из локальной системы координат {o; x, y, z} в глобальную {o;x,y,z} , связанную с поверхностью грунта (рис 7.1).

Предложенная методика и алгоритм расчета факельных установок переданы для внедрения в институт ВНИПИгаздобыча. В сотрудничестве с институтом создана программа расчета теплообмена в факельных установках различного типа. С ее использованием проведено математическое моделирование и анализ теплообмена в факельных установках газовой промышленности вертикального и горизонтального типов, которые предназначены для сжигания продувочного природного газа.

Полученные результаты расчета в виде распределения локальной плотности потока падающего излучения на поверхности грунта для двух типов факельных установок приведены на рис. 7.2 и 7.3.

Рис. 7.2. Распределение локальной плотности тепловых потоков q, кВт/м2 для вертикальной факельной установки (изолинии): - ствол; - направление ветра	Рис. 7.3. Распределение локальной плотности тепловых потоков q, кВт/м2 для горизонтальной факельной установки (изолинии и значения в узлах сетки): - горизонтальный факельный ствол

Как показывают результаты расчета, в зоне действия вертикальной факельной установки тепловое воздействие на поверхность грунта относительно невелико и распределено по большой площади. Тепловое воздействие горизонтальной факельной установки является более мощным и компактным. Результаты расчетного исследования позволили дать рекомендации по воздействию на вечномерзлый грунт при работе факельных установок в районах Крайнего Севера и Сибири.

В восьмой главе изложены результаты технико-экономического анализа разработанных рекомендаций и предложенных технических решений по совершенствованию тепловых режимов и конструкций промышленных печей.

Анализ проводился для условий конкретных производств, в которых модернизуемые печи используются, в соответствии с действующими методическими рекомендациями по оценке эффективности инвестиционных проектов. Расчеты экономических показателей предложенных решений подтвердили безусловную эффективность их реализации.

ВЫВОДЫ

1. Наиболее перспективным способом повышения эффективности и надежности, снижения ресурсо- и энергоемкости, улучшения технико-экономических показателей промышленных печей является интенсификация теплообмена с повышением плотности результирующих тепловых потоков, проводимая на основе моделирования зонального и локального сопряженного теплообмена.

2. Предлжена зональная математическая модель сложного внешнего теплообмена в камерных печах, а также методология деления печей на расчетные зоны.

3. Разработан универсальный метод расчета взаимного радиационного обмена в топочных камерах (в том числе экранированных), позволяющий учитывать сложную геометрию объемных и поверхностных зон для печей коробчатого и цилиндрического типов.

4. Предложен усовершенствованный зональный подход к расчету радиационной составляющей теплообмена в печах, основанный на методе коррекции базовых обобщенных угловых коэффициентов, который позволяет разделить оптико-геометрическую и тепловую задачи и, тем самым, упростить инженерное применение и повысить вычислительную эффективность зонального метода для исследования переменных тепловых режимов и решения сопряженных задач теплообмена в промышленных печах.

5. Предложен метод определения локальных оптико-геометрических характеристик в многозонных моделях экранированных камер, а также методика расчета распределения тепловых потоков по периметру экранных труб.

6. Для нагревательных трубчатых печей коробчатого и цилиндрического типов предложены многозонные геометрические модели и проведено математическое моделирование с определением детальных характеристик внешнего теплообмена. Подтверждена адекватность использованных математических моделей. Установлено, что поля температур газов и излучающих стен топки, а также результирующих зональных и локальных тепловых потоков зависят, в основном, от конструктивных особенностей и схем отопления печей, вида сжигаемого топлива, длины и светимости факела. С использованием результатов моделирования разработаны рекомендации по совершенствованию режимов работы, схем отопления и повышению мощности ряда технологических печей нефтеперерабатывающей и газовой промышленности.

7. Разработана зональная математическая модель сопряженного теплообмена в реакционных трубчатых печах пиролиза и каталитической паровой конверсии углеводородов. Для процесса пиролиза предложена двухзонная модель трубчатого реактора. Созданы многозонные геометрические модели реакционных печей с различными системами отопления. Проведенное математическое моделирование и сравнение его результатов с опытными данными показало их хорошее согласование. Полученные результаты позволили провести анализ влияния основных изменяемых параметров реакционных печей на выход целевых продуктов, жесткость термических условий работы труб змеевика, а также разработать рекомендации по оптимизации и повышению надежности работы энерготехнологических установок.

8. Предложена зональная математическая модель сопряженного теплообмена в пекарной камере конвейерных хлебопекарных печей, включающая в виде внутренней задачи дифференциальное описание двухфазного переноса тепла и влаги в скелете и порах хлебного изделия. С использованием математического моделирования получены новые данные об изменение температур греющих каналов, газовой среды пекарной камеры, поверхности выпекаемых изделий, а также плотности теплового потока и его составляющих по длине печного конвейера. Проведен анализ влияния высоты пекарной камеры на составляющие зональных результирующих тепловых потоков и даны рекомендации по оптимизации конструирования печей.

9. Разработаны математическая модель, методика и алгоритм расчета зонально-локального теплообмена в рабочей зоне вертикальных и горизонтальных открытых факельных установок для сжигания сбросных газов. Модель протестирована применительно к сжиганию продувочного природного газа на газовом промысле в условиях Крайнего Севера. Результаты математического моделирования показывают, что предложенная модель достаточно корректно учитывает основные процессы, происходящие при формировании, выгорании и теплообмене свободных газовых факелов, и может быть рекомендована для расчета распределения локальных лучистых потоков на поверхности грунта в зоне действия таких факелов.

10. Технико-экономический анализ разработанных рекомендаций и предложенных решений по совершенствованию тепловых режимов и конструкций промышленных печей подтвердил их реализуемость и значительную эффективность.

ОСНОВНЫЕ ПОЛОЖЕНИЯ И РЕЗУЛЬТАТЫ ДИССЕРТАЦИИ ИЗЛОЖЕНЫ В СЛЕДУЮЩИХ ПУБЛИКАЦИЯХ

Публикации в изданиях, рекомендованных ВАК Минобрнауки России

1. Кулешов, О.Ю. Зональная математическая модель и методика расчета сложного теплообмена в промышленных хлебопекарных печах / О.Ю. Кулешов, В.М. Седелкин // Вестник Саратовского государственного технического университета. - 2010. - № 3(46). - С. 136-143.

2. Кулешов, О.Ю. Исследование режимов работы трубчатых печей с настильными факелами на основе математического моделирования / О.Ю. Кулешов, В.М. Седелкин // Промышленная энергетика. - 2011. - №4. - С. 33-36.

3. Кулешов, О.Ю. Зональная математическая модель и методика расчета сопряженного теплообмена в радиантной секции трубчатых печей / О.Ю. Кулешов, В.М. Седелкин // Вестник Саратовского государственного технического университета. - 2011.- №1 (48). - С. 181-187.

4. Кулешов, О.Ю. Методика расчета сопряженного теплообмена в технологических трубчатых печах в рамках зонального подхода / О.Ю. Кулешов, В.М. Седелкин // Известия вузов. Проблемы энергетики. - 2011.- №5-6. - С. 47-54.

5. Кулешов, О.Ю. Метод расчета теплообмена в рабочей зоне открытых факельных установок / О.Ю. Кулешов, В.М. Седелкин // Химическое и нефтегазовое машиностроение. - 2011. - №9. - С. 12-14.

6. Кулешов, О.Ю. Исследование локального результирующего теплообмена в экранированных топках трубчатых печей на основе математического моделирования / О.Ю. Кулешов, В.М. Седелкин // Промышленная энергетика. - 2011. - №11. - С. 34-37.

7. Кулешов, О.Ю. Коррекционный зональный метод расчета радиационного и сложного теплообмена в высокотемпературных установках / О.Ю. Кулешов, В.М. Седелкин // Вестник Саратовского государственного технического университета. - 2011. - №4 (60). - С. 157-161.

8. Кулешов, О.Ю. Анализ характеристик сложного теплообмена в промышленных хлебопекарных печах в зависимости от конструктивных и режимных параметров / О.Ю. Кулешов, В.М. Седелкин // Вестник Саратовского государственного технического университета. - 2011. - №4 (60). - С. 161-165.

9. Кулешов, О.Ю. Метод расчета локальных характеристик сложного теплообмена в экранированных топках в рамках зонального подхода / О.Ю. Кулешов, В.М. Седелкин // Научный журнал Труды Академэнерго. - 2012. - №1. - С. 32-43.

10. Кулешов, О.Ю. Математическое моделирование локального результирующего теплообмена в экранированных топках / О.Ю. Кулешов, В.М. Седелкин // Тепловые процессы в технике. - 2012. - Т.4, №3. - С. 118-124.

11. Кулешов, О.Ю. Анализ эффективности применения различных систем сжигания газообразного топлива в реакционных трубчатых печах / О.Ю. Кулешов, В.М. Седелкин // Химическое и нефтегазовое машиностроение. - 2012. - №4. - С. 9-12.

12. Кулешов, О.Ю. Расчетный анализ локальной теплонапряженности экранных труб в реакционных трубчатых печах / О.Ю. Кулешов, В.М. Седелкин // Химическое и нефтегазовое машиностроение. - 2012. - №5. - С. 15-18.

13. Кулешов, О.Ю. Уточнение зонального метода расчета сложного теплообмена в огнетехнических установках в части учета радиационных свойств продуктов сгорания / О.Ю. Кулешов, В.М. Седелкин // Известия вузов. Проблемы энергетики. - 2012. - №3-4. - С. 20-27.

14. Кулешов, О.Ю. Новый подход к анализу тепловых режимов промышленных печей с использованием метода коррекции зональных оптико-геометрических характеристик излучения / О.Ю. Кулешов, В.М. Седелкин // Промышленная энергетика. - 2012. - №6. - С. 39-43.

15. Кулешов, О.Ю. Математическое моделирование процессов горения и теплообмена в открытых факельных установках / О.Ю. Кулешов, В.М. Седелкин // Вестник Самарского государственного технического университета. Серия Технические науки. - 2012. - №1 (33). - С. 196-202.

16. Кулешов, О.Ю. Исследование режимов радиационно-конвективного теплообмена в промышленных хлебопекарных печах на основе математического моделирования / О.Ю. Кулешов, В.М. Седелкин // Промышленная энергетика. - 2012. - №7. - С. 28-33.

17. Кулешов, О.Ю. Сравнительный анализ результирующего теплообмена в реакционных трубчатых печах при различных схемах отопления / О.Ю. Кулешов, В.М. Седелкин // Промышленная энергетика. - 2012. - №8. - С. 26-31.

Публикации в зарубежных научных периодических изданиях:

18. Кулешов, О.Ю. Методика расчета теплового излучения в зоне действия открытых факелов / В.М. Седелкин, А.В. Паимов, О.А. Толоконникова, О.Ю. Кулешов //Инженерно-физический журнал (НАН Беларуси). - 1993. - Т.64, №3. - С. 297-299.

19. Kuleshov, O.Yu. The Zone-Element Method in Application to the Combined Heat Transfer Problems/ O.Yu. Kuleshov, V.M. Sedelkin // Heat transfer research. - 2002. - vol.33, №7,8. - С. 496-501. (ISSN: 1064-2285 Print)

Публикации в других изданиях:

20. Математические модели и пакет программ для расчетов сложного теплообмена в огнетехнических установках / В.М. Седелкин, А.В. Паимов, М.С. Угольников, О.Ю. Кулешов, О.П. Полонская // Седьмая Всесоюз. конф. по радиационному теплообмену: Материалы конф., Ташкент, 21-23 окт. 1991. - Ташкент, 1991. - С. 109-110.

21. Кулешов, О.Ю. Разработка математического обеспечения САПР огнетехнических установок / В.М. Седелкин, О.Ю. Кулешов, А.В. Паимов // Теплофиз. проблемы пром. производства: Материалы Междунар. совещания семинара. - Тамбов: ТТИ, 1992. - С. 102.

22. Определение локальных характеристик радиационного теплообмена в факельных системах / А.В. Паимов, В.М. Седелкин, О.Ю. Кулешов, М.С. Угольников // Тепломассообмен- ММФ-92. Радиационный и комбинированный теплообмен. Т.2. - Минск: ИТМО, 1992. - С. 43-45.

23. Кулешов, О.Ю. Методика расчета на ПЭВМ радиационного теплообмена в открытых факельных системах / В.М. Седелкин, О.Ю. Кулешов // Радиационный и сложный теплообмен: Тр. 1-ой Российской нац. конф. по теплообмену. - М.: Изд-во МЭИ, 1994. - Т.9. - С. 196-199.

24. Кулешов, О.Ю. Математическая модель и методика расчета сопряженного теплообмена в трубчатых реакторах / В.М. Седелкин, О.Ю. Кулешов // Радиационный и сложный теплообмен: Тр. 1-ой Российской нац. конф. по теплообмену. - М.: Изд-во МЭИ, 1994. - Т.9. - С. 190-195.

25. Кулешов, О.Ю. Разработка математической модели сопряженного теплообмена в трубчатых реакторах / В.М. Седелкин, О.Ю. Кулешов // Материалы 1-ой Науч. техн. конф. (апрель 1993 г.): Сборник / Сарат. гос. техн. ун-т. Технол. ин-т. - Энгельс, 1995. - С. 226-243. - Деп. ВИНИТИ 10.03.95, № 660-В 95.

26. Kuleshov, O.Yu. Mathematical support CAD/CAM of process of gasous waste open jet-combustion / V.M. Sedelkin, O.Yu. Kuleshov // 12-th Intern. Cong. of Chem. and Process Eng. CHISA'96: Summaries topics 8. (Praha, august 25-30 1996). - Praha, 1996. - P. 120.

27. Kuleshov, O.Yu. Mathematical support CAD/CAM of process of gasous waste open jet-combustion / V.M. Sedelkin, O.Yu. Kuleshov // 12-th Intern. Cong. of Chem. and Process Eng. CHISA'96: Full text of the paper, Praha, Czech. Republik, 25-30 August, 1996. - Praha, 1996. - № P.9.64.-4 p.

28. Kuleshov, O.Yu. Mathematical Model of Conjugated heat transfer in Tubular reactors with outside heating by combustion products / V.M. Sedelkin, O.Yu. Kuleshov // 12-th Intern. Cong. of Chem. and Process Eng. CHISA'96: Summaries topics 5. (Praha, august 25-30 1996). - Praha, 1996. - P. 61.

29. Kuleshov, O.Yu. Mathematical Model of Conjugated heat transfer in Tubular reactors with outside heating by combustion products / V.M. Sedelkin, O.Yu. Kuleshov // 12-th Intern. Cong. of Chem. and Process Eng. CHISA'96: Full text of the paper, Praha, Czech. Republik, 25-30 August, 1996. - Praha, 1996. - № P.1.18.-4 p.

30. Kuleshov, O.Yu. The mathematical modeling of processes into tubular pyrolysis reactor with account of inner radiative heat transfer effect / O.Yu. Kuleshov, V.M. Sedelkin // The First European Congress on Chemical Engineering - ECCE-1: Proceedings. - Milano, 1997. - Vol. 3. - P. 1815-1817.

31. Kuleshov, O.Yu. Method for numerical investigation of complex problem of burning and outer heat radiating of open gasous jets / V.M. Sedelkin, O.Yu. Kuleshov // The First European Congress on Chemical Engineering - ECCE-1: Proceedings. - Milano, 1997. - Vol. 3. - P. 1819-1821.

32. Kuleshov, O.Yu. New zone-node method and technique for numerical solving of conjugate heat exchange problem in tubular furnace / V.M. Sedelkin, O.Yu. Kuleshov // The First European Congress on Chemical Engineering - ECCE-1: Proceedings. - Milano, 1997. - Vol. 3. - P. 1897-1899.

33. Кулешов, О.Ю. Современные математические модели и методы расчета теплообмена в трубчатых печах / В.М. Седелкин, О.Ю. Кулешов // Проблемы эффективного использования энергоносителей и низкосортных топлив в промышленности: Материалы Междунар. конф., Саратов, 24-25 сент. 1998. - Саратов: СГТУ, 1998. - С. 40-44.

34. Кулешов, О.Ю. Математическая модель и методика расчета газодинамики и теплообмена в хлебопекарных печах / В.М. Седелкин, О.Ю. Кулешов, Т.В. Кузьмичева // Тр. 2-ой Российской нац. конф. по теплообмену, М., 26-30 октября 1998 г. - Т.6. - М., 1998. - С. 204-206.

35. Кулешов, О.Ю. Численное моделирование радиационно-конвективного теплообмена в потоке термически разлагающихся углеводородов / О.Ю. Кулешов, В.М. Седелкин // Тр. 2-ой Российской нац. конф. по теплообмену, М., 26-30 октября 1998 г. - Т.6. - М., 1998. - С. 308-311.

36. Kuleshov, O.Yu. Modern zoning analysis of applied problems of complex heat transfer / O.Yu. Kuleshov, V.M. Sedelkin, T.V. Kuzmicheva // 13-th International Congress of Chemical and Process Engineering CHISA'98: Summaries 8. Heat transfer processes and equipment, general topics, Czech Republic, Praha, 23-28 August 1998. - Praha, 1998. - P.23.

37. Kuleshov, O.Yu. Mathematical model and calculation technique of conjugate heat-mass transfer in technolgical furnaces / V.M. Sedelkin, O.Yu. Kuleshov, T.V. Kuzmicheva // 13-th International Congress of Chemical and Process Engineering CHISA'98: Summaries 8. Heat transfer processes and equipment, general topics, Czech Republic, Praha, 23-28 August 1998. - Praha, 1998. - P.21.

38. Kuleshov, O.Yu. Mathematical model of tube-side carbon deposit dynamics in pyrolysis furnace / O.Yu. Kuleshov, V.M. Sedelkin // 13-th International Congress of Chemical and Process Engineering CHISA'98: Summaries 8. Heat transfer processes and equipment, general topics, Czech Republic, Praha, 23-28 August 1998. - Praha, 1998. - P.22.

39. Кулешов, О.Ю. Современное состояние и перспективы развития методов теплового расчета трубчатых печей газовой и нефтехимической промышленности / О.Ю. Кулешов. - Технол. ин-т Сарат. гос. техн. ун-та. - Энгельс, 1999. - 16 с. - Деп. в ВИНИТИ 29.06.99, № 2085-В 99 // Б.у. Деп. науч. работы. - 1999. - № 8 (331). - б/о 366.

40. Кулешов, О.Ю. Математическое моделирование процессов в трубчатом реакторе пиролиза углеводородов с учетом радиационной составляющей внутреннего теплообмена / О.Ю. Кулешов. - Технол. ин-т Сарат. гос. техн. ун-та. - Энгельс, 1999. - 11 с. - Деп. в ВИНИТИ 29.06.99, №2084-В 99 // Б.у. Деп. науч. работы. - 1999. - № 8 (331). - б/о 358.

41. Кулешов, О.Ю. Разработка физико-математической модели сопряженного теплообмена в промышленных хлебопекарных печах / О.Ю. Кулешов. - Технол. ин-т Сарат. гос. техн. ун-та. - Энгельс, 1999. - 8 с. - Деп. в ВИНИТИ 29.06.99, № 2086-В 99 // Б.у. Деп. науч. работы. - 1999. - № 8 (331). - б/о 384.

42. Кулешов, О.Ю. Методы математического моделирования сложного и сопряженного теплообмена в аппаратах нефтехимической технологии / О.Ю. Кулешов, В.М. Седелкин, Ю.Я. Печенегов // Повышение эффективности тепломассообменных процессов и систем: Матер. 2-ой Междунар. научн. конф., Вологда, 19-22 апреля 2000 г. - Вологда, 2000. - Ч.2. - С. 174-176.

43. Кулешов, О.Ю. Зонально-элементный метод решения прикладных задач сложного теплообмена / О.Ю. Кулешов, В.М. Седелкин // Тепломассообмен ММФ-2000: Тр. 4-го Минского Междунар. форума, Минск, 22-26 мая 2000 г. - Минск, 2000. - Т.2. - С.36-40.

44. Кулешов, О.Ю. Математическая модель и методика расчета сопряженного теплообмена в промышленных хлебопекарных печах / О.Ю. Кулешов, В.М. Седелкин, Т.В. Кузьмичева, В.А. Шныпко // Тепломассообмен ММФ-2000: Тр. 4-го Минского Междунар. форума, Минск, 22-26 мая 2000 г. - Минск, 2000. - Т.11. - С. 125-129.

45. Kuleshov, O.Yu. Combined zone-elements method for solving complex heat transfer problems in highly irregular calculation areas/ O.Yu. Kuleshov, V.M. Sedelkin // 14-th International Congress of Cemical and Process Engineering CHISA'2000, Czech Republic, Praha, 27-31 August 2000. - Praha, 2000. - P.44.

46. Кулешов, О.Ю. Двухфазная математическая модель теплопереноса в трубчатом реакторе каталитической конверсии углеводородов / О.Ю. Кулешов, В.М. Седелкин // Тепло- и массообмен в химической технологии: Материалы Всеросс. науч. конф., Казань, 19-20 декабря 2000 г. - Казань, 2000. - С.124-125.

47. Кулешов, О.Ю. К расчету теплоотдачи излучающего газового потока / О.Ю. Кулешов, В.М. Седелкин // Тепло- и массообмен в химической технологии: Материалы Всеросс. науч. конф., Казань, 19-20 декабря 2000 г. - Казань, 2000. - С.126-127.

48. Кулешов, О.Ю. Методы расчета сопряженного теплообмена в высокотемпературных трубчатых реакторах / О.Ю. Кулешов, В.М. Седелкин // Тепло- и массообмен в химической технологии: Материалы Всеросс. науч. конф., Казань, 19-20 декабря 2000 г. - Казань, 2000. - С.128-129.

49. Кулешов, О.Ю. Оптимальное управление теплообменом в печах с дифференцированным подводом теплоты / О.Ю. Кулешов, В.М. Седелкин // Прогрессивные процессы и оборудование металлургического производства: Материалы 2-ой Всеросс. науч. техн. конф. - Череповец: ЧГУ, 2001. - С. 33-35.

50. Кулешов, О.Ю. Повышение эффективности факельного сжигания углеводородных топлив в печах / О.Ю. Кулешов, В.М. Седелкин // Энергосбережение в теплоэнергетических системах: Материалы Междунар. науч. техн. конф., Вологда, 24-26 апреля 2001 г. - Вологда, 2001. - С.21-24.

51. Кулешов, О.Ю. Рациональное энергоиспользование в технологических печах / О.Ю. Кулешов, В.М. Седелкин // Энергосбережение в теплоэнергетических системах: Материалы Междунар. науч. техн. конф., Вологда, 24-26 апреля 2001 г. - Вологда, 2001. - С.156-158.

52. Кулешов, О.Ю. Разработка метода контроля температуры экранной поверхности нагрева в трубчатых печах / О.Ю. Кулешов, В.М. Седелкин // Теплофизические измерения в начале XXI века: Материалы 4-ой Междунар. Теплофиз. школы, Тамбов 24-28 сентября 2001 г. - Тамбов 2001. - Ч.1. - С. 58-59.

53. Кулешов, О.Ю. Математическое обеспечение САПР технологических печей / О.Ю. Кулешов, В.М. Седелкин // Теплофизические измерения в начале XXI века: Материалы 4-ой Междунар. Теплофиз. школы, Тамбов 24-28 сентября 2001 г. - Тамбов 2001. - Ч.2. - С. 135.

54. Кулешов, О.Ю. Разработка численного метода расчета тепломассопереноса в хлебопекарных печах / О.Ю. Кулешов, В.М. Седелкин // Сборник докладов Юбилейной Междунар. науч.-практ. конф. «Пищевые продукты XXI века». - М.: МГУПП, 2001. - Т.2.- С.61.

55. Кулешов, О.Ю. Математический аппарат анализа режимных характеристик технологических печей / О.Ю. Кулешов, В.М. Седелкин // Моделирование, оптимизация и интенсификация производственных процессов и систем: Матер. Междунар. науч. техн. конф., Вологда, 29-31 октября 2001 г. - Вологда, 2001. - С. 27-28.

56. Кулешов, О.Ю. Математическая модель и методика расчета локального теплообмена в экранированных топках / О.Ю. Кулешов, В.М. Седелкин, Ю.Я. Печенегов // Повышение эффективности теплообменных процессов и систем: Материалы 3-ей Междунар. науч.-техн. конф., Вологда, 20-23 мая 2002 г. - Вологда: ВГТУ, 2002. - С.27-30.

57. Кулешов, О.Ю. Разработка зонального метода расчета характеристик тепломассообмена в промышленных хлебопекарных печах / О.Ю. Кулешов, В.М. Седелкин // Современные научные и информационные технологии: Матер. науч.-метод. конф., посвящ. 25-летию Мех.-маш. ф-та ТИ СГТУ, г. Энгельс, 21 октября 2003. - Саратов, 2003. - С. 33-36.

58. Кулешов, О.Ю. Математическое моделирование сложного и сопряженного теплообмена в промышленных хлебопекарных печах / О.Ю. Кулешов, В.М. Седелкин // Материалы научно-техн. конф., посвященной 50-летию ЭТИ СГТУ: материалы, г. Энгельс, 20-21 ноября 2006 г. - Саратов: СГТУ, 2006. - С. 85-87.

59. Кулешов, О.Ю. Математическое моделирование сложного и сопряженного теплообмена в технологических камерах промышленных хлебопекарных печей / О.Ю. Кулешов, В.М. Седелкин; Энгельс. технол. ин-т Сарат. гос. техн. ун-та. - Энгельс, 2007. - 17 с.: ил. - Библиогр.: 11 назв. - Рус. - Деп. в ВИНИТИ 03.04.07, № 366-В2007.

60. Кулешов, О.Ю. Математическое моделирование сложного и сопряженного теплообмена в трубчатых печах газовой и нефтехимической промышленности / О.Ю. Кулешов, В.М. Седелкин; Энгельс. технол. ин-т Сарат. гос. техн. ун-та. - Энгельс, 2007. - 17 с.: ил. - Библиогр.: 18 назв. - Рус. - Деп. в ВИНИТИ 03.04.07, № 367-В2007.

61. Кулешов, О.Ю. К расчету локальных характеристик радиационного и сложного теплообмена в рамках зонального метода / О.Ю. Кулешов, В.М. Седелкин // Теплофизика в энергосбережении и управлении качеством. Часть 1: материалы Шестой Международной теплофизической школы, г. Тамбов, 1-6 октября 2007 г. - Тамбов: Изд-во ТГТУ, 2007. - C. 133-134.

62. Кулешов, О.Ю. Двухфазная математическая модель тепло-и влагопереноса в выпекаемом тестовом изделии / О.Ю. Кулешов, В.М. Седелкин //Теплофизика в энергосбережении и управлении качеством. Часть 1: материалы Шестой Международной теплофизической школы, г. Тамбов, 1-6 октября 2007 г. - Тамбов: Изд-во ТГТУ, 2007. - C. 135-137.

63. Кулешов, О.Ю. Разработка метода численного расчета локальных характеристик сложного теплообмена в трубчатых печах / О.Ю. Кулешов, В.М. Седелкин // Математические методы в технике и технологиях - ММТТ-21: сб. трудов XXI Международной научной конференции. Том 5. - Саратов: Сарат. гос. техн. ун-т, 2008. - С. 96-98.

64. Кулешов, О.Ю. Математическое моделирование открытого факельного сжигания сбросных газов нефтегазовой промышленности / О.Ю. Кулешов, В.М. Седелкин // Математические методы в технике и технологиях - ММТТ-21: сб. трудов XXI Международной научной конференции. Том 5. - Саратов: Сарат. гос. техн. ун-т, 2008. - С. 185-187.

65. Кулешов, О.Ю. Математическая модель процесса выпечки хлеба в промышленных печах / О.Ю. Кулешов, В.М. Седелкин // Математические методы в технике и технологиях - ММТТ-21: сб. трудов XXI Международной научной конференции. Том 5. - Саратов: Сарат. гос. техн. ун-т, 2008. - С. 192-195.

66. Кулешов, О.Ю. Математические модели и методы расчета сопряженного теплообмена в промышленных огнетехнических установках / О.Ю. Кулешов, В.М. Седелкин // Синтез инноваций: направления и перспективы: материалы научно-практической конференции. - Саратов: Сарат. гос. техн. ун-т, 2009. - С. 52-53.

67. Кулешов, О.Ю. Совершенствование тепловых режимов промышленных печей на базе высокоэффективной зональной методики расчета сложного теплообмена / О.Ю. Кулешов, В.М. Седелкин // Проблемы энерго- и ресурсосбережения: сборник научных трудов. - Саратов: Сарат. гос. техн. ун-т, 2010. - С. 197-205.

68. Кулешов О.Ю. Повышение вычислительной эффективности зонального метода расчета сложного теплообмена на основе методики коррекции базовых оптико-геометрических характеристик излучения / О.Ю. Кулешов, В.М. Седелкин // Труды пятой Российской национальной конференции по теплообмену. - Т.6. - М.: Издат. дом МЭИ, 2010. - С. 227-230.

69. Кулешов, О.Ю. Коррекционный зональный метод расчета радиационного и сложного теплообмена в энергетических установках / О.Ю. Кулешов, В.М. Седелкин // Тепломассообмен ММФ-XIV: Тр. 14-го Минского Междунар. форума. - Минск, 2012. - Т.2. - С. 40-44.

70. Кулешов, О.Ю. Математическая модель и методика численного расчета сопряженного теплообмена в трубчатых печах - реакторах / О.Ю. Кулешов, В.М. Седелкин // Математические методы в технике и технологиях - ММТТ-25: Сборник трудов XXV Международной научной конференции, Волгоград, 2012 г. - Т.2. - Волгоград: ВГТУ, 2012; Харьков: «ХПИ», 2012. - С. 68-71.

Размещено на Allbest.ru

...