Угловые характеристики синхронной машины, работающей в сложной системе
Рассмотрение теории синхронного электрического двигателя. Описание его характеристик, переходных и установившихся режимов работы на базе дифференциальных уравнений, векторных диаграмм и схем замещения. Влияние автоматического регулятора возбуждения.
| Рубрика | Физика и энергетика |
| Вид | магистерская работа |
| Язык | русский |
| Дата добавления | 24.05.2018 |
| Размер файла | 1,0 M |
Отправить свою хорошую работу в базу знаний просто. Используйте форму, расположенную ниже
Студенты, аспиранты, молодые ученые, использующие базу знаний в своей учебе и работе, будут вам очень благодарны.
Чему равен избыток мощности в первом интервале после отключения короткого замыкания в (n-1) шаге? В этих случаях избыток мощности определяется в общем случае по формуле:
где - приращение мощности по аварийной характеристике в момент отключения, - то же по послеаварийной характеристике.
В нашем конкретном случае
Pn-1= Pотк=P0-PmШsinотк и
P' n-1=P'отк=P0-PmIIsinотк
(3.46)
Продолжая этот процесс, находим:
(3.47)
(3.48)
Pn=P0 -PmIIsinn, (3.49)
и т.д., и расчет заканчиваем по окончании заданного времени, или получении требуемой информации о характере изменения параметров режима об устойчивости или неустойчивости системы.
Если в результате расчета возникает необходимость в изменении величины интервала времени (расчет предельных по динамической устойчивости режимов, резкие изменения характеристик), то приращения углов определяются по соотношению:
(3.50)
tн, tc - соответственно величины нового и старого интервалов времени.
Метод последовательных интервалов имеет ряд недостатков:
- не предусматривает контроля погрешности;
- не предусматривается автоматическое внесение поправок и изменения шага интегрирования при понижении точности ниже заданной.
Метод последовательных интервалов применяют совместно с методом площадей. Например, по правилу площадей определяют предельный угол отключения короткого замыкания, п.о,, а далее методом последовательных интервалов рассчитывая изменения угла во времени =f(t), можно найти время предельного отключения.
2.6 Общие сведения об устройствах автоматического регулирования возбуждения синхронных машин
Напряжение является показателем качества электроэнергии. Отклонение напряжения в ту или иную сторону от номинального значения ухудшает условия работы энергоприемников потребителей: снижается производительность механизмов и КПД установок, сокращается срок службы электрооборудования, появляется брак выпускаемой продукции и прочее. Поэтому в нормальном режиме работы системы электроснабжения допускается отклонение напряжения у потребителей не более чем на ±5 % номинального значения. В ненормальном (послеаварийном) режиме работы допускается снижение напряжения не более чем на 10 % номинального.
Напряжение зависит от различных факторов, воздействуя на которые, можно поддерживать заданное его значение.
Напряжение на шинах низшего напряжения приемной подстанции (рис. 1.1), т.е. на шинах, от которых получают питание потребители:
, (1.1)
где UЭС - напряжение на шинах высшего напряжения электростанции; Р, Q - активная и реактивная мощности, поступающие к подстанции; R, х - активное и реактивное сопротивления линии и трансформатора приемной подстанции; nт - коэффициент трансформации понижающего трансформатора.
Из (1.1) видно, что напряжение UП зависит от напряжения на шинах электрической станции, перетока мощности по ВЛ и коэффициента трансформации трансформатора понижающей подстанции. Следовательно, воздействовать на напряжения у потребителей можно, изменяя: напряжение на шинах электростанции UЭС; реактивную мощность Q, передаваемую по линии; коэффициент трансформации nт трансформатора понижающей подстанции.
Рис. 26. Схема электроснабжения
Регулировать значение UЭС и изменять значение Q можно путем изменения тока возбуждения генераторов станции, а также синхронных компенсаторов и двигателей системы электроснабжения. Эту задачу выполняют устройства автоматического регулирования возбуждения (АРВ) синхронных машин.
Устройства АРВ могут быть выполнены на основе двух различных принципов автоматического управления. Первый принцип предусматривает создание разомкнутой автоматической системы управления, т.е. системы управления по возмущающему воздействию. Применительно к АРВ синхронных машин это означает, что возбуждение машины автоматически изменяется в зависимости от значения параметра возмущающего воздействия, влияющего на напряжение на зажимах машины. Если, например, в качестве возмущающего воздействия на вход АРВ подается значение тока статора Iст, то АРВ носит название токового компаундирования. Если в качестве возмущающих воздействий учитываются ток статора и фазовый сдвиг тока статора по отношению к напряжению статора, то имеет место фазовое компаундирование синхронной машины.
В соответствии со вторым принципом АРВ выполняется в виде замкнутой автоматической системы управления и представляет собой регулятор по отклонению напряжения, который реагирует на разность фактического и заданного значений напряжения статора синхронной машины и, воздействуя на систему возбуждения машины, стремится свести эту разность к нулю.
АРВ синхронной машины представляет собой, как правило, совокупность устройства компаундирования и регулятора (или корректора) напряжения.
Основной причиной возникновения переходных режимов и нарушения устойчивости работы синхронных генераторов является нарушение баланса моментов на валу машины. Нарушение баланса Pт =Pг может быть в результате различных причин, в том числе, коротких замыкании, отключении нагрузки, части генераторов и т.д. Наиболее тяжелые последствия возникают, если трехфазное короткое замыкание происходит вблизи шин генератора. Поэтому меры, предпринимаемые для сохранения устойчивости генераторов, и, соответственно, электрической системы направлены на обеспечение этого баланса.
Меры, которые были рассмотрены для обеспечения статической устойчивости электрических систем, повышают также и запас динамической устойчивости. Существуют также другие способы, повышающие динамическую устойчивость:
- применение быстродействующих выключателей;
- применение АРВ с форсировкой и расфорсировкой возбуждения;
- повышение номинального напряжения линий передач;
- регулирование турбины и т.д.
Рассмотрим их по отдельности.
Быстродействующие выключатели. Необходимо как можно быстрое отключение коротких замыканий для обеспечения динамической устойчивости. Эта мера является наиболее радикальным средством для уменьшения отрицательного влияния аварийного режима на динамическую устойчивость параллельной работы генераторов электрической системы. В пределе, если бы было достигнуто мгновенное отключение аварии, то она не вносила бы никакого нарушения в устойчивую работу системы - режим характеризовался бы переходом сразу на послеаварийную характеристику.
Рис. 3.24. Влияние на динамическую устойчивость времени (угла) отключения (откл) короткого замыкания
Как видно из приведенных графиков, (рис 3.24) быстрое отключение уменьшает площадку ускорения и увеличивает площадку возможного торможения и поэтому повышает коэффициент запаса динамической устойчивости
Кq=Sв.т/Sу.
Время отключения выключателей на напряжения 6-20 кВ составляет 5-10 периода промышленной частоты (0,1-0,2) сек, а на напряжение 35кВ и выше 2-5 периода (0,04-0,1) сек. При этом необходимо иметь в виду, что скорость отключения аварии масляными выключателями находится в пределах (0,18-0,2) сек, а воздушных выключателей - (0,08-0,1) сек. В современных условиях все большее применение получают так называемые сверхбыстродействующие синхронизированные выключатели. Синхронизированным выключателем называют выключатель, контакты которого размыкаются в строго определенный момент времени с опережением момента прихода отключаемого тока к нулю приблизительно на 1,5-2,5 мс. Полное время отключения короткозамкнутой цепи синхронизированным выключателем находится в пределах 1 периода (0,02 сек).
В соответствии с существующими требованиями синхронная динамическая устойчивость должна обеспечиваться при следующих видах короткого замыкания в наиболее неблагоприятной точке на линии:
- для сетей 35кВ - при двухфазном коротком замыкании на землю;
- для сетей 500кВ и более - при двухфазном коротком замыкании на землю. Если это требует неоправданно больших капитальных затрат, то допускается обеспечение синхронной динамической устойчивости только при однофазных коротких замыканиях с учетом неуспешного действия автоматического повторного включения (АПВ). Необходимо добавить, что автоматическое повторное включение существенно влияет на сохранение динамической устойчивости, в особенности АПВ линии.
2.7 Применение АРВ с форсировкой и расфорсировкой возбуждения
Автоматические регуляторы возбуждения существенно влияют на динамический переход в течение всего переходного процесса. За период короткого замыкания подъем тока возбуждения еще не успевает дать существенных результатов. В период, непосредственно следующий за моментом отключения повреждения, когда очень важно быстро уменьшить скольжения асинхронных двигателей и затормозить генераторы, значения АРВ велико. Если в первом цикле качаний система устойчива, то нарушение устойчивости в последующих циклах при наличии АРВ практически исключается.
На характер переходных процессов влияет потолочное напряжение (кратность форсировки n) и постоянная времени возбуждения Те.
Повышение предельно передаваемой мощность по условиям динамической устойчивости с ростом потолка возбуждения тем заметнее, чем меньше Те, что видно из графика рис. 3.25.
Рис. 3.25. Влияние потолка возбуждения п постоянной времени возбудителя Те т.е. на предельную мощность
Как было отмечено выше, потолочные значения параметров возбуждения зависят от конструкции и мощности системы возбуждения. Для повышения динамической устойчивости имеют существенное значение потолки напряжения и тока
,
скорость подъема напряжения.
Необходимо отметить, что для подавления колебаний требуется не только форсировка, но и своевременная расфорсировка - снижение напряжения возбуждения.
Весьма эффективно регулирование возбуждения по второй производной угла. Это происходит из-за того, что вторая производная изменения угла сдвига ротора пропорциональна избыточному моменту на валу генератора
.
Поэтому действие регулятора точно соответствует причине, вызывающей качание и переходный процесс. Ток возбуждения, а, следовательно, и электромагнитный момент генератора необходимо увеличивать при ускорении ротора и уменьшать при его торможении.
2.8 Повышение номинального напряжения линии
Предел передаваемой мощности прямо пропорционален квадрату напряжения и обратно пропорционален сопротивлению линии, соединяющей эти точки
;
поэтому повышение номинального значения напряжения существенно для увеличения запаса динамической устойчивости, так как при этом увеличивается предельно передаваемая мощность. Как видно из графика, (рис. 3.26) при длине электропередач 200 км повышение напряжения до 220кВ приводит к значительному увеличению предельной мощности.
Рис. 3.26. Зависимость передаваемой мощности от величины номинального напряжения: 1 - длина линии 200 км, 2 - длина линии 800 км
Предельно передаваемая мощность зависит как от величины напряжения, так и от длины электропередачи. На графике приведены значения предельно передаваемых мощностей, когда линия имеет длину 200 км (1) и 800 км (2). Следовательно, с увеличением длины ЛЭП напряжение необходимо повышать.
Рис. 3.27. Области экономического применения различных уровней номинального напряжения
Увеличение напряжения в два раза равноценно уменьшению сопротивления в четыре раза, что означает увеличение количества цепей в четыре раза. Очевидно, увеличение напряжения более экономично, чем увеличение числа цепей. Область экономического применения различных номинальных напряжений показана на рис. 3.27, из которых видно, что возможности передачи на переменном токе далеко не исчерпаны.
Здесь не рассмотрены так называемые полуволновые линии, длиной 3000 км и более или настроенные на полуволну, имеющие уникальные режимные свойства, что является предметом специального курса.
Регулирование турбины. Как было показано выше, переходный режим возникает из-за нарушения баланса вращающего (механического) момента турбины и тормозного (электромагнитного) момента генератора. В целях уменьшения площадки ускорения и увеличения площадки возможного торможения необходимо снижение мощности турбины, другими словами при аварийных ситуациях необходима разгрузка электропередачи. Обычно эта мера в случае ГЭС осуществляется отключением части генераторов, что технологически не сложно. Что касается тепловых или атомных станций, где технология отключения и включения гораздо сложнее, применяются другие способы уменьшения мощности турбин. Это так называемое аварийное управление мощностью паровых турбин (АУМПТ). АУМПТ воздействует на систему регулирования паровой турбины (рис. 3.28) через электрогидравлический преобразователь (ЭГП) и механизм управления мощности турбины (МУТ).
а)
б)
Рис. 3.28. Аварийное уравнение турбиной: а) форма импульса аварийной разгрузки, б) изменение характеристик турбины
Характеристика 2 (рис. 3.28б) соответствует случаю, когда по условиям динамической устойчивости осуществляется кратковременная импульсная разгрузка турбогенератора с восстановлением доаварийного значения мощности.
По условиям статической устойчивости послеаварийного режима требуется частичная разгрузка турбины (характеристика 1,3).
Кратковременная импульсная разгрузка турбин (КРТ) применяется для быстрого гашения избыточной кинетической энергии роторов агрегатов в целях сохранения динамической устойчивости, с последующим восстановлением мощности турбины. В целях КРТ используется программный способ управления: сигнал управления подается на ЭГП в виде прямоугольного импульса с амплитудой Аи и длительностью Ти и плавным экспоненциальным спадом с постоянной времени (рис 3.28.а). Обычные диапазоны изменения характеристик: Аи =1 4 неравномерности, обеспечивающие закрытие клапанов с максимальной скоростью и Ти =0,10,5 с, =25 с. Дозировка интенсивности импульсного воздействия производится по результатам анализа переходных процессов с учетом опытных данных.
Помимо перечисленных, в целях сохранения динамической устойчивости, применяются также меры режимного характера, такие как изменения схемы соединения системы, разделения электрических систем на несинхронные работающие части, отключение части шунтирующих реакторов, автоматическая частичная разгрузка и т.д.
Обычно перечисленные меры применяются в комплексе чтобы обеспечивалось не только динамическая устойчивость, но и статическая устойчивость послеаварийного режима.
Пример 3.1. Для приведенной схемы определить предельные углы отключения, если трехфазное короткое замыкание произошло: в начале, в конце, в середине линии электропередачи.
Рис. 3.29. Расчетные схемы: а) короткое замыкание в конце линии, б) короткое замыкание в начале линии, в) короткое замыкание в середине линии, г) преобразование треугольника сопротивлений в звезду
Синхронный генератор снабжен АРВ пропорционального типа и переходная э.д.с. при нарушении режима остается постоянной (E'=пост.) Параметры системы: P0=1, Q0=0,3 Uc=1, X'd=0,35 XT1=0,12 XL=0,4 XT2=0,12.
1) Определим параметры нормального режима.
Суммарное сопротивление системы
X'dI=X'd+XT1+XL/2+XT2=0,35+0,12+0,2+0,12=0,79
Переходная э.д.с.
Предельная мощность в нормальном режиме
=1,857
Угол в нормальном режиме
2) Параметры послеаварийного режима (одна цель отключается).
Суммарное сопротивление системы
X 'dП=X 'd+XT1+XЛ+XT2=0,35+0,12+0,4+0,12=0,99
Предельная мощность в послеаварийном режиме
Угол в послеаварийном режиме
3) Параметры аварийного режима.
а) Трехфазное короткое замыкание в начале линии (рис 3.29 б)
Взаимное сопротивление между точками 1 и 2.
так как аварийный шунт в данном случае XШ=0
Электрической связи между генератором и системой нет, поэтому
б) Трехфазное короткое замыкание в конце линии (рис 3.29. а)
Взаимное сопротивление системы между точками 1 и 2.
Максимальная мощность
в) Трехфазное короткое замыкание в середине линии электропередачи (рис 3.29 в) Преобразуем схему линии из треугольника в звезду между точками а и в.
Сопротивления лучей звезды равны:
Окончательно схема замещения системы имеет взаимное сопротивление между точками 1 и 2:
.
Следовательно, даже в случае трехфазного короткого замыкания, если оно произошло в середине линии, электрическая связь между генератором и системой имеется и поэтому мощность, предельно передаваемая в аварийном режиме не равна нулю и имеет конечное значение:
.
Предельный угол отключения короткого замыкания при трехфазном коротком замыкании в начале и конце линии
где
Тот же угол при трехфазном коротком замыкании в середине линии равен
и
При определении предельных углов сомножитель в числителе 180 появляется для выражения углов в радианах.
а)
б)
Рис. 3.30. Площадки ускорения и торможения: а) 3-х фазное короткое замыкание в начале и конце линии; б) 3-х фазное короткое замыкание в середине линии
Из сравнения величин площадок ускорения и торможения следует, что наиболее тяжелыми будут короткие замыкания, которые происходят в начале или конце электропередачи
2.9 Устройство токового компаундирования
Напряжение на шинах синхронной машины Uст, работающей с перевозбуждением, т.е. в режиме выдачи реактивной мощности, снижается по мере увеличения тока статора Iст.
Рис. 27. Принципиальная схема токового компаундирования (а); характеристика компаундирования (б) и внешняя характеристика (в) компаундированной машины
Поскольку значение ЭДС Eq пропорционально току возбуждения, то, изменяя в соответствии с изменением тока статора ток ротора машины, можно поддерживать значение Uст приблизительно постоянным независимо от значения тока Iст. Эту задачу и выполняет устройство токового компаундирования (УТК) (рис. 2.1), которое состоит из выпрямителя ВК, подключенного через трансформатор Т ко вторичным цепям трансформаторов тока ТТ, установленных в статорной цени регулируемой синхронной машины. Напряжение на выходе Т может изменяться путем изменения установочного сопротивления Ry. Выпрямленное напряжение UK на выходе устройства токового компаундирования, пропорциональное току статора, подводится к обмотке возбуждения овв возбудителя Вб.
Зависимость напряжения UK от тока Iст регулируемой машины может быть представлена следующим образом:
, (22)
где К 1, nTB - коэффициенты трансформации соответственно ТТ и ТВ;
вBK = Uk/Utb
- коэффициент преобразования выпрямителя ВК.
Если
,(23)
где Rовв - сопротивление овв; IВ,0 - ток в овв, соответствующий холостому ходу синхронной машины, то в обмотке возбуждения возбудителя проходит ток IК от устройства токового компаундирования.
Зависимость тока Iр ротора от тока Iст статора (нагрузки) компаундированной синхронной машины (характеристика компаундирования), а также внешняя характеристика компаундированной синхронной машины, поясняющие работу УТК, представлены на рис. 2.1, б, в. Точка а этих характеристик соответствует значению тока статора IП, К, при котором начинает выполняться условие (2.2). Ток IП, К называется порогом компаундирования и изменяется с изменением сопротивления установочного резистора Ry. При токе нагрузки компаундированной машины ICT<IП, К ее внешняя характеристика совпадает с внешней характеристикой некомпа-ундированной машины, а IР = IР 0.
Необходимые изменения характеристики компаундирования и внешней характеристики компаундированной машины могут производиться путем изменения сопротивлений RPB (изменение IPO и Uст,o) и Ry (изменение IП, К), т. e. регулировочного и установочного сопротивлений. Однако внешняя характеристика компаундированной машины нестабильна и изменяется с изменением cosц. Следовательно, cosц наряду с Iст является возмущающим воздействием, которое в токовом компаундировании не учитывается.
Настройка устройства токового компаундирования, при которой напряжение компаундированной машины при Iст = 0, а также при Iст=Icт, ном и cosц = cosцном равно номинальному напряжению Uст, ном машины, носит название нормальной настройки компаундирования.
Основным достоинством устройства токового компаундирования является его быстродействие, т.е. обеспечение быстрого возрастания тока возбуждения при глубоких посадках напряжения, вызванных КЗ. Недостаток заключается в малой точности регулирования напряжения, так как данным АРВ не учитывается ряд факторов (например, коэффициент мощности, частота вращения ротора, сопротивление обмотки ротора и др.), существенно влияющих на напряжение.
2.10 Электромагнитный корректор напряжения
Напряжение на шинах компаундированной синхронной машины нестабильно и зависит от тока статора и от cosц. Поэтому устройство токового компаундирования дополняется корректором напряжения, т.е. регулятором по отклонению напряжения, задачей которого является поддержание стабильного значения напряжения на шинах компаундированной машины.
Широкое распространение получил электромагнитный корректор напряжения, выполненный на статических элементах (дроссели, трансформаторы, магнитные усилители, полупроводниковые вентили и пр), что обеспечивает его высокую надежность.
Рис. 28. Структурная схема электромагнитного корректора напряжения
Структурная схема электромагнитного корректора (рис. 3.1) содержит измерительный орган ИО, магнитный усилитель МУ и выпрямитель В, на выход которого подключается обмотка возбуждения возбудителя овв. При отклонении напряжения синхронной машины от заданного значения на выходе ИО появляется сигнал, пропорциональный значению этого отклонения, МУ усиливает этот сигнал, и выходной ток корректора Iрег изменяет возбуждение синхронной машины в сторону уменьшения отклонения напряжения. Корректор напряжения по принципу действия является статическим, т.е. он уменьшает отклонение регулируемого напряжения синхронной машины от заданного значения, но не сводит его к нулю, так как выходной ток корректора имеет место только при наличии сигнала на выходе ИО.
Статизм регулирования уменьшается с увеличением коэффициента усиления усилителя регулятора (в нашем случае МУ корректора). Однако при этом возникает опасность неустойчивой работы регулятора, что может потребовать принятия специальных мер по сохранению, устойчивости регулирования, например, введения в схему регулятора звена гибкой отрицательной обратной связи.
Измерительный орган ИО рассматриваемого корректора состоит из двух элементов - линейного ЛЭ и нелинейного НЭ, подключенных к выходу установочного автотрансформатора УАТ, получающего питание от трансформатора напряжения ТН.
Выходным сигналом ИО является разность токов:
Iио=Iлэ-Iнэ. (3.1)
Значение Iио=0 только при единственном значении UYAT=0. При UYAT <U0 Iио>0, а при UYAT>U0 Iио<0.
Ток Iио является входным сигналом МУ. Если выходной ток корректора IРЕГ увеличивает возбуждение синхронной машины, то корректор напряжения носит название согласованного. В противном случае корректор называется противовключенным. Совокупность согласованного и противовключенного корректоров образует регулятор напряжения, называемый двухсистемным корректором. При двухсистемном корректоре целесообразна нормальная настройка компаундирования синхронной машины.
АРВ, представляющие совокупность устройства токового компаундирования и электромагнитного корректора напряжения, нашли широкое применение. Ими оборудуются синхронные машины, имеющие электромашинную систему возбуждения. К ним относятся турбогенераторы и гидрогенераторы мощностью до 100 МВт, а также синхронные компенсаторы мощностью до 75 MB-А. Для турбогенераторов используется токовое компаундирование с односистемным, а для гидрогенераторов и синхронных компенсаторов, как правило, с двухсистемным корректором.
Заключение
1. Системы автоматического регулирования возбуждения (АРВ) синхронных генераторов обеспечивают требуемую устойчивость и надежность работы машин в электрической системе.
2. Современные системы АРВ имеют высокое быстродействие и обеспечивают регулирования режимов генераторов в зависимости от любых параметров режима.
3. Системы АРВ сильного действия повышают коэффициент запаса статической устойчивости и пределы передаваемой мощности и угла нагрузки генератора.
Литература
1. Аллаев К.Р. Электромеханические переходные процессы. -Ташкет - "МОЛИЯ" - 2007.
2. Веников В.А. Переходные электромеханические процессы в электрических системах. - М; Энергия, 1964, - 378 с; 1978-414с.
3. Автоматизация управления энергообьединениями. - М.; Энергия,1979-428 с.
4. Вольдек А.И. Электрические машины. - Л.; Энергия, 1974. - 840 с.
5. Соколов Н.И. Фокин А.К. и др Сравнение эффективности работы статорных и синхронных компенсаторов на лини электропередачи 1150 кв. - М.: Электрические станции 1987.
6. Лукашов Э.С. Уравнение малых колебаний дальных электропередач и исследование их на устойчивость. - Новосибирск: Наука. 1966.
7. Строев В.А. Филиппова Н.Г. Шелухина Т.И. Исследование переходных процессов и устойчивости сложных регулируемых электроэнергетических систем: Учеб. Пособие - М. МЭИ.
8. Токарев Б.Ф. Электрические машины: Учебник для техникумов - М.: Энергоатомиздат, 1989. - 672 с.
9. Электродвигатели и электрооборудование. Каталог. Ч 1 - М.: ИКФ "Каталог", 1994.
10. Электродвигатели и электрооборудование. Каталог. Ч 3 - М.: ИКФ "Каталог", 1996.
11. Защита и диагностика агрегатов электродвигателей: Диагностика и ремонт электротехнического оборудования //Главный энергетик. - 2004. - № 5. - С. 65-67.
Размещено на Allbest.ru
...Подобные документы
Принцип работы машины постоянного тока. Статистические характеристики и режимы работы двигателя независимого возбуждения. Способы регулирования скорости двигателя. Расчет параметров электрической машины. Структурная схема замещения силовой цепи.
курсовая работа [438,8 K], добавлен 13.01.2011Расчет и обоснование номинальной величины асинхронного двигателя. Размеры и зубцовая зона статора. Воздушный зазор и полюса ротора. Определение основных паромеров магнитной цепи. Превышение температуры обмотки статора. Характеристики синхронной машины.
курсовая работа [585,7 K], добавлен 21.02.2016Характеристика проблемы анализа и синтеза оптимальных систем автоматического регулирования. Особенности трехимпульсного регулятора питания. Описание к САР на базе оптимального регулятора с учетом внутреннего контура. Моделирование переходных процессов.
курсовая работа [3,2 M], добавлен 15.04.2015Параллельная работа синхронного генератора с сетью, регулирование его активной и реактивной мощности. Построение векторных диаграмм при различных режимах нагрузки. Схема подключения синхронного генератора к сети с помощью лампового синхроноскопа.
контрольная работа [92,0 K], добавлен 07.06.2012Расчет источника гармонических колебаний. Определение резонансных режимов электрической цепи. Расчет переходных процессов классическим методом. Определение установившихся значений напряжений и токов в электрических цепях при несинусоидальном воздействии.
курсовая работа [1,8 M], добавлен 18.11.2012Простота устройства, большая надежность и низкая стоимость асинхронных двигателей. Принцип действия асинхронной машины и режимы ее работы. Получения вращающегося магнитного поля. Устройство синхронной машины, холостой ход синхронного генератора.
презентация [443,8 K], добавлен 12.01.2010Общая характеристика Юго-Восточных электрических сетей. Составление схемы замещения и расчет ее параметров. Анализ установившихся режимов работы. Рассмотрение возможностей по улучшению уровня напряжения. Вопросы по экономической части и охране труда.
дипломная работа [430,3 K], добавлен 13.07.2014Статическая характеристика двигателя. Получение естественной электромеханической характеристики. Исследование статических и динамических характеристик в одномассовой электромеханической системе с двигателем постоянного тока независимого возбуждения.
контрольная работа [674,0 K], добавлен 12.05.2009Расчет переходного процесса классическим методом и решение дифференциальных уравнений, описывающих цепь. Схема замещения электрической цепи. Определение производной напряжения на емкости в момент коммутации. Построение графиков переходных процессов.
контрольная работа [384,2 K], добавлен 29.11.2015Экспериментальный и теоретический методы познания физической реальности. Единая теория векторных полей - обобщение уравнений электродинамики Максвелла, теоретическое обоснование схемы их построения; исследование гравитационного и электрического полей.
контрольная работа [18,7 K], добавлен 10.01.2011Расчет источника гармонических колебаний. Составление и расчет баланса мощностей. Расчёт четырёхполюсника, установившихся значений напряжений и токов в электрических цепях при несинусоидальном воздействии, переходных процессов классическим методом.
контрольная работа [1,0 M], добавлен 11.12.2012Модификация уравнений электромагнитного поля Максвелла для электрического и магнитного векторных потенциалов. Анализ физического содержания полученных уравнений показал, что их векторные потенциалы являются полноправными физически значимыми полями.
реферат [94,3 K], добавлен 20.01.2008Описание схемы электрической принципиальной. Составление дифференциальных уравнений, определение передаточных функций и составление структурных схем элементов системы автоматического управления. Расчет критериев устойчивости Гурвица и Михайлова.
курсовая работа [2,4 M], добавлен 09.08.2015Электромагнитное поле. Система дифференциальных уравнений Максвелла. Распределение потенциала электрического поля. Распределения потенциала и составляющих напряженности электрического поля и построение графиков для каждого расстояния. Закон Кулона.
курсовая работа [1,1 M], добавлен 12.05.2016Расчет параметров схемы замещения асинхронного двигателя; мощности, потребляемой из сети. Построение механической и энергомеханической характеристик при номинальных напряжении и частоте. Графики переходных процессов при пуске асинхронного двигателя.
курсовая работа [997,1 K], добавлен 08.01.2014Вывод операторных передаточных функций. Составление системы уравнений в матричной форме на базе метода узловых потенциалов для вывода функции коэффициента передачи по напряжению. Расчет и построение карты особых точек, частотных, переходных характеристик.
курсовая работа [488,5 K], добавлен 07.06.2012Разработка вариантов схем электрических сетей. Требования к ним с точки зрения надежности. Отбор конкурентоспособного варианта, его технико-экономические характеристики, анализ установившихся режимов. Расчет вероятностных характеристик потребителей.
курсовая работа [748,3 K], добавлен 28.08.2009Определение главных размеров двигателя, расчет сердечника и обмоток статора, параметров воздушного зазора, полюсов ротора, пусковой обмотки. Определение МДС обмотки возбуждения, ее расчет. Потери мощности, КПД и статическая перегруженность двигателя.
курсовая работа [1,9 M], добавлен 14.05.2011Основные этапы проектирования электрического двигателя: расчет параметров якоря и магнитной системы машины постоянного тока, щеточно-коллекторного узла и обмотки добавочного полюса. Определение потери мощности, вентиляционных и тепловых характеристик.
курсовая работа [411,3 K], добавлен 11.06.2011Электромагнитная и электрическая схема синхронных машин. Конструкция явнополюсного ротора. Характеристика синхронного генератора, синхронное индуктивное сопротивление. Угловые характеристики и регулирование реактивной мощности, реактивный момент.
презентация [3,8 M], добавлен 09.11.2013
