В обоих случаях сравниваемые величины и являются линейными функциями тока I_р и напряжения U_p,подводимых к реле, а именно:

= k₁+k₂и = k₃+k₄(1.2)

где k₁,k₂,k₃, k₄ --постоянные коэффициенты, не зависящие оти .

Изменяя коэффициенты k₁-- k₄, можно получить реле разных типов и с различными характеристиками. К ним в первуюочередь относятся реле направления мощности и реле сопротивления.

Полупроводниковые реле на сравнении абсолютных значении двух электрических величин, или, как их часто называют, реле на выпрямленном токе, разработаны в различных вариантах и получили широкое распространение.

Полупроводниковые реле на сравнении фаз разработаны в меньшей степени, но имеют определенную перспективу применения.

Ведутся также разработки реле на сравнении абсолютных значений и сравнении фаз с использованием эффекта Холла [10].

1.4 Схемы защиты электроустановок

1.4.1 Максимальная токовая защита

Принцип действия токовых защит. Одним из признаков возникновения к. з. является увеличение тока в линии. Этот признак используется для выполнения защит, называемых токовыми. Токовые защиты приходят в действие при увеличении тока в фазах линии сверх определенного значения. В качестве реле, реагирующих на возрастание тока, служат максимальные токовые реле.

Токовые защиты подразделяются на максимальные токовые защиты и токовые отсечки. Главное различие между этими защитами заключается в способе обеспечения селективности.

Селективность действия максимальных защит достигается с помощью выдержки времени. Селективность действия токовых отсечек обеспечивается соответствующим выбором тока срабатывания.

Защита линий с помощью максимальной токовой защиты. Максимальные токовые защиты являются основным видом защит для сетей с односторонним питанием. В сетях более сложной конфигурации максимальная защита применяется как вспомогательная в отдельных случаях.

В сетях с односторонним питанием максимальная защита должна устанавливаться в начале каждой линии со стороны источника питания (рис. 1.11, а). При таком расположении защит каждая линия имеет самостоятельную защиту, отключающую линию в случае повреждения на ней самой или на шинах питающейся от нее подстанции.

При к. з. в какой-либо точке сети, например, в точкеК_% (рис. 1.11, а), ток к. з. проходит по всем участкам сети, расположенным между источником питания и местом повреждения, в результате чего приходят в действие все защиты (7, 2, 3, 4). Однако по условию селективности сработать на отключение должна только защита 4, установленная на поврежденной линии.

Для обеспечения указанной селективности максимальные защиты выполняются с выдержками времени, нарастающими от потребителей к источнику питания, как это показано на рис. 1.11, б. При соблюдении этого принципа в случае к. з. в точке К₁ раньше других сработает защита 4 и произведет отключение поврежденной линии. Защиты 1, 2 и 3 вернутся в начальное положение, не успев подействовать на отключение. Соответственно при к. з. в точке К₂ быстрее всех сработает защита 3, а защиты 1 и 2 имеющие большее время, не подействуют.

Рассмотренный принцип подбора выдержек времени называется ступенчатым.

В сетях с двусторонним питанием достигнуть селективного действия максимальной защиты только путем подбора выдержек времени, как правило, не удается; в этих сетях вместо максимальной токовой защиты применяют более сложные направленные защиты.

1.4.2 Токовые отсечки

Принцип действия токовых отсечек. Отсечка является разновидностью токовой защиты, позволяющей обеспечить быстрое отключение к. з. Токовые отсечки подразделяются на отсечки мгновенного действия и о т-сечки с выдержкой времени (порядка 0,3--0,6 сек).

Селективность действия токовых отсечек достигается ограничением их зоны работы так, чтобы отсечка не действовала при к. з. на смежных участках Сети, защита которых имеет выдержку времени, равную или больше, чем отсечка. Для этого ток срабатывания отсечки должен быть больше максимального тока к. з., проходящего через защиту при повреждении в конце выбранной зоны действия. Такой способ ограничения зоны действия основан на том, что ток к. з. I_к зависит от величины сопротивления до места повреждения (рис. 1.12). Действительно, ток к. з. в какой-либо точке рассматриваемого участка линий

(1.3)

где Е_с-- эквивалентная э. д. с. генераторов системы; х_с и х_лк-- сопротивление системы и участка линии до точки к. з. (активная составляющая сопротивления, для упрощения, не учитывается); х_y-- удельное сопротивление линии, ом/км; l_к -- длина защищаемой линии от ее начала до точки к. з. Из (1.2) следует, что при удалении точки к. з. от источника питания (или от места расположения защиты) сопротивление х_лк растет (х_л._к = l_к), а ток к. з., соответственно уменьшается, как показано на рис. 1.12.

Если по условиям селективности отсечка не должна действовать при к. з. за точкой М (рис. 1.12), то для обеспечения этого условия необходимо выбратьIс.з.>I_К(М)

Тогда при к. з. за точкой М отсечка действовать не будет, а при повреждении в пределах участка АМ -- будет действовать на той части линии AN, где I_к>I_с3. Таким образом, зона действия защиты с током срабатывания, выбранным по условию (1.11,а), охватывает только часть линии (AN) и не выходит за пределы участка АМ.

Токовые отсечки применяются как в радиальной сети с односторонним питанием, так и в сети, имеющей двустороннее питание.

Для обеспечения расчетной зоны действия отсечки трансформаторы тока, питающие ее цепи, должны работать при токе срабатывания отсечки (т. е. при I_р = I_сз) с погрешностью ДI?10%.



Рис. 1.11. Максимальные токовые защиты в радиальной сети с односторонним питанием.

а -- размещение защит; б -- выдержки времени защит, выбранные по ступенчатому принципу.

Рис. 1.12 Принцип действия токовой отсечки

Принципиальные схемы отсечек мгновенных (без выдержки времени) и с выдержкой времени на постоянном оперативном токе изображены на рис. 18, а и б.

В сети с глухозаземленной нейтралью от всех видов к. з. применяются трехфазные схемы. В качестве защиты от междуфазных к. з. используется двухфазная схема неполной звезды.

В сети с изолированной нейтралью или заземленной через большое сопротивление применяются двухфазные схемы, подобные схемам на рис. 1.13, а и б.

Так же, как и максимальные защиты, отсечки выполняются на постоянном и переменном оперативном токе, а также с помощью реле прямого действия по схемам.

Схемы отсечек с выдержкой времени полностью совпадают со схемами максимальных защит с независимой выдержкой времени.

Схемы отсечек без выдержки времени отличаются от указанных схем максимальной защиты отсутствием реле времени.

Ниже рассматриваются способы выбора уставок различных видов отсечек.

Токовая защита от многофазных замыканий в обмотке статора двигателя

Защиты от многофазных замыканий в обмотке статора должны срабатывать по возможности с минимальным временем. Для этой цели используется максимальная токовая защита с зависимой или независимой выдержкой времени. При этом для быстрого отключения при сверхтоках короткого замыкания используется токовая отсечка, отстраиваемая от максимального значения пускового тока в момент включения двигателя. Остальной диапазон возможных токов коротких замыканий перекрывается ступенями МТЗ с независимой (зависимой) выдержкой времени.

Функция динамического переключения параметров (уставок) защиты обеспечивает ее загрубление на определенное время (при включении электродвигателя после предшествующей паузы) и тем самым позволяет повысить чувствительность к коротким замыканиям. При этом генерируется сигнал наличия предшествующей паузы в подаче напряжения, и переключаются уставки МТЗ, чем обеспечивается блокировка защиты во время последующего пуска двигателя.

Дифференциальная защита электродвигателя

Дифференциальная защита применяется на двигателях сравнительно большой мощности, а также в случаях, когда МТЗ и токовая отсечка не обеспечивают необходимую чувствительность к внутренним междуфазным коротким замыканиям, ввиду необходимости отстройки от пусковых токов.

Защита электродвигателя от замыканий на землю в обмотке статора

Защиты от замыканий на землю в обмотке статора зависят от вида заземления нейтрали сети. В сетях с большим током КЗ на землю (сеть с глухозаземленнойнейтралью) применяется токовая защита, реагирующая: на ток нулевой последовательности (3I₀). Так как ёмкость обмотки намного меньше ёмкости сети, можно использовать ненаправленные токовые защиты нулевой последовательности. В особых случаях, при соизмерительности ёмкости двигателя и электрической сети необходимо использование направленной токовой земляной защиты.

Защита электродвигателя по току обратной последовательности

Ток обратной последовательности (k) в обмотке статора возникает при несимметричном питании, при обрыве фазы обмотки статора, при несимметричном коротком замыкании. Как электрическая машина с вращающимся ротором, двигатель имеет значительно меньшее сопротивление для составляющих токов обратной последовательности. Поэтому составляющая тока обратной последовательности, возникающая в обмотке ротора и имеющая более высокую частоту ввиду обратного направления вращения относительно поля статора, приводит к увеличению тепловых потерь и разогреву двигателя. Принцип выполнения защиты основан на измерении симметричных составляющих рабочего тока.

Защита электродвигателя от потери синхронизма

Традиционный способ выполнения защиты двигателя от потери синхронизма - фиксация периодических колебаний тока статора. Другим критерием может являться потребление синхронным двигателем в асинхронном режиме сравнительно большого тока с низким коэффициентом мощности (cosц).



Рис. 1.13. Однолинейная схема токовой отсечки.

а -- мгновенной с t = 0; б -- с выдержкой времени.

1.5 Описание общего положения по выполнению диссертационной работы

1.5.1 Рабочий проект будет разработан на основании документов:

- Протокол по результатам предпроектного обследования Головных сооружений водопровода БОЗ-СУ.

- Схемы и чертежи, предоставленные администрацией ГСВ БОЗ-СУ.

В рамках данного проекта выполняется реконструкция следующих объектов Головных сооружений водопровода БОЗ-СУ ГУП "Сувсоз" с участием Электротехнической лаборатории ГУП «Сувсоз»:

- насосная станция 1-го подъема (НС-1п),

- насосная станция 2-го подъема (НС-2п).

Проектная работа будет разработана в соответствии с действующими нормами, правилами и стандартами, заданиями на проектирование и исходными данными, выданными заинтересованными организациями. Принятые технические решения обеспечивают безопасную эксплуатацию объекта при соблюдении предусмотренных проектом мероприятий и правил эксплуатации.

1.5.2 Описание процесса деятельности и функции ГСВ Боз-Су

На ГСВ Боз-Су насосы насосной станции первого подъема (НС-1п) предназначены для перекачки воды после горизонтальных отстойников на фильтры. Подача воды осуществляется по двум водоводам Д-1000 мм. В НС-1п установлены 4 насосных агрегата. Каждый насосный агрегат оборудован напорной задвижкой с электроприводом мощностью 2 кВт/380в. Отметка осей насосов (480) находится выше отметки зеркала воды в аванкамере (478,6), максимальная разница отметок составляет 1,5м. В здании насосной установлены два вакуум-насоса, используемые перед запуском насосов для их заполнения. Подключение насоса к вакуумной магистрали производится с помощью электромагнитного клапана.

Все насосы оборудованы электродвигателями с напряжением питания 6 кВ с постоянным числом оборотов. Электропитание электродвигателей производится от ЗРУ №1 расположенного в здании НС-1п. Ячейки отходящих линий питания электродвигателей насосных агрегатов оборудованы защитой электродвигателей - максимальной токовой защитой, токовой отсечкой, земляной защитой.

Вода НС-1п подается на очистные сооружения.

После очистки вода поступает в резервуары чистой воды, из которых насосной станцией второго подъема (НС-2п) питьевая вода подается в городскую сеть. В НС-2п установлены 6 насосов. Замене подлежат 5 насосных агрегатов №1, 2, 3, 5 и 6. Отметка осей насосов (482,6) находится ниже отметки уровня воды в резервуарах (дно - 482,05, верхний уровень - 487,7).

Каждый насосный агрегат оборудован напорной и всасывающей задвижками с электроприводами. На всасывающих задвижках стоят электроприводы мощностью 4.5кВт/380в. На напорных задвижках насосных агрегатов №1, 2, 3 и 6 стоят электроприводы мощностью 1.3кВт/380в, напорная задвижка насосного агрегата №6 имеет электропривод мощностью 7кВт/380в.

Все насосы оборудованы электродвигателями с напряжением питания 6 кВ с постоянным числом оборотов. Электропитание электродвигателей производится от ЗРУ №2 расположенного в здании НС-2п. Ячейки отходящих линий питания электродвигателей насосных агрегатов оборудованы защитой электродвигателей - максимальной токовой защитой, токовой отсечкой, земляной защитой.

Вода НС-2п подается в городскую сеть водоснабжения.

Для учета расхода питьевой воды подаваемой насосной станцией 2-го подъёма на городские водоводы в 3-х водомерных колодцах на отводящих водоводах устанавливаются ультразвуковые расходомеры и датчики давления.

Основные технические решения

Модернизация насосной станции первого предусматривает:

- замену оборудования защиты (БМРЗ) заменяемых электродвигателей на существующих высоковольтных ячейках 6 кВ,

- замену электросчетчиков на существующих высоковольтных ячейках 6 кВ заменяемых электродвигателей и вводных ячеек,

- установку оборудования компенсации реактивной мощности для каждого заменяемого электродвигателя,

- замену систем автоматики - установку новых шкафов автоматического управления заменяемых насосных агрегатов и существующих напорных задвижек.

Распределительное устройство 6 кВ оборудовано масляными выключателями (тип BMГ-10) и измерительными трансформаторами тока для каждого насоса. Местом подключения прочего электрического оборудования являются выходные фидеры в действующем низковольтном распределительном устройстве 400 В.

При реконструкции НС-2п ГСВ Боз-Су предусматривается замена ЗАО "Гидромашсервис" насосных агрегатов. Для компенсации реактивного тока насосов параллельно асинхронным электродвигателям насосных агрегатов включаются конденсаторные установки компенсации реактивной мощности (КРМ).

В качестве устройств релейной защиты используются микропроцессорные устройства релейной защитной автоматики (МПРЗА) фирмы "Микроника", Санкт-Петербург, типа БМРЗ-101 (блок микропроцессорной релейной защиты). БМРЗ-101 исполнен в варианте для переднего подключения и устанавливается на лицевой панели высоковольтной ячейки. Он обеспечивает максимальную токовую защиту (МТЗ), защиту от однофазных замыканий на землю (O33), дифференциальную токовую отсечку (ДТО), защиту минимального напряжения (ЗМН), защиту от повышения напряжения (ЗПН) и защиту от обрыва фазы и несимметрии нагрузки (ЗОФ).

Все БМРЗ в ЗРУ подключены к каналу связи RS-485, который позволяет через преобразователь интерфейса (из комплекта мобильного АРМ) подключить БМРЗ к компьютеру мобильного АРМ для конфигурирования их и считывания текущих и архивных данных. При реализации 2-ой очереди реконструкции эти данные могут быть переданы по локальной вычислительной сети на ЦДП для отображения и архивации с помощью SCADA-системы.

Учет активной и реактивной энергии и мощности в цепях переменного тока производится микропроцессорными счетчиками электрической энергии СЭТ-4ТМ.02.2-13. Счетчики устанавливаются на высоковольтных ячейках заменяемых насосных агрегатов и на 3-х вводных высоковольтных ячейках ЗРУ №2 НС-2п и одной вводной высоковольтной ячейке ЗРУ №3 НС-1п. Данные счетчики предназначены также для использования в составе автоматизированных систем контроля и учета электроэнергии (АСКУЭ) для передачи измеренных и вычисленных параметров на диспетчерский пункт по контролю, учету и распределению электрической энергии.

Все счетчики в ЗРУ подключены к каналу связи RS-485, который позволяет через преобразователь интерфейса (из комплекта мобильного АРМ) подключить счетчики к компьютеру мобильного АРМ для конфигурирования их и считывания текущих и архивных данных. При реализации 2-ой очереди реконструкции эти данные могут быть переданы по локальной вычислительной сети на ЦДП для отображения и архивации с помощью SCADA-системы.

Глава 2. Модернизация схемы защиты насосной станции 2-го подъема ГВС БОЗ-СУ

2.1 Микропроцессорная релейная защита

Процесс производства и передачи электроэнергии является столь динамичным и постоянно подверженным случайным возмущающим воздействиям, что без автоматического управления его функционирование невозможно. Такие его особенности как равенство в каждый момент времени генерируемой и случайно изменяющейся требуемой нагрузкой мощности, время от времени возникающие короткие замыкания (КЗ), высокая быстротечность электромагнитных и электромеханических переходных процессов обусловили развитие технических средств автоматического управления в еще начальный период становления электроэнергетики. Под автоматическим понимается управление и процессом производств, передачи и потребления электроэнергии в целом без непосредственного участия человека.

На современном этапе автоматическое управление производится отдельными электроэнергетическими объектами и взаимодействующими их совокупностями. Управление процессом производства и передачи электроэнергии в целом пока еще осуществимо лишь при некотором оперативном вмешательстве человека -- диспетчера электроэнергетической системы (ЭЭС). Такое управление называется автоматизированным. Оно реализуется автоматизированной системой диспетчерского управления (АСДУ) (рис В.1), важнейшей частью которой является управляющий вычислительный комплекс УВКЬ расположенный на диспетчерском пункте электроэнергетической системы ЭЭС [11].

Автоматическое управление осуществляется на основе переработки информации [12] о свойствах управляемых электроэнергетических объектов (УЭО), их состояниях и режимах работы, характеризующихся режимными параметрами Y и складывающейся ситуации в ЭЭС в результате возмущающих воздействий Z.

Информация в виде различных электрических сигналов поставляется автоматическими информационными устройствами АИУ₁--АИУ_n по каналам высокочастотной (ВЧ) связи с ее источниками: первичными измерительными преобразователями (ПИП) режимных параметров ПИП_Y и управляемых электроэнергетических объектов ПИП_Z. На диспетчерском пункте информация вводится в цифровые ЭВМ управляющего вычислительного комплекса и отображается (устройствами отображения УОИ) для восприятия человеком.

Технические средства автоматического управления процессом производства и передачи электроэнергии, в связи с указанными и другими специфическими его особенностями, делятся на автоматические устройства -- автоматику управления нормальными режимами работы ЭЭС и автоматические устройства противоаварийного управления -- автоматику защитных отключений и противоаварийную автоматику.

Автоматика управления нормальными режимами ЭЭС обеспечивает [13,14]:

* автоматический пуск электроэнергетических блоков турбина--генератор и включение на параллельную работу синхронного генератора, т.е. его синхронизацию;

* автоматическое поддержание на заданном уровне напряжения на шинах электрических станций и реактивной мощности синхронных генераторов;

* автоматическое управление режимами ЭЭС по напряжению и реактивной мощности;

* автоматическое поддержание на неизменном уровне частоты вращения синхронно работающих генераторов;

* оптимальное (по характеристикам относительного прироста расхода условного топлива) распределение случайно изменяющейся электрической нагрузки ЭЭС между электрическими станциями и электроэнергетическими блоками электростанций.

Указанные функции автоматики управления нормальными режимами реализуются автоматическими воздействиями на изменения впуска энергоносителя в турбины, автоматическим включением в определенный момент времени и при соответствующих условиях выключателя синхронного генератора, непрерывным управлением (регулированием) возбуждения синхронных генераторов и компенсаторов, дискретным управлением устройствами регулирования под нагрузкой (УРПН) трансформаторов и автотрансформаторов, регулированием реактивной мощности непрерывно управляемых ее источников -- статических компенсаторов (СТК) и дискретным управлением мощностью конденсаторных установок.

Соответственно различаются: пусковые автоматы (ПА) гидротурбин и комплексы автоматических устройств управления пуском (КАУП) тепловых турбоагрегатов, автоматические регуляторы частоты вращения турбин (АРЧВ), устройства автоматической синхронизации гидро- и турбогенераторов (УАС), автоматические регуляторы возбуждения (АРВ) синхронных генераторов и компенсаторов, автоматические регуляторы частоты промышленного тока и активной мощности синхронных генераторов (АРЧМ), автоматические устройства оптимального распределения нагрузки (УРАН) электроэнергетической системы между частоторегулирующими электростанциями, автоматические регуляторы коэффициентов трансформации (АРКТ) и автоматические регуляторы реактивной мощности статических установок ее генерирования или потребления (АРРМ).

В последнее время, в связи с бурным внедрением в технику автоматического управления микропроцессоров и цифровых ЭВМ разрабатываются комплексные (интегрированные) автоматические системы управления режимами работы электроэнергетических блоков электростанций, узловых общесистемных подстанций и магистральных линий электропередачи высокого и сверхвысокого напряжений.

Назначением автоматики противоаварийного управления [15, 16] является решение острой и специфической проблемы современных объединенных (ОЭС) и единой (ЕЭС) электроэнергетических систем страны -- обеспечение совместного функционирования (синхронной устойчивости) множества мощных электростанций, связанных длинными и сильно нагруженными линиями электропередачи в условиях больших возмущающих воздействий в виде неизбежных КЗ и связанных с ними отключений мощных электроэнергетических объектов, обусловливающих скачкообразные изменения генерируемых и передаваемых мощностей («набросы» и «сбросы» мощности). При этом возникает аварийный режим работы ЭЭС с избытком или недостатком генерируемой мощности, грозящий развитием общесистемной аварии с нарушением устойчивости и разъединением ОЭС, остановом тепловых электростанций и прекращением электроснабжения потребителей на больших территориях.

Аварийная ситуация начинается с возникновения главного возмущающего воздействия -- КЗ и нарушения баланса мощностей, обусловленного этим КЗ и его отключением, и развивается с понижением напряжения и частоты вращения синхронных генераторов в недостаточной по мощности (дефицитной) и их повышением в избыточной частях ЭЭС. Особенно опасно уменьшение частоты, приводящее к снижению производительности установок собственных нужд тепловых электростанций и в результате к опасности необратимого ее падения -- «лавины частоты». Аналогично снижение напряжения, обусловленное недостатком генерируемой реактивной мощности, может развиться в «лавину напряжений».

Противоаварийная автоматика должна, прежде всего, ликвидировать возмущающее воздействие. Это делается автоматическими устройствами релейной защиты (АУРЗ) и автоматикой повторного включения (АПВ) выключателей, отключенных АУРЗ. Короткие замыкания (особенно однофазные на воздушных линиях) в большинстве своем неустойчивые (дуговые). При успешном повторном включении возмущающее воздействие, оказываемое релейной защитой на ЭЭС, устраняется.

При устойчивых КЗ и повторных отключениях релейной защитой поврежденных электроэнергетических объектов, как следствие, вновь появляется небаланс мощностей. Возникает опасность нарушения синхронной устойчивости электроэнергетической системы. Вступает в действие общесистемная противоаварийная автоматика, предназначенная не допустить нарушения синхронных динамической или статической устойчивости или сохранить результирующую (после кратковременного асинхронного режима) устойчивость функционирования ЭЭС, ОЭС и ЕЭС в целом. Она состоит из рассредоточенных по электроэнергетическим системам комплекса автоматических устройств, связанных каналами обмена информацией и управляемых от УВК, а именно:

* автоматики предотвращения нарушения устойчивости (АПНУ);

* автоматики ликвидации возникающего асинхронного режима работы (АЛАР).

Особенно сложной, централизованной и иерархически построенной является АПНУ. Она функционирует на основе результатов постоянных, производимых циклически (через 5--10 с) расчетов устойчивости цифровыми ЭВМ. При этом вырабатываются необходимые по интенсивности и длительности (дозированные) противоаварийные воздействия на электроэнергетические объекты для каждого из фиксируемых возмущающих воздействий. После каждого цикла расчетов они передаются на места их возможного применения и запоминаются там, как готовые к немедленной реализации по сигналу о возникшем возмущающем воздействии. Противоаварийные управляющие воздействия производят:

* повышение пропускной способности электропередачи, т.е. ее предельную передаваемую мощность;

* снижение генерируемой мощности в избыточной передающей части ЭЭС, частота вращения синхронных генераторов в которой увеличивается;

* увеличение генерируемой мощности в дефицитной приемной части ЭЭС, синхронные генераторы которой уменьшают частоту своего вращения;

* уменьшение мощности, потребляемой нагрузкой приемной части ЭЭС;

* увеличение нагрузки синхронных генераторов передающей части ЭЭС.

Соответственно для предотвращения нарушения динамической устойчивости противоаварийные управляющие воздействия осуществляют:

* программную форсировку возбуждения ФВ (рис В.З) синхронных генераторов -- быстрое кратковременное увеличение ЭДС генераторов до допустимого по их термической стойкости уровня, обусловливающего повышение напряжений на шинах электростанции и предел передаваемой мощности электропередачи;

* интенсивное кратковременное снижение мощности, развиваемой паровыми турбинами -- импульсную разгрузку турбоагрегатов ИРТ;

* быстрое кратковременное подключение, обычно к гидрогенераторам передающей части, искусственной активной нагрузки -- электрическое торможение ЭТ гидроагрегатов;

* быстрый перевод тиристорных преобразователей в инверторный режим накопителей электроэнергии в приемной части -- их форсировку на выдачу энергии в нагрузку ФНЭЭ.

Для сохранения статической устойчивости в послеаварийном режиме используются противоаварийные управляющие воздействия, обеспечивающие:

* изменение настройки автоматических регуляторов возбуждения сильного действия ИНАРВ в целях достижения максимально возможной пропускной способности электропередачи в сложившихся после возмущающего воздействия условиях;

* увеличение емкостного сопротивления устройства продольной компенсации индуктивного сопротивления линии, повышающего предельную передаваемую мощность линии -- форсировку продольной компенсации ФПК;

* отключение реакторов ОР, повышающее напряжения в начале и в конце линии;

* отключение гидрогенераторов ОГ передающих ГЭС и длительное снижение мощности -- длительную разгрузку ДРТ турбоагрегатов ТЭС;

* быстродействующую загрузку недогруженных гидрогенераторов БЗГ приемной части ЭЭС и перевод гидрогенераторов из режима работы синхронным компенсатором в генераторный режим СК-Г;

* частичное программное отключение нагрузки ОН приемной части до развития процесса снижения частоты.

При недостаточности указанных воздействий для предотвращения снижения частоты производится частотный (ускоренный) пуск, самосинхронизация и быстрый набор нагрузки резервных гидрогенераторов ЧПГ и отключение нагрузки -- автоматическая частотная разгрузка АЧР приемной части ЭЭС. Противоаварийные управляющие воздействия общесистемной противоаварийной автоматики вырабатываются управляющим вычислительным комплексом УВК, расположенном на диспетчерском пункте ДП. Необходимые сигналы информации о параметрах предшествующего возмущающему воздействию и послеаварийного режимов, схеме электроэнергетической системы и происходящих отключениях выключателей -- возмущающих воздействиях, и противоаварийные управляющие воздействия передаются по высокочастотным каналам связи ВЧКС, осуществляемым по проводам линий электропередачи установкой заграждающих LC-фильтров и конденсаторов связи Ссв или по волоконно-оптическим линиям связи (ВОЛС).

Аналогичные противоаварийные воздействия характерны и для АЛАР. Если асинхронный режим ликвидировать не удается, действует делительная автоматика, отключающая от ЭЭС не синхронно работающую электростанцию.

Балансы мощностей в обеих частях нарушаются. В избыточной части ЭЭС частота и напряжение возрастают, а в недостаточной по мощности (дефицитной) -- снижаются.

Начинает действовать противоаварийная автоматика предотвращения недопустимых, опасных изменений режимных параметров:

* автоматика ограничений снижений (АОСН) и повышений (АОПН) напряжения;

* автоматика ограничений снижений (АОСЧ) и повышений (АОПЧ) частоты.

Ее задачи -- быстро снизить нарушенные балансы мощностей и способствовать их полному восстановлению и возврату режимных параметров к номинальным значениям.

В последние годы интенсивно разрабатывалась, совершенствовалась и внедрялась в эксплуатацию микропроцессорная автоматика и релейная защита отечественными электроэнергетическими научно-исследовательскими и научно-техническими организациями.

Созданы вторые поколения микропроцессорных автоматических устройств точной синхронизации -- автоматических синхронизаторов (АС) [17, 18] и автоматических регуляторов возбуждения синхронных генераторов [19, 20]. Разработана микропроцессорная электрическая часть электрогидравлических АРЧВ гидравлических, паровых и газовых турбин и автоматических систем оптимального управления активной мощностью гидро- и турбогенераторов [21]. Автоматическое регулирование действующего значения напряжения и реактивной мощности совершенствуется с появлением микропроцессорных автоматических регуляторов реактивной мощности вращающихся и статических тиристорных компенсаторов реверсивного действия и микропроцессорных автоматических регуляторов напряжения трансформаторов и автотрансформаторов [22, 23]. Особенно интенсивно развивается отечественная интегрированная микропроцессорная техника противоаварийного управления процессом производства, передачи и распределения электроэнергии -- релейная защита и противоаварийная автоматика.

Разработана интегрированная микропроцессорная релейная зашита и автоматика не только электроэнергетических объектов напряжением до 35 кВ, но и присоединений высокого и сверхвысокого напряжений. Научно-техническим центром (НТЦ) «Механотроника», научно-технической фирмой (НТФ) ЗАО «РАДИУС Автоматика» и исследовательским центром «ИЦ «БРЕСЛЕР» созданы полные комплексы микропроцессорной релейной защиты, АПВ и автоматики частотной разгрузки (АЧР) распределительных электрических сетей и систем собственных нужд электрических станций напряжениями от 0,4 до 35 кВ [24, 25]. Научно-производственным предприятием ООО НПП «ЭКРА» на основе типового терминала разработан унифицированный комплекс микропроцессорной защиты и автоматики синхронных генераторов и трансформаторов. ООО НПП «ЭКРА», «ИЦ «БРЕСЛЕР» и «НТЦ «Механотроника» поставляют фильтровую направленную обратной последовательности и дифференциально-фазные высокочастотные, дистанционную и токовую направленную нулевой последовательности защиты линий электропередачи напряжением до 330 кВ, интегрированные с трехфазным АПВ линий [26].

Микропроцессорные комплексы защиты и автоматики НТЦ «МЕХАНОТРОНИКА» поставляются в виде комплектов многофункциональных микропроцессорных блоков релейной защиты и автоматики БМРЗ 04, специальных защит синхронных электродвигателей БМРЗ ДС, автоматической частотной разгрузки и частотного АПВ типа БМ АЧР с многофункциональным цифровым измерительным реле частоты БМ МРЧ.

Многофункциональный микропроцессорный блок БМРЗ 04 наиболее универсален и выполняет функции:

· направленной трехфазной или ненаправленной двухфазной трехступенчатой токовой защиты с комбинированным пуском по напряжению с независимой и обратно зависимой от тока выдержкой времени;

· направленной защиты от однофазных замыканий на землю;

· защиты от несимметрии нагрузки и обрыва фазы;

· резервирование отказов действия выключателей на отключение (УРОВ);

· автоматики повторного включения; автоматики включения резервных выключателей;

· автоматики ограничения снижения напряжения (защиты минимального напряжения);

· исполнения воздействий автоматики ограничения снижений и повышений частоты и частотного АПВ;

· определения места повреждения и осциллографирования электрических величин в аварийных режимах;

· электродуговой защиты и самодиагностики [27].

2.2 Блок микропроцессорной релейной защиты - 101 и схема подключение

Цифровые блоки релейной защиты типа БМРЗ-100: БМРЗ-101-2-С-КЛ-01, БМРЗ-101-2-Д-КЛ-01, БМРЗ-101-1-С-КЛ-01 и БМРЗ-101-1-Д-КЛ-01 (далее БМРЗ-101) предназначены для выполнения функций релейной защиты, автоматики, управления, измерения и сигнализации присоединений напряжением 6-35 кВ.

БМРЗ-101 обеспечивает функции защиты, автоматики и управления кабельных линий электропередачи распределительных подстанций и электростанций. БМРЗ-101 может использоваться для защиты воздушных линий электропередачи и асинхронных двигателей [28].

Функции защиты

Трехступенчатая максимальная токовая защита (МТЗ)

МТЗ от междуфазных замыканий выполнена в соответствии с рисунком 2.1. Первая и вторая ступени имеют независимую время токовую характеристику. Третья ступень имеет независимую или зависимую характеристику. Выбор типа характеристики третьей ступени МТЗ производится программным ключом S109. БМРЗ-101 обеспечивает возможность работы третьей ступени МТЗ с двумя типами зависимых характеристик - пологой (аналогичной характеристикам реле РТ - 80, РТВ - IV) и крутой (аналогичной характеристике реле РТВ-1). Выбор зависимой характеристики производится программным ключом S111.

Существует возможность блокировки второй ступени МТЗ на время Т_блок.I» после включения выключателя (ключ S999).

Третья ступень МТЗ может быть использована с действием на отключение и сигнализацию или с действием только на сигнализацию. Вывод действия третьей ступени на отключение производится программным ключомS117.

Любая ступень МТЗ может быть выведена из действия программными ключамиS101, S102, S103 для первой, второй и третьей ступени соответственно.

Для любой ступени МТЗ может быть введен контроль напряжения для пуска МТЗ. Наличие или отсутствие контроля напряжения для каждой ступени задается ключамиS120 - S125. Условием пуска МТЗ является снижение любого линейного напряжения ниже уставки U< или увеличение напряжения обратной последовательности выше уставки U₂>. Предусмотрена возможность комбинированного пуска. Выбор варианта пуска для каждой ступени производится программными ключамиS120, S122, S124 (U<) иS121, S123, S125 (U₂>). При использовании комбинированного пуска МТЗ по напряжению применять уставки по времени менее 0,1 с не рекомендуется.

Предусмотрена возможность выполнения направленной любой ступени МТЗ программными ключамиS143, S145, S147для первой, второй и третьей ступени соответственно. При использовании направленной МТЗ возможен выбор варианта работы МТЗ при прямом или обратном направлении мощности ключамиS144, S146, S148 для первой, второй и третьей ступени соответственно.

БМРЗ-101 обеспечивает автоматический ввод ускорения первой, второй и третьей ступеней МТЗ при включении выключателя. Ускорение третьей ступени МТЗ может быть введено в действие программным ключом S116. Ускорение третьей ступени выполняется при условии работы третьей ступени на отключение. Ускорение вводится на 1 с после включения выключателя.

БМРЗ-101 реализует функции датчика логической защиты шин (ЛЗШд) для структуры ЛЗШ с последовательным (ЛЗШ-А) или параллельным (ЛЗШ-Б) включением датчиков. Выходной дискретный сигнал "ЛЗШд" выдается размыканием или замыканием (по выбору) контактов выходного реле при пуске любой ступени МТЗ (при условии работы третьей ступени на отключение). Предусмотрена возможность вывода действия третьей ступени МТЗ на ЛЗШд (ключ S116) (в соответствии с рисунком 2.1).

Защита от однофазных замыканий на землю (033)

033 выполнена с контролем напряжения 3U₀ и тока 3I₀ (в соответствии с рисунком 2.2). 033 может быть использована в следующих конфигурациях:

- с контролем напряжения нулевой последовательности;

- с контролем тока нулевой последовательности;

- комбинированная (с контролем напряжения и тока нулевой последовательности);

- с контролем направления мощности нулевой последовательности.

Выбор конфигурации 0ЗЗ производится программными ключами S24, S25, S26.0ЗЗ действует на отключение и сигнализацию или только на сигнализацию ключ S21).

- Защита от несимметрии и от обрыва фазы питающего фидера (ЗОФ)

ЗОФ выполнена с контролем тока обратной последовательности (в соответствии с рисунком 2.3). ЗОФ действует на отключение и сигнализацию или только на сигнализацию (ключ S40). ЗОФ может быть введена в действие программным ключом S41.

Защита минимального напряжения (ЗМН)

ЗМН выполнена с контролем двух линейных напряжений и напряжения обратной последовательности (в соответствии с рисунком 2.4). Контроль линейных напряжений может быть введен программным ключом S70, контроль напряжения обратной последовательности вводится ключом S73.

ЗМН действует на отключение и сигнализацию или только на сигнализацию ключ S71). Предусмотрена блокировка ЗМН при пуске первой или второй ступени МТЗ ключ S72), при отсутствии или наличии (ключ S701) входного дискретного сигнала блок. ЗМН". ЗМН срабатывает только при включенном выключателе.

Защита от повышения напряжения (ЗПН)

ЗПН выполнена с контролем двух линейных напряжений (в соответствии с ринком 2.5). ЗПН может быть введена программным ключом S720. ЗПН действует на отключение и сигнализацию или только на сигнализацию ключ S722). ЗПН срабатывает только при включенном выключателе.



Рис. 2.1. Функциональная схема алгоритма максимальной токовой защиты

Рис. 2.2 Функциональная схема алгоритма защиты от однофазных замыканий на землю

Рис. 2.3 Функциональная схема алгоритма защиты от обрыва фазы



Рис. 2.4. Функциональная схема алгоритма защиты минимального напряжения

Рис. 2.5. Функциональная схема алгоритма защиты от повышения напряжения



Рис. 2.6. Схема подключения интегрированной защиты и автоматики типа БМРЗ

2.3 Описание ячейки электродвигателя напряжением 6КВ

Уставки электродвигателей ЗРУ 6кВ насосной станции 2го подъема

ЗРУ-6кВ насосная станция 2-го подъема

Электродвигатели №1,3,5 - 800кВт

СДН-14-46-8 Дв. №1,3

СДН-16-36-8 Дв. №5

n=750 об/мин

Ток трансформатор ТПЛ-10 150/5

МТО на реле РТ-40

Перегруз РТ-83/1

ВМГ-10 масленый выключатель

ПЭ-11 привод

Уставки релейной защиты эл. двигателей ЗРУ-6кВ

1. Максимальная токовая отсечка

(2.1)

(2.2)

(2.3)

II. Перегруз

(2.4)

(2.5)

III.ЗНП

(2.6)

Вывод: Для высоковольтных электродвигателей около 3, по этому необходимо отсечку выполнить по 2х релейную схему.

Трансформатор тока ТПЛ-10 класс напряжения 10 кВ

Трансформаторы тока ТПЛ-10 предназначены для передачи сигнала информации измерительным приборам и устройствам защиты и управления, для изолирования цепей вторичных соединений от высокого напряжения в распредустройствах КРУ, КСО переменного тока частоты 50; 60 Гц класса напряжения 10 кВ. (рис.2.7)

Трансформатор тока ТПЛ-10 выполнен в виде катушечной опорной конструкции. Блок катушек, состоящий из двух вторичных и общей первичной обмоток, залит изоляционным компаундом на основе эпоксидной смолы. В нижней части магнитопровода укреплены угольники, служащие опорой трансформатора тока ТПЛ10. На одном из угольников расположен зажим заземления. Выводы первичной обмотки Л1 и Л2 имеют различные исполнения по токам. Выводы вторичных обмоток трансформатора ТПЛ-10 расположены на блоке катушек и обозначены буквами И1 и И2.

Технические характеристики трансформатора тока ТПЛ-10:

§ Номинальное напряжение трансформатора ТПЛ-10, кВ - 10; 11

§ Наибольшее рабочее напряжение, кВ - 12

§ Номинальная частота, Гц - 50; 60

§ Номинальный первичный ток, А - 5; 10; 15; 20; 30; 40; 50; 75; 80;100; 150; 200; 300; 400; 600

§ Номинальный вторичный ток, А - 1; 5

§ Количество вторичных обмоток - 2

§ Исполнение по обмоткам - 0,5/10Р; 1/10Р

§ Класс точности вторичной обмотки для измерений, А - 1; 0,5

§ Класс точности вторичной обмотки для защиты - 10P

ВМГ-10 - Масляные выключатели

В - выключатель. М - масляный. Г - горшковый. 10 - номинальное напряжение, кВ. 20 - номинальный ток отключения, кА. 630; 1000 - номинальный ток, А.

Выключатель ВМГ-10 (рис. 2.8.), применяемый на напряжение 6--10 кВ при номинальных токах 630 и 1000 А, разработан взамен широко распространенного выключателя ВМГ-133 для комплектных стационарных устройств КСО. По сравнению с последним выключатель ВМГ-10 имеет лучшие характеристики и более удобен в эксплуатации.

Управление выключателями может осуществляться приводами ПП-67, ПЭ-11 и другими, при этом оперативное включение производится за счет энергии привода, а отключение -- за счет отключающих пружин самого выключателя.



Рис.2.7 Внешний вид трансформатора тока ТПЛ-10

Рис. 2.8 Выключатель типа ВМГ-10

2.4 Внедрение фото-управляемого полупроводникового реле

Фотоэлектронное реле срабатывает при изменении светового потока, падающего на их входную часть -- на фотоэлемент. Оно служит для автоматической сигнализации и управления самыми различными процессами как на производстве, так и в быту. В зависимости от выбора фотоэлемента и особенностей управляемого процесса такое фотореле (как его часто называют) может быть очень простым без усилителя или с одним каскадом усиления (рис. 2.9) или же содержать несколько каскадов усиления и управлять на выходе I магнитным или электромашинным усилителем.

Схемы фотореле делятся на схемы прямого действия, в которых ток на выходе фотореле возрастает с увеличением светового потока, падающего на фотоэлемент, и схемы обратного действия, в которых увеличение светового потока вызывает уменьшение силы I тока на выходе.

Реле полупроводниковое фотоуправляемое типа «РПФ-01», предназначено для использования в качестве датчика исполнительного органа в устройствах автоматики быстродействующих дуговых защит закрытых распределительных устройств, 6/10 кВ, а также в устройствах охранной, пожарной и охранно-пожарной сигнализации [29].

Реле представляет собой неполярный двухполюсник, включаемый последовательно с нагрузкой, не требующий цепей питания. Подключение внешних проводников к «РПФ-01» осуществляется посредством винтовых клеммных соединителей.

Реле обеспечивает коммутацию (замыкание) цепей постоянного, пульсирующего (выпрямленного) и переменного токов при увеличении плотности светового потока по фоточувствительной поверхности до заданного уровня пороговой освещенности.

При использовании «РПФ-01» в цепях постоянного тиса его принцип действия аналогичен работе фототиристора: после достижения освещенности порога срабатывания реле срабатывает и его выходной ключ остается в замкнутом состоянии. Для приведения реле в исходное состояние необходимо кратковременно разорвать цепь нагрузки.

При использовании «РПФ-01» в цепях переменного (выпрямленного) тока обеспечивается его автоматический возврат в исходное состояние после исчезновения фактора, вызвавшего срабатывание (уменьшения светового потока).

Рис.2.9. Схема фото реле

Таблица 2.1

Основные характеристики устройства
Максимальное коммутируемое напряжение, В Максимальный коммутируемый ток, А Пороговая освещенность срабатывания (оговаривается при заказе), лк Ток утечки в закрытом состоянии, мА Падение напряжения на выходном ключе при Uн=220 В Iн=1А, В Время срабатывания, с Диапазон рабочих температур, oC Масса устройства, г	275 2 от 500 до 10000 более 0,1 не более 3,0 не более 0,1 от -10oC до +55 oC не более 50



Рис.2.10. Схема РПФ-01

Глава 3. Техническая документация по наладке и испытанию вновь вводимого оборудования

3.1 Перечень приборов для проведения испытаний

Назначение и область применения установки ЭУ5000:

Установка ЭУ5000 предназначена для наладки и проверки простых и сложных релейных защит и элементов автоматики (реле, контакторов, пускателей и т.п.) на месте их установки на электростанциях и промышленных предприятиях или в лабораториях (рис.3.1).

Технические характеристики установки ЭУ5000 (таблица 3.1):

Установка ЭУ5000 (блоки ФР5000, ФМ5000) обеспечивает:

· определение напряжения (тока) срабатывания (возврата) реле и других устройств переменного и постоянного напряжения (тока);

· определение однополярных выводов параллельной и последовательной обмоток промежуточных реле постоянного тока;

· определение времени срабатывания (возврата) испытуемых аппаратов с помощью встроенного секундомера или внешнего миллисекундомера;

· сигнализацию замыкания контакта проверяемого реле.

Таблица 3.1

Род напряжения и тока	Режим нагрузки	Допускаемая длительность включения, мин.	Регулирование
	напряжение, В	ток, А
1. Переменный однофазный	380	2	30	Плавно-ступенчатое
	380	5	1
	330	10	0,5
2. Постоянный (выпрямленный со сглаживанием)	240	0,06	30
	220	0,6	5
	110	1,0	5
	-	4,5	1
3. Постоянный (выпрямленный со сглаживанием)	210	1,0	5	Отсутствует
	200	0,65
4. Постоянный (выпрямленный без сглаживания)	-	4,5	5	Плавное
5. Переменный однофазный ток	112	35	0,5	Плавно-ступенчатое
	54	67,5
	30	150
	12	250
	250	10

Микроомметр Ф4104-М1 (Ф4104 М1, Ф4104М1)

Предназначен для измерения переходного МВ сопротивления постоянному току.

Диапазоны измерений: 0-100мкОм, 0-1; 0-100 мОм, 0-1; 0-10; 0-100 Ом; 0-1; 0-10; 0-100 кОм, 0-1; 0-10 Мом (рис.3.2).

Класс точности: 1,5

Микроомметры Ф4104-М1 (далее по тексту - микроомметры) предназначены для измерения сопротивления постоянному току с расширенным значением рабочих температур от минус 30 °С до плюс 50 °С и относительной влажности воздуха до 95 % при температуре 30 °С.

Микроомметр Ф4104-М1 обеспечивает измерение сопротивления постоянному току на двенадцати диапазонах: 0-100мкОм, 0-1мОм, 0-10мОм, 0-100мОм, 0-1 Ом, 0-10 Ом, 0-100 Ом, 0-1кОм, 0-10кОм, 0-100кОм, 0-1МОм, 0-10МОм.

Пределы допускаемых значений основной погрешности от конечного значения диапазона измерений:

±4 % на диапазоне 0-100мкОм;

±2,5 % на диапазонах 0-1мОм, 0-10мОм, 0-100мОм, 0-1 Ом;

±1,5 % на остальных диапазонах.

Классы точности: 4,0 на диапазоне 0-100мкОм; 2,5 на диапазонах 0-1мОм, 0-10мОм, 0-100мОм, 0-1 Ом и 1,5 на остальных диапазонах, установлены по ГОСТ 8.401-80 «Классы точности средств измерений. Общие требования».

Электропитание микроомметра Ф4104-М1 осуществляется:

от сети переменного тока напряжением (220±22)В частотой (50±0,5)Гц, (60±0,5)Гц и содержанием гармоник до 5 %;

от сети переменного тока напряжением (220±11) В частотой (400±10) Гц и содержанием гармоник до 5 %;

от химических источников постоянного тока (девять элементов А373) напряжением (12 +3/-1,5) В. Мощность, потребляемая от сети переменного тока не превышает 4 ВА. Ток, потребляемый от химических источников постоянного тока не превышает 120 мА. Ток в измеряемом сопротивлении соответствует значениям, указанным в таблице.

Принцип действия микроомметра Ф4104-М1.

Принцип действия микроомметра Ф4104-М1 основан на измерении величины падения напряжения на измеряемом сопротивлении при прохождении через него оперативного тока заданной величины. При измерении на диапазонах 0-100 мкОм, 0-1 мОм, 0-10 мОм, 0-100 мОм, 0-1 Ом, 0-10 Ом в качестве оперативного тока используется стабилизированный по амплитуде одиночный импульс, на остальных диапазонах - стабилизированный постоянный ток.

Микроомметр Ф4104-М1 состоит из блока питания, стабилизатора тока, измерительного усилителя с фильтром и генератора синхронизирующих импульсов. При питании прибора от сети входное напряжение понижается до 12-16 В и выпрямляется. Преобразователь напряжения выполнен на транзисторах по схеме с самовозбуждением и стабилизацией выходного напряжения. К выходным клеммам подключается измеряемое сопротивление.

Падение напряжения с измеряемого сопротивления поступает на вход измерительного усилителя, выполненного на операционных усилителях. Ток, протекающий через измеряемое сопротивление постоянный, поэтому падение напряжения на измеряемом сопротивлении прямо пропорционально величине измеряемого сопротивления. Для запоминания амплитуды одиночного импульса, когда в качестве оперативного тока используется одиночный импульс, служит запоминающая емкость, которая коммутируется электронным ключом.

Калибровка измерительного усилителя микроомметра Ф4104-М1 осуществляется при помощи переменного резистора КЛБ, при этом на измерительный усилитель поступает сигнал с образцовых резисторов [30].

Мегаомметр

Сопротивление изоляции является важной характеристикой состояния изоляции электрооборудования. Поэтому измерение сопротивления производится при всех проверках состояния изоляции. Сопротивление изоляции измеряется мегаомметром.

Широкое применение нашли электронные мегаомметры типа Ф4101, Ф4102 на напряжение 100, 500 и 1000 В. В наладочной и эксплуатационной практике до настоящего времени находят применение мегаомметры типов М4100/1 - М4100/5 и МС-05 на напряжение 100, 250, 500, 1000 и 2500 В. Погрешность прибора Ф4101 не превышает ±2,5%, а приборов типа М4100 - до 1% длины рабочей части шкалы. Питание прибора Ф4101 осуществляется от сети переменного тока 127-220 В или от источника постоянного тока 12 В. Питание приборов типа М4100 осуществляется от встроенных генераторов.

Выбор типа мегаомметра производится в зависимости от номинального сопротивления объекта (силовые кабели 1 - 1000, коммутационная аппаратура 1000 - 5000, силовые трансформаторы 10 - 20 000, электрические машины 0,1 - 1000, фарфоровые изоляторы 100 - 10 000 МОм), его параметров и номинального напряжения.

Как правило, для измерения сопротивления изоляции оборудования номинальным напряжением до 1000 В (цепи вторичной коммутации, двигатели и т. д.) используют мегаомметры на номинальное напряжение 100, 250, 500 и 1000 В, а в электрических установках с номинальным напряжением более 1000 В применяют мегаомметры на 1000 и 2500 В.

Рис.3.1. Установка ЭУ5000

Рис.3. 2. Микроомметр Ф4104-М1

...