Инженерный расчет системы отопления на основе принципа теплового насоса для жилого многоэтажного дома

Описание грунтового теплового коллектора (скважин).

Температуры грунта на глубине 1 м могут достигать точки замерзания и без утилизации грунтового тепла. На глубине 2 м минимальная температура составляет 4-5 °C. С увеличением глубины эта температура возрастает, однако уменьшается и тепловой поток от поверхности грунта. При этом уже не гарантируется оттаивание обледенения весной. Поэтому минимальная глубина прокладки должна составлять 1,2 м и не превышать максимальной величины 1,5 м (в траншеях с максимальной глубиной 1,25 м).

Поскольку площадь прокладки очень сильно зависит от выбранного шага прокладки, при расчете следует исходить из необходимой длины труб.

Алгоритм определения площади прокладки труб:

1. Определение часового теплопотребления дома в рабочей точке N (расчет теплопотребления) - 138270+148517=286787 Вт

2. Определение необходимой при этом температуры прямой сетевой воды

3. Определение минимальной температуры рассола (за основу может быть принята температура 2 °C)

4. Определение холодильной мощности теплового насоса или мощность, отбираемая тепловым насосом из грунта, в рабочей точке , тепловая мощность теплового насоса; электрическая мощность, потребляемая тепловым насосом в расчетной точке.

5. Определение мощности, отбираемой погонным метром трубы, в зависимости от характера грунта: глинистый грунт (влажный) q& = 0,065 кВт/м.

6. Расчет необходимой длины труб

7. Количество тепловых зондов. Длина тепловых зондов от 40 до 100м. Принимаем 15 тепловых зондов длиной 100м.

8. Площадь прокладки , где расстояние между зондами.

,

9. Фактический интервал между коллекторными трубами рассчитывается следующим образом:

,

расчет выполнен.

Для коллекторов должны применяться полиэтиленовые трубы PE 80 (Pу 12,5), 50 x 2,9 мм по стандартам DIN 8074 и 8075.

Трубные змеевики при помощи коллекторов прямой и обратной сетевой воды должны быть подключены или проложены в соответствии со следующим эскизом, так чтобы длины рассольных змеевиков были одинаковы.

Расстояние между зондами должно составлять не менее 5 м при длине отдельных тепловых зондов от 40 до 50 м и не менее 6м при длине отдельных подземных тепловых зондов от 50 до 100м, чтобы обеспечивалось их малое взаимное влияние и летняя регенерация. При необходимости установки нескольких зондов они должны размещаться не параллельно, а перпендикулярно потоку грунтовых вод.

При прокладке рассольного контура необходимо принять условия:

- каждый рассольный контур снабжается запорным вентилем;

- все рассольные контуры должны иметь одинаковую длину, чтобы обеспечивать одинаковую отбираемую мощность;

- подземные тепловые коллекторы должны устанавливаться за несколько месяцев до начала отопительного сезона, чтобы “не пропустить” усадки грунта.



Рисунок 3.7 - Схема коллекторов

Также выполняются условия:

- все трубопроводы, находящиеся в доме и проходящие через стены дома, должны снабжаться паронепроницаемой изоляцией во избежание отпотевания;

- все трубопроводы должны выполняться из материала с достаточной сопротивляемостью коррозии;

- длина каждого змеевика не должна превышать 100 м;

- коллектор и коллектор обратной сетевой воды должны устанавливаться вне дома.

- насос и расширительный сосуд установки теплового насоса должны, по возможности, устанавливаться вне здания;

- местность, занимаемая подземными тепловыми коллекторами, не должна подвергаться строительным работам;

Объемный расход рассола должен быть согласован с мощностью теплового насоса и должен обеспечиваться циркуляционным насосом.

Величина объемного расхода рассола определяется из условия, что расход (л/100м трубы) при размере трубы 50 равен 38,4 литра.

Таким образом объемный расход рассола будет равен:

Выбор оборудования циркуляционного насоса.

Расчет рассольных циркуляционных насосов относится только к длинам змеевиков, не превышающим 100 м, и к указанному числу рассольных змеевиков.

Наряду с объемным расходом необходимо учитывать гидравлические сопротивления в контуре рассольной установки и технические данные изготовителя насоса. При этом потери давления в последовательно включенных трубопроводах, встроенных устройствах и теплообменниках должны суммироваться.

Гидравлическое сопротивление для смеси воды с антифризом (25%) по сравнению с водой должно приниматься с поправочным коэффициентом от 1,5 до 1,7.

Выбираем насос рассольного контура, зная массовый расход рабочего агента .

По каталогам выбираем марку циркуляционного насоса для рассольного контура: Wilo - Strators 65\1-9 с характеристикой.

Рисунок 3.8 - Характеристики насосов данной серии

Приведем каталожные данные:

- подключение к сети 3~400 В, 50 Гц;

- входное давление максимальное - 1 бар;

- температура жидкости максимальная: от +5 °C до +35 °C;

- рабочее давление максимальное - 6 бар;

- класс исполнения защиты: IP 44.

При отборе тепла исключительно из грунта могут возникать температуры рассола примерно от -5 °C до +20 °C. Вследствие таких температурных колебаний для оборудования источника тепла требуется расширительный сосуд с подпором 0,5 бар. Максимальное избыточное давление составляет 2,5 бар. Принимаем расширительный сосуд объемом 50 литров MAG50.

Сетевой насос системы отопления подбирается исходя из расхода и высоты подъема (; ). Подбираем насос Wilo - Stratos GIGA 40/1-39/3 с характеристикой:

Рисунок 3.9 - Характеристики насосов данной серии для отопления

Высокоэффективные линейные насосы с электронно-коммутируемым мотором и электронной регулировкой мощности в конструкции с сухим ротором. Исполнение в качестве одноступенчатого низконапорного центробежного насоса с фланцевым соединением и скользящим торцевым уплотнением. Перекачивание воды систем отопления (согласно VDI 2035), холодной воды и водогликолевой смеси без абразивных веществ в системах отопления, кондиционирования и охлаждения.

В качестве циркуляционных насосов систем отопления и горячего водоснабжения примем циркуляционные насосы с “мокрым” ротором, с резьбовым или фланцевым соединением и автоматической регулировкой мощности.

Далее выбираем расширительный сосуд объемом 50л.

При наличии отключаемого протока сетевой воды, связанного с действием вентилей на радиаторах отопления или клапанов термостатов, в байпасную линию сетевой воды позади сетевого насоса должен быть установлен перепускной клапан. Таким образом достигается гидравлическая развязка теплового насоса и отопительной установки. Это обеспечивает минимальный расход сетевой воды через тепловой насос и, тем самым, предотвращает отказы (например, повышения давления). Перепускной клапан должен обеспечивать пропуск минимального расхода теплового насоса. В рассольно-водяных и водно-водяных тепловых насосах буферный накопитель может устанавливаться на прямой воде или, в чисто моновалентном режиме, - и на обратной сетевой воде. При определенных обстоятельствах для рассольно-водяных и водноводяных тепловых насосов можно отказаться от буферного накопителя, если отдельные контуры отопления спроектированы с достаточным запасом.

Помимо того, буферный накопитель улучшает среднегодовую эффективность (годовой показатель выработки), поскольку тепловой насос имеет бульшую наработку.

Выбираем буферный накопитель объемом 4000 л (рисунок 3.10).



Рисунок 3.10 - Буферный накопитель в системе контуров

Сетевой насос системы горячего водоснабжения подбирается исходя из расхода и высоты подъема (; ).

Накопитель горячего водоснабжения служит для подогрева воды, используемой в санитарных целях. Подогрев осуществляется сетевой водой косвенно, через встроенную трубную спираль.

Накопитель для горячего водоснабжения выбирается по объему. Расход воды на горячее водоснабжение здания равен 4500 м3/час. Так как нагрузка горячего водоснабжения носит случайный характер, то накопитель для горячего водоснабжения можно принять из расчета 30% расхода воды на горячее водоснабжение, т.е. 1500м3/час. Принимаем накопитель объемом 1500 л., (рисунок. 3.11).



Рисунок 3.11 - Аккумулятивный водонагреватель

Во избежание неконтролируемого разогрева или охлаждения накопителя на присоединении сетевой воды обязательно должен быть предусмотрен обратный клапан.

Трубопровод предохранительного клапана в подводящую линию холодной воды должен всегда оставаться открытым. Эксплуатационная готовность предохранительного клапана должна время от времени проверяться путем продувки.

Установка должна быть оснащена неотключаемым от накопителя предохранительным клапаном, прошедшим типовые испытания. Между накопителем и предохранительным клапаном не должно устанавливаться никаких сужений, например, фильтров грубой очистки.

При прогреве накопителя из предохранительного клапана должна вытекать (капать) вода, чтобы компенсировать расширение воды и предотвращать чрезмерное повышение давления. Дренажный трубопровод предохранительного клапана должен открываться свободно, без какого-либо сужения, через дренажное устройство. Предохранительный клапан должен располагаться в хорошо доступном и видимом месте, чтобы иметь возможность его продувки при работе.

Для предотвращения обратного протока разогретой воды в трубопровод холодной воды должен быть установлен обратный клапан (препятствующий обратному протеканию воды). Его действие может быть проверено путем закрытия первого по ходу воды запорного вентиля и последующего открытия контрольного клапана Вода не должна вытекать, за исключением воды, содержащейся в коротком участке трубопровода.

Если максимальное давление в сети может превышать допустимое рабочее избыточное давление 10 бар, то в подводящем трубопроводе обязательна установка редукционного клапана. Также необходима установка запорных вентилей.

3.15 Построение системы отопления здания с тепловым насосом

Выбор принципиального схемного решения для объекта проектирования осуществляется исходя из конструкционных особенностей здания и тепловой нагрузки на систему отопления.

Объектом является здание многоэтажное г. Вологды. Принимаем однотрубную систему отопления, так как двухтрубная система отопления имеет сложную гидравлическую увязку при этажности здания более 5-и этажей. Так как здание не имеет чердачного перекрытия, принимаем к установке однотрубную систему отопления с нижней разводкой магистралей и тупиковым движением теплоносителя.

Приборные узлы выполняем с замыкающим участком с установкой на нижней подводке трехходового крана, для регулирования мощности непосредственно у потребителя.

Выпуск воздуха осуществляем стандартно, при помощи воздухоотводов (кранов Маевского), установленных перед прибором на последнем этаже на стояках с транзитным ходом.

Для отопления лестничной клетки принимаем отдельный стояк с проточным приборным узлом.

Тепловой расчет приборов заключается в определении площади внешней нагревательной поверхности каждого прибора, обеспечивающей необходимый тепловой поток от теплоносителя в помещение.

Расчет проводится при температуре теплоносителя, устанавливаемой для условий выбора тепловой мощности приборов.

Для теплоносителя пара - это температура насыщенного пара при заданном его давлении в приборе. Для теплоносителя воды - максимальная средняя температура воды в приборе, связанная с ее расходом.

Тепловая мощность прибора, т. е. его расчетная теплоотдача Qnp, определяется, как известно, суммарными тепловыми потерями помещения за вычетом теплоотдачи теплопроводов, проложенных в этом помещении.

Площадь теплоотдающей поверхности зависит от принятого вида прибора, его расположения в помещении и схемы присоединения к трубам. Эти факторы отражаются на значении поверхностной плотности теплового потока прибора.

Известно, что при известной поверхностной плотности теплового потока прибора qnp, Вт/м2 теплоотдача отопительного прибора Qnp, Вт, должна быть пропорциональна площади его нагревательной поверхности

Qnp = qnp • Ap,Вт. (3.35)

Отсюда расчетная площадь Ар, м2, отопительного прибора независимо от вида теплоносителя

Ap = Qnp/qnp, (3.36)

где Qnp - требуемая теплоотдача прибора в рассматриваемое помещение, определяется по формуле:

Qnp = Qn - втр Qтp, (3.37)

где Qn - теплопотребность помещения, Вт;

Qтp - суммарная теплоотдача проложенных в пределах помещения нагретых труб стояка (ветви) и подводок, к которым непосредственно присоединен прибор;

втр - поправочный коэффициент, учитывающий долю теплоотдачи теплопроводов, полезную для поддержания заданной температуры воздуха в помещении;

Суммарную теплоотдачу теплопроводов Qтp, Вт, находят по формуле:

Qтp = Уkтрdнl(tг - tв),Вт, (3.38)

где kтp, dH, l - соответственно коэффициент теплопередачи, Вт/(м2°С), наружный диаметр, м, и длина, м, отдельных теплопроводов;

tг и tв - соответственно температура теплоносителя и воздуха в помещении, °С.

Теплоотдачу теплопроводов можно определить приближенно по формуле:

Qтp = qвlв + qгlг, Вт, (3.39)

с использованием таблиц в справочной литературе, где даны значения qв и qг - теплоотдачи 1 м соответственно вертикально и горизонтально проложенных труб, Вт/м, определяемые исходя из их диаметра и разности температуры (tт - tв);

lв и lг - длина соответственно вертикальных и горизонтальных теплопроводов в пределах помещения, м.

Число секций радиаторов определяют по формуле:

N = (Ap / a1)( в4 / в3), (3.40)

где a1 - площадь одной секции, м2, типа радиатора, принятого к установке в помещении;

в4 - поправочный коэффициент, учитывающий способ установки радиатора в помещении (при открытой установке в4 = 1, при установке с декоративной решеткой следует обеспечивать в4 1,1);

в3 - поправочный коэффициент, учитывающий число секций в одном радиаторе (в4 = 1,0 при Ар= 2,0 м2), который вычисляется по формуле

в3 = 0,97+ 0,06/Ар. (3.41)

Секционные радиаторы проходят тепловые испытания при площади прибора около 2,0 м2, т. е. в составе семи - восьми секций, поэтому полученное значение коэффициента теплопередачи справедливо только для радиаторов именно таких размеров. При меньшем числе секций коэффициент теплопередачи относительно повышается благодаря влиянию усиленного теплового потока крайних секций, торцы которых свободны для теплообмена излучением с помещением, поэтому размеры радиатора могут быть несколько сокращены. При большем числе секций влияние крайних секций на коэффициент теплопередачи уменьшается, и размеры радиатора должны быть несколько увеличены.

Для типов радиаторов с площадью одной секции 0,25 м2 (в том числе для эталонного радиатора) коэффициент в3 определяют по формуле:

в3 = 0,92+ 0,16/Ар (3.42)

Расчет трубопроводов систем водяного отопления сводится к определению экономичных сечений труб при заданных тепловых нагрузках и располагаемом перепаде давлений теплоносителя рр.

Величина рр всегда должна превышать сумму потерь давления от трения и местных сопротивлений по наименее выгодному кольцу - самому протяженному и нагруженному:

, (3.43)

где - длина расчетного участка наименее выгодного циркуляционного кольца трубопровода, м;

- удельная потеря давления от трения, Па/м;

- потери давления в местных сопротивлениях расчетного участка, Па.

Величину можно найти по формуле

, Па/м, (3.44)

где - безразмерный коэффициент сопротивления трению о стенки трубы теплоносителя;

Шероховатые трубы при движении по ним жидкости, которое характеризуется числами Рейнольдса от 0 до 2320, по потерям на трение приравниваются к гладким трубам. Величина коэффициента гидравлического трения в этом случае зависит только от числа Рейнольдса и определяется по формуле Пуазейля

. (3.45)

Используя эмпирические данные, применим инженерную формулу для определения значений коэффициента гидравлического трения в переходной области:

, (3.46)

где - коэффициент динамической вязкости,; - эквивалентная шероховатость, мм; - скорость потока, м/с, определяемая по формуле

, м/с, (3.47)

где - внутренний диаметр трубы, м; - плотность среды, кг/м3, определяемая по формуле

. (3.48)

Коэффициент зависит от состояния внутренней поверхности трубы (относительной шероховатости), физических свойств потока и режима его движения (критерия Рейнольдса Re).

Потери давления в местных сопротивлениях определяются количеством единиц коэффициентов местных сопротивлений и скоростью движения теплоносителя по формуле

, (3.49)

где - сумма коэффициентов местных сопротивлений на расчетном участке.

При гидравлических расчетах трубопроводов не допускается превышение нормируемых предельных скоростей теплоносителя.

Гидравлический расчет систем отопления и тепловой расчет отопительных приборов, подбор арматуры произведен на модели с помощью компьютерной техники.

Для отопления лестничной клетки предусмотрен отдельный стояк с проточным приборным узлом. Отопительный прибор - трубы отопительные чугунные ребристые. К установке примем две последовательно соединенные трубы отопительные чугунные ребристые (ТР-1,5) с ,.

Результаты сведем в таблицу 3.5.

Таблица 3.5 - Результаты расчета тепловых отопительных приборов

№ Помещения	Величина тепловых потерь в помещении, , Вт	Тип прибора
101	1200	РГС2-1-6
201-801	1118	РГС2-1-6
901	1286	РГС2-1-6
102	1310	РГС2-1-7
202-802	1279	РГС2-1-6
902	1488	РГС2-1-7
103	1064	РГС2-1-5
203-803	857	РГС2-1-3
903	1003	РГС2-1-4
104	1061	РГС2-1-4
204-804	855	РГС2-1-2
904	1003	РГС2-1-34
105	1310	РГС2-1-7
205-805	1279	РГС2-1-6
905	1489	РГС2-1-9
106	1269	РГС2-1-5
206-806	1123	РГС2-1-4
906	1291	РГС2-1-6
107	1533	РГС2-1-9
207-807	1358	РГС2-1-8
907	1541	РГС2-1-9
108	1524	РГС2-1-9
208-808	1512	РГС2-1-9
908	1711	РГС2-1-9
109	992	РГС2-1-4
209-809	777	РГС2-1-2
909	951	РГС2-1-3
110	1251	РГС2-1-6
210-810	1096	РГС2-1-5
910	1278	РГС2-1-6
111	1143	РГС2-1-5
211-811	1007	РГС2-1-4
911	1166	РГС2-1-5
112	999	РГС2-1-3
212-812	785	РГС2-1-2
912	965	РГС2-1-3
113	1524	РГС2-1-9
213-813	1512	РГС2-1-9
913	1711	РГС2-1-9
114	1544	РГС2-1-9
214-814	1368	РГС2-1-7
914	1552	РГС2-1-9

4. Экономическая часть

4.1 Экономическое обоснование проекта

Покажем сравнительную экономическую оценку двух условных систем отопления “Система котла, работающего на дизельном топливе” и “Система теплового насоса”.

Рисунок 4.1 - Сравнительная оценка систем отопления в условных единицах

Все затраты по обоим случаям можно разделить на:

1. Начальные (разовые) - это постоянные начальные затраты на проектирование, покупку оборудования, вспомогательных аксессуаров и монтаж;

2. Эксплуатационные - это переменные (постоянно растущие по времени) затраты на топливо, электроэнергию, ремонт и оплату труда эксплуатационному штату (если требуется).

3. Суммарные - это переменные (постоянно растущие по времени) затраты, которые являются суммой первых двух (рисунок 4.1).

Из рисунка видно, что имеется особая точка на оси времени, когда суммарные затраты обоих систем сравниваются, и дальше владелец системы возобновляемой энергетики начинает экономить средства. От чего зависит экономия:

- от разницы в начальных затратах обоих систем;

- от разницы в эксплуатационных затратах обоих систем.

По данному примеру можно сказать, что:

- выход в точку окупаемости происходит за ~ 4,2 года;

- несмотря на то, что начальные затраты теплового насоса в 2,5 раза выше, чем дизельного котла, эксплуатационные расходы последнего (стоимость дизельного топлива, его доставки на объект, ремонт и т.д.) выше, чем у теплового насоса.

При сложившемся уровне цен на энергоносители топливные насосы по экономичности уступают пока только газовым котлам. (таблица 4.1).

Таблица 4.1 - Сравнение годовых затрат на отопление 1 м2 площади дома

Тип теплогенератора системы отопления	Теплота сгорания топлива	Годовая потребность	Цена энергоносителя	Стоимость энергоносителя, руб.	Затраты для дома S=300м2, руб.
Газовый котел
Жидко-топливный котел
Электрический котел	-
Тепловой насос	-

Срок службы составляет 15-20 лет до капитального ремонта.

Смешанный расчет по монтажу системы отопления выполняется на основании единых норм выработки и расценок (ЕНиР) и сборников средних ремонтных сметных цен на материалы, изделия и конструкции - части 1, 2, 3, 4, 5 (СНиП 4-4-84).

Сметная стоимость - это стоимостное выражение затрат, необходимых на полное осуществление монтажа системы отопления в соответствии с проектом, а так же плановые накопления.

По методам расчета и экономическому содержанию сметная стоимость включает в себя три основных элемента: прямые затраты, накладные (косвенные) расходы и плановые накопления (нормативная прибыль).

В проекте представлена локальная система отопления жилого дома в г. Вологда Северо-западного федерального округа.

В перечне затрат указаны наименования работ и затраты, их объем в натуральных единицах, стоимость единицы и всего объема работ.

В расчете учтена стоимость общестроительных работ с учетом накладных расходов в размере 13,3%, плановых накоплений в размере 8%.

4.2 Технические условия монтажа системы

В бакалаврской работе рассматривается организация монтажа системы отопления жилого дома в плане застройки муниципального образования “Город Вологда”.

Система отопления имеет нижнюю разводку. Трубы, арматура, отопительные приборы доставляются на строительную площадку автотранспортом. Источником водоснабжения является городской водопровод, а источником энергоснабжения - городская электросеть.

Наименование работ и их объемы сведены в таблицу 4.2.

Определение трудоемкости и стоимости трудозатрат представлено в виде единых расценок.

Монтаж внутренних санитарно-технических устройств выполняется в два этапа:

1. Прокладка ввода тепловой сети и испытание.

2. Установка нагревательных приборов, сборка стояков, трубопроводов и их испытание.

Трубы перед установкой проверяют на отсутствие засоров. Стояки соединяют между собой при помощи сварки или резьбовых соединений. Крепление стояков внутри помещений осуществляется хомутами, которые устанавливаются на высоте, составляющей 0,5 м от высоты каждого этажа.

Таблица 4.2 - Дефектная ведомость объемов работ

№ п.п.	Наименование работ	Объем работ
		Ед. изм.	Кол-во
1	Подготовительные работы.	%	5
2	Разметка мест прокладки трубопроводов.	100м.	9,63
3	Замеры участков трубопроводов и составление черновых эскизов.	100м.	9,63
4	Вычерчивание замерных эскизов по черновым эскизам.	100м.	9,63
5	Прокладка из отдельных деталей подающей магистрали.	1м.	151,4
6	Прокладка из отдельных деталей обратной магистрали.	1м.	156,8
7	Установка нагревательных приборов на: 9 этаже 8 этаже 7 этаже 6 этаже 5 этаже 4 этаже 3 этаже 2 этаже 1 этаже	1 прибор 1 прибор 1 прибор 1 прибор 1 прибор 1 прибор 1 прибор 1 прибор 1 прибор	14 14 14 14 14 14 14 14 14
8	Проводка из отдельных деталей стояков и подводок на: 9 этаже 8 этаже 7 этаже 6 этаже 5 этаже 4 этаже 3 этаже 2 этаже 1 этаже	1м. 1м. 1м. 1м. 1м. 1м. 1м. 1м. 1м.	86,4 86,4 86,4 86,4 86,4 86,4 86,4 86,4 86,4
9	Сварка стыков подающей и обратной магистралей.	1 стык	143
10	Монтаж узла ввода.	1 узел	1
11	Первое рабочее испытание отдельных частей системы.	100м.	9,63
12	Рабочая проверка системы в целом.	100м.	9,63
13	Проверка на прогрев отопительных приборов с регулировкой.	1 прибор	147
14	Окончательная проверка системы при сдаче.	100м.	9,63
15	Тепловая изоляция подающей и обратной магистрали.	1м.	308,2
16	Комплектование и подноска материалов и изделий.	1м.	12,25
17	Прочие работы.	%	3

4.3 Календарный план производства работ

Продолжительность выполнения ручных процессов определяется по формуле:

(4.1)

где: - трудоемкость процесса, чел-ч; n - количество смен работы в сутки;

R - количество рабочих в бригаде;

t - количество часов в смену.

График движения рабочих составляем после составления календарного плана.

Коэффициент неравномерности движения рабочих определяется по формуле:

RНР = RМАХ / RСР ? 2

где: RМАХ - максимальное число рабочих, занятых на строительстве, чел.; RСР - среднее число рабочих, чел.

RСР = W / Т, (4.2)

где: W - общие затраты на выполнение работ, чел - дн.;

Т - продолжительность строительства, дн.

RСР = 146,58 / 90,4 = 1,62 ~2; КНР = 3 / 1,62 = 1,8 < 2

Расчетная часть календарного плана производства работ представлена в виде едыных расценок.

На основании расчетов, выполненных в дипломном проекте, определяем технико-экономические показатели и сводим их в таблицу 4.3.

Таблица 4.3 - Технико-экономические показатели проекта

№ п/п	Наименование показателя	Ед. измерения	Величина
1.	Продолжительность монтажа	Дн.	90,4
2.	Общая трудоемкость	Чел - дн	146,6
3.	Среднее количество рабочих	Чел	2
4.	Объем задания	Куб. м	16727
5.	Затраты труда на 1м2 здания	Чел - дн	0,009

Произведем пересчет полученных результатов из цен 1984 года в цены 2018 года.

Пересчет производим по формуле:

Н = С * К1 * К2 (4.3)

где: Н - величина показателя в ценах 2018 года, руб.;

С - величина показателя в ценах 1984 года, руб.;

К1 - коэффициент перехода от цен 1984 года к ценам 1991 года;

К1 = 1,02 * 1,54;

К1 - коэффициент перехода от цен 1991 года к ценам 2018 года; К2 = 24;

Сметная стоимость в ценах 2018 года системы отопления жилого дома определяем по формуле:

ССО = 5803,78 * 2,02 * 1,54 * 24 = 433,31 тыс. руб.

Сметная зарплата:

З = 0,941 * 2,02 * 1,54 * 24 = 70,25 тыс.руб.

QГОД = 877,94 * ГДт

ЗТЭ = 877,94 * 60 = 52,67 тыс. руб / год.

5. Безопасность жизнедеятельности

5.1 Организация безопасных условий труда и нормативно-правовые акты при эксплуатации теплогидравлических систем

Во избежание случаев травматизма необходимо выполнять следующие правила:

- при скручивании резьбовых соединений стояков необходимо использовать трубные ключи, соответствующие диаметру монтируемых труб;

- перемещение радиаторов к месту монтажа и навешивание их на радиаторные кронштейны должны осуществлять не менее 2-х рабочих;

- при навешивании радиаторов необходимо не допускать их случайного падения;

- при сверлении отверстий под кронштейны к работе должен допускаться специально обученный слесарь, имеющий удостоверение на право работы с электрифицированным инструментом обеспеченный индивидуальными средствами защиты;

- при погрузке и разгрузке труб и радиаторов путь к их перемещению необходимо освободить от посторонних предметов;

- складирование материалов, используемых при монтаже системы, необходимо осуществлять в специально отведенных местах, имеющих ограждения и предупредительные знаки;

- подъем радиаторов и труб на верхние этажи необходимо осуществлять с использованием лебедки с ручным приводом, имеющей автоматически действующий тормоз;

- недопустимо нахождение людей под поднимаемым грузом.

Во избежание случаев травматизма при наладке и пуске оборудования систем отопления и вентиляции необходимо выполнять следующие правила:

- производить опробование оборудования как в холостую, так и под нагрузкой допускается только после полной их сборке и установке, после проверки состояния электропроводки, заземления и правильности подключения кабеля, после установки ограждения у движущихся частей оборудования;

- перед пуском необходимо тщательно проверять крепление всех узлов системы;

- пробный пуск оборудования необходимо проводить в присутствии лиц, осуществляющих монтаж оборудования и лиц, ответственных за монтаж электрической части оборудования;

- после испытания или во время перерывов в работе оборудования следует отключать его от электрической сети.

При проектировании изучены следующие нормативные акты:

- ГОСТ 12.0.006-02. Система стандартов безопасности труда. Общие требования к управлению охраной труда в организациях.

- ГОСТ 12.0.004-90. Организация обучения безопасности труда.

- ГОСТ 12.2.003-74. Правила устройства и безопасности работы (эксплуатации) грузоподъемных машин.

- ГОСТ 27331-87. Пожарная техника. Классификация пожаров.

- ПОТ РМ-016-2001. Межотраслевые правила по охране труда при эксплуатации электроустановок.

- ППБ-01-03. Правила пожарной безопасности в Российской Федерации.

- СНиП 23-05-95. Естественное и искусственное освещение: постановление Минстроя РФ от 2.08.1995 г. № 18-78 (с изменениями от 29.05.2003 г.).

- НПБ 86-2000. Источники электропитания постоянного тока средств противопожарной защиты. Общие технические требования. Методы испытаний.

- ГОСТ Р МЭК 536-94. Классификация оборудования по способу защиты от поражения электрическим током.

- Положение об особенностях расследования несчастных случаев на производстве в отдельных отраслях и организациях: постановление Минтруда России от 24.10.2002 г. № 73.

- Технический регламент о требованиях пожарной безопасности: федер. закон от 22.07.2008 г. № 123-ФЗ.

- О промышленной безопасности РФ: федеральный закон от 21.07.1997 г. № 116-ФЗ (ред. от 27.07.2010 г.).

- О техническом регулировании: федер. закон от 27.12. 2002 г. № 184-ФЗ.

5.2 Требования электробезопасности

Классификация оборудования по способу защиты от поражения электрическим током:

1. Класс 0 - защита обеспечивается основной изоляцией.

2. Класс I - защита обеспечивается основной изоляцией и соединением открытых проводящих частей, доступных прикосновению, с защищенным проводником стационарной проводки.

3. Класс II - защита обеспечивается применением двойной или усиленной изоляции (заземление отсутствует).

4. Класс III - защита основана на питании от источника безопасного сверхнизкого напряжения.

Заземление электроустановки - преднамеренное электрическое соединение ее с заземляющим устройством.

Защитное заземление значительно снижает напряжение, под которое может попасть человек, прикоснувшись к заземленной части аварийной установки

Область применения:

1. Сети напряжением до 1000 В: трехфазные трехпроводные с изолированной нейтралью, однофазные двухпроводные изолированные от земли, сети постоянного тока двухпроводные с изолированной средней точкой.

2. Сети напряжением выше 1000 В постоянного и переменного тока с любым режимом нейтрали.

Зануление электроустановки - преднамеренное электрическое соединение ее частей, нормально не находящихся под напряжение к нейтрали трансформатора через нулевой провод сети.

Технические способы и средства обеспечения электробезопасности в соответствии с ГОСТ 12.1.019-79 разделены на две группы: обеспечивающие защиту от случайного прикосновения к токоведущим частям и защищающие от поражения током при прикосновении к металлическим нетоковедущим частям, которые могут оказаться под напряжением в результате повреждения изоляции или по иным причинам.

В промышленности повышенное внимание уделяют качеству изоляции и контролю ее состояния, а также мерам защиты от поражения током в случае перехода напряжения на токоведущие части электроприемников, прежде всего вследствие повреждения (недопустимого снижения сопротивления) изоляции. Для защиты от поражения током в случае повреждения изоляции необходимо применять, по крайней мере, одну из следующих мер:

а) заземление;

б) зануление;

в) защитное отключение, разделительный трансформатор, малое напряжение, двойную изоляцию, выравнивание потенциалов.

Электрическое разделение сетей. Разветвленная сеть большой протяженности характеризуется значительной емкостью и токи замыкания на землю, которые имеют емкостный характер, представляют опасность при эксплуатации этих сетей.

Если единую, сильно разветвленную сеть, имеющую большую емкость, разделить на несколько небольших сетей такого же напряжения, значения максимальных токов уменьшаются. Электрическое разделение сети осуществляется путем подключения отдельных потребителей через разделительный РТ. Согласно ПУЭ п.1.7.31 РТ предназначен для отделения сети, питающей электропотребители, от первичной сети.

Область применения: сети до 1000В, эксплуатация которых связана с повышенной опасностью.

Двойная изоляция - это совокупность рабочей и защитной изоляций (дополнительной), при которой обеспечивается электробезопасность. Т.е. при использовании кроме основной изоляции токоведущих частей, изоляции корпуса позволяет обеспечить безопасность.

Область применения: электрооборудование небольшой мощности, ручной электроинструмент, бытовые приборы.

Контроль и профилактика изоляции представляет собой измерение сопротивления изоляции и испытание с целью обнаружения дефектов и предотвращения аварийных ситуаций.

Виды контроля изоляции:

1. Испытание повышенным напряжением

2. Контроль сопротивления изоляции:

- приемосдаточные испытания - при вводе в эксплуатацию, после ремонта, монтажа;

- периодический контроль

- постоянный контроль: измерение сопротивления изоляции под рабочим напряжением в течение всего времени эксплуатации оборудования.

“Защитное отключение” - автоматическое отключение всех фаз участка сети при замыкании или снижении уровня изоляции с целью обеспечения электробезопасности.

Опасность поражения электрическим током может возникнуть :

- при замыкании на землю;

- при снижении сопротивления изоляции;

- при неисправных системах заземления и зануления.

Здесь учитывается, что повреждение электрооборудования приводит к изменениям величины некоторых параметров, которые используются в качестве входных сигналов для срабатывания защитного отключения.

Область применения: передвижное ЭУ, ручной электроинструмент, где условия их эксплуатации не позволяют обеспечить безопасность другими защитными мерами.

С целью обеспечения недоступности токоведущих частей используются:

- ограждения;

- блокировки;

- расположение на недоступной высоте;

Защитное заземление - это преднамеренное электрическое соединение металлических нетоковедущих частей, которые могут оказаться под напряжением с землей или ее эквивалентом.

Рисунок 5.1 - Схема защитного заземления: r -- сопротивление заземляющих устройств, u -- напряжение прикосновения

Назначение заземления: устранение опасности поражения в случае прикосновения к корпусу ЭУ, оказавшимся под напряжением. При этом замыкание на корпус превращается в замыкание на землю за счет создания цепи с малым сопротивлением.

Область применения:

1. Сети напряжением до 1000 В:

- трехфазные трехпроводные с изолированной нейтралью;

- однофазные двухпроводные изолированные от земли

- сети постоянного тока двухпроводные с изолированной средней точкой

2. Сети напряжением выше 1000 В постоянного и переменного тока с любым режимом нейтрали.

Заземляющее устройство - это совокупность вертикальных электродов и горизонтов полосового заземлителя, соединенных между собой.

Конструктивное исполнение:

1. Вносное ЗУ - заземлитель выносится за пределы площадки, на которой находится заземляемое оборудование.

Достоинства: возможность выполнения работ по монтажу защитного заземления, возможность выбора грунта с хорошими характеристиками, грунта, в котором отсутствуют какие-либо коммуникации

Недостатки: удаленность защитного заземления от защищаемого оборудования и опасность возникновения шагового напряжения в зоне прокладки заземляющей полосы

2. Контурное ЗУ расположено по контуру здания.

ЗУ выполняются как:

- искусственные;

- естественные.

Искусственные - это заземления, предназначенные только для обеспечения электробезопасности.

Естественные - металлические конструкции и элементы, находящиеся в земле и предназначенные для других целей.

Согласно ПУЭ п.1.7.39 “Зануление” - это преднамеренное электрическое соединение металлических нетоковедущих частей, которые могут оказаться под напряжением с нулевым защитным проводником.

Принцип действия зануления - превращение замыкания на корпус в однофазное короткое замыкание с целью вызвать ток короткого замыкания, способный обеспечить срабатывание защиты и отключить поврежденное оборудование от питающей сети.

Рисунок 5.2 - Принцип действия зануления

В аварийный период, т.е. от момента замыкания до момента отключения поврежденной установки безопасность обеспечивается заземлением оборудования.

В аварийной ситуации (при обрыве нулевого проводника) отключение поврежденного оборудования может не произойти.

5.3 Организационно-технические меры организации пожарной безопасности

Согласно 123-ФЗ, административно - бытовые помещения, расположенные на первом этаже проектируемого здания по взрывоопасной опасности относятся к категории Д.

Для обеспечения взрывопожарной безопасности при проектировании и монтаже систем отопления необходимо выполнять следующие правила:

- на трубопроводах в местах пересечения или перекрытий, внутренних стен и перегородок необходимо устанавливать гильзы из несгораемых материалов;

- изоляцию поверхностей трубопроводов отопления и отопительного оборудования в помещениях производств категории Д допускается изготавливать из трудносгораемых материалов;

- отопительные приборы на лестничных клетках следует размещать так, чтобы не сокращать ширину маршей и промежуточных площадок и не образовывать местные выступы из плоскости стен на уровне движения людей.

5.4 Защита от шума и вибрации при эксплуатации системы

Одним из основных источников шума работы тепловой насосной установки является компрессор теплового насоса.

Уровень звукового давления тепловых насосов (измеренный на расстоянии 1 м) лежит примерно на 5-15 дБ ниже уровня акустической мощности. Различие определяется размером теплового насоса и высотой уровня акустической мощности.

Для шумовых воздействий, измеренных в дБ, установлены предельные значения для различных категорий зон. Так для жилых зданий: предельные значения шумовых воздействий, для ночного времени - 40, дневного - 55 дБ.

В зависимости от установки теплового насоса различные местные особенности действуют положительно или отрицательно на распространение шума.

Уровень звуковой мощности теплового насоса в рабочем режиме равен 55 дБ. Повышенные уровни вибрации отрицательно сказываются на здоровье человека. Особенно нежелательны колебания с частотой 3…30 Гц, так как при длительном воздействии на человека они могут привести к развитию виброболезни.

Для снижения воздействия вибрации компрессоры тепловых насосов необходимо устанавливать на виброизоляторы. Выбор типа виброизолятора зависит от места установки и частоты вращения рабочего колеса вентилятора и электродвигателя. Так как компрессор, применяемый в системе, имеет частоту вращения рабочего колеса менее 1800 об/мин, применяем стальные пружины со звукоизолирующими прокладками из ребристой резины.

6. Экологичность проекта

Экологическая безопасность тепловых насосов определяется следующими факторами.

Во-первых, преимущества тепловых насосов - это высокая экологичность установок, они работают используя источники нетрадиционной энергии, что позволяет примерно на 60% уменьшить выброс в атмосферу двуокиси углерода.

Тепловая стабильность грунта - очень важный фактор для бесперебойной и долговременной работы тепловых насосов. Сроки службы геотермальных зондов и горизонтальных коллекторов измеряются десятками лет. Для того, чтобы геотермальное отопление было выгодным, необходимо использовать качественные материалы и не отступать от технологии.

Геотермальная скважина должна обязательно запрессовываться специальным раствором, который обеспечивает изоляцию затрубного пространства и улучшает теплопроизводительность. У смеси цемента с бентонитом теплопроводность составляет примерно 0,8 Вт/(м?К), а при использовании некоторых специальных растворов теплопроводность повышается до 2,0 Вт/(м?К), что значительно снижает термическое сопротивление в скважине и геотермальная система работает значительно эффективнее.

Чтобы работать с тепловыми насосами, требуется знания геологии участка земли, на котором предстоит бурение или горизонтальная укладка коллектора. Для контроля общей длины используемого зонда полезно знать, что на трубе указывается метраж.

Европейский рынок в 1980-х годах также сталкивался с проблемами некачественного монтажа и проектирования систем сбора тепла, но смог преодолеть болезни роста. Были проведены исследования свойств грунтов, составлены карты.

Объектом его исследований стали тепловая стабильность скважин, колебания температур в течении года; специалист разработал программы для проектирования геотермальных систем и изучил многие другие вопросы. Интересные данные показала Финская ассоциация тепловых насосов. Опыт Финляндии интересен для нашей страны в связи с тем, что климат данной станы достаточно суров.

Несмотря на это, с каждым годом внедряется все больше тепловых насосов. Прогноз предполагает более чем двукратный рост в этой стране монтажей систем к 2020 году (общее количество установленных тепловых насосов около 1 млн штук, которые будут ежегодно вырабатывать 8 ГВт/ч энергии. Если бы технологию геотермальных тепловых насосов считали опасной для экологической ситуации, ни о каком массовом внедрении не могло бы идти и речи.

Цифры подтверждают надежность теплонасосов. Похожая ситуация наблюдается на рынках Швеции, Норвегии, Германии и других развитых стран. Выход из строя скважины в результате заморозки в теории возможен, но при правильном проектировании, монтаже и эксплуатации это событие маловероятно -- за последние восемь лет мне лично не приходилось сталкиваться с такими случаями.

Горизонтальные коллекторы, в основном, восстанавливаются за счет дождевых вод, и поэтому рекомендуется, чтобы поверхность была проницаема для дождя. Многие системы ТН оснащаются блоками пассивного и активного охлаждения, которые позволяют отправить «на хранение» в грунт летнее тепло. Возможно аккумулирование энергии, собираемой солнечными панелями. Указанные автором случаи нарушения вегетации растений могут быть связаны только с нарушениями технологии монтажа.

Есть простое и эффективное правило: горизонтальный коллектор должен обязательно быть закопан на 30-40 см ниже глубины промерзания в регионе, где производится установка. Весной слой почвы, необходимый для роста растений, прогревается достаточно быстро, а к началу осени восстанавливается весь массив почвы.

Предположение о неблагоприятных экологических последствиях базируются исключительно на собственных теоретических расчетах и не подтверждены никаким другим образом или ссылками на других авторов.

При использовании грунтовых зондов в качестве низкотемпературного источника энергии опасность зеленым насаждениям и биологической живности абсолютно не грозит, и тем более -- в описанных масштабах даже при неправильном расчете и последующем замораживании скважины.

Живые организмы не обитают в грунте на больших глубинах, а в поверхностном слое грунт довольно быстро отогревается в весенний период за счет воздействия солнечной энергии и влаги нагретой солнцем. Растения с глубокой корневой системой не высаживают поверх инженерных коммуникаций.

Сделаем выводы:

1. 15-летняя практика использования геотермальных тепловых насосов с грунтовыми зондами в России, в том числе в Северо-Западном регионе не показала никаких отрицательных воздействий на растения даже при нахождении скважин в непосредственной близости от корневой системы крупных растений.

2. Экологически чистый метод отопления и кондиционирования достигвется благодаря применению тепловых насосов, при использовании возобновляемых источников тепла: грунта, воздуха и воды.

3. Почти 40 % всей эмиссии двуокиси углерода на нашей планете - результат использования энергии для отопления, кондиционирования и для обеспечения потребности населения и промышленности в горячей воде. Это почти сопоставимо с уровнем вреда, приносимым выбросом в атмосферу выхлопных автомобильных газов.

Заключение

В данной бакалаврской работе решены следующие задачи:

1. Проведен литературно-патентный обзор об истории использования технологии теплового насоса, о современных способах производства теплоты, теплоэнергетических установок, работающих по принципу теплового насоса, а также их использования для систем отопления жилых зданий;

2. Рассмотрены различные варианты применения тепловых насосов: “вода-вода”, “воздух-вода”, “грунт-вода” и другие.

3. Проведено исследование принципа работы и предложено инженерное решение для отопления жилого дома:

- использование системы “грунт-вода” за счет нагрева специального теплоносителя (рассола), который циркулирует через грунтовые скважины;

- система включает два контура: рассольный контур и контур отопления (вода), который разделяется на ГВС и отопление через радиаторы;

- оборудование теплового насоса состоит из испарителя, компрессора, конденсатора и системы отопления (тепловой нагрузки);

- в испарителе происходит переход рассола в газообразное состояние (пар);

- компрессор повышает давление пара и его температуру, то есть работает как обычный котел, но затрачивает гораздо меньше энергии и не потребляет топлива в виде угля, природного газа, древесных брикетов и т.д., не наносит вреда экологии;

- далее с помощью конденсатора происходит передача тепла от более нагретого контура (рассол) холодному (вода в системе отопления) и нагретая до необходимой температуры поступает в радиаторы;

- затем на обратном трубопроводе через дроссель жидкость снова охлаждается и цикл повторяется снова.

4. Определен состав оборудования системы отопления с тепловым насосом:

4.1. Составлена технологическая компоновка теплового насоса:

4.2. Проведены расчеты системы отопления.

4.3. Определен состав основного оборудования:

- тепловой насос 150 кВт - 2 шт;

- буферная накопительная емкость;

- накопительный водонагреватель.

4.4. Проведен расчет контура циркуляции рассола, выбраны характеристики циркуляционного насоса.

4.5. Проведен расчет контура отопления, выбраны характеристики сетевого насоса системы отопления.

4.6. Проведен расчет контура и оборудования ГВС.

4.7. Сделаны тепловые расчеты отопительных приборов.

4.8. Учтены местные сопротивления трубных соединений, то есть выполнен гидравлический расчет системы.

5. Выполнено экономическое обоснование проекта:

5.1. Сравнение годовых затрат на отопление 1 м2 площади дома при использовании котлов на традиционном топливе с системой отопления тепловым насосом;

5.2. Перечислены условия монтажа для построения грунтового зонда для рассольного контура:

- составлена дефектная ведомость объемов работ при монтаже системы отопления жилого дома в плане застройки муниципального образования “Город Вологда”;

- составлена калькуляция затрат с учетом единых расценок и норм времени;

- составлен календарный план производства работ.

5.3. Определены технико-экономические показатели проекта.

6. Разработаны меры по организация безопасных условий труда при эксплуатации теплогидравлических систем:

- требования электробезопасности;

- организационно-технические меры организации пожарной безопасности,

- меры по защите от шума и вибрации при эксплуатации системы.

7. Основные достоинства данной работы:

- проект является энергетически эффективным, так как используется только электрическая энергия на производительность компрессоров, циркуляционных и сетевых насосов;

- не используются загрязняющие окружающую среду традиционные виды топлива;

- система надежна, так как грунтовый зонд защищен от механического воздействия и перепадов температуры;

- система стабильна, так как температура грунтового слоя постоянна и подогревается энергией Земли;

- потенциал энергосбережения высокий при определении затрат энергии на производство теплоты (1 кВт электрической энергии позволяет получить на выходе 4-5 кВт тепловой энергии).

8. Недостатком проекта является окупаемость всех капитальных затрат, однако учитывая рост цен на традиционные энергоносители (уголь, газ и т.д.) можно сделать вывод, в будущем срок окупаемости систем отопления с тепловым насосом будет сокращаться.

Литература

1. Апальков А.Ф. Теплотехника: учебное пособие для студентов очной и заочной форм обучения / А.Ф. Апальков. - Ростов на Дону: Феникс, 2008. - 186 с.

2. Балашов, А.А. Проектирование систем отопления и вентиляции гражданских зданий: учебное пособие / А.А. Балашов, Н.Ю. Полунина. - Тамбов: Изд-во ФГБОУ ВПО «ТГТУ», 2011. - 88 с.

3. Васильев, В.Ф. Отопление и вентиляция жилого здания: учеб. пособие / В. Ф. Васильев, Ю.В. Иванова, И.И. Суханова. - Санкт-Петербург, 2010. - 72 с.

4. Дзино, А.А., Тепловые насосы и термотрансформаторы: учеб.-метод. пособие / А.А. Дзино, О.С. Малинина. - Санкт-Петербург: Университет ИТМО, 2015. - 68 с.

5. Трубаев, П.А. Тепловые насосы: учебное пособие / П.А. Трубаев, Б.М. Гришко. - Белгород: Изд-во БГТУ, 2010. - 143 с.

6. Трухний А.Д. Теплофикационные паровые турбины и турбоустановки: учебное пособие для вузов / А.Д. Трухний, Б.В. Ломакин. - 2-е изд., стереот. - Москва: Издательский дом МЭИ, 2006. - 540 с.

7. Методические рекомендации по оформлению выпускных квалификационных работ, курсовых проектов/работ для студентов очной, очно-заочной (вечерней) и заочной форм обучения. - Вологда: ВоГУ, 2016. - 120 с.

8. Технико-экономическое обоснование эффективности применения энергосберегающего оборудования в рамках выполнения региональных программ капитального ремонта общедомового имущества многоквартирных домов: Методические материалы. - Москва: ООО «Данфосс» (DANFOSS), 2015. -134с.

9. Об энергосбережении и о повышении энергетической эффективности и о внесении изменений в отдельные законодательные акты Российской Федерации: федер. закон от 23.11.2009 № 261-ФЗ. - Москва: Омега-Л, 2009. - 85 с.

10. О теплоснабжении: федер. закон от 27.07.2010 № 190-ФЗ (ред. от 29.12.2014) (с изм. и доп., вступ. в силу с 03.03.2015). - Санкт-Петербург, 2007. - 78с.

11. О требованиях к региональным и муниципальным программам в области энергосбережения и повышения энергетической эффективности: постановление Правительства РФ от 31.12.2009 № 1225 (ред. от 22.07.2013).-Санкт-Петербург, 2009. - 67с.

12. ГОСТ Р 51387-99. Энергосбережение. Нормативно-методическое обеспечение. Основные положения. - Москва: Стандартинформ, 2003. - 65с.

13. О промышленной безопасности РФ: федер. закон от 21.07.1997 г. № 116-ФЗ (ред. от 27.07.2010 г.). - Москва. 2010. - 105с.

14. О техническом регулировании: федер. закон от 27.12. 2002 г. № 184-ФЗ. - Москва: Омега-Л, 2009. - 85 с.

15. ГОСТ 30494-2011. Здания жилые и общественные. Параметры микроклимата в помещениях. - Введ. 01.01.2013. - Москва: ФГУП «Стандартинформ», 2013. - 12 с.

16. ГОСТ 12.0.006-02. Общие требования к управлению охраной труда в организациях. - Введ. 01.01.2002. - Москва: Стандартинформ, 2003. - 25 с.

17 ГОСТ 12.1.005-88. Общие санитарно-гигиенические требования к воздуху рабочей зоны. - Введ. 01.01.1989. - Москва: ФГУП «Стандартинформ», 2005. - 48 с.

18. ГОСТ 12.2.003-74. Правила устройства и безопасности работы (эксплуатации) грузоподъемных машин. - Москва: Стандартинформ, 2003. - 56 с.

19. ГОСТ 27331-87. Пожарная техника. Классификация пожаров. - Москва: 2005. - 48 с.

20. ПОТ РМ-016-2001. Межотраслевые п...