Определение кривых упрочнения металлов методом внедрения трех конических инденторов

Размещено на http://www.allbest.ru/

Определение кривых упрочнения металлов методом внедрения трех конических инденторов

Коновалов Д. А.,

Смирнов С.В.

Кривая упрочнения является важной характеристикой свойств металла. На ее основе можно найти механические характеристики материала, дать оценку напряженно-деформированного состояния при моделировании процесса изготовления деталей. Для определения кривой упрочнения в основном применяют стандартные методы испытаний такие как растяжение, сжатие или кручение образцов. Однако, не всегда можно вырезать из конструкции часть материала для изготовления образцов для испытаний. Например, это касается мостов, корпусов ракет, различных ферм и др. В этом случае необходимо применять неразрушающие методы проведения испытаний.

Перспективным является метод, основанный на внедрении в поверхность изделия конических инденторов [1, 2], который в отличии от классического определения числа твердости по отпечатку использует диаграмму вдавливания, представляющую зависимость усилия внедрения от глубины внедрения индентора . Эта зависимость хорошо описывается законом Кика [3]

.(1)

Здесь коэффициент зависит от угла индентора и упругопластических свойств материала, в который вдавливается индентор, и практически не зависит от глубины вдавливания. Из формулы 1 следует, что напряженно-деформированное состояние при вдавливании конического индентора в упругопластическое полупространство обладает свойством подобия. Т.е. форма распределения напряженно-деформированного состояния в очаге деформации будет одинаковым для всех глубин вдавливания

От закона Кика можно перейти к определению числа твердости по формуле

.(2)

Для большинства металлов с явно выраженным пределом текучести кривую упрочнения достаточно точно можно аппроксимировать трехпараметрической степенной зависимостью

, (3)

где - предел текучести; - степень деформации сдвига; и - эмпирические коэффициенты.

Для разработки методики определения параметров кривой упрочнения по результатам индентирования коническими инденторами необходимо выполнить компьютерное моделирование процесса вдавливания конического индентора в упруго-пластическое полупространство, проверить адекватность результатов моделирования по экспериментальным данным и получить необходимый объем расчетных данных для выбранной совокупности значений параметров кривой упрочнения. Моделирование вдавливания конического индентора в упругопластическое полупространство выполнили методом конечных элементов с помощью компьютерной программы, разработанной в Институте машиноведения УрО РАН.

Из экспериментов на осадку были получены истинные кривые упрочнения для стали 08Х18Н10Т, Стали 3 и меди. Металлы прошли соответствующую термическую обработку для выравнивания структуры, снятия наклепа. Результаты испытаний приведены на рис. 1. Кривые упрочнения после площадки текучести аппроксимировали кубическим сплайном вида

, =1, 2, 3, (4)

.

Рис. 1. Кривые сопротивления деформации: 1 - сталь 08Х18Н10Т; 2 - Cталь 3; 3 - медь.

В программу задавались значения сплайна 4 и решалась осесимметричная задача по внедрению конического индентора с углом конусности 94^о, 120^о и 143^о для трех металлов. Индентор представили абсолютно жестким телом. На поверхности среды, контактирующей с индентором, задали закон трения Прандтля-Ильюшина [4], который объединяет законы трения Амонтона-Кулона и Зибеля. Коэффициенты трения в последних задали соответственно равными 0, 1 и 0, 4. На рис. 2 показана первоначальная геометрия конечно-элементной сетки. Сетку задавали регулярную размерностью 70х70 ячеек и с переменным шагом.

Рис. 2 Сетка конечно-элементного моделирования

Для трех металлов была проведена серия экспериментов по внедрению. Каждый индентор внедрялся три раза. Внедрение осуществлялось таким образом, чтобы зона пластической деформации не выходила за границы образца. Критерием проверки адекватности моделирования выступала кривая вдавливания и профиль наплыва металла, образующегося в процессе индентирования. На рис. 3 для примера сплошными и пунктирными линиями приведены экспериментальные усредненные и расчетные диаграммы вдавливания для Стали 3. Из экспериментальных кривых по формуле 2 были определены числа твердости для трех инденторов и различных металлов.

Геометрию наплыва в двух взаимоперпендикулярных направлениях от центра лунки промеряли высокоточным оптическим профилометром WYKO NT1100. На рис. 4 для Стали 3 показаны экспериментальные усредненные профили буртиков (сплошные линии) и расчетные (пунктирные линии) для инденторов 94^о и 120^о. Близость кривых вдавливания и профилей буртиков свидетельствует о достаточно точных результатах компьютерного моделирования. Это позволяет перейти к решению обратной задачи.

Рис. 3. Экспериментальные (сплошные линии) и расчетные (пунктирные линии) кривые вдавливания для Стали 3: 1 - б = 94^о, 2 - б =120^о, 3 - б =143^о.

Рис. 4. Измеренные в экспериментах (сплошные линии) и рассчитанные (пунктирные линии) профили наплывов: 1, 2 - б = 94^о, 3, 4 - б = 120^о.

Для определения функциональной зависимости твердости от параметров кривой упрочнения методом конечных элементов многократно решалась задача по внедрению конического индентора в упруго-пластическую среду. При моделировании, свойства металла задавались уравнением 3. Параметры варьировались в диапазоне, приведенном в табл. 1.

При этом металлы разделялись на классы по значению модуля Юнга . Таким образом, был насчитан массив данных значений твердостей по диаграмме вдавливания для сталей (Е = 210ГПа) и меди (Е = 110ГПа) для конических инденторов с углом при вершине 94^о, 120^о и 143^о. В результате анализа данных для трех различных углов индентора была получена система трех нелинейных уравнений вида

, = 1, 2, 3, (5)

где

;

;

,

в которой индекс определяет значения коэффициентов для соответствующего угла конуса.

Для разных классов материалов она имеет одинаковый вид. Разница заключается в численных коэффициентах , которые будут иметь отличные значения как для классов металлов, так и для различных инденторов. Таким образом, получая из эксперимента кривые вдавливания для трех инденторов, пересчитывая по ним твердости и подставляя эти значения в систему 5, можно определить кривую упрочнения металла, в который происходит внедрение.

На рис. 5 показаны экспериментальные и полученные в соответствии с методикой кривые упрочнения для трех металлов. Кривые лежат достаточно близко друг к другу на интервале до степени деформации = 0, 8. Это объясняется тем, что максимальная средняя по очагу деформации под индентором величина не превышает данного значения. Таким образом, разработанный метод можно использовать для определения кривых упрочнения металлов с явно выраженным пределом текучести для значений степени деформации до 0, 8. В табл. 2 приведены экспериментальные значения предела текучести и параметров кривой упрочнения для трех металлов.

Рис. 5. Экспериментальные (пунктирные линии) и аппроксимированные (сплошные линии) кривые упрочнения для Стали 3 (а),стали 08Х18Н10Т (б) и меди (в).

Таблица 1 Диапазон изменения параметров кривой упрочнения

Таблица 2 Значения параметров кривой упрочнения

сопротивление деформация микроиндентирование напряженный

Литература

1. С. В. Смирнов, В. К. Смирнов, А. Н. Солошенко, В. П. Швейкин. Определение сопротивления деформации по результатам внедрения конического индентора. Кузнечно-штамповочное производство. 2000, №8, с. 3 -6.

2. N. Ogasawara, N. Chiba, Xi Chen. Measuring the plastic properties of bulk

materials by single indentation test. Scripta Materialia. 2006, 54, р. 65-70.

3. С. А. Федосов, Л. Пешек. Определение механических свойств материалов микроиндентированием: Современные зарубежные методики. М.: Физический факультет МГУ. 2004, с 100.

4. А. А. Ильюшин. Вопросы теории течения пластического вещества по поверхностям. ПММ. 1954, т.18, вып.3, с. 321-329.

Размещено на Allbest.ru