Расчет токов короткого замыкания и подбор электрооборудования ГПП-9, ПС-3

Размещено на http://www.allbest.ru

Размещено на http://www.allbest.ru

Введение

Электрическая энергия широко применяется во всех областях народного хозяйства и в быту. Этому способствует универсальность и простота ее использования, возможность производства в больших количествах промышленным способом и передачи на большие расстояния. Энергетика занимает ведущее место среди отраслей народного хозяйства. Уровень развития энергетики и электрификации в наиболее обобщенном виде отражает достигнутый технико-экономический потенциал страны.

Несмотря на спад производства и прочие неблагоприятные факторы, энергетика по-прежнему развивается и в настоящее время необходимы правильно спроектированные подстанции для распределения и передачи электроэнергии.

Расчет токов короткого замыкания производится на основании схемы замещения, в которой все элементы схемы (трансформаторы, реакторы, кабельные и воздушные линии, двигатели и т. д.) заменяются соответствующими полными сопротивлениями.

По результатам расчёта токов короткого замыкания происходит подбор нужного электрооборудования.

1. Расчет нагрузок подстанции ПС -3

Коэффициент спроса на двигатели:

Кспр.дв.=0,6.

Коэффициент мощности двигателей:

Коэффициент мощности сети:

Расчетная мощность трансформатора при условии работы двух трансформаторов на одну нагрузку:

Sрасч.тр.=0,4·Sном.тр

Расчетная мощность двигателя:

Расчетная мощность трансформатора при условии работы одного трансформатора на одну нагрузку:

Sрасч.тр.=0,86·Sном.тр..

Номинальная мощность резерва:

Sном.рез.=1500 кВА.

Коэффициент запаса:

Кзапаса=1,05.

Номинальный ток:

Суммарная расчетная мощность:

Данные занесем в таблицы 1, 2 для каждой секции шин.

Таблица 1. Нагрузки II секции шин ПС-3

I секция шин
№ яч.	Потребитель	, кВА	, А	, кВА	, А	ТТ	Кабель
22	КХП к/ц 2	1000	57,735	400	23,094	50/5	3x35
23	ТСН	-	-	-	-	-	-
24	рез.	1500	86,602	1500	86,602	100/5	3х95
25	Ввод №1	35809	2067,4	18844,9	1088	2500/5	4x240
26	ДП-5	2285,7	131,965	1371,428571	79,179	150/5	3x150
27	НТМИ
28	СД ДЦ1	2285,7	131,965	1371,428571	79,179	150/5	3x150
29	СД ДЦ1	2285,7	131,965	1371,428571	79,179	150/5	3x150
30	рез.	1500	86,602	1500	86,602	100/5	3х95
31	ПП ШО Р1	1630	94,1	1401,8	80,9	100/5	3х95
32	рез.	1500	86,602	1500	86,602	100/5	3х95
33	Секцион.	35809	2067,4	18844,9	1088	2500/5	4x240

.

Таблица 2. Нагрузки IV секции шин ПС-3

II секция шин
№ яч.	Потребитель	, кВА	, А	, кВА	, А	ТТ	Кабель
34	Секцион. разъед	17917	1034,4	9429	544,38	1200/5	3x240
35	КХП к/ц 2	1000	57,735	860	49,652	100/5	3x70
36	ДЦ1	1000	57,735	860	49,652	100/5	3x70
37	рез	1500	86,602	1500	86,602	100/5	3х95
38	НТМИ	-	-	-	-	-	-
39	СД ДЦ1	2285,7	131,965	1371,428	79,179	100/5	3x150
40	СД ДЦ1	2285,7	131,965	1371,428	79,179	100/5	3x150
41	2Т ДЦ1	1000	57,735	860	49,652	50/5	3x70
42	Ввод №2	35809	2067,4	18844,9	1088	2500/5	4x240
43	ТСН
44	КХП к/ц 2	1000	57,735	400	23,09401077	50/5	3x35

.

2. Определение местоположения трансформаторной подстанции

Таблица 3. Местоположение трансформаторной подстанции и ее нагрузки

№ яч.	Потребитель	, кВА				Наим. на схеме
22	КХП к/ц 2	1000	5	5	2500	П1
26	ДП-5	2285,7	1	7	4000	П2
28	СД ДЦ1	2285,7	3	7	3000	П3
29	СД ДЦ1	2285,7	1	4	2000	П4
35	КХП к/ц 2	1000	4	6	3000	П5
36	ДЦ1	1000	2	1	4000	П6
39	СД ДЦ1	2285,7	5	7	4500	П7
40	СД ДЦ1	2285,7	4	4	2000	П8
41	2Т ДЦ1	1000	1	2	4000	П9
44	КХП к/ц 2	1000	5	5	7000	П10
31	ПП ЩО Р1	1630	2	3,5	2000	П11

Найдем координаты общей точки трансформаторной подстанции:



Схема определения местоположения подстанции и длин кабелей приведена на рисунке 1.

Рисунок 1. Схема расположения подстанции

3. Выбор питающего кабеля по потерям

Рассмотрим 4 кабеля СБШв (3х240).

Активное и индуктивное сопротивление примем:

- Rкаб=0,07 Ом/км;

- Худ=0,065 Ом/км.

Рассчитаем сопротивления с учетом длины кабелей. Индуктивное сопротивление кабелей:

Активное сопротивление кабелей:

Полное сопротивление кабелей:

Полное сопротивлении линий, состоящих из n кабелей:



Потери в кабельных линиях:

Потери в кабельной линии не превышают 5%, следовательно, кабель по потерям проходит. Допустимое значение тока при использовании кабеля составляет I=322А. Чтобы запитать подстанцию ПС-3, необходимо 3 кабеля АПвПуг (1х150).

Следовательно, кабель выбран верно.

4. Расчёт токов короткого замыкания

На рисунке 2 приведена принципиальная схема участка с точками короткого замыкания.



Рисунок 2. Участок для расчёта токов КЗ по вводу №1и №2

Рассчитаем токи короткого замыкания на шинах. Пользуемся однолинейными схемами и заданным током короткого замыкания на вводных шинах 110 кВ ГПП-9. Схема замещения - рисунок 3.



Рисунок 3. Общая схема замещения

Расчёт для точек К-1.1, К-1.2, К-1.3

Полное сопротивление сети:

Примем Тогда активное сопротивление сети:

Индуктивное сопротивление сети:



Для расчёта необходимо знать параметры трансформатора. Трансформатор имеет параметры: .

Полное сопротивление трансформатора:

Активное сопротивление трансформатора:

Индуктивное сопротивление трансформатора:

Переходное сопротивление для высоких напряжений при электромагнитных переходных процессах стремится к нулю, поэтому в расчёте им можно пренебречь.

Ток короткого замыкания в точке К-1.1, приведённый к 110кВ:

Ток короткого замыкания в точке К-1.1, приведённый к 10 кВ:

Далее для расчёта необходимо знать параметры реактора.

Реактор имеет параметры: тип РБУ-10-1600-0,25 УХЛ1. Реактор токоограничивающий, бетонный, с вертикальным расположением фаз, с естественным воздушным охлаждением.

Активное сопротивление реактора из-за очень маленького значения в расчётах не учитывается.

Приведем параметры сопротивлений к 10 кВ:

Ток короткого замыкания в точке К-1.2, приведённый к 10кВ:

Кабельная линия имеет параметры:

Активное сопротивление кабельной линии:



Индуктивное сопротивление кабельной линии:

Ток короткого замыкания в точке К-1.3, приведённый к 10кВ:

Расчёт для точек К-2.1, К-2.2, К-2.3

Полное сопротивление сети:

Примем Тогда активное сопротивление сети:

Индуктивное сопротивление сети:

Для расчёта необходимо знать параметры трансформатора. Трансформатор имеет параметры: .

Полное сопротивление трансформатора:

Активное сопротивление трансформатора:

Индуктивное сопротивление трансформатора:

Переходное сопротивление для высоких напряжений при электромагнитных переходных процессах стремится к нулю, поэтому в расчёте им можно пренебречь.

Ток короткого замыкания в точке К-2.1, приведённый к 110кВ:

Ток короткого замыкания в точке К-2.1, приведённый к 10 кВ:

Далее для расчёта необходимо знать параметры реактора.

Реактор имеет параметры: тип РБУ-10-1600-0,25 УХЛ1. Реактор токоограничивающий, бетонный, с вертикальным расположением фаз, с естественным воздушным охлаждением.

Активное сопротивление реактора из-за очень маленького значения в расчётах не учитывается.

Приведем параметры сопротивлений к 10 кВ:

Ток короткого замыкания в точке К-2.2, приведённый к 10кВ:

Кабельная линия имеет параметры:

Активное сопротивление кабельной линии:

Индуктивное сопротивление кабельной линии:

Ток короткого замыкания в точке К-2.3, приведённый к 10кВ:

Таблица 4. Токи короткого замыкания ввода №1 и ввода №2

Точки К-1	Точки К-2
Кабель 3 АПвПуг 1х150 12500 м	Кабель 3 АПвПуг 1х150 17800 м
К-1.1	149,38	К-2.1	190,76
К-1.2	22,2	К-2.2	22,82
К-1.3	11,2	К-2.3	9,7
Тр-р ТРДЦН 45000/110/115/10,5/10,5 кВ	Тр-р ТРДЦН 45000/110/115/10,5/10,5 кВ

5. Выбор вакуумных выключателей

В качестве вводных, секционных и выключателей отходящих линий, выбираем для установки вакуумные выключатели серии VD4фирмы «ABB», предназначенных для коммутации электрических цепей при нормальных и аварийных режимах в сетях трехфазного переменного тока частотой 50 Гц с номинальным напряжением 6-10 кВ.

Вакуумные коммутационные аппараты - передовая технология в аппаратостроении. В выключателях старого поколения для охлаждения и деионизации дуги, образующейся после разведения контактов, в качестве дугогасительной среды применяют масло, воздух или элегаз (SF6). Вакуумные выключатели выгодно отличаются от этих выключателей тем, что такой средой является просто вакуум.

Выключатели отходящих линий ГПП-9

Для выключателя отходящих линий принимаем выключатель моделиVD4-12. Его характеристики представлены в таблице 5.

Таблица 5. Характеристики VD4-12

Наименование параметра	Значение
Номинальное напряжение, кВ	12
Наибольшее рабочее напряжение, кВ	12
Номинальный ток, А	1600
Номинальный ток отключения, кА	31,5
Ток термической стойкости, кА	31,5
Собственное время отключения, мс, не более	33…60
Собственное время включения,мс, не более	60…80
Время протекания тока термической стойкости, с	4

Проверка по напряжению:

Проверка по номинальному току:

Проверка по току отключения:

Таким образом, выбранные выключатели удовлетворяет всем условиям, обеспечивают защиту цепей от токов короткого замыкания и перенапряжений и могут использоваться в качестве выключателя отходящих линий.

Вводные и секционные выключатели ПС-3.

В качестве вводного и секционного выключателей принимаем выключатель моделиVD4-12. Его характеристики представлены в таблице 6.

Таблица 6. Характеристики VD4-12

Наименование параметра	Значение
Номинальное напряжение, кВ	12
Наибольшее рабочее напряжение, кВ	12
Номинальный ток, А	1600
Номинальный ток отключения, кА	31,5
Ток термической стойкости, кА	31,5
Собственное время отключения, мс, не более	33…60
Собственное время включения, мс, не более	60…80
Время протекания тока термической стойкости, с	4

Проверка по напряжению:

Проверка по номинальному току:

Секционный выключатель:

Проверка по току отключения:

Таким образом, выбранные выключатели удовлетворяет всем условиям, обеспечивают защиту цепей от токов короткого замыкания и перенапряжений и могут использоваться в качестве выключателя отходящих линий.

Выключатели отходящих линий ПС-3.

Принимаем вакуумный выключатель VD4-12. Так как отходящие линии соединяются с шинами 10 кВ III и IV секции, а проверка на ток отключения была пройдена, сравним рабочие токи с номинальными выключателя.

Таблица 7. Характеристики VD4-12

Наименование параметра	Значение
Номинальное напряжение, кВ	12
Наибольшее рабочее напряжение, кВ	12
Номинальный ток, А	630
Номинальный ток отключения, кА	16
Ток термической стойкости, кА	16
Собственное время отключения, мс, не более	33…60
Собственное время включения, мс, не более	60…80
Время протекания тока термической стойкости, с	4

Проверка по номинальному току:

Проверка по напряжению:

Таким образом выбранные выключатели удовлетворяет всем условиям, обеспечивают защиту цепей от токов короткого замыкания и перенапряжений и будут использоваться в качестве выключателей отходящих линий.

6. Выбор измерительных трансформаторов тока

Измерительный трансформатор тока трансформатор, предназначен для преобразования тока до значения, удобного для измерения. Первичная обмотка трансформатора тока включается последовательно в цепь с измеряемым переменным током, а во вторичную включаются измерительные приборы. Ток, протекающий по вторичной обмотке трансформатора тока, пропорционален току, протекающему в его первичной обмотке.

Трансформаторы тока широко используются для измерения электрического тока и в устройствах релейной защиты электроэнергетических систем, в связи с чем на них накладываются высокие требования по точности. Трансформаторы тока обеспечивают безопасность измерений, изолируя измерительные цепи от первичной цепи с высоким напряжением, часто составляющим сотни киловольт.

К трансформаторам тока предъявляются высокие требования по точности. Как правило, трансформаторы тока выполняют с двумя и более группами вторичных обмоток: одна используется для подключения устройств защиты, другая, более точная -- для подключения средств учёта и измерения (например, электрических счётчиков).

Подбор осуществляется по расчетному номинальному току нагрузки и номинальному напряжению. Результаты представлены в таблицах 1 и 2.

7. Выбор измерительных трансформаторов напряжения

В каждой секции ПС-3 устанавливается трансформатор напряжения предназначенный для преобразования электрического напряжения переменного тока с целью дальнейшего измерения и подачи на приборы защиты и сигнализации в цепях автоматики с изолированной нейтралью, а также для учета и питания защитных устройств в электроустановках переменного тока. Трансформатор выбирается по напряжению секции, равному 10 кВ. Принимаем трансформатор 2ЧНТМИ-10 с классом точности 1,0. Параметры трансформатора приведены в таблице 7.

Таблица 7. Параметры трансформатора НТМИ-10

Напряжение ВН, кВ	Напряжение НН, кВ	Класс точности	Мощность, ВА
10	0,1	1,0	300

Трансформатор напряжения защищается плавким предохранителем, который выбирается из условия:

Принимаем плавкий предохранитель ПКТ-102-10-0,5-8 У3 с

и номинальным напряжением 10 кВ.

Условие выбора выполняется.

8. Выбор трансформаторов собственных нужд 10 кВ

трансформатор индуктивный кабель коммутационный

Трансформатор собственных нужд (ТСН) - это силовой понижающий трансформатор для питания электроприёмников собственных нужд подстанции. Наиболее ответственными потребителями собственных нужд подстанции являются оперативные цепи, система связи, телемеханика, система вентиляции, аварийное освещение, система пожаротушения, электроприемники компрессорной. Кроме того, сюда входят устройства обогрева шкафов КРУ, приводов отделителей и короткозамыкателей; при постоянном оперативном токе -- зарядный и подрядный агрегаты. На ПС-3 предусматриваем один ТСН на каждую секцию.

Для выбора трансформатора составим таблицу с описанием потребителей.

Таблица 8. Потребители собственных нужд подстанции

Потребитель	Кол-во, шт.	S, ВА	?S,кВА	Коэф. спроса
Эл.магнит коммутационной аппаратуры	18	300	3	0,5
Устройства РЗиА	16	50	0,4	0,5
Сигнальная и указательная аппаратура	20	50	0,8	0,8
Телемеханика	20	100	1,6	0,8
Освещение ячеек	20	50	0,8	0,8
Обогрев	20	250	4	0,8
Освещение подстанции	1	250	0,25	-
Обогрев подстанции	2	2000	4	-
Вентиляция	2	500	1	-
Учет сбора и передачаь данных	1	300	0,3	-
ИТОГО	16,15

)1,1=17,77кВа

где kС - коэффициент спроса, учитывающий коэффициенты одновременности и загрузки.

Номинальная мощность трансформаторов собственных нужд выбирается по условию Sт? Sрасч.

Выбираются сухие трансформаторы ТСЗ-20 с алюминиевыми обмотками, мощностью 16кВА производства Чебоксарского электрозавода. Технические параметры сведены в таблицу 10.

Таблица 9. Параметры трансформатора ТСЗ-16/0,66

Наименование параметра	Значение параметра
Номинальная мощность, кВА	20
Класс напряжения	10/0,66
Напряжение короткого замыкания, %	3,8
Потери холостого хода, Вт	115
Потери короткого замыкания при 75 °С, Вт	440
Длина, мм	800
Ширина, мм	440
Высота, мм	860
Масса, кг	160

Проверим условия выбора:

Таким образом, трансформатор подобран верно.

Трансформаторы собственных нужд защищаются плавким предохранителем, который выбирается из условия:

где - ток короткого замыкания на шинах 10 кВ ПС-3.

Номинальный ток через трансформатор:



Принимаем плавкий предохранитель ПКТ 101-10-2-16 У1 с параметрами: Сравним значения:

Условия выбора выполняются.

9. Расчет шинопровода трасформаторной подстанции 10 кВ

Количество потребителей принимаем равным 18, на каждый отводится по 800 мм. Суммарная длина для потребителей: 14*800=11200 мм.

На ТН, ТСН отводим по 1000мм.Таким образом, длина потребителей вместе с ТН, ТСН: 11200+1000+1000=13200.

Шинопровод питающей подстанции приведен на рисунке 4.



Рисунок 4. Шинопровод.

Суммарная длина фазы А:13200+3000+300*6+300*2=18600мм=18.6 м.

Суммарная длина фазы В: 13200+3000+300*4+300*2=18000мм=18 м.

Суммарная длина фазы С: 13200+3000+300*2+300*2=17400мм=17.4 м.

В закрытых РУ 10 кВ сборные шины выполняются жесткими алюминиевыми шинами. Медные шины из-за высокой их стоимости не применяются даже при больших токовых нагрузках. Сборные шины и ответвления от них к электрическим аппаратам (ошиновка) 10 кВ из проводников прямоугольного или коробчатого профиля крепятся на опорных фарфоровых изоляторах. Согласно ПУЭ сборные шины электроустановок и ошиновка в пределах открытых и закрытых РУ всех напряжений по экономической плотности тока не проверяются. Выбор сечения шин производится по нагреву (по допустимому току):

где - допустимый ток выбранного сечения шины,

- максимальный ток, текущий через шину, определяется нагрузкой.

- максимальный ток, текущий через шину, определяется нагрузкой.

Для первой и второй секции выбираем алюминиевые шины сечением 50х5 мм с допустимым длительным током .

Согласно условиям, шинопровод проверяется на динамическую стойкость:

Для алюминиевых шин

Максимальный момент, действующий на шину:

где - максимальная сила, действующая на пролет шины при трехфазном коротком замыкании; - длина пролета шины.

Принимаем . Принимаем - расстояние между соседними шинами.



где - сечение шины.

Выбранные шины выдерживают динамические нагрузки.

Так же шины проверяются на термическую стойкость:

где:

сечение шины.

Данная шина термически устойчива.

Таким образом, можно сделать вывод, что выбранные алюминиевые шины сечением 50Ч5 мм обладают динамической и термической стойкостью.

10. Выбор кабелей отходящих линий 10 кВ

Кабели линий, отходящих от секций ПС-3, выбираются по условию:

где - максимально допустимый ток кабеля;

- номинальный ток отходящей линии.

Сечение кабеля определяется по экономической плотности тока:

где - экономическая плотность тока.

Принимаем, что вся нагрузка работает в режиме 100 % от номинальной.

- линия :

Принимаем кабель СБвП 3Ч150 мм2 с

Активное и индуктивное сопротивление примем:

- Rкаб=0,12 Ом/км;

- Худ=0,079 Ом/км.

Поскольку данный ряд кабелей обладает одинаковым сечением и рассчитан на одинаковую нагрузку, в рамках расчета будет целесообразным рассмотреть самый протяженный кабель-обладающий самым большим сопротивлением из данной группы (соотв., и самыми большими потерями по напряжению). Рассчитаем сопротивление с учетом длины кабеля. Индуктивное сопротивление кабеля:

Активное сопротивление кабелей:

Полное сопротивление кабелей:

Потери в кабельных линиях:

Потери в кабельной линии не превышают 5%, следовательно, кабель по потерям проходит.

-линия 35, 36, 41:

Принимаем кабель СБвП 3Ч70 мм2 с

Активное и индуктивное сопротивление примем:

- Rкаб=0,256 Ом/км;

- Худ=0,086 Ом/км.

Рассчитаем сопротивление с учетом длины кабеля. Индуктивное сопротивление кабеля:

Активное сопротивление кабелей:

Полное сопротивление кабелей:

Потери в кабельных линиях:

Потери в кабельной линии не превышают 5%, следовательно, кабель по потерям проходит.

-линия 22,44:



Принимаем кабель АПвП 3Ч35 мм2 с

Активное и индуктивное сопротивление примем:

- Rкаб=0,84 Ом/км;

- Худ=0,095 Ом/км.

Рассчитаем сопротивление с учетом длины кабеля. Индуктивное сопротивление кабеля:

Активное сопротивление кабелей:

Полное сопротивление кабелей:

Потери в кабельных линиях:

Потери в кабельной линии не превышают 5%, следовательно, кабель по потерям проходит. линия 31:



Принимаем кабель СБвП 3Ч95 мм2 с

Активное и индуктивное сопротивление примем:

- Rкаб=0,189 Ом/км; - Худ=0,083 Ом/км.

Рассчитаем сопротивление с учетом длины кабеля. Индуктивное сопротивление кабеля:

Активное сопротивление кабелей:

Полное сопротивление кабелей:

Потери в кабельных линиях:

Потери в кабельной линии не превышают 5%, следовательно, кабель по потерям проходит.

11. Выбор ограничителей перенапряжения (ОПН) 10 кВ

Одним из основных мероприятий по защите энергосистем является принудительное ограничение перенапряжений, возникающих при аварийных и нормальных режимах работы электроэнергетического оборудования и линий. В настоящее время оптимальным средством для осуществления этого процесса являются нелинейные ограничители перенапряжений (ОПН). ОПН-РТ/TEL предназначены для гарантированной защиты наиболее ответственного электрооборудования в сетях класса напряжения 10 кВ изолированной или компенсированной нейтралью. ОПН-РТ/TEL рекомендуется применять в условиях частых и интенсивных воздействий перенапряжений для защиты трансформаторов электродуговых печей, изоляции кабельных сетей, электрических генераторов, двигателей и другого ответственного оборудования.

Для защиты ПС-3 выбираем ограничители перенапряжений фирмы «Таврида Электрик» ОПН-РТ/ TEL - 10/10,5 , со следующими параметрами:

Номинальное длительное напряжение:

Номинальный разрядный ток:

Пропускная способность, не менее:

Ток взрывобезопасности:

Максимальная амплитуда большого импульса тока:

Заключение

В курсовом проекте произведен расчет электрооборудования подстанции ПС-3 ПАО «НЛМК».

В рамках данной работы осуществлен расчет величин токов трехфазного короткого замыкания, выбор основного высоковольтного оборудования. На основании полученных данных о величинах токов короткого замыкания произведена проверка выбранного электрооборудования на термическую и электродинамическую стойкость. Произведен выбор трансформаторов собственных нужд. Установлены вакуумные выключатели и произведен выбор и проверка кабелей отходящих линий и шин.

От правильности расчёта и подбора электрооборудования зависит качество технологического процесса, правильная эксплуатация устройств и, самое главное, жизнь и здоровье работающего персонала.

Литература

1. Правила устройства электроустановок (ПУЭ) [Текст]. Министерство энергетики РФ - М: Энергоатомиздат, 2002, - 302с.

2. Шеховцов В. П. Расчет и проектирование схем электроснабжения. Методическое пособие для курсового проектирования. - М.: ФОРУМ: ИНФРА-М, 2005. - 214 с.

3. 3 Вакуумный выключатель BB/TEL-10. Руководство по эксплуатации. - 58 с.

4. Федеров А.А., Камнева В.В. Основы электроснабжения промышленных предприятий. М.: «Энергоатомиздат», 1984. 472 с.

5. СТО 56947007-29.240.10.028-2009 Нормы технологического проектирования подстанций переменного тока с высшим напряжением 35 - 750 кВ.М.: Минэнерго России. - ОАО «ФСК ЕЭС», 2009. 96 с.

6. Федеров А.А. Справочник по электроснабжению промышленных предприятий. В 2 т. Т. 1. Электроснабжение. М.: «Энергоатомиздат», 1986. 568 с.

7. Рожкова Л.Д., Козулин В.С. Электрооборудование станций и подстанций. М: Энергия, 1987. 161 с.

Приложение

Рисунок 5

Размещено на Allbest.ru

...