Способ повышения эффективности функционирования адмитансной защиты от замыканий на землю в кабельных сетях 6–10 кВ с изолированной нейтралью
Обеспечение динамической устойчивости функционирования токовых защит в переходных режимах при дуговых прерывистых замыканиях на землю. Принцип выполнения адмитансной защиты, основанный на использовании составляющих основной частоты тока и напряжения.
| Рубрика | Физика и энергетика |
| Вид | статья |
| Язык | русский |
| Дата добавления | 02.12.2018 |
| Размер файла | 597,6 K |
Отправить свою хорошую работу в базу знаний просто. Используйте форму, расположенную ниже
Студенты, аспиранты, молодые ученые, использующие базу знаний в своей учебе и работе, будут вам очень благодарны.
Размещено на http://www.allbest.ru/
УДК 621.311
ФГБОУВО «Ивановский государственный энергетический университет имени В.И. Ленина», г. Иваново, Российская Федерация
Способ повышения эффективности функционирования адмитансной защиты от замыканий на землю в кабельных сетях 6-10 кВ с изолированной нейтралью Работа выполнена при финансовой поддержке Министерства образования и науки РФ в Ивановском государственном энергетическом университете в рамках федеральной целевой программы «Исследования и разработки по приоритетным направлениям развития научно-технологического комплекса России на 2014-2020 годы» на тему «Разработка комплекса научно-технических решений по автоматической локации однофазных замыканий на землю в распределительных кабельных сетях напряжением 6-10 кВ» (уникальный идентификатор ПНИЭР RFMEFI57716X0215).
В.А. Шуин, Е.А. Воробьева, О.А. Добрягина, Т.Ю. Шадрикова
E-mail: shuin@rza.ispu.ru
Авторское резюме
токовый защита замыкание напряжение
Состояние вопроса: Опыт эксплуатации выявил не всегда достаточное техническое совершенство - селективность и устойчивость функционирования - токовых защит от замыканий на землю, получивших наиболее широкое применение в распределительных кабельных сетях напряжением 6-10 кВ с изолированной нейтралью. Основной проблемой является обеспечение динамической устойчивости функционирования защит указанного типа в переходных режимах при дуговых прерывистых замыканиях на землю. В европейских и некоторых других странах практическое применение получили защиты от замыканий на землю, основанные на контроле проводимости нулевой последовательности защищаемого присоединения, называемые адмитансными. Адмитансные защиты, рассматриваемые в указанных выше странах как наиболее эффективное средство решения проблемы селективной защиты от замыканий на землю, в России в настоящее время не применяются. Исследования, выполненные на имитационных моделях кабельных сетей 6-10 кВ, показали, что классический принцип выполнения адмитансной защиты, основанный на использовании составляющих основной частоты тока и напряжения нулевой последовательности, не позволяет обеспечить высокую динамическую устойчивость функционирования в переходных режимах при дуговых замыканиях на землю. В связи с этим актуальной является задача разработки способов повышения динамической устойчивости функционирования адмитансных защит от замыканий на землю.
Материалы и методы: Учитывая сложность переходных процессов при дуговых замыканиях на землю в кабельных сетях 6-10 кВ, работающих с изолированной нейтралью, в качестве основного метода анализа динамической устойчивости функционирования адмитансной защиты используется имитационное моделирование в Matlab. Для этого с применением пакетов расширения SimPowerSystem и Simulink разработаны имитационные модели кабельных сетей 6-10 кВ, учитывающие основные особенности их конфигурации и распределенный характер параметров кабельных линий, и имитационные модели исследуемых алгоритмов функционирования адмитансной защиты от замыканий на землю.
Результаты: Предложен новый способ выполнения ненаправленной адмитансной защиты, основанный на контроле емкости нулевой последовательности защищаемого присоединения с использованием как составляющих основной частоты, так и высших гармонических составляющих тока и напряжения нулевой последовательности, обеспечивающий высокую устойчивость функционирования защиты при всех разновидностях внешних и внутренних замыканий на землю в кабельных сетях с изолированной нейтралью.
Выводы: Предложенный способ выполнения адмитансной защиты от однофазных замыканий на землю в кабельных сетях 6-10 кВ с изолированной нейтралью обеспечивает повышение ее селективности и чувствительности и расширение области ее возможного применения.
Ключевые слова: кабельные сети 6-10 кВ, изолированная нейтраль, однофазные замыкания на землю, адмитансная защита от замыканий на землю.
Abstract
Background: Operational experience in using the most common type of current protection against earth faults in 6-10 kV distribution cable networks with isolated neutral has shown that this type of protection has some drawbacks in its selectivity and operational stability. The main problem is ensurance of dynamic stability of operation of this type of protection in transient modes with intermittent arc earth faults. European and some other countries are currently applying earth fault protection based on monitoring of zero sequence conductivity of protected connection, called admittance protection. Admittance protection, considered to be the most effective means of solving the problem of selective protection against earth faults in the above countries, is not currently applied in Russia. Studies performed on imitation models of 6-10 kV cable networks have shown that the classical principle of performing admittance protection based on the use of fundamental frequency components of zero sequence current and voltage does not ensure high dynamic stability of operation in transient modes with arc earth faults. Therefore, an urgent problem to solve now is the development of a way to increase the dynamic stability of operation of earth fault protection.
Materials and Methods: In view of the complexity of transient processes at arc earth faults in 6-10 kV cable networks operating with isolated neutral, simulation modeling in Matlab was used as the main method for analysis of dynamic stability of admittance protection operation. To do this, we have developed simulation models of 6-10 kV cable networks, taking into account the main features of their configuration and distributed parameters of cable lines, and simulation models of investigated algorithms of operation of admittance earth fault protection using SimPowerSystem and Simulink.
Results: We have proposed a new method of implementing non-directional admittance earth fault protection based on monitoring zero-sequence capacitance of a protected connection using both fundamental frequency components and higher harmonics components of current and voltage. The method ensures high operation stability with all types of external and internal earth faults in cable networks with isolated neutral.
Conclusions: The proposed method of implementing admittance earth fault protection in 6-10 kV cable networks with isolated neutral significantly increases selectivity and sensitivity of such protection and extends its possible application area.
Key words: 6-10 kV cable networks, isolated neutral, single-phase earth faults, admittance earth fault protection.
Для защиты от однофазных замыканий на землю (ОЗЗ) в распределительных кабельных сетях среднего напряжения 6-10 кВ, работающих с изолированной нейтралью или с заземлением нейтрали через высокоомный резистор, основное применение получили токовые защиты нулевой последовательности (ТЗНП). Недостатком ТЗНП является значительное влияние на ее функционирование переходных токов нулевой последовательности 3i0 при дуговых перемежающихся ОЗЗ (ДПОЗЗ), ограничивающее селективность и чувствительность и, следовательно, область возможного применения защиты [1-3]. Условие применимости ТЗНП, т. е. селективности при внешних и чувствительности при внутренних ОЗЗ, определяется соотношением между собственным емкостным током защищаемого присоединения IС собс и суммарным емкостным током сети IС [2]:
(1)
где Котс = 1,3 - коэффициент отстройки, учитывающий влияние различных факторов, обусловливающих погрешности функционирования ТЗНП; Кпер - коэффициент, учитывающий увеличение эффективного значения тока 3I0 в переходных режимах ДПОЗЗ; Кч.мин = 1,25 - минимально допустимое значение коэффициента чувствительности защиты.
При указанных значениях коэффициентов Котс, Кч.мин и Кпер = 2-3 (для ТЗНП на микроэлектронной и микропроцессорной базе) [1] применение ТЗНП в соответствии с (1) в сетях с изолированной нейтралью возможно на присоединениях, собственный емкостный ток которых IC собс не превышает 15-20 % от IC . Доля таких присоединений на центрах питания (ЦП) распределительных кабельных сетей среднего напряжения от общего числа присоединений, подключенных к шинам защищаемого объекта, в среднем не превышает 50-70 % [4]. На присоединениях, для которых IC собс* > 0,15-0,2, должны применяться токовые направленные защиты нулевой последовательности, имеющие меньшую эксплуатационную надежность по сравнению с ненаправленными из-за возможных в реальных условиях эксплуатации ошибок в полярности подключения вторичных цепей тока и напряжения нулевой последовательности.
Влияние переходных процессов на селективность и чувствительность ТЗНП в сетях с заземлением нейтрали через высокоомный резистор несколько меньше, чем в сетях с изолированной нейтралью, что также ограничивает область возможного применения защиты от ОЗЗ данного типа.
В европейских и некоторых других странах для защиты от ОЗЗ кабельных сетей среднего напряжения достаточно широкое применение получили защиты, основанные на контроле проводимости нулевой последовательности защищаемого присоединения, называемые, как правило, адмитансными [5-8]. В [5] отмечается высокая эффективность функционирования адмитансной защиты по сравнению с ТЗНП, в частности более высокая чувствительность к замыканиям через переходное сопротивление при устойчивых ОЗЗ (УОЗЗ). Однако в указанных источниках не приводятся оценки эффективности функционирования адмитансной защиты при ДПОЗЗ, являющихся наиболее опасной для сети и поврежденного присоединения разновидностью замыканий в кабельных сетях с изолированной нейтралью.
В связи с этим предлагается анализ эффективности функционирования «классического» алгоритма ненаправленной максимальной адмитансной защиты при ДПОЗЗ и способ ее повышения.
Материалы и методы. Учитывая сложность переходных процессов при дуговых замыканиях на землю в кабельных сетях 6-10 кВ, работающих с изолированной нейтралью, в качестве основного метода анализа динамической устойчивости функционирования адмитансной защиты используется имитационное моделирование в системе Matlab. Для этого с применением пакетов расширения Sim Power System и Simulink разработаны имитационные модели кабельных сетей 6-10 кВ, учитывающие основные особенности их конфигурации и распределенный характер параметров кабельных линий, и имитационные модели исследуемых алгоритмов функционирования адмитансной защиты от замыканий на землю.
Принцип действия максимальной адмитансной защиты от ОЗЗ и условия ее применимости. Воздействующей величиной в адмитансной защите от ОЗЗ является отношение тока 3I0 защищаемого присоединения к напряжению нулевой последовательности U0, т.е. проводимость нулевой последовательности [5-8]:
Y0 = 3I0 / U0 = G0 + jB0, (2)
где Y0 - комплексный вектор (фазор) полной проводимости нулевой последовательности; G0 и B0 -активная и реактивная составляющие проводимости Y0 соответственно.
Принцип действия ненаправленной максимальной адмитансной защиты основан на сравнении измеренного значения полной проводимости (замера) Y0 = |Y0| с уставкой срабатывания, выбранной из условия отстройки от внешних ОЗЗ.
Упрощенная структурно-функциональная схема максимальной адмитансной защиты от ОЗЗ, основанной на контроле величины проводимости нулевой последовательности, для кабельных сетей 6-10 кВ с изолированной нейтралью приведена на рис. 1.
Рис. 1. Структурно-функциональная схема максимальной адмитансной защиты для сетей с изолированной нейтралью
Схема защиты (рис. 1) включает следующие основные функциональные узлы и элементы: RMS1, RMS2 - блоки вычисления среднеквадратичного значения тока 3i0 и напряжения u0 нулевой последовательности; MUL - блок деления; CMP - блок сравнения значений двух величин; Т - элемент временной задержки на срабатывание.
При внешних УОЗЗ проводимость на зажимах защиты определяется собственной проводимостью на землю защищаемого присоединения и рассчитывается как
Y0 = 3G0 собс + j3С0 собс, (3)
где 3G0 собс и 3С0 собс - активная проводимость и емкость фаз на землю защищаемого присоединения соответственно; = 250 - угловая частота рабочего напряжения сети.
Для обеспечения несрабатываний при внешних УОЗЗ уставка максимальной адмитансной защиты должна выбираться из условия
(4)
где Котс - коэффициент отстройки, учитывающий погрешности функционирования (погрешности измерений воздействующей величины, расчета значений 3С0 собс и др.).
В кабельных сетях 6-10 кВ с изолированной нейтралью активная составляющая проводимости нулевой последовательности 3G0 собс, как правило, составляет несколько процентов от реактивной емкостной проводимости 3С0 собс, т.е. 3С0 собс >> 3G0 собс. Поэтому с достаточной точностью уставка срабатывания определяется по выражению
(5)
При внутренних ОЗЗ в электрической сети с изолированной нейтралью замер защиты Y0 определяется взятой с обратным знаком проводимостью внешней сети:
(6)
где G0 и С0 - суммарная активная проводимость и емкость фаз сети соответственно.
Чувствительность максимальной адмитансной защиты при внутренних УОЗЗ определяется отношением величины Y0 по (6) к уставке Y0 уст по (5):
(7)
где Кч.мин - минимально допустимое значение коэффициента чувствительности (может быть принято таким же, как и для ТЗНП в (1)).
Условие выбора уставки срабатывания по (5) справедливо только для устойчивых замыканий. В переходных режимах при дуговых ОЗЗ, являющихся основной разновидностью замыканий на землю в кабельных сетях среднего напряжения, в токах 3i0 поврежденного и неповрежденных присоединений преобладают свободные составляющие с частотами fсв = св/2 от сотен герц до нескольких десятков килогерц, что приводит к увеличению реактивной (емкостной) составляющей проводимости на зажимах защиты 3свС0 собс. Поэтому для обеспечения селективности несрабатываний в переходных режимах при дуговых ОЗЗ уставка срабатывания максимальной адмитансной защиты в общем случае должна выбираться из условия
Y0 уст ? КотсКпер3С0 собс, (8)
где Кпер - коэффициент, учитывающий увеличение реактивной составляющей проводимости В0 и, соответственно, полной проводимости Y0 В0 в переходных режимах ДПОЗЗ, аналогичный коэффициенту Кпер в (1).
При выборе уставки срабатывания Y0 уст по (8) условие селективности максимальной адмитансной защиты при внешних и чувствительности при внутренних ОЗЗ, т.е. условие применимости защиты в сетях с изолированной нейтралью, как и для ТЗНП, будет определяться соотношением между собственной емкостью фаз на землю защищаемого присоединения 3С0 собс и суммарной емкостью сети 3С0 :
(9)
которое полностью аналогично соотношению (1) для ТЗНП и отличается от последнего только значением коэффициента Кпер.
Согласно (8), (9), увеличение воздействующей величины Y0 в переходных режимах при дуговых ОЗЗ, учитываемое коэффициентом Кпер, может существенно ограничить чувствительность максимальной адмитансной защиты при УОЗЗ и область ее возможного применения в сетях с изолированной нейтралью.
Анализ влияния переходных процессов при ДПОЗЗ на эффективность функционирования максимальной адмитансной защиты. Эффективность функционирования максимальной адмитансной защиты от ОЗЗ при ДПОЗЗ исследовалась на имитационных моделях кабельных сетей 6-10 кВ в системе Matlab. На рис. 2 в качестве примера приведены полученные на имитационной модели кабельной сети расчетные осциллограммы входных величин и сигналов на выходах основных функциональных блоков максимальной адмитансной защиты, выполненной на основе схемы рис. 1, при внешнем ДПОЗЗ, переходящем в УОЗЗ. В качестве расчетных видов ДПОЗЗ рассматривались наиболее опасные разновидности дуговых прерывистых замыканий, развивающиеся по теории W. Petersen [9] или J.F. Peters, J. Slepian [10], в соответствии с которыми повторные зажигания заземляющей дуги возникают через минимальные интервалы времени t = 10-20 мс.
Анализ осциллограмм (рис. 2) показывает, что при выборе уставки Y0 уст по (5) несрабатывания защиты обеспечиваются только на стадии УОЗЗ.
Анализ результатов вычислительных экспериментов на имитационных моделях кабельных сетей 6-10 кВ с изолированной нейтралью показал, что для обеспечения устойчивых несрабатываний рассматриваемой защиты при внешних ДПОЗЗ, протекающих в соответствии с теориями W. Petersen или J.F. Peters, J. Slepian, значение уставки Y0уст, выбранной по (5), должно быть увеличено в 3-4 раза, т.е. в (8) значение Кпер следует принимать равным 3-4. С учетом этого из (9) при Котс = 1,3, Кпер = 3-4 и Кч.мин = 1,25 получим, что обеспечение селективности несрабатываний при внешних ДПОЗЗ и чувствительности при внутренних УОЗЗ для рассматриваемой адмитансной защиты возможно только на присоединениях, имеющих относительное значение собственного емкостного тока
что существенно ограничивает область ее применения. Например, по данным [4], на центрах питания кабельных сетей среднего напряжения - шинах 6-10 кВ понизительных подстанций и ГРУ ТЭЦ - доля присоединений, имеющих IC собс* < 0,13, не превышает 50 %.
Способ повышения динамической устойчивости функционирования адмитансной защиты. Известны различные способы повышения отстроенности устройств защиты от ОЗЗ от влияния переходных процессов при дуговых ОЗЗ. К таким способам относятся, в частности: применение фильтров во входных цепях тока, подавляющих составляющие с частотами выше 50 Гц (применяются в большинстве современных микропроцессорных исполнений ТЗНП); ограничение амплитуды вторичных сигналов в переходных режимах ОЗЗ при токах, превышающих ток срабатывания защиты на основной частоте 50 Гц (например, используется в высокочувствительном реле тока типа РТЗ-51 [11]); быстрый возврат измерительного органа защиты в исходное состояние в бестоковую паузу при дуговых прерывистых ОЗЗ (например, используется в реле защиты от ОЗЗ на основе высших гармоник (ВГ) типа УСЗ-2/2 и его аналогах [12]). Однако отстройка защиты от ОЗЗ от влияния переходных процессов указанными или подобными им способами приводит не только к повышению динамической устойчивости функционирования при внешних ДПОЗЗ, но и одновременно к значительному загрублению или полным отказам ее срабатываний при внутренних дуговых замыканиях.
Обеспечить повышение динамической устойчивости функционирования при внешних ДПОЗЗ без одновременного загрубления защиты при внутренних ДПОЗЗ позволяет разработанный способ выполнения максимальной адмитансной защиты, основанный не на контроле проводимости, а непосредственно на емкости нулевой последовательности защищаемого присоединения, величина которой не зависит от частоты составляющих тока 3i0 в переходных режимах ОЗЗ. В предложенном способе используются соотношения между мгновенными значениями тока 3i0 и производной du0/dt напряжения нулевой последовательности.
Рис. 2. Работа максимальной адмитансной защиты при внешнем ДПОЗЗ, переходящем в УОЗЗ, в кабельной сети с изолированной нейтралью с Uном = 6 кВ, IС = 5 А: а - ток 3i0(t); б - напряжение 3u0(t); в - текущее значение 3I0(t) на выходе блока RMS1; г - текущее значение 3U0(t) на выходе блока RMS2; д - текущее значение Y0(t) на выходе блока MUL (сплошная линия) и уставка Y0 уст по (5) при Кпер = 1 (пунктирная линия); е - сигнал на выходе защиты (при задержке на срабатывание Тср = 0)
При внешних ОЗЗ в кабельных сетях 6-10 кВ, работающих с изолированной нейтралью, при указанном выше допущении (С0 >> G0) для тока нулевой последовательности 3i0 в неповрежденном присоединении выполняется соотношение [2]
(10)
При внутренних ОЗЗ ток 3i0 в поврежденном присоединении определяется емкостями фаз на землю внешней сети:
(11)
В кабельных сетях, работающих с изолированной нейтралью или с компенсацией емкостного тока ОЗЗ, соотношения (10) и (11) с достаточной точностью выполняются также и для высших гармонических составляющих тока 3i0 как в установившемся, так и в переходных режимах ОЗЗ [13, 14]. Практически это имеет место, если входное сопротивление нулевой последовательности неповрежденных линий для данной частотной составляющей сохраняет емкостный характер. Расчеты и исследования на имитационных моделях показывают, что при известных параметрах и реальных длинах кабельных и воздушных линий электрических сетей среднего напряжения это условие выполняется в диапазоне частот до 1,5-2 кГц. Согласно (10) и (11), в указанном диапазоне частот отношение мгновенных значений тока 3i0 к мгновенным значениям производной напряжения u?0 при внешних и при внутренних ОЗЗ соответственно равно:
(12)
(13)
На основе соотношений (12) и (13) в сетях с изолированной нейтралью можно осуществить максимальную защиту, контролирующую величину емкости нулевой последовательности защищаемого присоединения как в установившемся, так и в переходных режимах ОЗЗ. Однако непосредственный контроль величины емкости нулевой последовательности защищаемого присоединения на основе соотношений мгновенных значений тока 3i0 и мгновенных значений производной напряжения u?0 на основе (12) и (13) практически осуществить трудно из-за возможных в процессе измерений временных сдвигов кривых 3i0(t) и u?0(t), обусловленных угловыми погрешностями первичных преобразователей тока и напряжения нулевой последовательности, дифференциатора напряжения u0(t), частотных фильтров для подавления составляющих с частотами f > 1,5-2,0 кГц и других элементов схемы формирования сравниваемых величин. Наиболее просто компенсацию влияния указанных угловых погрешностей можно выполнить используя для сравнения не мгновенные, а средние интегральные значения величин 3i0(t) и u?0(t), например среднеквадратичные (действующие) или средневыпрямленные.
Из (12) и (13) для отношения среднеквадратичных значений величин 3i0(t) и u?0(t) для неповрежденного и поврежденного присоединений получим:
(14)
(15)
Аналогичные соотношения можно получить для средневыпрямленных значений величин 3i0(t) и u?0(t).
В отличие от рассмотренной выше максимальной адмитансной защиты, основанной на контроле полной проводимости нулевой последовательности защищаемого присоединения Y0, значение воздействующей величины на зажимах предлагаемой защиты C0 = 3I0/U?0 определяется только величиной емкостей фаз на землю защищаемого присоединения (при внешних ОЗЗ) или внешней сети (при внутренних ОЗЗ), не зависящей от частоты, что позволяет обеспечить высокую устойчивость функционирования как в установившихся, так и в переходных режимах ОЗЗ. Отметим, что стабильность замера C0 = 3i0/u?0 как в установившихся, так и в переходных режимах ОЗЗ может быть обеспечена только при подавлении в токе 3i0(t) и производной u?0(t) составляющих с частотами, превышающими 1,5-2 кГц.
...Подобные документы
Расчет параметров срабатывания дистанционных защит от коротких замыканий. Составление схемы замещения. Расчет уставок токовых отсечек. Выбор трансформаторов тока и проверка чувствительности защит. Проверка остаточного напряжения на шинах подстанций.
курсовая работа [3,4 M], добавлен 04.05.2015Принцип действия защиты линии в сети с изолированной нейтралью от замыкания на землю, устройства защиты, принципиальная схема защиты и внешних связей. Сегодняшние тенденции в развитии и использовании релейной защиты. Промышленные образцы защиты.
курсовая работа [2,0 M], добавлен 23.08.2012Технологические режимы работы нефтеперекачивающих станций. Расчет электрических нагрузок и токов короткого замыкания. Выбор силового трансформатора и высоковольтного оборудования. Защита от многофазных замыканий. Выбор источника оперативного тока.
курсовая работа [283,6 K], добавлен 31.03.2016Механизм и направления растекания тока в земле через полусферический заземлитель. Анализ условий опасности в трехфазных сетях. Порядок и этапы определения эффективности способов ограничения перенапряжений в сетях 6–10 кВ при замыканиях фазы на землю.
контрольная работа [576,3 K], добавлен 20.03.2011Расчет тока короткого замыкания. Защита трансформатора электродуговой печи, кабельных линий от замыканий на землю, высоковольтных асинхронных и синхронных двигателей от перегрузки, низковольтных двигателей. Устройство автоматического повторного включения.
курсовая работа [514,6 K], добавлен 25.02.2015Изучение сущности и особенностей релейной защиты. Классификация реле и конструкция вторичных реле. Особенности токовой защиты, применяемой для защиты от междуфазных коротких замыканий и от однофазных замыканий на землю. Проверка, ремонт и наладка реле.
курсовая работа [2,6 M], добавлен 05.11.2010Автоматическая защита воздушных кабельных линий и систем электроснабжения от многофазных и однофазных замыканий, устройства сигнализации. Расчет токов КЗ, схема электроснабжения. Дифференциальная и газовая защита трансформатора, АД от замыканий на землю.
курсовая работа [6,6 M], добавлен 23.08.2012Практический расчёт двух видов замыканий в электроэнергетической системе: трёхфазного и двухфазного на землю. Определение базисной ступени напряжения, базисных величин, схемы замещения. Расчёт периодической составляющей сверхпереходного тока КЗ.
курсовая работа [2,3 M], добавлен 03.07.2011Выбор видов и места установки релейных защит для элементов схемы, расчёт параметров защиты линий при коротких замыканиях, защит трансформатора, параметров дифференциальной защиты при перегрузках (продольной и с торможением). Газовая защита и её схема.
курсовая работа [365,1 K], добавлен 21.08.2012Проект токовых защит от междуфазных коротких замыканий линий с односторонним питанием. Общая характеристика участка защищаемой сети; расчет максимальных рабочих токов; дифференциальных токовых защит. Назначение и расчет понижающих трансформаторов.
курсовая работа [1,9 M], добавлен 18.12.2012Выбор типа и мест установки защит. Расчет защиты синхронного двигателя, кабельной линии и специальной защиты нулевой последовательности. Автоматическое включение резерва. Определение максимального напряжения на вторичной обмотке трансформатора тока.
курсовая работа [587,0 K], добавлен 20.05.2014Выбор вида защиты и автоматики для систем электроснабжения, тока срабатывания защиты и срабатывания реле. Расчёт коэффициента чувствительности выбранных защит в основной и резервируемой зоне. Проверка трансформаторов тока для проектируемых защит.
курсовая работа [317,0 K], добавлен 22.03.2014Защита от однофазных замыканий на землю в обмотке статора синхронных генераторов как одна из важнейших видов защиты. Принцип действия устройства РЗ, расчет его уставок. Особенности защиты. Сравнительный анализ отечественных и зарубежных образцов РЗ.
курсовая работа [460,4 K], добавлен 21.08.2012Расчет токов коротких замыканий, продольной и поперечной дифференциальной защиты генератора. Защита от замыканий на землю в обмотке статора, дифференциальная защита трансформатора блока. Дополнительная резервная защита на стороне высокого напряжения.
курсовая работа [1,2 M], добавлен 13.11.2012Понятие и основные функции дистанционной защиты. Расчет дистанционной защиты со ступенчатой характеристикой сопротивления срабатывания реле. Определение защиты от внешних коротких замыканий и от перегрузки трансформатора, междуфазных коротких замыканий.
контрольная работа [550,7 K], добавлен 27.02.2013Расчёт токов короткого замыкания в объеме, необходимом для выбора защит. Выбор коэффициентов трансформации трансформаторов тока и напряжения, необходимых для выполнения релейной защиты и автоматики. Разработка полных принципиальных схем релейной защиты.
курсовая работа [1,4 M], добавлен 14.12.2017Выбор уставок по времени срабатывания токовых защит. Расчет токов короткого замыкания с учетом возможности регулирования напряжения силовых трансформаторов. Расчетная проверка трансформаторов тока на 10%-ю погрешность по кривым предельной кратности.
курсовая работа [884,8 K], добавлен 25.02.2014Расчет дифференциальной токовой защиты без торможения. Проверка по амплитудному значению напряжения на выходах обмотки трансформатора тока. Определение чувствительности промежуточного реле, реле времени и электромагнитов включения короткозамыкателя.
курсовая работа [209,8 K], добавлен 10.01.2015Расчет релейной защиты заданных объектов, используя реле указанной серии в соответствии с расчетной схемой электроснабжения. Расчета токовой защиты и токовой отсечки асинхронного двигателя. Расчеты кабельной линии от однофазных замыканий на землю.
курсовая работа [178,6 K], добавлен 16.09.2010Выбор и расчет устройства релейной защиты и автоматики. Расчёт токов короткого замыкания. Типы защит, схема защиты кабельной линии от замыканий. Защита силовых трансформаторов. Расчетная проверка трансформаторов тока. Оперативный ток в цепях автоматики.
курсовая работа [1,3 M], добавлен 08.01.2012
