Принципы выполнения адаптивной токовой защиты от замыканий на землю в некомпенсированных кабельных сетях напряжением 6–10 кВ
Исследования эффективности адаптивной токовой защиты от замыканий на землю, проведенных на математических моделях в системе Matlab, имитирующих переходные и установившиеся режимы при устойчивых и дуговых замыканиях на землю в кабельных сетях 6–10 кВ.
| Рубрика | Физика и энергетика |
| Вид | статья |
| Язык | русский |
| Дата добавления | 02.12.2018 |
| Размер файла | 535,0 K |
Отправить свою хорошую работу в базу знаний просто. Используйте форму, расположенную ниже
Студенты, аспиранты, молодые ученые, использующие базу знаний в своей учебе и работе, будут вам очень благодарны.
Размещено на http://www.allbest.ru/
ФГБОУВО «Ивановский государственный энергетический университет имени В.И. Ленина»
Принципы выполнения адаптивной токовой защиты от замыканий на землю в некомпенсированных кабельных сетях напряжением 6-10 кВ
В.А. Шуин, Е.А. Воробьева,
О.А. Добрягина, Т.Ю. Шадрикова
Авторское резюме
Состояние вопроса: В кабельных сетях 6-10 кВ с изолированной нейтралью и с заземлением нейтрали через высокоомный резистор для защиты от однофазных замыканий на землю наиболее широкое применение получили максимальные токовые защиты нулевой последовательности. Недостатками указанных защит являются низкая селективность и устойчивость их функционирования, обусловленная влиянием переходных процессов при дуговых замыканиях на землю, а также не всегда достаточная чувствительность к замыканиям через переходное сопротивление. В связи с этим актуальна разработка новых принципов выполнения токовых защит от замыканий на землю в кабельных сетях 6-10 кВ.
Материалы и методы: При разработке принципов выполнения и алгоритмов адаптивной токовой защиты от замыканий на землю использованы результаты, полученные на основе исследований переходных процессов при замыканиях на землю на основе аналитической модели для двухчастотной схемы замещения кабельной сети 6-10 кВ, а также полные имитационные модели в системе Matlab, учитывающие основные особенности конфигурации и распределенный характер параметров кабельных линий сетей 6-10 кВ, работающих с изолированной нейтралью или с заземлением нейтрали через высокоомный резистор.
Результаты: Предложен принцип выполнения адаптивной токовой защиты от замыканий на землю в кабельных сетях 6-10 кВ, работающих с изолированной нейтралью или с заземлением нейтрали через высокоомный резистор, основанный на использовании соотношений составляющих основной частоты и высших гармонических составляющих в диапазоне частот до 1,5-2 кГц тока нулевой последовательности и производной напряжения нулевой последовательности.
Выводы: Предложенный принцип выполнения токовой защиты от замыканий на землю в некомпенсированных кабельных сетях 6-10 кВ позволяет значительно расширить область ее возможного применения и обеспечить адаптивность алгоритма ее функционирования к влиянию основных переменных факторов - переходных процессов при дуговых замыканиях и переходного сопротивления в месте повреждения. Достоверность полученных результатов подтверждают результаты исследований эффективности функционирования адаптивной токовой защиты от замыканий на землю, проведенных на математических моделях в системе Matlab, имитирующих переходные и установившиеся режимы при устойчивых и дуговых замыканиях на землю в кабельных сетях 6-10 кВ с различными режимами заземления нейтрали и алгоритм функционирования предложенной адаптивной токовой защиты от данного вида повреждений.
Ключевые слова: некомпенсированные кабельные сети 6-10 кВ, однофазные замыкания на землю, токовые защиты от замыканий на землю, адаптивная токовая защита. токовый защита замыкание земля
Abstract
Principles of implementing adaptive earth fault current protection in 6-10 kV uncompensated cable networks
V.A. Shuin, E.A. Vorobyova, O.A. Dobryagina, T.Yu. Shadrikova Ivanovo State Power Engineering University, Ivanovo, Russian Federation
Background: Protection of 6-10 kV cable networks with isolated neutral and neutral grounding through a high-resistance resistor against single-phase earth faults is normally provided by zero sequence overcurrent protection. The disadvantages of such protection are the low selectivity and operation stability caused by the influence of transient processes in arcing ground faults, and also sometimes insufficient sensitivity to faults through transient resistance. We propose an adaptive principle of implementating zero sequence current protection for increasing its technical efficiency.
Materials and Methods: To develop the execution principles and algorithms of adaptive earth-fault current protection, we used the results obtained by studying transient processes at earth faults based on the analytical model for two-frequency equivalent circuit of the 6-10 kV cable network and complete simulation models in Matlab taking into account the main configuration features and distributed characteristics of 6-10 kV cable network lines operating with an isolated neutral or neutral grounding through a high-resistance resistor.
Results: A principle has been proposed for implementating adaptive earth fault current protection in 6-10 kV cable networks with an isolated neutral or with neutral grounding through a high-resistance resistor. The principle is based on using the ratios of the fundamental frequency components and the higher harmonic components in the frequency range up to 1,5-2 kHz of the zero current sequence and zero sequence voltage derivative.
Conclusions: The proposed principle of implementing current protection against earth faults in 6-10 kV uncompensated cable networks significantly expands the scope of its possible application and ensures the adaptability of the operation algorithm to the influence of the main variables - transients in arc faults and transient resistance in the fault location. The reliability of the obtained results is confirmed by the studies of the efficiency of adaptive earth fault current protection operation conducted in Matlab on mathematical models simulating transient and steady-state regimes with stable and arcing ground faults in 6-10 kV cable networks with different neutral grounding modes and the operation algorithm of the proposed adaptive current protection from this fault type.
Key words: 6-10 kV uncompensated cable networks, single-phase earth faults, earth fault current protection, adaptive current protection.
Введение
Наиболее широкое применение в кабельных сетях среднего напряжения, работающих с изолированной нейтралью и с заземлением нейтрали через высокоомный резистор, для защиты от однофазных замыканий на землю (ОЗЗ) получили максимальные токовые защиты нулевой последовательности (ТЗНП) [1-5]. Основным недостатком различных исполнений ТЗНП (на электромеханической, микроэлектронной или микропроцессорной базе) является необходимость отстройки по току срабатывания от влияния переходных процессов при дуговых перемежающихся ОЗЗ (ДПОЗЗ), обусловливающая значительное (в 2-4 раза) снижение чувствительности защиты как при устойчивых, так и при дуговых замыканиях в защищаемой зоне. Область возможного применения традиционных исполнений ТЗНП ограничивается присоединениями, собственный емкостный ток которых IС собс не превышает 15-20 % от величины суммарного емкостного тока сети IС [3-6]. Доля присоединений, для которых не выполняется условие IС собс ? (0,15-0,2)IС, на центрах питания (ЦП) кабельных сетей - шинах 6-10 кВ понизительных подстанций и ГРУ ТЭЦ - может составлять до 30 % и более [6]. Недостатком ТЗНП является также не всегда достаточная чувствительность при внутренних ОЗЗ через переходное сопротивление [5].
На присоединениях, имеющих IС собс > (0,15-0,2)IС, должны применяться токовые направленные защиты нулевой последовательности (ТНЗНП), условия селективности которых при внешних и чувствительности при внутренних ОЗЗ, в отличие от ТЗНП, не ограничены относительными значениями собственного емкостного тока IС собс защищаемого присоединения. Однако указанные преимущества ТНЗНП обеспечиваются в основном при устойчивых ОЗЗ (УОЗЗ). Известно, что некоторые исполнения таких защит, по данным эксплуатации, ведут себя неудовлетворительно при ОЗЗ с перемежающимися дугами из-за возможных в переходных режимах нарушений фазных соотношений между напряжением U0(t) и током I0(t) нулевой последовательности [2, 4, 7, 8]. Недостатком направленных защит от ОЗЗ являются также отказы их функционирования из-за возможных в реальных условиях эксплуатации ошибок в полярности подключения вторичных цепей кабельных трансформаторов тока нулевой последовательности (ТТНП).
Поэтому задача совершенствования принципов выполнения токовых защит от ОЗЗ является актуальной, прежде всего для ЦП некомпенсированных кабельных сетей 6-10 кВ. Одним из перспективных направлений решения рассматриваемой задачи является применение адаптивных защит от ОЗЗ.
Принцип адаптивности защиты от ОЗЗ
Под адаптивной релейной защитой понимается концепция защиты, которая позволяет и пытается найти корректировку различных функций защит для того, чтобы сделать их более приспособленными к действующим условиям электрической сети [9]. Применительно к защите от ОЗЗ основными переменными факторами, оказывающими наиболее существенное влияние на условия ее функционирования, в некомпенсированных кабельных сетях 6-10 кВ являются параметры электрических величин переходных процессов при дуговых ОЗЗ и величина переходного сопротивления в месте повреждения.
Известные предложения по выполнению адаптивных токовых защит от ОЗЗ в сетях с изолированной нейтралью основной целью имеют повышение их чувствительности к замыканиям через переходное сопротивление [10, 11]. Для этого первичный ток срабатывания ТЗНП автоматически уменьшается с уменьшением коэффициента полноты замыкания, определяемого отношением измеренного значения напряжения нулевой последовательности к номинальному фазному напряжению b = U0/Uф.н. При УОЗЗ в сетях с изолированной нейтралью ток 3I0, подводимый к защите, линейно зависит от полноты замыкания на землю b, что обеспечивает относительную простоту адаптации чувствительности защиты к влиянию переходного сопротивления в месте повреждения. При ДПОЗЗ значения I0 и U0, подводимые к защите, в общем случае изменяются в разной степени в зависимости от параметров сети и поврежденной линии, места ОЗЗ в сети, интервалов времени между повторными пробоями изоляции, условий гашений и повторных зажиганий заземляющей дуги и других факторов, поэтому адаптивные ТЗНП на основе указанного выше принципа не позволяют обеспечить повышение селективности и чувствительности при дуговых замыканиях. В то же время известно [12-15], что большую часть ОЗЗ, особенно в начальной стадии развития повреждения изоляции, в кабельных сетях 6-10 кВ с изолированной нейтралью составляют ДПОЗЗ. Поэтому свойство адаптивности должно обеспечивать эффективность функционирования защиты от ОЗЗ не только при повреждениях через большое переходное сопротивление, но и в условиях влияния на форму и значения подводимых величин переходных процессов при дуговых замыканиях.
Принцип действия адаптивной ТЗНП с двумя подведенными величинами
В [16, 17] показано, что в переходных режимах ОЗЗ для составляющей основной частоты 50 Гц, а также для высших гармонических составляющих переходных токов, связанных с разрядом емкостей поврежденной фазы и дополнительным зарядом емкостей неповрежденных фаз сети, в диапазоне частот до 1,5-2 кГц в кабельных сетях 6-10 кВ с изолированной нейтралью с приемлемой точностью выполняется соотношение
где i0З(t) - ток нулевой последовательности в месте ОЗЗ; u0(t) - напряжение нулевой последовательности.
Ток 3i0З в указанном выше диапазоне частот распределяется по неповрежденным линиям пропорционально их собственным емкостям фаз на землю:
а ток в поврежденном присоединении 3i0 пов в сети с изолированной нейтралью равен взятой с обратным знаком сумме токов 3i0 неп всех неповрежденных присоединений:
(3)
где 3C0 собс. пов - собственная емкость фаз на землю поврежденного присоединения.
Из (2) и (3) для среднеквадратичных значений токов 3i0 неп и 3i0 пов получим:
(4)
(5)
где 3I0неп(t), 3I0пов(t) - текущие среднеквадратичные значения токов нулевой последовательности в установившемся и переходных режимах ОЗЗ для неповрежденного и поврежденного присоединений соответственно.
На основе соотношений (4) и (5) можно выполнить адаптивную ТЗНП, обеспечивающую устойчивые несрабатывания как в установившихся, так и в переходных режимах внешних ОЗЗ, если текущее значение уставки по току срабатывания I0уст(t) регулировать при изменениях значения U0(t) в соответствии с условием
где Котс - коэффициент отстройки, учитывающий погрешности измерения тока 3I0(t) и погрешности схемы формирования уставки I0уст(t) (для токовых защит от ОЗЗ, основанных на использовании высших гармонических составляющих тока 3i0, Котс можно принять равным 1,5 Правила устройства электроустановок (ПУЭ). - 7-е изд. - М.: Омега-Л, 2012. - 272 с.).
При внутренних ОЗЗ устойчивые срабатывания защиты обеспечиваются при условии
(7)
где Кч.мин = 1,5 - минимальный коэффициент чувствительности для токовых защит от ОЗЗ на основе высших гармонических составляющих Там же..
При внешних ДПОЗЗ, характеризуемых небольшими интервалами времени t между повторными бросками переходного тока (например, 10-20 мс, в соответствии с классическими теориями W. Petersen или J.F. Peters, J. Slepian), когда среднеквадратичное значение тока 3I0(t) в защищаемом присоединении может увеличиваться в несколько раз, среднеквадратичное значение производной U0(t) и текущее значение уставки по току срабатывания I0уст(t) также пропорционально увеличиваются, обеспечивая устойчивые несрабатывания защиты. При внутренних ДПОЗЗ, характеризуемых увеличенными до нескольких десятков миллисекунд интервалами времени t между повторными зажиганиями заземляющей дуги, а также при внутренних УОЗЗ через большое переходное сопротивление, в соответствии с (7) значения U0(t) и уставки по току срабатывания I0уст(t) синхронно уменьшаются, обеспечивая повышение чувствительности защиты.
Из (6) и (7) можно получить условие применимости адаптивной ТЗНП:
(8)
где IC собс* - относительное значение собственного емкостного тока защищаемого присоединения.
Из (8) при Котс = 1,5 и Кч.мин = 1,5 получим
что значительно расширяет область возможного применения адаптивной токовой защиты по сравнению с традиционной ТЗНП.
В кабельных сетях с заземлением нейтрали через высокоомный резистор ток 3i0неп при внешних ОЗЗ, как и в сети с изолированной нейтралью, определяется соотношением (2), а условия несрабатывания адаптивной защиты - соотношением (6). При внутренних ОЗЗ ток нулевой последовательности в поврежденном присоединении рассчитывается по формуле
(9)
где RN - сопротивление заземляющего нейтраль сети резистора, выбираемого, как правило, из условия Правила устройства электроустановок (ПУЭ). - 7-е изд. - М.: Омега-Л, 2012. - 272 с.
Среднеквадратичное значение тока нулевой последовательности в поврежденном присоединении
(11)
т.е. всегда больше, чем в сети с изолированной нейтралью.
Таким образом, высокоомное заземление нейтрали не влияет на рассмотренный принцип действия адаптивной ТЗНП, но увеличивает ее чувствительность при внутренних ОЗЗ. Следует отметить, что влияние заземляющего резистора RN на чувствительность адаптивной ТЗНП проявляется в основном в установившемся режиме ОЗЗ. В переходных режимах высокочастотные емкостные токи значительно больше активной составляющей тока ОЗЗ u0/RN и последняя не оказывает существенного влияния на среднеквадратичное значение тока 3I0пов(t).
Адаптивная токовая защита от ОЗЗ для кабельных сетей 6-10 кВ
Упрощенная структурно-функциональная схема, поясняющая принцип действия разработанной адаптивной ТЗНП для кабельных сетей 6-10 кВ с изолированной нейтралью и с заземлением нейтрали через высокоомный резистор [18], приведена на рис. 1.
Рис. 1 Структурно-функциональная схема адаптивной ТЗНП для кабельных сетей 6-10 кВ
Схема защиты включает следующие основные функциональные узлы и элементы: ZF1, ZF2 - полосовые фильтры, выделяющие из тока 3i0 и напряжения 3u0 сумму составляющей основной частоты 50 Гц и высших гармонических составляющих в диапазоне до 1,5-2 кГц; D/DT - дифференциатор; MUL - блок умножения; RMS1-RMS3 - блоки вычисления среднеквадратичного значения; CMP1, CMP2 - блоки сравнения значений двух величин; Т - элемент временной задержки на срабатывание.
Блоки RMS1 и CMP1 образуют пусковой орган (ПО) по напряжению 3U0, обеспечивающий отстройку защиты от режимов, не связанных с ОЗЗ (электромагнитных наводок во вторичных цепях тока в пусковых режимах электродвигателей, при внешних коротких замыканиях за трансформаторами приемных ТП 6-10/0,4 кВ и др.).
Текущее значение уставки по току срабатывания I0уст(t) на входе 2 схемы сравнения CMP2 формируется умножением в блоке MUL текущего значения производной du0/dt на выходе дифференциатора на величину параметра настройки защиты Котс3С0собс и вычислением текущего среднеквадратичного значения результата перемножения указанных величин в блоке RMS2. Текущее значение тока 3I0(t) на входе 1 схемы сравнения CMP2 формируется в блоке RMS3. Дуговые ОЗЗ в кабельных сетях 6-10 кВ с изолированной нейтралью могут существенно различаться интервалами времени t между повторными зажиганиями заземляющей дуги - от 10-20 мс до нескольких десятков миллисекунд. В [6] показано, что опасные для контролируемой сети перенапряжения с кратностью КП = Uмакс/Uф.н = 2,5-2,6 и более в кабельных сетях 6-10 кВ с изолированной нейтралью возникают при дуговых ОЗЗ, характеризуемых значениями t до 50-60 мс. Для обеспечения устойчивости функционирования схемы сравнения CMP2 при всех разновидностях ДПОЗЗ, представляющих опасность для защищаемой сети, время усреднения при вычислении среднеквадратичного значения блоками RMS2 и RMS3 целесообразно также принять равным Туср ? 60 мс.
Материалы и методы
Эффективность функционирования адаптивной ТЗНП на основе рассмотренных выше принципов ее выполнения исследована на математических моделях в системе Matlab, имитирующих переходные и установившиеся режимы при устойчивых и дуговых замыканиях на землю в кабельных сетях6-10 кВ с различными режимами заземления нейтрали. В моделях учитывались распределенный характер параметров кабельных линий, основные особенности конфигурации и реальные параметры кабельных сетей 6-10 кВ, работающих с изолированной нейтралью или с заземлением нейтрали через высокоомный резистор. Достоверность результатов в части моделирования переходных процессов при дуговых ОЗЗ в некомпенсированных кабельных сетях 6-10 кВ подтверждается их совпадением с результатами, полученными другими авторами на моделях или при экспериментальных исследованиях в реальных сетях [13-15].
Результаты исследования
На рис. 2, 3 в качестве примера приведены расчетные осциллограммы, иллюстрирующие алгоритм функционирования адаптивной ТЗНП при различных разновидностях внутренних и внешних ОЗЗ (ДПОЗЗ и УОЗЗ) в кабельной сети 6 кВ с изолированной нейтралью.
Согласно осциллограммам (рис. 2, 3), можно видеть, что адаптивная ТЗНП для кабельных сетей 6-10 кВ с изолированной нейтралью автоматически подстраивается под изменяющиеся условия функционирования, обеспечивая заданную селективность и высокую чувствительность как на стадии ДПОЗЗ, так и в установившемся режиме замыкания на землю.
Рис. 2 Осциллограммы работы адаптивной ТЗНП при внешнем ОЗЗ в кабельной сети 6 кВ с изолированной нейтралью: 1 - напряжение 3u0(t); 2 - ток 3i0(t); 3 - текущие значения 3I0(t) и I0уст(t); 4 - сигнал на выходе ПО; 5 - сигнал на выходе защиты (при задержке на срабатывание Тср = 0)
Рис. 3 Осциллограммы работы адаптивной ТЗНП при внутреннем ОЗЗ в кабельной сети 6 кВ с изолированной нейтралью (1-5 то же, что и на рис. 2)
Выводы
Применение принципа адаптивности в максимальных токовых защитах от ОЗЗ некомпенсированных кабельных сетей 6-10 кВ должно обеспечивать приспособление алгоритмов их функционирования к влиянию основных переменных факторов - переходных процессов при дуговых замыканиях и переходного сопротивления в месте повреждения.
Адаптивную токовую защиту от ОЗЗ, удовлетворяющую требованию по п. 1, в кабельных сетях 6-10 кВ с изолированной нейтралью или с заземлением нейтрали через высокоомный резистор можно выполнить на основе сравнения суммы составляющей основной частоты и высших гармонических составляющих в диапазоне частот до 1,5-2 кГц тока и производной напряжения нулевой последовательности.
Предложенный принцип выполнения адаптивной ТЗНП позволяет значительно расширить область возможного применения токовых защит от ОЗЗ по сравнению с традиционными неадаптивными ТЗНП на объектах некомпенсированных кабельных сетей 6-10 кВ, оборудованных первичными преобразователями для измерения напряжения нулевой последовательности или всех фазных напряжений, к которым относятся все центры питания и распределительные подстанции.
Список литературы
1. Федосеев А.М. Релейная защита электрических систем. М.: Энергия, 1976. 560 с.
2. Андреев В.А. Релейная защита и автоматика систем электроснабжения. М.: Высш. шк., 2006. 639 с.
3. Шабад М.А. Расчеты релейной защиты и автоматики распределительных сетей. СПб.: ПЭИПК, 2003. 350 с.
4. Шуин В.А., Гусенков А.В. Защиты от замыканий на землю в электрических сетях 6-10 кВ. М.: НТФ «Энергопрогресс», «Энергетик», 2001. 104 с.
5. Шалин А.И. Замыкания на землю в сетях 6-35 кВ. Достоинства и недостатки различных защит // Новости ЭлектроТехники. 2005. № 3 (33) [Электронный ресурс]. Режим доступа: http://www.news.elteh.ru/arh/2005/33/13.php.
6. Оценка чувствительности токовых защит от замыканий на землю в кабельных сетях 6-10 кВ / М.С. Аль-Хомиди, О.А. Добрягина, Е.С. Шагурина и др. // Вестник ИГЭУ. 2016. Вып. 3. С. 50-55.
7. Шалин А.И. Замыкания на землю в сетях 6-35 кВ. Направленные защиты. Влияние электрической дуги на направленные защиты // Новости ЭлектроТехники. 2006. № 1 (37) [Электронный ресурс]. Режим доступа: http://www.news.elteh.ru/arh/2006/37/06.php.
8. Борухман В.А. Об эксплуатации селективных защит от замыканий на землю в сетях 6-10 кВ и мероприятиях по их совершенствованию // Энергетик. 2000. № 1. С. 20-22.
9. Horowitz S.H., Phadke A.G., Thorp J.S., Adaptive transmission system relaying // IEEE Trans, on Power Delivery. 1988. Vol. 3, no. 4. P. 1436-1458.
10. Патент 2088010 Российская Федерация, МПК H02H3/16, H01H83/20. Реле защиты / В.И. Кашкалов; заявл. 19.08.1994; опубл. 20.08.1997.
11. Патент 2422964 Российская Федерация, МПК H02H3/16, G01R31/08. Устройство токовой защиты электрических сетей от однофазных замыканий на землю (варианты) / М.Л. Сапунков, А.А. Худяков; заявл. 17.03.2010; опубл. 27.06.2011.
12. Шалыт Г.М. Повышение эффективности профилактики изоляции в кабельных сетях // Труды ВНИИЭ. Вып. 8. М.: Госэнергоиздат, 1959. С. 77-97.
13. Лихачев Ф.А. Замыкания на землю в сетях с изолированной нейтралью и с компенсацией емкостных токов. М.: Энергия, 1971. 152 с.
14. Дударев Л.Е., Запорожченко С.И., Лукьянцев Н.М. Дуговые замыкания на землю в кабельных сетях // Электрические станции. 1971. № 8. С. 64-66.
15. Защита сетей 6-35 кВ от перенапряжений / Ф.Х. Халилов, Г.А. Евдокунин, В.С. Поляков и др. СПб.: Энергоатомиздат, 2002. 268 с.
16. Шуин В.А. Влияние разряда емкости поврежденной фазы на переходный процесс при замыканиях на землю в кабельных сетях 3-10 кВ // Электричество. 1983. № 12. С. 4-9.
17. Винокурова Т.Ю., Воробьева Е.А., Шуин В.А. О выборе рабочего диапазона частот устройств защиты от замыканий на землю на основе переходных процессов в кабельных сетях 6-10 кВ // Материалы докл. IX Междунар. молодежной науч. конф. «Тинчуринские чтения». В 4 т. Т. 1; под общ. ред. Э.Ю. Абдуллазянова. Казань: Казан. гос. энерг. ун-т, 2014. С. 373.
...Подобные документы
Расчет релейной защиты заданных объектов, используя реле указанной серии в соответствии с расчетной схемой электроснабжения. Расчета токовой защиты и токовой отсечки асинхронного двигателя. Расчеты кабельной линии от однофазных замыканий на землю.
курсовая работа [178,6 K], добавлен 16.09.2010Изучение сущности и особенностей релейной защиты. Классификация реле и конструкция вторичных реле. Особенности токовой защиты, применяемой для защиты от междуфазных коротких замыканий и от однофазных замыканий на землю. Проверка, ремонт и наладка реле.
курсовая работа [2,6 M], добавлен 05.11.2010Автоматическая защита воздушных кабельных линий и систем электроснабжения от многофазных и однофазных замыканий, устройства сигнализации. Расчет токов КЗ, схема электроснабжения. Дифференциальная и газовая защита трансформатора, АД от замыканий на землю.
курсовая работа [6,6 M], добавлен 23.08.2012Расчет тока короткого замыкания. Защита трансформатора электродуговой печи, кабельных линий от замыканий на землю, высоковольтных асинхронных и синхронных двигателей от перегрузки, низковольтных двигателей. Устройство автоматического повторного включения.
курсовая работа [514,6 K], добавлен 25.02.2015Технологические режимы работы нефтеперекачивающих станций. Расчет электрических нагрузок и токов короткого замыкания. Выбор силового трансформатора и высоковольтного оборудования. Защита от многофазных замыканий. Выбор источника оперативного тока.
курсовая работа [283,6 K], добавлен 31.03.2016Расчет параметров срабатывания дистанционных защит от коротких замыканий. Составление схемы замещения. Расчет уставок токовых отсечек. Выбор трансформаторов тока и проверка чувствительности защит. Проверка остаточного напряжения на шинах подстанций.
курсовая работа [3,4 M], добавлен 04.05.2015Механизм и направления растекания тока в земле через полусферический заземлитель. Анализ условий опасности в трехфазных сетях. Порядок и этапы определения эффективности способов ограничения перенапряжений в сетях 6–10 кВ при замыканиях фазы на землю.
контрольная работа [576,3 K], добавлен 20.03.2011Исследование влияния параметров изоляции, режима нейтрали и структуры построения схемы электроснабжения комбината на функциональные характеристики средств защиты. Рекомендации по выбору параметров и работоспособности средств защиты от замыканий на землю.
научная работа [1,2 M], добавлен 14.11.2014Расчет токов коротких замыканий, продольной и поперечной дифференциальной защиты генератора. Защита от замыканий на землю в обмотке статора, дифференциальная защита трансформатора блока. Дополнительная резервная защита на стороне высокого напряжения.
курсовая работа [1,2 M], добавлен 13.11.2012Расчет параметров схемы замещения системы электроснабжения. Сопротивление и релейная защита кабельных линий. Расчёт токов короткого замыкания. Максимальная токовая и дифференциальная защита трансформатора. Защита замыканий на землю. Ток срабатывания реле.
курсовая работа [894,8 K], добавлен 23.08.2012Расчет номинальных и рабочих максимальных токов. Определение токов при трехфазных коротких замыканиях. Расчет дифференциальной защиты трансформаторов. Расчет дифференциальной токовой защиты двухобмоточного трансформатора Т2 с реле типа РНТ-565.
курсовая работа [71,4 K], добавлен 03.04.2012Защита от однофазных замыканий на землю в обмотке статора синхронных генераторов как одна из важнейших видов защиты. Принцип действия устройства РЗ, расчет его уставок. Особенности защиты. Сравнительный анализ отечественных и зарубежных образцов РЗ.
курсовая работа [460,4 K], добавлен 21.08.2012Понятие переходных процессов в электрических системах и причины, их вызывающие. Определение шины неизменного напряжения. Расчеты симметричного (трёхфазного) и несимметричного (двухфазного на землю) коротких замыканий в сложной электрической системе.
курсовая работа [5,3 M], добавлен 15.05.2012Расчет токов короткого замыкания в намеченных точках схемы. Расчет продольной дифференциальной токовой защиты трансформатора. Расчет максимальной токовой защиты трансформатора. Расчет мгновенной и комбинированной токовой отсечки питающей линии.
контрольная работа [793,5 K], добавлен 19.03.2012Общие сведения о токовой защите в сетях 6-10 кВ. Требования, предъявляемые к релейной защите, основные органы токовых защит. Расчет уставки релейной защиты и проверка пригодности трансформаторов тока. Расчет токовой отсечки, максимальная токовая защита.
курсовая работа [2,8 M], добавлен 20.03.2013Изучение методов расчета коротких замыканий в электрической системе. Определение токов трёхфазного, однофазного и двухфазного коротких замыканий. Анализ примеров выполнения расчетов указанных токов с использованием специализированной программы "ТоКо".
дипломная работа [2,2 M], добавлен 29.08.2013Расчеты нормальных режимов, предшествующих коротким замыканиям. Метод и алгоритм расчета установившегося режима электрической сети. Электромагнитные переходные процессы при симметричных и несимметричных коротких замыканиях. Выбор и расчет релейной защиты.
курсовая работа [1,8 M], добавлен 18.10.2011Выбор типа турбогенератора, обоснование вариантов структурной схемы электростанции. Выбор способа синхронизации генераторов и сети. Расчет релейной защиты элемента схемы станции. Защита от замыканий на землю в обмотках статора генератора и трансформатора.
дипломная работа [1,2 M], добавлен 22.10.2015Пуск синхронного компенсатора, представляющей собой синхронный двигатель облегчённой конструкции, предназначенный для работы на холостом ходу. Защита от замыканий на землю в одной точке цепи возбуждения компенсатора. Схема защиты минимального напряжения.
реферат [309,0 K], добавлен 07.12.2016Понятие и основные функции дистанционной защиты. Расчет дистанционной защиты со ступенчатой характеристикой сопротивления срабатывания реле. Определение защиты от внешних коротких замыканий и от перегрузки трансформатора, междуфазных коротких замыканий.
контрольная работа [550,7 K], добавлен 27.02.2013
