Тепловой и гидравлический расчет водо-водяного кожухотрубчатого теплообменника
Характеристика основной классификации теплообменных аппаратов. Расчет гидравлического сопротивления движению нагреваемой воды в межтрубном пространстве и мощности электродвигателя насоса. Анализ определения патрубков (штуцеров) секций подогревателя.
Рубрика | Физика и энергетика |
Вид | курсовая работа |
Язык | русский |
Дата добавления | 14.10.2018 |
Размер файла | 519,2 K |
Отправить свою хорошую работу в базу знаний просто. Используйте форму, расположенную ниже
Студенты, аспиранты, молодые ученые, использующие базу знаний в своей учебе и работе, будут вам очень благодарны.
Размещено на http://www.allbest.ru/
Общие сведения.
Классификация теплообменных аппаратов
Теплообменники - это устройства, в которых теплота переходит от. одной среды к другой.
Теплообменные аппараты (теплообменники) представляют собой устройства, предназначенные для передачи тепла от одной рабочей среды (теплоносителя) к другой. Теплоносители могут быть газообразными, жидкими и твердыми. Теплообменники имеют различные назначения. В них могут протекать процессы нагревания, охлаждения, кипения, конденсации, расплавления и затвердевания. А также сложные термохимические процессы: выпаривание, ректификация, полимеризация, вулканизация и многие другие.
По характеру обмена теплом теплообменные аппараты разделяются на:
- поверхностные;
- смесительные.
Одним из наиболее важных и часто используемых в технике процессов является теплообмен между теплоносителями. Например, получение пара при заданных параметрах в современном парогенераторе основано на процессе передачи теплоты от одного теплоносителя к другому. В конденсаторах и градирнях тепловых электростанций, воздухоподогревателях доменных печей и многочисленных теплообменных устройствах химической промышленности основным рабочим процессом является процесс теплообмена между теплоносителями.
По принципу действия теплообменные аппараты могут быть разделены на:
- рекуперативные;
- регенеративные;
- смесительные.
Выделяются еще теплообменные устройства, в которых нагрев или охлаждение теплоносителя осуществляются за счет внутренних источников теплоты.
Рекуперативные теплообменные аппараты представляют собой устройства, в которых две жидкости с различными температурами текут в пространстве, разделенном твердой стенкой. Теплообмен происходит за счет конвекции и теплопроводности стенки. Ту часть теплообменника, в которой происходит процесс передачи теплоты, называют теплопередающей матрицей. Подвод теплоносителей к матрице и отвод их осуществляется по входному и выходному коллекторам. В зависимости от направления движения теплоносителей рекуперативные теплообменники могут быть прямоточными при параллельном движении теплоносителей в одном направлении, противоточными при параллельном встречном движении и перекресточными при взаимно перпендикулярном движении.
В матрице теплоносители могут содержать, совершать один или несколько ходов. В соответствии с этим теплообменники называют, например, одноходовым по горячему теплоносителю и двухходовым по холодному теплоносителю. При увеличении количества ходов возрастает скорость движения теплоносителя, что ведет к интенсификации теплообменника.
Конвекция теплоты - процесс переноса теплоты макрочастицами жидкости в пространстве из области с одной температурой в область с другой температурой.
Конвекция возможна только в текучей среде, в которой перенос теплоты неразрывно связан с переносом самой среды.
Конвективный теплообмен между потоками жидкости и поверхностью соприкасающегося с ним тела называется конвективной теплоотдачей.
При расчетах теплоотдачи используют закон Ньютона-Рихмана:
,
В зависимости от физических свойств жидкостей процесс теплообмена может протекать различно и своеобразно. Особенно большое влияние оказывают коэффициент теплопроводности, удельная теплоемкость, коэффициент температуропроводности и коэффициент вязкости.
Процесс теплоотдачи при течении жидкости в трубах является более сложным по сравнению с процессом теплоотдачи при омывании поверхности неограниченным потоком. Поперечное сечение трубы имеет конечные размеры. В результате, начиная с некоторого расстояния от входа, жидкость по всему поперечному сечению трубы испытывает тормозящее действие сил вязкости, происходит изменение температур жидкости как по сечению, так и по длине канала. Всё это сказывается на теплоотдаче.
Течение жидкости может быть ламинарным и турбулентным. О режиме течения в трубах судят по значению числа Рейнольдса:
· если Re < Re1 критического приблизительно равным 2300, то течение является ламинарным.
· развитое турбулентное течение в технических трубах устанавливается при Re >Re2 критического приблизительно равным 10000.
· течение при Re=2300ч 10000 называют переходным. Ему соответствует и переходной режим теплоотдачи.
Теплообменные устройства сравнительно редко выполняются из одной поперечно-омываемой трубы, обычно трубы собирают в пучок. В технике часто встречаются два основных типа трубных пучков: шахматный и коридорный.
Течение жидкости в пучке имеет достаточно сложный характер. Рядом стоящие трубы пучка оказывают воздействие на омывание соседних. Обычно пучок труб устанавливают в каком-либо канале, поэтому движение в пучке может быть связано с течением в канале.
Известны два основных режима течения жидкости: ламинарный и турбулентный. Форма течения жидкости в пучке во многом зависит от характера течения в канале перед пучком. Если при данном расходе и температурах течение в канале, где установлен пучок, турбулентное при отсутствии пучка, то оно будет обязательно турбулентным и в пучке, так как пучок является прекрасным турбулизатором.
Однако, если пучок помещён в канале, в котором до его установки имел место ламинарный режим течения, то в этом случае в зависимости от числа Re можно иметь как одну, так и другую форму течения.
В настоящее время наиболее изученным является смешанный режим, который часто встречается в технике. Смешанному режиму соответствует числа Re от 1000 до 100000. Рассмотрим его основные особенности.
Омывание первого ряда труб и шахматного и коридорного пучков аналогично омыванию одиночного цилиндра. Характер омывания остальных труб сильно зависит от типа пучка. В коридорных пучках все трубы второго и последующих рядов находятся в вихревой зоне впереди стоящих труб, причём циркуляция жидкости в вихревой зоне слабая, так как поток в основном проходит в продольных зазорах между трубами (“в коридорах”). Поэтому в коридорных пучках как лобовая, так и кормовая часть трубок омываются со значительно меньшей интенсивностью, чем те же части одиночной трубки или лобовая часть трубки первого ряда в пучке. В шахматных пучках характер омывания глубоко расположенных трубок качественно мало отличается от характера омывания трубок первого ряда.
Теплоотдача пучков труб зависит также от расстояния между трубами, которое принято выражать в виде безразмерных характеристик s1/d и s2/d, называемых соответственно относительными поперечным и продольным шагами.
Физическое описание кожухотрубчатого теплообменника.
Кожухотрубчатые теплообменники - аппараты, выполненные из пучков труб, собранных при помощи трубных решеток, и ограниченные кожухами и крышками со штуцерами.
Трубное и межтрубное пространства в аппарате разобщены, а каждое из этих пространств может быть разделено при помощи перегородок на несколько ходов. Перегородки устанавливаются с целью увеличения скорости и интенсивности теплообмена теплоносителей. Теплообменники этого типа предназначаются для теплообмена между различными жидкостями, между паром и жидкостями или между жидкостями и газами. Они применяются тогда, когда требуется большая поверхность теплообмена.
Трубки теплообменников изготавливают прямыми, поэтому они легко доступны для очистки и замены в случае течи.
В большинстве случаев греющий теплоноситель вводится в межтрубное пространство, а нагреваемая жидкость протекает по трубам. Конденсат из межтрубного пространства выходит к конденсатоотводчику через штуцер, расположенный в нижней части кожуха.
Для компенсации температурных удлинений, возникающих между кожухом и трубками, предусматривается возможность свободного удлинения труб за счет различного рода компенсаторов.
Кожухотрубные аппараты могут быть:
-вертикальными;
- горизонтальными.
Вертикальные аппараты имеют большее распространение, так как они занимают меньше места и более удобно располагаются в рабочем помещении. Для удобства монтажа и эксплуатации максимальную длину трубок для них следует брать не больше 5 м.
Во избежание резкого снижения теплоотдачи от конденсирующегося пара к стенке в корпусе теплообменника должны быть предусмотрены краны для выпуска воздуха как из нижней части аппарата над поверхностью конденсата, так и из верхней его части.
Кожухотрубные аппараты выполняются с горизонтальным и вертикальным расположением корпуса. Обычно корпус расположен горизонтально в аппараты типа жидкость-жидкость. Трубный пучок здесь прямотрубный, трубки жестко заделываются в трубные доски.
Компенсация тепловых расширений корпуса относительно трубного пучка обеспечивается компенсатором тепловых удлинений.
В межтрубном пространстве при течении жидкости для организованного эффективного поперечного обтекания трубного пучка устанавливаются промежуточные перегородки.
Теплообменные аппараты получили широкое применение к в энергетике, так и в других отраслях промышленности. Существенной является их роль в системах централизованного теплоснабжения (ТЭЦ или котельных) тепловых сетей и местных систем потребления тепла (отопления, вентиляции и горячего водоснабжения).
Тепловые расчеты теплообменных аппаратов могут быть проектными и поверочными.
Проектные (конструктивные) тепловые расчеты проводятся при проектировании новых теплообменных аппаратов, их целью является определение необходимой поверхности нагрева. Поверочные тепловые расчеты выполняются в случае, если известна поверхность нагрева теплообменного аппарата. Цель поверочного расчета - определение конечных температур рабочих жидкостей.
В настоящей работе предлагается выполнить тепловой расчет и конструктивное оформление многосекционного кожутрубного водо-водяного подогревателя.
Цель работы состоит в том, чтобы закрепить основные понятия и представления учения о теплообмене, научиться практическому использованию критериальных уравнений для определения коэффициентов теплоотдачи, освоить методику конструктивного теплового расчета теплообменного аппарата.
2. Тепловой расчет водо-водяного подогревателя
Исходные данные
1 |
Расход греющей воды |
G1, кг/ч |
60 000 |
|
2 |
Температура греющей воды на входе |
t'1, ?C |
98 |
|
3 |
Расход нагреваемой воды |
G2, кг/ч |
110 000 |
|
4 |
Температура нагреваемой воды на входе |
t'2, ?C |
7 |
|
5 |
Температура нагреваемой воды на выходе |
t”2, ?C |
53 |
|
6 |
Коэффициент теплопроводности латунных труб |
л, Вт/(м·?С) |
112 |
|
7 |
Расчетная длина трубной секции |
??, м |
3,2 |
|
8 |
Диаметр наружной/внутренней трубы |
d2/d1, мм |
16/14 |
|
9 |
Внутренний диаметр корпуса секции |
D, мм |
259 |
|
10 |
Число трубок в секции |
n, шт |
109 |
1. Тепловая мощность подогревателя определяется из уравнения теплового баланса для нагреваемой воды:
,
где =4,174 кДж/(кг·?С) - теплоемкость нагреваемой воды, предварительно определяется по таблице «Физические свойства воды на линии насыщения» (см. приложение 1) при средней температуре воды
,
2. Температура греющей воды на выходе из подогревателя определяется из уравнения теплового баланса для греющей воды:
,
где = 4,174 кДж/(кг·?С) - теплоемкость греющей воды, определяется по таблице «Физические свойства воды на линии насыщения» (см. приложение 1) при средней температуре греющей воды t?1~50?С.
3. Определяется средняя температура греющего теплоносителя t?1 и сравнивается с первоначально принятой 50?С. Если разница существенна, то расчет теплоемкости повторяется и температура греющей воды на выходе из подогревателя уточняется:
,
,
,
,
Определение коэффициента теплоотдачи б1 от греющей воды к внутренней поверхности трубок.
Теплофизические характеристики горячей воды определим при средней температуре t?1 = 55,87 ?C.
Плотность греющей воды:
,
Коэффициент кинематической вязкости:
,
Коэффициент теплопроводности воды:
,
Коэффициент Прандтля горячей воды при :
,
Скорость движения греющей воды внутри латунных трубок
,
Критерий Рейнольдса
,
Если Re >10000, то режим движения жидкости турбулентный.
Для турбулентного режима движения теплоносителей справедливо следующее критериальное уравнение
,
где - критерий Нуссельта для греющей воды; - критерий Прандтля для воды средней температуры стенки :
,
,
,
Коэффициент теплоотдачи от горячей воды к внутренней поверхности латунных трубок определяется из условия:
,
Здесь ?? - определяющий размер, в данном случае это внутренний диаметр латунных трубок
,
Определение коэффициента теплоотдачи от внешней поверхности латунных трубок к нагреваемой воде.
Определим теплофизические характеристики нагреваемой воды при средней температуре
Плотность нагреваемой воды:
;,
Коэффициент кинематической вязкости:
;
Коэффициент теплопроводности воды:
;,
Критерий Прандтля нагреваемой воды при :
Эквивалентный диаметр сечения межтрубного пространства:
,
где - площадь межтрубного пространства, внутри которого протекает нагреваемая вода:
;
P - смоченный периметр канала P=, здесь - внешний диаметр латунных трубок.
,
Число Рейнольдса для нагреваемой воды:
,
Определим критерий Нуссельта для нагреваемой воды:
,
Коэффициент теплоотдачи от наружной поверхности латунных трубок к нагреваемой воде:
,
4. Коэффициент теплопередачи от греющей воды к нагреваемой воде через разделяющую их поверхность теплообмена определим по уравнению для плоской стенки, т.к.
,
5. Определяем средний температурный напор между теплоносителями (см. рис.1). Предварительно найдем разности температур теплоносителей на входе и выходе подогревателя:
,
,
где и - большая и меньшая разность температур на концах теплообменника, . В нашем случае отношение / > 2, то средний температурный напор определяем как среднелогарифмический:
,
Рис.1. График изменения температур греющей и нагреваемой воды по длине теплообменника при противоточной схеме движения теплоносителей.
Площадь теплообмена подогревателя:
,
6. Площадь теплообмена одной секции подогревателя определяем при среднем диаметре трубок
,
7. Число секций в теплообменнике:
,
Для обеспечения требуемой площади теплообмена принимаем подогреватель из секций.
8. Уточним длину секции:
,
9. Уточним температуры поверхностей латунных трубок (см. рис.2):
Рис.2. График распределения температур на расчетном участке теплопередачи.
Температура внутренней поверхности трубок:
,
Температура наружной поверхности трубок:
,
Средняя температура стенки латунных трубок будет равна:
,
Оценивается погрешность расчета средней температуры стенки трубок:
,
Гидравлический расчет водо-водяного подогревателя
Расчет гидравлического сопротивления движению греющей воды в трубках подогревателя и мощности электродвигателя насоса
1. Требуемая мощность электродвигателя насоса для движения греющей воды по трубкам подогревателя определяется по формуле:
,
где - массовый расход греющей воды, кг/ч; - полное гидравлическое сопротивление движению теплоносителя в трубках, Па; - плотность греющей воды, кг/; з= - произведение КПД насоса, передачи и электродвигателя соответственно, з=0,7.
2. Полное гидравлическое сопротивление движению теплоносителя определяется по формуле:
,
где - потери давления на трение теплоносителя в трубках подогревателя, Па; - потери давления в местных сопротивлениях подогревателя, Па.
3. Потери давления на трение определяется по формуле Дарси-Вейсбаха:
,
где - скорость движения греющей воды в трубках, м/с; - внутренний диаметр трубок, м; - расчетная длина трубок всех секций подогревателя, м, определяется как произведение числа секций N и расчетной длины ?? секции подогревателя:
,
- коэффициент гидравлического трения, определяется по формуле Альтшуля
,
где - эквивалентная абсолютная шероховатость стенок труб, для бесшовных латунных трубок принимаем ; - число Рейнольдса для греющей воды. Итак, коэффициент гидравлического трения будет равен
,
Потери давления на трение теплоносителя в трубках подогревателя равны: теплообменный гидравлический электродвигатель подогреватель
,
Потеря давления в местных сопротивлениях подогревателя определяются по формуле:
,
где - суммарный коэффициент местных сопротивлений трубного пространства, определяется по расчетной схеме (чертежу):
,
где - вход и выход в трубное пространство соответственно;
- внезапное сужение потока при входе в калач между секциями; - поворот потока на 180? в калаче между секциями;
Суммарный коэффициент местных сопротивлений в трубном пространстве равен:
,
Потери давления в местных сопротивлениях трубного пространства равны:
,
4. Полное гидравлическое сопротивление движению греющей воды в трубках составит:
24 872,55+14 823,03=39 695,58 Па,
5. Требуемая мощность электродвигателя насоса для движения греющей воды будет равна:
,
Расчет гидравлического сопротивления движению нагреваемой воды в межтрубном пространстве и мощности электродвигателя насоса
1. Определяем коэффициент гидравлического трения нагреваемой воды в межтрубном пространстве по формуле Альтшуля:
,
где - число Рейнольдса для нагреваемой воды; - эквивалентный диаметр сечения межтрубного пространства, м.
Итак, коэффициент гидравлического трения будет равен
,
2. Потери давления на трение в межтрубном пространстве определяем по формуле Дарси-Вейсбаха:
,
где - скорость движения нагреваемой воды в межтрубном пространстве, м/с;
- плотность нагреваемой воды, кг/м3; L2 - расчетная длина межтрубного пространства всех секций подогревателя, м:
L2=N,
Потери давления на трение теплоносителя в межтрубном пространстве подогревателя равны:
,
3. Потери давления в местных сопротивлениях межтрубного пространства подогревателя определяем по формуле:
,
где - суммарный коэффициент местных сопротивлений межтрубного пространства, определяется по расчетной схеме (чертежу):
,
где - вход нагреваемой воды в межтрубное пространство подогревателя; - поперечное обтекание нагреваемой водой пучка труб; - поворот потока нагреваемой воды на 90? в межтрубном пространстве; - внезапное сужение потока при выходе из межтрубного пространства в соединительный штуцер между секциями.
Суммарный коэффициент местных сопротивлений в межтрубном пространстве равен:
,
Потери давления в местных сопротивлениях межтрубного пространства:
,
4. Полное гидравлическое сопротивление движению нагреваемой воды в межтрубном пространстве составит:
,
5. Определяем требуемую мощность электродвигателя насоса для движения нагреваемой воды в межтрубном пространстве подогревателя:
,
4. Расчет патрубков (штуцеров) секций подогревателя
Расчет патрубков выполняется по формуле:
,
где G - массовый расход теплоносителя, кг/ч; - плотность теплоносителя, кг/м3; - допустимая скорость течения теплоносителя в патрубке, м/с, значение выбирается из интервала .
Полученные диаметры патрубков необходимо округлить до унифицированных, которые выбираются из следующего ряда условных проходов трубопроводов: 6, 10, 15, 20, 25, 32, 40, 50, 70, 80, 100, 125, 150, 200, 250, 300, 350, 400, 500 мм.
1. Определяем диаметр патрубков для входа и выхода греющей воды:
,
Полученное значение округляем в ближайшую сторону до стандартного значения:
,
2. Определяем диаметр патрубков для входа и выхода нагреваемой воды:
,
Полученное значение округляем в ближайшую сторону до стандартного значения:
,
Список использованной литературы
1. Теплотехника: [Текст]; учебник / под ред. А.П. Баскакова. - 3-е изд., перераб. и доп. - М.: БАСТЕТ, 2010. - 328 с.: ил.
2. Техническая термодинамика и теплотехника: [Текст]: учебное пособие / под ред. А.А. Захаровой. 2-е изд., испр. - М.: Академия, 2008. - 272с. - (Высшее профессиональное образование).
3. Ерофеев В.Л. Теплотехника: учебник / В.Л. Ерофеев. - М.: Академкнига, 2006. - 456 с.
4. Примеры и задачи по тепломассообмену: [Текст] : [учебное пособие]. - Изд. 2-е испр. и доп. - СПб.: Лань, 2011. - 256 с.: ил.
5. Техническая термодинамика и теплотехника [Текст]: учебное пособие / под ред. А.А. Захаровой. - М.: Академия, 2006. - 272 с. - (Высшее профессиональное образование).
6. Брюханов О.Н. Основы гидравлики и теплотехники: [Текст]: учебник / О.Н. Брюханов, А.Т. Мелик-Аракелян, В.И. Коробко.ю - 2-е изд., стер. - М.: Академия, 2006. - 240 с.
7. Селин В.В., Филонов А.Г. Расчет водо-водяного теплообменника типа «труба в трубе», 2004, Калининград.
8. Краснощеков Е.А., Сукомел А.С. Задачник по теплопередаче. М.: Энергия, 1980. - с. 264.
9. Теплоэнергетика и теплотехника. Общие вопросы. Справочник. М.: Энергия, 1980. - с.529
Реферат
Курсовая работа (проект) по дисциплине «Теплообменные аппараты систем теплогазоснабжения и вентиляции» на тему «Тепловой и гидравлический расчет водо-водяного кожухотрубчатого теплообменника» состоит из задания на курсовую работу, содержания, списка использованной литературы.
Объем работы составляет 22 страницы. В работе представлены 1 таблица с исходными материалами, 1 график изменения температур греющей и нагреваемой воды, 1 график распределения температур на расчетном участке теплопередачи, 1 приложение «Физические свойства воды на линии насыщения».
Ключевые слова: теплообменник, сопротивление, сечение межтрубного пространства, температура, напор, вода, подогреватель.
Объектом исследования является расчет водо-водяного теплообменника.
Целью работы является закрепление основных понятий и представлений учения о теплообмене, научиться практическим навыкам в этой области.
Теплообменные аппараты получили широкое применение как в энергетике, так и в различных отраслях промышленности.
Course work (project) on the discipline «Heat exchangers of heat and gas supply and ventilation systems» on the theme «Thermal and hydraulic calculation of water-water shell-and-tube heat exchanger» consist of assignments for coursework, content, a list of used literature.
The volume of work is 22 pages. In this paper, 1 tables with source materias, a 1 graph of temperature changes of heating and heated water, and 1 graph of the temperature distribution in the calculated area of heat transfer are presented, 1 attachment "Physical properties of water on the saturation line".
Keywords: heat exchanger, resistance, cross-sectional area, temperature, head, water, heater.
Приложение
Физические свойства воды на линии насыщения
t, 0С |
Р, бар |
с, кг/м3 |
h, |
CР, |
л·103, |
а·106, м2/с |
м·106, Н·с/м2 |
v·106, м2/с |
·104, |
·104, |
Рr |
|
0 |
1.013 |
999.9 |
0 |
4.212 |
0.56 |
13.2 |
1788 |
1.789 |
-0.63 |
756.4 |
13.5 |
|
10 |
1.013 |
999.9 |
42.04 |
4.191 |
0.580 |
13.8 |
1306 |
1.306 |
0,70 |
741.6 |
9.45 |
|
20 |
1.013 |
998.2 |
83.91 |
4.183 |
0.597 |
14.3 |
1004 |
1.006 |
1.82 |
726.9 |
7.03 |
|
30 |
1.013 |
995.7 |
125.7 |
4.174 |
0.612 |
14.7 |
801.5 |
0.805 |
3.21 |
712.2 |
5.45 |
|
40 |
1.013 |
992.2 |
167.5 |
4.174 |
0.627 |
15.1 |
653.3 |
0.659 |
3.87 |
696.5 |
4.36 |
|
50 |
1.013 |
988.1 |
209.3 |
4.174 |
0.640 |
15.5 |
549.4 |
0.556 |
4.49 |
676.9 |
3.59 |
|
60 |
1.013 |
983.1 |
251.1 |
4.179 |
0.650 |
15.8 |
469.9 |
0.478 |
5.11 |
662.2 |
3.03 |
|
70 |
1.013 |
977.8 |
293.0 |
4.187 |
0.662 |
16.1 |
406.1 |
0.415 |
5.70 |
643.5 |
2.58 |
|
80 |
1.013 |
971.8 |
335.0 |
4.195 |
0.669 |
16.3 |
355.1 |
0.365 |
6.32 |
625.9 |
2.23 |
|
90 |
1.013 |
965.3 |
377.0 |
4.208 |
0.676 |
16.5 |
314.9 |
0.326 |
6.95 |
607.2 |
1.97 |
|
100 |
1.013 |
958.4 |
419.1 |
4.220 |
0.684 |
16.8 |
282.5 |
0.295 |
7.52 |
588.6 |
1.75 |
|
110 |
1.43 |
951.0 |
461.4 |
4.233 |
0.685 |
17.0 |
259.0 |
0.272 |
8.08 |
569.0 |
1.60 |
|
120 |
1.98 |
943.1 |
503.7 |
4.250 |
0.686 |
17.1 |
237.4 |
0.252 |
8.64 |
548.4 |
1.47 |
|
130 |
2.70 |
934.8 |
546.4 |
4.266 |
0.686 |
17.3 |
217.8 |
0.233 |
9.19 |
528.8 |
1.35 |
|
140 |
3.61 |
926.1 |
589.1 |
4.287 |
0.685 |
17.2 |
201.1 |
0.217 |
9.72 |
507.2 |
1.26 |
|
150 |
4.76 |
917.0 |
632.2 |
4.313 |
0.684 |
17.3 |
186.4 |
0.203 |
10.3 |
486.6 |
1.17 |
|
160 |
6.18 |
907.4 |
675.4 |
4.346 |
0.681 |
17.8 |
173.6 |
0.191 |
10.7 |
466.0 |
1.10 |
|
170 |
7.92 |
897.3 |
719.3 |
4.380 |
0.676 |
17.2 |
162.8 |
0.181 |
11.3 |
443.4 |
1.05 |
|
180 |
10.03 |
886.9 |
763.3 |
4.417 |
0.672 |
17.2 |
153.0 |
0.173 |
11.9 |
422.8 |
1.03 |
|
190 |
12.55 |
876.0 |
807.8 |
4.459 |
0.664 |
17.2 |
144.2 |
0.165 |
12.6 |
400.2 |
0.965 |
|
200 |
15.55 |
863.0 |
852.5 |
4.505 |
0.658 |
17.0 |
136.4 |
0.158 |
13.3 |
376.7 |
0.932 |
Размещено на Allbest.ru
...Подобные документы
Классификация теплообменных аппаратов в зависимости от расположения теплообменных труб, перегородок в распределительной камере и задней крышке, продольных перегородок, установленных в межтрубном пространстве. Двухходовой кожухотрубчатый теплообменник.
курсовая работа [194,2 K], добавлен 27.12.2015Проведение исследования схемы движения воды в поверхностях нагрева. Уменьшение гидравлического сопротивления подогревателя через охлаждение греющего пара. Определение теплоотдачи от пара к стенке и от стенки к воде. Тепловой расчет охладителя дренажа.
контрольная работа [262,4 K], добавлен 20.11.2021Тепловой, конструктивный и гидравлический расчет кожухотрубного теплообменника. Определение площади теплопередающей поверхности. Подбор конструкционных материалов и способ размещения трубных решеток. Выбор насоса с необходимым напором при перекачке воды.
курсовая работа [1,0 M], добавлен 15.01.2011Тепловой и конструктивный расчет отопительного пароводяного подогревателя горизонтального типа и секционного водоводяного теплообменника. Подбор критериальных уравнений для процессов теплообмена. Определение коэффициентов теплоотдачи и теплопередачи.
курсовая работа [1,7 M], добавлен 15.12.2010Подбор коэффициентов теплоотдачи и расчет площади теплообменника. Определение параметров для трубного и межтрубного пространства. Конденсация паров и факторы, влияющие на охлаждение конденсата. Гидравлический расчет кожухотрубчатого теплообменника.
курсовая работа [142,2 K], добавлен 25.04.2016Классификация теплообменных аппаратов. Конструктивный тепловой расчет. Предварительный выбор теплообменного аппарата по каталогу, действительные температуры теплоносителей. Шестиходовой кожухотрубчатый теплообменник с неподвижными трубными решетками.
курсовая работа [873,5 K], добавлен 11.03.2013Конструктивные признаки теплообменных аппаратов, их виды. Схемы движения теплоносителей. Назначение и схемы включения, конструкция сетевых подогревателей. Тепловой и гидравлический расчёты подогревателя сетевой воды, площадь поверхности нагрева.
курсовая работа [791,2 K], добавлен 12.03.2012Литозбор по использованию вторичного тепла. Тепловой расчет рекуперативного теплообменника. Выбор основного оборудования: вентилятора, насосов. Оценка гидравлического сопротивления. Подбор вспомогательного оборудования. Контрольно-измерительные приборы.
курсовая работа [331,7 K], добавлен 01.03.2013Расчет тепловой нагрузки аппарата, температуры парового потока, движущей силы теплопередачи. Зона конденсации паров. Определение термических сопротивлений стенки, поверхности теплопередачи. Расчет гидравлического сопротивления трубного пространства.
контрольная работа [76,7 K], добавлен 16.03.2012Конструктивный, тепловой, гидравлический и аэродинамический расчеты змеевикового экономайзера парового котла для подогрева питательной воды. Определение гидравлического сопротивления элементов теплообменного аппарата, изменения энтальпии теплоносителя.
курсовая работа [145,8 K], добавлен 16.03.2012Тепловой баланс кожухотрубного подогревателя высокого давления; разбивка его на зоны с различными условиями теплообмена. Результат программных вычислений с последней итерации. Расчёт гидравлического сопротивления трубного пучка и межтрубного пространства.
курсовая работа [545,2 K], добавлен 31.01.2013Конструкция и принцип работы подогревателя сетевой воды. Теплопередача при конденсации и движении жидкости по трубам. Оценка прочности крышки теплообменника. Тепловой, гидравлический и прочностной расчет параметров рекуперативного теплообменного аппарата.
курсовая работа [186,8 K], добавлен 02.10.2015Монтаж стационарной отопительной установки. Гидравлический расчет системы водяного отопления. Тепловой расчет отопительных приборов системы водяного отопления. Подбор нерегулируемого водоструйного элеватора типа ВТИ. Расчет естественной вентиляции.
курсовая работа [169,7 K], добавлен 19.12.2010Выполнение гидравлического вычисления системы теплоснабжения от центрального теплового пункта. Типовой расчет горячего водоснабжения. Определение коэффициена теплоотдачи в межтрубном пространстве и среднего температурного напора в теплообменнике.
курсовая работа [859,3 K], добавлен 15.02.2014Расчет тепловых нагрузок отопления, вентиляции и горячего водоснабжения, температур сетевой воды, расходов сетевой воды. Гидравлический расчет паропровода. Принципиальная тепловая схема котельной. Расчет контактного теплообменника с активной насадкой.
курсовая работа [198,2 K], добавлен 11.10.2008Применение теплообменных аппаратов, принцип их действия. Теплообменные аппараты с неподвижными трубными решетками, линзовым компенсатором на кожухе, плавающей головкой и U-образными трубами. Конструктивный и проверочный тепловой расчет аппарата.
контрольная работа [1,2 M], добавлен 22.08.2015Выбор и обоснование тепловой схемы турбоустановки. Расчёт теплообменных аппаратов. Определение расхода пара на турбину и энергетический баланс турбоустановки. Расчет коэффициентов ценности теплоты отборов и анализ технических решений по тепловой схеме.
курсовая работа [1,4 M], добавлен 12.03.2013Определение сжимающего усилия малого поршня и силу приложения к рычагу гидравлического пресса. Расчет напора насоса при известной объемной подаче. Схема и принцип действия радиально-поршневого насоса. Описание гидравлического оборудования машины ЛП-19.
контрольная работа [292,6 K], добавлен 08.07.2011Расчет расходов жидкости, поступающей в резервуары гидравлической системы, напора и полезной мощности насоса; потерь энергии, коэффициента гидравлического трения при ламинарном и турбулентном режиме. Определение давления графоаналитическим способом.
курсовая работа [88,0 K], добавлен 11.03.2012Определение расчетных расходов тепла и расходов сетевой воды. Гидравлический расчет тепловой сети. Выбор схем присоединения зданий к тепловой сети. Гидравлический расчет паропроводов и конденсатопровода. Построение продольного профиля тепловой сети.
курсовая работа [348,2 K], добавлен 29.03.2012