Оперативное диагностирование коррозионной агрессивности теплоносителя ІІ контура АЭС с ВВЭР

Размещено на http://www.allbest.ru

Размещено на http://www.allbest.ru

В настоящее время одним из основных элементов, определяющим фактический срок службы парогенераторов АЭС всех типов являются теплообменные трубы (ТОТ) [1,2], изготовленные из хромоникелевых сплавов аустенитного класса.

В процессе эксплуатации реакторных установок в парогенератор с питательной водой поступают естественные примеси и продукты коррозии, которые образуют отложения на поверхностях теплообменных труб. Накопление отложений на теплообменных трубах создает условия концентрирования коррозионно-активных примесей (хлоридов, сульфатов и др.) в слое отложений.

Анализ повреждения теплообменных труб парогенераторов, выполненный с учетом данных эксплуатации, в том числе химических промывок и фактов нарушений водно-химического режима второго контура, показал, что наиболее вероятными коррозионными процессами могут быть [3-5]:

- коррозионное растрескивание под напряжением;

- язвенная и питтинговая коррозия.

Тенденцией развития атомной энергетики является сокращение времени на ремонты, увеличение межремонтных сроков и общего срока эксплуатации энергоблоков. В этих условиях востребована необходимость обеспечения надежности ТОТ парогенераторов и своевременной (оперативной) диагностики скорости коррозионных процессов.

Большинство эксплуатирующих, конструкторских и исследовательских организаций отмечают необходимость проведения работ по обеспечению надежности эксплуатации парогенераторов в следующих направлениях [1,5,6]: коррозия теплообменный парогенератор

- совершенствование водно-химического режима, методов и средств его поддержания;

- оперативная диагностика процессов коррозии для своевременной коррекции водно-химического режима.

Одним из методов диагностики является измерение электрохимического потенциала и тока коррозии.

Известно, что электрохимический потенциал коррозии металла, формирующийся на его поверхности и находящейся в контакте с рабочей средой, определяется:

- состоянием металла (хим.состав, способ обработки и т.п.);

- параметрами среды (температура, давление);

- составом рабочей среды;

- действием механических напряжений.

Электрохимический потенциал коррозии сплавов железа чувствителен в водной среде к концентрациям окислителей (кислород, ионы железа и меди) и восстановителей (водород, аммиак, гидразин, аминосодержащие соединения).

В зарубежной практике используют высокотемпературные измерения электрохимического потенциала (ЭХП) коррозии конструкционных материалов для исследования условий развития и протекания процессов коррозионного растрескивания на стендах [7,8], контроля вероятности коррозионного растрескивания в циркуляционных контурах BWR [9,10], в первых контурах РWR [11], во вторых контурах РWR [12,13]. В период 1997-2004 гг. специалисты ОАО "Головной институт "ВНИПИЭТ" в ходе изучения проблем коррозионного растрескивания под напряжением разработали высокотемпературные датчики измерения электрохимического потенциала коррозии аустенитных сталей для систем коррозионного мониторинга в технологических контурах АЭС. Для РБМК прошла опытно-промышленные испытания разработанная в ОАО "Головной институт "ВНИПИЭТ" система коррозионного мониторинга (КТС-1) для оценки скорости трещинообразования в околошовной зоне сварных соединений аустенитных трубопроводов КМПЦ [14,15].

Для обеспечения корректного сравнения результатов измерений и принятия технических решений значения электрохимического потенциала коррозии приводят в единицах относительно стандартного водородного электрода (SHE, НВЭ). Сравнение результатов измерений системами датчиков ОАО "Головной институт "ВНИПИЭТ" (КТС-1) и Studsvik приведено на рис.1, что подтверждает достоверность измерений КТС-1.

Рис. 1. Сравнение результатов измерений системами датчиков ОАО "Головной институт "ВНИПИЭТ" (КТС-1) и Studsvik в I контуре АЭС с РБМК

Связь значений электрохимических потенциалов коррозии аустенитной стали типа 304 (худший аналог отечественной стали марки 08Х18Н10Т) со скоростью развития трещин при различных значениях удельной электропроводимости и коэффициентов интенсивности напряжений достаточно хорошо исследована [16].

На американских BWR проводится периодический контроль значений электрохимического коррозионного потенциала нержавеющей стали для оценки эффективности обеспечения с помощью различных мероприятий предотвращения развития трещиноподобных дефектов. Например, введение водорода и Pt-Ir соединений. Величина потенциала должна быть меньше -230 мВ по стандартной водородной шкале. Для условий эксплуатации BWR значению потенциала -230 мВ соответствует скорость подроста трещины 0,1 мм/год, что является приемлемым для труб с толщиной стенки 8 мм в рамках действующих норм безопасности. В других условиях, например, первого контура РWR для трубчатки парогенератора критическое значение потенциала -390 мВ (см.рис.2), что связано со свойствами применяемого в ПГ РWR высоконикелевого сплава. Этому значению потенциала, в зависимости от коэффициента интенсивности напряжений, соответствуют скорости растрескивания (3*60)*10-3 мм/год.

Рис. 2. Результаты измерения потенциала электрохимической коррозии в реакторе блока № 2 АЭС Tsuruga [11] в зависимости от ВХР 1 -- уровень потенциала электрохимической коррозии, выше которого в среде первого контура реактора PWR возникает коррозионное растрескивание под напряжением; 2 -- реальные замеры потенциала, электрохимической коррозии на блоке № 2 АЭС Tsuruga (305C)

В практике эксплуатации энергоблоков АЭС с ВВЭР при выборе и обосновании водно-химических режимов второго контура и концентраций корректирующих реагентов не был использован ни один показатель интегрально отражающий состояние металла при различных режимах эксплуатации.

Контроль процессов коррозии в режиме мониторинга во втором контуре является необходимым оперативным источником данных для прогнозной оценки ресурса эксплуатации элементов оборудования, в том числе и теплообменных трубок парогенераторов, который позволит заранее планировать объем инструментального контроля ТОТ в ППР.

В совместных работах ЦНИИ КМ "Прометей" и ОКБ "Гидропресс" изучены условия зарождения, основные механизмы и динамика развития коррозионных дефектов ТОТ на всех этапах эксплуатации парогенераторов [4,17-20], что позволяет сформулировать требования к методу и методике оперативного коррозионного мониторинга. Метод и методика оценки коррозионных повреждений ТОТ ПГ на основе измерений ЭХП должны обеспечивать: автоматический контроль за развитием коррозионных процессов и коррозионной агрессивностью среды; оценку глубины коррозионных повреждений в зависимости от значений показателей ВХР.

Выполнение этих требований необходимо решать в комбинации прямых измерений и расчетных оценок, а также моделей, описывающих воздействие напряженного состояния и ВХР на интенсивность развития коррозионных процессов. Для прямых измерений предлагается использовать элементы системы высокотемпературного коррозионного мониторинга на базе комплекса технических средств-1 (КТС-1) [14,15]. Этот комплекс позволяет измерять электрохимический потенциал коррозии электрода из 08Х18Н10Т относительно электрода из сплава Э125 при повышенных температурах в режиме on-line. На рис.3 показано, что устойчивые измерения с помощью КТС-1 в промышленных условиях могут быть реализованы и при параметрах, характерных для второго контура АЭС с ВВЭР. При этом значения ЭХП должны быть отрицательнее -200 мВ НВЭ, что и наблюдается при уменьшении содержания окислителя в рабочей среде.

Корректность пересчета результатов измерений электрохимического потенциала коррозии в единицы водородной шкалы подтверждают рис.1 и 4.

Рис. 3. Изменение измеренных электрохимических потенциалов коррозии нержавеющей стали (в единицах водородной шкалы) в зависимости от соотношения концентраций кислорода и водорода

Рис. 4. Изменение измеренных и рассчитанных по [21] потенциалов коррозии нержавеющей стали на Смоленской АЭС для 288C

Результат оценки подроста высоты трещин за год по измеренным значениям потенциалов при коэффициенте интенсивности напряжений равном 27,5 МПа?м1/2 на Курской и Смоленской АЭС соответствуют данным ультразвукового контроля (УЗК) (см.рис.5). Из диаграммы рис.6 видно также, что в общем подросте глубины трещин существенен вклад переходных режимов - пуска (от 16 до 48%) и останова (от 4,4 до 4,9%). В периоды пуска, останова скорости подроста трещин в 1,5-2,0 раза выше по сравнению с энергетическим режимом.

Рис. 5. Диаграмма роста высоты трещин в среднем за год расчет по данным измерений ЭХП с помощью КТС-1 и результатам штатного ультразвукового контроля (УЗК)

Рис. 6. Диаграмма роста высоты трещин по этапам кампании (энергетический режим, пуск, останов) расчет по данным измерений ЭХП с помощью КТС-1

За счет изменения качества ВХР повышение скорости развития трещин в переходные режимы обусловлены более высокими значениями характеристик (, О2) теплоносителя в это время. При этом и значения электрохимических потенциалов коррозии становятся более положительными (см.табл.).

Табл. 1. Интервалы изменения характеристик теплоносителя и значений ЭХП нержавеющей стали

Работоспособность электродов в средах моделирующих котловую воду ПГ была проверена на стенде ОКБ "Гидропресс" (см.рис.7) [22].

На рис.7 показано значение потенциала питтингообразования нержавеющей стали в единицах НВЭ при 90 C, в растворах с рН 5 и концентрацией хлоридов 66 мг/кг [18]. В указанных условиях на поверхностях образцов наблюдается образование питтингов, из которых в условиях парогенератора на ТОТ под слоем отложений могут развиваться трещины [17-19]. Пересчет измеренных на стенде ОКБ "Гидропресс" значений электрохимического потенциала коррозии 08Х18Н10Т в единицы НВЭ для рН 5, [Cl]=170 мг/кг при 90 C показывает практическое совпадение с потенциалом питтингообразования по [18] (см.рис.7), что подтверждают образцы, извлеченные из стенда ОКБ "Гидропресс" по окончании испытаний. Они имели множественные повреждения в виде питтингов. Отсюда следуют два вывода:

- экспериментально подтвержден эффект питтингообразования в переходном режиме при низкой температуре в засоленной среде, которая может быть под слоем отложений;

- электрохимический потенциал коррозии адекватно отражает поверхностные процессы, в том числе и питтингообразование, и может быть использован для мониторинга коррозионного состояния конструкционных материалов.

Рис. 7. Изменение значений потенциалов коррозии стали 08Х18Н10Т при различных ВХР на стенде ОКБ "Гидропресс"

I - рН 5,4; 266 C; [O2]=160 мкг/кг; [Cl]=170 мг/кг

II - рН 4,0; 266 C; [O2]=160 мкг/кг; =6,4 мкСм/см; [Cl]=170 мг/кг

III - рН 4,0; 266 C; [O2]=160 мкг/кг; =6,6 мкСм/см; [Cl]=170 мг/кг

IV - рН 4,05,0; 266 C90 C; [O2]=320 мкг/кг; =6,65,6 мкСм/см; [Cl]=170 мг/кг

При эксплуатации парогенератора на повреждаемость теплообменных труб количественно влияют следующие факторы:

- локальные концентрации коррозионно-активных примесей;

- локальная загрязненность поверхностей трубок отложениями;

- локальный тепловой поток на поверхности трубки.

В зависимости от толщины, пористости отложений, а также величины теплового потока в отложениях происходит концентрирование коррозионно-активных примесей котловой воды до концентраций, опасных для работы металла [4].

Локализация области ТОТ парогенератора с максимальной загрязненностью отложениями продуктов коррозии определяется конструкцией внутрикорпусных устройств и режимом организации водопитания и продувки [23-26]. Питательная вода парогенераторов содержит индивидуальный для каждого энергоблока состав примесей, зависящий от качества охлаждающей воды конденсаторов турбины, набора конструкционных материалов парового и конденсатно-питательного трактов, качества ионообменных смол и условий работы блочной обессоливающей установки. Ряд примесей, органика, хлор-органика и некоторые другие, штатно не контролируются и, соответственно, не учитываются при расчете состава котловой воды. Однако влияние этих примесей на коррозионное состояние ТОТ в целом учитывается в величинах значений электрохимического потенциала коррозии и поляризационного сопротивления.

Скорость коррозии, определенная методом измерения поляризационного сопротивления, для многих коррозионных систем хорошо согласуется со скоростью коррозии, вычисленной по измерению убыли массы образцов-свидетелей [27].

Связь между током коррозии и поляризационным сопротивлением имеет следующий вид:

.(1)

Основная задача метода состоит в точном измерении поляризационного сопротивления Rp и корректном задании или определении константы пропорциональности В.

Наиболее просто константа пропорциональности может быть определена эмпирически по данным измерений потери веса образцов:

.(2)

где m - потеря массы образца, S - площадь образца, - продолжительность эксперимента, R - интегральное значение поляризационного сопротивления за время эксперимента.

С практической точки зрения эмпирическое определение константы пропорциональности В позволяет провести надежную калибровку метода.

Такой подход был использован специалистами ОАО "Головной институт "ВНИПИЭТ" при разработке датчика для измерения скорости коррозии (рис. 8), позволяющего определять скорость коррозии металлов как в чистой воде, так и в солевых растворах.

Рис. 8. Схема датчика для измерения скорости коррозии: 1 - стальные электроды; 2 - электрический выход; 3 - образцы свидетели

Оперативную количественную оценку выноса продуктов коррозии железа из КПТ в ПГ в режиме мониторинга целесообразно осуществлять с помощью измерителя скорости коррозии (на основе измерения поляризационного сопротивления Rp). На рис.9 показаны результаты измерений концентрации кислорода и поляризационного сопротивления. В данном случае скорость коррозии конструкционного материала, углеродистой стали марки К22, пропорциональна концентрации кислорода. Изменение зависимостей концентрации О2 и 1/Rр от времени симбатны, что свидетельствует об адекватности связи Rp со скоростью коррозии стали в данном случае. Измерение поляризационного сопротивления слоя металла, контактирующего с водным теплоносителем, дает возможность, быстро, надежно и непрерывно получать информацию о скорости коррозии, а также удельной электрической проводимости среды при рабочей температуре.

Рис. 9. Показания датчика коррозии (Rp) и данные химконтроля на КПТ ТЭЦ-15 Ленэнерго

Датчик устанавливается после ПВД и эксплуатируется при температуре теплоносителя. Использование датчиков Rp для управления дозированием ингибиторов коррозии позволяет уменьшить вынос продуктов коррозии железа, особенно из ПВД [27].

Комплекс технических средств (КТС-2) подсоединяется к линии пробоотбора продувки котловой воды до холодильника. КТС-2 содержит:

- высокотемпературную электрохимическую ячейку с электродами (08Х18Н10Т и Zr) для измерения электрохимического потенциала коррозии и датчиком определения температуры измерений;

- высокотемпературную электрохимическую ячейку для измерения поляризационного сопротивления, а также удельной электрической проводимости теплоносителя, и образцами-свидетелями для уточнения и подстройки коррозионной модели;

- ячейку для определения концентраций кислорода и водорода при низких температурах.

Датчики поляризационного сопротивления в КПТ относятся к 4 классу безопасности по ОПБ-88/97, а оборудование КТС-2 к классу 3Н. Прототипы имеют РКД по классу 3Н.

Обработка данных измерений по моделям коррозии и концентрирования в локальной области производится автоматически с помощью промышленных компьютеров и пересылается в систему АХК.

Таким образом, сочетание прямых измерений электрохимического потенциала коррозии и поляризационного сопротивления конструкционных материалов парогенератора, например, в продувочной воде и программы расчета скорости образования отложений на ТОТ, степени упаривания и скорости растрескивания по величине потенциала и характеристикам рабочей среды позволит проводить:

- оценки времени до возникновения питтингов на ТОТ в выбранной области под отложениями в переходных и стояночных режимах (во время действия КТС-2 СВКМ);

- оценки скорости растрескивания (мм/с) при эксплуатации;

- оценки роста глубины с момента начала измерений h (мм);

- оценки эффективности использования корректирующих добавок;

- оценки остаточного ресурса ТОТ.

ВЫВОДЫ

1. В практике эксплуатации энергоблоков АЭС с ВВЭР при выборе и обосновании водно-химических режимов второго контура и концентраций корректирующих реагентов не был использован ни один показатель интегрально отражающий состояние металла при различных режимах эксплуатации.

2. Одним из перспективных средств обеспечения надежности эксплуатации парогенераторов является система оперативной диагностики процессов коррозии для своевременной коррекции водно-химического режима. Система оперативной диагностики должна обеспечивать: автоматический контроль за развитием коррозионных процессов и коррозионной агрессивностью среды; оценку глубины коррозионных повреждений.

3. В зарубежной практике для контроля вероятности коррозионного растрескивания в циркуляционных контурах BWR и РWR используют расчетные значения или высокотемпературные измерения интегрального параметра, электрохимического потенциала коррозии конструкционных материалов.

4. В отечественной практике система коррозионного мониторинга с высокотемпературными датчиками измерения электрохимического потенциала прошла опытно-промышленные испытания на АЭС с РБМК. В ходе испытаний этих электродов на стенде ОКБ "Гидропресс" был экспериментально подтвержден эффект питтингообразования в переходном режиме при низкой температуре, описанный ранее специалистами ОКБ "Гидропресс" и ЦНИИ КМ "Прометей".

5. Оперативную количественную оценку выноса продуктов коррозии железа из КПТ в ПГ в режиме мониторинга целесообразно осуществлять с помощью измерителя скорости коррозии на основе определения поляризационного сопротивления Rp. Значения скоростей коррозии и вынос продуктов коррозии, определенные методом измерения поляризационного сопротивления, для многих коррозионных систем хорошо согласуются со значениями этих величин, вычисленных по измерению убыли массы образцов-свидетелей.

6. Систему оперативной диагностики для своевременной коррекции водно-химического режима второго контура АЭС с ВВЭР целесообразно создавать на базе высокотемпературных датчиков, разработанных в ОАО "Головной институт "ВНИПИЭТ".

Литература

1. Fruzzetti K., Perkins D. PWR chemistry: EPRI perspective on technical issues and industry research. International Conf. on Water Chemistry of Nuclear Reactor Systems. Berlin, Germany, September, 2008.

2. Бакиров М.Б., Клещук С.М., Чубаров С.В. и др. Разработка атласа дефектов теплообменных труб парогенераторов АЭС с ВВЭР. Тезисы докладов 7-го Международного семинара по горизонтальным парогенераторам. ФГУП ОКБ "Гидропресс". Подольск. 2006, с.46.

3. Staehle R.W., Gorman J.A. Quantitative Assessment of Submodes of Stress Corrosion Cracking on the Secondary Side of Steam Generator Tubing in Pressurized Water Reactors, Corrosion, part 1 (vol.59, No.11, 2003), part 2 (vol.60, No.1, 2004), part 3 (vol.60, No.12, 2004), NACE, Houston.

4. Банюк Г.Ф., Зубченко А.С., Трунов Н.Б. Коррозионные повреждения теплообменных труб парогенераторов. Вопросы атомной науки и техники. Серия "Обеспечение безопасности АЭС". НТС. Выпуск 21. Подольск, 2008. с.62-68.

5. Бергункер В.Д. Целостность теплообменных труб вертикальных и горизонтальных парогенераторов (сравнительный анализ). Тезисы докладов 7-го Международного семинара по горизонтальным парогенераторам. ФГУП ОКБ "Гидропресс". Подольск. 2006, с.32-33.

6. Фальтов И.М., Архипенко А.А., Булгаков В.В. Опыт реализации программы повышения надежности ПГ на АЭС Украины. Тезисы докладов 7-го Международного семинара по горизонтальным парогенераторам. ФГУП ОКБ "Гидропресс". Подольск. 2006, с.24-25.

7. Brozova A., Jelinek F., Karnil D. et all. Electrochemical evaluation system modular system for long- term in structural crevices of steam generator secondary circuit. Доклад 7-го Международного семинара по горизонтальным парогенераторам. ФГУП ОКБ "Гидропресс". Подольск. 2006.

8. Molander A., Jenssen A., Norring K., et all. Comparison of PWSCC initiation and crack growth data for Alloy 600. International Conf. on Water Chemistry of Nuclear Reactor Systems. Berlin, Germany, September, 2008.

9. BWRVIP-130: BWR Vessel and Internals Project. BWR water chemistry Guidelines -2004 Revision. 1008192., EPRI., Palo Alto. 2004. 308 p.

10. Stellwag B., Suzuki N., Suzuki A., et all. Development of Methanol water chemistry for BWR Plants. International Conf. on Water Chemistry of Nuclear Reactor Systems. Berlin, Germany, September, 2008.

11. Иокибэ Х. Исследование оптимизации концентрации растворенного водорода в водном теплоносителе первого контура для сдерживания коррозионного растрескивания под напряжением. Атомная техника за рубежом. №8, 2008, с. 29-31.

12. Tariguchi Н. Oxygenated water chemistry for PWR secondary system. New approach to FAC. Internasional Conf. on Water Chemistry of Nuclear Reactor Systems. Berlin, Germany, September, 2008.

13. Sawochka S.G., Leonard M.A., Garcia S., et all. Effect of Hydrazine and Carbohydrazide on the Electrochemical Potential of BWR and PWR Materials during plant startups. International Conf. on Water Chemistry of Nuclear Reactor Systems. Berlin, Germany, September, 2008.

14. Совершенствование водно-химического режима. Внедрение на АЭС С РБМК автоматизированных систем коррозионного мониторинга, диагностики и прогнозирования состояния работоспособности оборудования. Анализ результатов опытно-промышленной эксплуатации КТС-1. Технический отчет инв. № 3674. ФГУП "ГИ"ВНИПИЭТ". СПб, 2007, 48с.

15. Крицкий В.Г., Стяжкин П.С., Софьин М.В. Применение коррозионного мониторинга для диагностики состояния металла сварных соединений аустенитных трубопроводов реакторов кипящего типа. VI Международная научно-техническая конференция "Безопасность, эффективность и экономика атомной энергетики" МНТК-2008. Москва, 21-23 мая 2008.

16. Corrosion Assisted Cracking of stainless and Low-Allow Steels in LWR Environments/ NP-5064 Research Project 2006-6. EPRI. Palo. 1987.

17. Карзов Г.П., Суворов С.А., Федорова В.А. и др. Основные механизмы повреждения теплообменных труб на различных этапах эксплуатации парогенераторов типа ПГВ-1000 в рабочих режимах. Тезисы докладов 7-го Международного семинара по горизонтальным парогенераторам. ФГУП ОКБ "Гидропресс". Подольск. 2006, с.115-116.

18. Карзов Г.П., Суворов С.А., Блюмин А.А. и др. Роль низкотемпературной коррозии в повреждаемости теплообменных труб парогенераторов типа ПГВ. 10 Международная конф. ЦНИИ КМ "Прометей". 7-9 октября 2008 г. СПб, 2008.

19. Карзов Г.П., Суворов С.А., Федорова В.А. и др. Динамика зарождения и развития повреждений теплообменных труб парогенераторов типа ПГВ-1000 в рабочих режимах. Тезисы докладов 7-го Международного семинара по горизонтальным парогенераторам. ФГУП ОКБ "Гидропресс". Подольск. 2006, с.117-118.

20. Карзов Г.П., Суворов С.А., Федорова В.А. и др. Условия зарождения и развития коррозионных дефектов теплообменных труб при монтаже, пусконаладочных работах и стояночных режимах эксплуатации. Тезисы докладов 7-го Международного семинара по горизонтальным парогенераторам. ФГУП ОКБ "Гидропресс". Подольск. 2006, с.128-130.

21. Lin C.C., Kim Y.J., Niedrach L.W., Ramp K.S. Electrochemical corrosion potential models for boiling-water reactor applications / J.Corrosion. V.52, No8, August, 1996, p.618-625.

22. Акт №392М-А-031-0 от 28.08.2008. Проведение 2 этапа испытаний на стенде СКИ.

23. Парогенератор ПГВ-1000М с опорами. Отчет о проведении теплохимических испытаний. 320-Пр-746. ФГУП ОКБ "Гидропресс". Подольск, 2007, 75 л.

24. Аркадов Г.В., Матвеев В.П., Трунов Н.Б. и др. Результаты комплексных теплохимических испытаний парогенератора №2 энергоблока №1 Ростовской АЭС с использованием экспериментальной системы пробоотборников при гидразинно-аммиачном и морфолиновом ВХР-2. Тезисы докладов 7-го Международного семинара по горизонтальным парогенераторам. ФГУП ОКБ "Гидропресс". Подольск. 2006, с.84-85.

26. Саков Э.С., Дерий В.Н., Щелик С.В. и др. Сравнительные теплохимические испытания парогенераторов типа ПГВ-1000М с различными вариантами конструкции ВКУ. Выбор и оптимизация режима продувки парогенераторов блока 3 Калининской АЭС. Тезисы докладов 7-го Международного семинара по горизонтальным парогенераторам. ФГУП ОКБ "Гидропресс". Подольск. 2006, с.86-87.

27. Крицкий В.Г. Проблемы коррозии и ВХР АЭС. СИНТО. СПб, 1996.

Размещено на Allbest.ru