Эффективность применения фазового управления режимами электропередач повышенной натуральной мощности

Размещено на http://www.allbest.ru/

Институт энергетики Академии наук Молдовы

Эффективность применения фазового управления режимами электропередач повышенной натуральной мощности

В.М. Постолатий

Аннотация

линия электропередача поток фазовый

Выполнено моделирование вариантов энергосистем, содержащих линии электропередачи повышенной натуральной мощности. Проведены расчеты режимов линий электропередачи и протекающих по ним потоков мощности при фазовом управлении. На конкретных примерах энергосистем исследованы зависимости величин потоков мощности по линиям электропередачи напряжением 220, 400, 500 кВ от изменения углового сдвига векторов напряжений, вводимого с помощью фазоповоротных устройств.

Ключевые слова: энергосистема, компактные и управляемые самокомпенсирующиеся линии электропередачи, потоки мощности, фазовое управление, фазоповоротные устройства.

Adnotare

A fost efectuatг modelarea variantelor sistemelor energetice cu linii de transport a energiei electrice cu capacitate de trafic sporitг. Au fost efectuate calculele regimurilor liniilor electrice єi a fuxurilor de putere ce trec la reglare (dirijare) de fazг. Оn baza exemplelor concrete a sistemelor energetice s-au studiat dependenюele valorilor fluxurilor de putere prin liniile elctrice de tensiunea 220, 400, 500 kV оn raport de modificarea decalajului unghiului vectorilor tensiunilor, indus prin utilizarea instalaюiilor de reglare a decalajului de fazг.

Cuvinte-cheie: sistem energetic, linii electrice dirijate compacte cu autocompensare, fluxuri de putere, reglare de fazг, instalaюii de reglare a decalajului de fazг.

Abstract

Modeling of power systems, containing a transmission line of high natural power. There are calculated modes of transmission lines and flowing through them power flows at the phase control. There are studied at specific examples of energy systems dependencies of values of fluxes of power along lines of 220,400,500 kV from the angular shift of vectors of voltages which are imposed by phase rotation devices.

Key words: power system, compact transmission line, controlled selfcompensating transmission line, power flow, phase controlled , phase controlling devices .

Одной из актуальных задач развития и эффективного функционирования современных электроэнергетических систем является обеспечение заданной пропускной способности электрических сетей, их управляемости, регулирования потоков мощности и параметров режима, что в итоге преследует цель достижения требуемых технических и экономических показателей энергосистем.

Эффективным средством решения указанных задач может служить применение линий электропередач нового типа - (ВЛ) повышенной натуральной мощности - компактных в одноцепном и многоцепном исполнении и управляемых двухцепных и многоценных самокомпенсирующихся ВЛ (сокращенно - УСВЛ) с использованием фазового управления режимами [1-7].

Достоинством электропередач нового типа является повышенная в 1,2-1,6 раза величина натуральной мощности и качественно новые свойства, которые могут быть использованы для улучшения технических характеристик энергосистем и достижения более высоких их экономических показателей по сравнению с применением традиционных ВЛ.

Повышенная величина натуральной мощности достигается за счет новых конструкций линий и их элементов, а новые режимные качества, за счет фазового регулирования, применяемого совместно с традиционными способами регулирования параметров режимов, в том числе с современными устройствами типа FACTS. Комплекс указанных новых технических решений может быть использован для реализации идей создания интеллектуальных электроэнергетических систем с активно-адаптивными электрическими сетями [8].

Настоящая статья посвящена анализу эффективности применения фазового управления параметрами линий электропередач нового типа, а также режимными параметрами сложных электроэнергетических систем, в частности регулирования потоков мощности в замкнутых контурах энергосистем.

Показатели эффективности фазового управления.

Эффективность фазового управления в электроэнергетических системах может быть оценена по ряду показателей.

Основными из них являются:

- отношение величины установленной мощности фазоповоротных устройств к значению передаваемой мощности;

- чувствительность ВЛ к фазовому управлению, выражаемую в виде отношения величины изменения передаваемой по линиям электропередачи мощности на каждый градус поворота вектора выходного напряжения относительно входного;

- быстродействие фазоповоротных устройств и возможность применения их для регулирования стационарных, аварийных и послеаварийных режимов;

- возможность осуществления регулирования перетоков мощности по линиям электропередачи не только по величине, но и по направлению;

- получение качественно новых свойств электропередач и энергосистем при комплексном применении фазоповоротных устройств в сочетании с другими средствами регулирования (управляемыми реакторами - УШР, статическими компенсаторами реактивной мощности - СТК и др.);

- стоимостные показатели фазорегулирующих устройств в сопоставлении с другими средствами аналогичного регулирования параметров режимов электропередач и энергосистем.

Оценка эффективности фазового управления в энергосистемах по всему комплексу приведенных показателей является достаточно сложной задачей, так как часть из них определяется расчетными условиями, характерными для конкретных вариантов структур энергосистем, а также постановкой тех или иных приоритетных целей.

В настоящей статье рассматриваются возможности и эффективность фазового управления для регулирования потоков мощности по линиям электропередачи, в том числе ВЛ нового типа, в нормальных установившихся режимах.

Эффективность применения фазового управления наиболее наглядно может быть показана на конкретных примерах электропередач с использованием фазоповоротных устройств (ФПУ) и результатах соответствующих расчетов режимов ряда энергосистем.

Одними из главных являются вопросы о типах фазоповоротных устройств, их электрических параметрах и других показателях, принимаемых в практике оценки энергетического оборудования.

Параметры схемы замещения фазоповоротных устройств для моделирования нормальных установившихся режимов.

Основными параметрами схемы замещения фазоповоротного устройства трансформаторного типа (ФПУ) для расчета установившихся режимов являются продольное активное и индуктивное сопротивления, которые аналогично, как и для двухобмоточных трансформаторов, может быть определено по формулам [10-11]:

;

.

В приведенных выражениях:

ДР_К - потери короткого замыкания (кВт);

U_Вном - номинальное напряжение высшей обмотки (кВ);

S_Тном - номинальная мощность (МВА);

U_К - напряжение короткого замыкания (% от номинального).

Поперечные проводимости (активная - g_Т и реактивная -в_Т) обычно не учитываются из-за их малости.

Для примера рассмотрим в качестве варианта двухобмоточный трансформатор (аналог ФПУ) мощностью S_ном=250 МВА напряжением 242 кВ, с параметрами U_К =11%, ДР_К =650 кВт.

Выполненные по формулам (1), (2) с использованием указанных исходных данных расчеты дают следующие значения активного и реактивного сопротивлений двухобмоточного трансформатора, принятого в качестве аналога фазоповоротного устройства, а именно:

R_ФРT =0,6 Ом, Х_ФРТ = 25,7 Ом.

Полученные значения сопротивлений совпадают с паспортными величинами, приведенными в справочной литературе [12] для двухобмоточного траснформатора напряжением 242 кВ мощностью 250 МВА.

В принципе, при использовании этого подхода параметры ФРТ можно принимать по данным [12], как для двухобмоточных трансформаторов соответствующих классов напряжения. Принятый подход позволяет выполнять расчеты, которые позволяют на качественном уровне оценить эффективность применения указанных устройств в энергосистемах. Следует, однако, отметить, что каждый тип фазоповоротных устройств с конкретным диапазоном регулирования и конкретными функциональными возможностями будет иметь параметры, в той или иной мере отличающиеся от параметров аналогичных по мощности двухобмоточных трансформаторов.

Ниже на ряде примеров энергосистем показана эффективность применения фазоповоротных устройств, устанавливаемы на ВЛ нового типа напряжением 220, 400, 500 кВ.

Результаты исследования эффективности применения фазового управления на примере ВЛ-220,400,500 кВ.

В ранее выполненной работе [9] были рассмотрены варианты применения фазорегулирующих устройств для управления потоками мощности по межсистемной связи между энергосистемами Молдовы и Румынии, принятой в расчетах в виде одноцепной ВЛ-400 кВ обычной конструкции.

Суть проблемы состояла в следующем. Схемой предусматривалось сооружение ВЛ-400 кВ между п/ст 330 Бельцы (Молдова) и п/ст 400кВ Сучава (Румыния) длиной 128 км. При этом необходимо было предусмотреть автотрансформаторную связь, между существующей на п/ст Бельцы системой шин 330 кВ и вновь создаваемой системой шин 400 кВ на этой же подстанции. К шинам 400 кВ на п/ст Бельцы предусматривалось подключение планируемой новой ТЭЦ мощностью 450 МВт и передача данной мощности в энергосистему Румынии по ВЛ -400 кВ Бельцы - Сучава.

Однако, при естественном распределении потоков мощности, при принятых расчетных условиях, эта цель не достигалась. ВЛ-400 кВ Бельцы-Сучава не грузилась до заданных значений передаваемой мощности. В основном мощность новой ТЭЦ распределялась по сетям 330 кВ Молдавской энергосистемы при частичном уменьшении величины перетока мощности из энергосистемы Украины в энергосистему Молдовы по ВЛ-330 кВ Днестровская ГЭС (Украина) - п/ст 330 кВ Бельцы (Молдова).

Решение проблемы загрузки ВЛ-400 кВ Бельцы-Сучава стало возможным при установке фазоповоротного автотрансформатора (ФРТ) 330/400 кВ на п/ст Бельцы. Основными параметрами такого устройства были: установленная мощность 450 МВА и индуктивное сопротивление 30 Ом.

Выполненные расчеты показали высокую эффективность применения фазового регулирования в предложенном варианте схемы.

При отсутствии новой ТЭЦ переток мощности по ВЛ-400 кВ Бельцы-Сучава был близок к нулевому значению в исходном режиме при д_ФРТ=0°

Введение углового сдвига д_ФРТ = 0 - (+30°) приводило к изменению перетока мощности по данной ВЛ в пределах до 450 МВт (из энергосистемы Румынии в энергосистему Молдовы). Введение же углового сдвига д_ФРТ=0 - (-30°) приводило к изменению перетока мощности по указанной ВЛ в размере до 450МВт в обратном направлении (т.е. из энергосистемы Молдовы в энергосистему Румынии). Коэффициент, характеризующий изменение величины передаваемой мощности на каждый градус углового сдвига напряжений между входом и выходом ФРТ, составил ? (±25) МВт/град.

При вводе новой ТЭЦ мощностью 450МВт на подстанции 400 кВ Бельцы переток указанной мощности в сторону энергосистемы Румынии имел место при д_ФРТ=-10°, а нулевым он был при д_ФРТ=+25°. В остальных случаях величина перетока мощности по ВЛ-400 кВ принимала промежуточные значения. Указанные результаты показали эффективность и целесообразность применения ФРТ 400/330 кВ для регулирования перетоков мощности по межсистемной ВЛ-400 кВ между энергосистемами Молдовы и Румынии при синхронной работе данных энергосистем.

Значительно более сложная задача возникла при рассмотрении схемных вариантов выдачи мощности проектируемой Эвенкийской ГЭС мощностью 8000МВт (1-я очередь) в заданные узлы 500 кВ Тюменской энергосистемы и ОЭС Урала.

Выдача указанной мощности была предусмотрена по трем направлениям:

1)Эвенкийская ГЭС - Русскореченская - Тарасовская (передаваемая мощность 2500 МВт на расстояние 600 км);

2)Эвенкийская ГЭС - Холмогорская (передаваемая мощность 2500МВт на расстояние 800 км);

3)Эвенкийская ГЭС - Челябинская (передаваемая мощность 3000МВт на расстояние 2200 км).

Расчетными являлись условия:

- все генераторы Эвенкийской ГЭС работают на общие шины 500кВ;

- величины передаваемых мощностей в указанных направлениях должны выдерживатьься в пределах заданных;

- узлы 500 кВ приемных энергосистем замкнуты между сабой системными ВЛ объединенной энергосистемы.

Для выдачи мощности Эвенкийской ГЭС в каждом из указанных направлений было предложено применение по одной двухцепной УСВЛ напряжением 500 кВ. Рассматривались варианты УСВЛ с проводами в фазах 6*АС-300/39 при радиусе расщепления r_p=0,34 м. Величина натуральной мощности каждой двухцепной УСВЛ-500 кВ, работающей в режиме противофазы углового сдвига между системами векторов напряжений сближенных между собой трехфазных цепей, т.е. при И=180^є, составляла 3197 МВт. Для выдачи мощности в первых двух направлениях оказалось возможным применение двухцепных УСВЛ-500 кВ с проводами в фазах 6*AC-240/56 при r_p=0,4м, обладающих в режиме противофазы напряжений цепей (при И=180^є) величиной натуральной мощности, равной 3117 МВт, а в режиме при при И=120^є - 2780 МВт.

Выполненные расчеты и проведенный анализ показали, что удовлетворить заданным условиям выдачи мощности Эвенкийской ГЭС в различных режимах (от холостого хода до номинальной загрузки) удается при условии установки фазорегулирующих устройств на головном участке УСВЛ-500кВ Эвенкийская ГЭС-Челябинская с диапазоном регулирования угла д_ФРТ=(-44⁰) ч (+54⁰). При этом установленная мощность ФПУ должна быть равной величине, не менее заданной передаваемой мощности, т.е. 3000 МВт. Таким образом, показатели эффективности применения ФПУ оцениваются величиной порядка 30 МВт/град.

Размещено на http://www.allbest.ru/

Рис. 1. Структурная схема сетей 220, 500 кВ региона на 2017 г.

Расчеты, выполненные для других вариантов энергосистем, содержащие ВЛ-220, 500 кВ (в том числе УСВЛ-220, 500 кВ), показали результаты, близкие к приведенным. Достаточно подробно были выполнены исследования и других схем и вариантов энергосистем при использовании средств фазового управления.

В качестве одного из новых регионов энергосистемы для исследования были выбраны сети 500, 220 кВ в сечении, по которому в настоящее время осуществляются обменные перетоки мощности между энергообъединениями Сибири и Урала. Основные ВЛ-500 кВ рассматриваемого сечения объединенной энергосистемы показаны на Рис. 1.

На базе исходных данных Института «Энергосетьпроект» и совместно с НТЦ «Электроэнергетики» [13] были выполнены расчеты режимов объединенной энергосистемы с учетом перспектив развития сетей 500, 220 кВ в указанном регионе, в частности, при введении в работу новой ВЛ-500 кВ Восход - Витязь (Ишим) - Курган.

Были рассчитаны варианты указанной одноцепной ВЛ-500 кВ в обычном исполнении и в виде компактной одноцепной ВЛ-500 кВ. Рассмотрены варианты без применения фазового управления, а также с его применением. В качестве ветви 500 кВ энергосистемы для фазового управления была выбрана проектируемая ВЛ-500 кВ Восход - Витязь (Ишим) с установкой ФРУ в начале указанной ВЛ, т.е. вблизи узла Восход, как показано на рис. 1.

Результаты расчетов перетоков мощности по контролируемым ветвям и сечениям для режима передачи максимальных потоков мощности из ОЭС Сибири в ОЭС Урала показаны на рис.2, 3.

Рис. 2. Зависимость перетоков мощности по ВЛ - 500 кВ от угла сдвига входного напряжения относительно выходного, создаваемого с помощью ФПУ (ФРТ), установленного в начале ВЛ - 500 кВ Восход-Витязь (Ишим).

В варианте с фазовым управлением рассматривались режимы при изменении угла сдвига выходного напряжения относительно входного ФРТ (д_ФРТ)=±60°. Режим при д_ФРТ=0° соответствовал варианту и условиям отсутствия ФРТ.

Как можно видеть из данных, приведенных на рис. 2, естественное распределение потоков мощности из ОЭС Сибири в ОЭС Урала (при д_ФРТ=0°) составляет 997 МВт, в том числе 352 МВт по ВЛ-500 кВ Восход - Витязь (Ишим). Остальная мощность в размере 997-352=645 МВт передается по сетям 500 кВ ОЭС Сибири и ОЭС Казахстана, в том числе по ВЛ-500 кВ Кустанай (Казахстан) - Челябинская (Урал).

При введении с помощью ФРТ углового сдвига д_ФРТ=±60° наблюдается сильная зависимость изменения величин передаваемой мощности по рассматриваемым ветвям.

При значении угла, близком к значению д_ФРТ=-30°, переток мощности по ВЛ-500 кВ Кустанай (Казахстан) - Челябинская (Урал) становится равным 0, что может рассматриваться как режим, при котором данная ВЛ отключена, а вся мощность из ОЭС Сибири в ОЭС Урала передается по ВЛ-500 кВ, расположенным на территории России.

При д_ФРТ=-30° поток мощности по ВЛ-500 кВ Восход - Витязь (Ишим) составляет 974 МВт, что соответствует величине натуральной мощности данной одноцепной ВЛ при традиционном ее исполнении.

В случае необходимости дальнейшего увеличения передаваемой мощности (сверх 974 МВт) пропускной способности данной ВЛ недостаточно. Выходом из положения является применение ВЛ-500 кВ Восход - Витязь (Ишим) - Курган в компактном исполнении, обеспечивающем величину натуральной мощности, равную 1480 МВт, или же путем установки УПК соответствующей мощности в варианте обычной ВЛ -500 кВ. Указанную загрузку данной ВЛ до 1486 МВт можно осуществить путем введения угла д_ФРТ=-60°.

Эффективность фазового регулирования при изменении д_ФРТ в пределах ±60° определяется системными условиями.

Следует особо отметить, что при д_ФРТ=-60° суммарный переток мощности из ОЭС Сибири в ОЭС Урала по ВЛ, расположенным на территории России, становится равным 1868 МВт, вместо ранее указанного (997 МВт) при отсутствии фазового управления (д_ФРТ = 0°).

При положительных значениях угла (д_ФРТ) происходит уменьшение передаваемой мощности по ВЛ-500 кВ Восход - Витязь (Ишим) в сторону ОЭС Урала. Так при д_ФРТ=+15° величина передаваемой мощности по данной ВЛ становится равной 0, (рис. 3), а при д_ФРТ=+60° передаваемая мощность будет составлять 876 МВт и происходить в обратную сторону, т.е. в сторону ОЭС Сибири.

Рис. 3. Зависимость величины потока мощности по ВЛ - 500 кВ Восход-Витязь(Ишим) от угла сдвига выходного напряжения относительно входного, создаваемого ФРУ(ФРТ), установленным в начале данной ВЛ

Этот пример может служить в качестве иллюстрации эффективности фазового регулирования и подтверждения целесообразности применения фазоповоротных устройств в электрических сетях напряжением класа 500 кВ.

Эффективность применения фазорегулирующих устройств в сетях 220 кВ показана на основании расчетов режимов двухцепной ВЛ-220 кВ нового типа повышенной пропускной способности Томск - Парабель-Нижневартовская ГРЭС [13]. В качестве ВЛ нового типа рассмотрены возможные варианты применения двухцепной компактной ВЛ, или двухцепной УСВЛ напряжением 220 кВ с проводами в фазах 3*АС-240/56, обладающих величиной натуральной мощности более 600 МВт. Такие двухцепные ВЛ-220 кВ могли бы быть альтернативными вариантами вместо намеченной к строительству одноцепной ВЛ-500 кВ Томск - Парабель -Нижнивартовская ГРЭС.

Как показали расчеты, ВЛ - 220 Томск - Парабель -Нижневартовская ГРЭС не загружается до уровня величины натуральной мощности. Установлено, что при естественном распределении потоков мощности загрузка данной ВЛ на головном участке Томск (Восточная) - Парабель по отношению к величине натуральной мощности линии, равной 606 МВт, составляет всего 48% (при принятых исходных расчетных данных).

Решить проблему дополнительной загрузки ВЛ, в случае необходимости и экономической целесообразности, возможно с помощью фазорегулирующих устройств трансформаторного типа (ФРТ, ФПУ) или других устройств FACTS.

Принципиально важным является выбор места установки ФРТ с учетом конфигурации схемы сети и желаемого направления выдачи мощности по ВЛ.

Из ряда рассмотренных вариантов наиболее эффективным в данной сети оказалась установка ФРТ в начале головного участка ВЛ 220 кВ Восточная-Парабель.

Для варианта двухцепной УСВЛ-220 кВ отправной является ПС 220 кВ Восточная, имеющая электрическую связь с ПС 500 кВ Томск и разветвленную сеть 220 кВ, связывающую ее с другими подстанциями 220 кВ. При введении в начале каждой цепи ВЛ 220 кВ (двухцепной УСВЛ 220 кВ) с помощью ФРТ дополнительного углового сдвига векторов напряжения, д_ФРТ, равного -30° по отношению к напряжению на шинах ПС Восточная, обеспечивается увеличение передаваемой мощности до 616,8 МВт по отношению к исходной величине 292 МВт. При таком увеличении передаваемой мощности на головном участке данной ВЛ 220 кВ Томск - Парабель -Нижневартовская ГРЭС происходит изменение величины потока мощности и на других участках ВЛ, а на подходе к ПС 220 кВ Нижневартовская ГРЭС меняется также и направление потока мощности.

Дальнейшее увеличение угла сдвига векторов напряжений д_ФРТ с помощью ФРТ до д_ФРТ =-40° позволяет увеличить передаваемую мощность до 716,8 МВт, а при значении угла д_ФРТ =-45° передаваемая мощность достигает величины 756 МВт (рис.4). При введении угла сдвига векторов напряжения д_ФРТ =-60° достигается увеличение передаваемой мощности до 858 МВт, что в 1,4 раза превышает величину натуральной мощности рассматриваемой ВЛ 220 кВ.

На рис.4 указаны две оси ординат, что позволяет определить увеличение передаваемой мощности как в МВт, так и в относительных единицах по отношению к значению натуральной мощности ВЛ. Благодаря общему балансу реактивной мощности, уровни напряжения во всех узлах ВЛ поддерживаются в рамках допустимого. Как видно из приведенных результатов расчетов применение фазового управления позволяет решить проблему обеспечения заданных величин и направлений перетоков мощности и в сетях 220 кВ. Эффективность применения фазорегулирующих устройств для рассмотренного примера УСВЛ-220 кВ оценивается величиной примерно 10 МВт/град. Следует отметить, что применение ФПУ должно основываться на технико-экономических расчетах и анализе показателей общесистемной эффективности в каждом конкретном случае, с учетом исходных расчетных данных и поставленных целей.

Рис. 4. Мощность, передаваемая по двухцепной УСВЛ 220 кВ в режиме и=120є, в зависимости от изменения угла сдвига векторов напряжения (-д_ФРТ), создаваемого ФРТ, установленным в начале участка 220 кВ Восточная - Парабель

Выводы

Проведенные исследования показывают высокую эффективность применения фазового управления для регулирования величины и направления потоков мощности по ВЛ переменного тока различной конструкции в сложных электроэнергетических системах.

Для реализации фазового регулирования необходимо применение специальных фазоповоротных устройств трансформаторного, автотрансформаторного или других типов, в том числе реализованных в различных устройствах типа FACTS.

Количественные показатели эффективности применения фазоворотных устройств зависит от целого ряда факторов, включая класс напряжения линий электропередачи, их тип, протяженность и пропускную способность, а также конфигурацию сетей и наличие параллельных высоковольтных связей.

Результаты расчетов показали, что показатели эффективности применения средств фазового управления в энергосистемах при прочих равных условиях тем выше, чем более совершенны по своим характеристикам и пропускной способности линии электропередачи, к которым, в частности, относятся компактные ВЛ и управляемые двухцепные и многоцепные самокомпенсирующиеся линии электропередачи (УСВЛ).

Выполненные исследования позволяют оценить эффективность применения фазового управления для регулирования потоков мощности в энергосистемах по ВЛ рассмотренных классов напряжений (220, 400, 500 кВ). Показано, что при принятых расчетных условиях отношение величины изменения передаваемой мощности по ВЛ указанных классов напряжения составляет в пределах 10-30 МВт на каждый градус поворота вектора выходного напряжения ФПУ относительно входного.

Литература

1. Электропередача переменного тока/ В.М. Постолатий, В.А. Веников, Ю.Н. Астахов, Г.В. Чалый, Л.П. Калинин. А.с. 566288 (СССР). / Заяв. 21.03.74. № 2006496. Опубл. в Б.И., 1977, № 27.

2. Электропередача переменного тока / В.М. Постолатий, В.А. Веников, Ю.Н. Астахов, Г.В. Чалый, Л.П. Калинин. Патент США №4001672, 1977; Патент ГДР №116990, 1976; Патент Франции №7508749, 1977; Патент Англии №1488442, 1978; Патент Швеции №75032268, 1978; Патент Канады №10380229, 1978; Патент ФРГ №2511928, 1979; Патент Японии №1096176, 1982.

3. Управляемые линии электропередачи / Ю.Н. Астахов, В.М. Постолатий, И.Т. Комендант, Г.В. Чалый, под ред. В.А. Веникова. - Кишинев: Штиинца, 1984. - 296 с.

4. Александров Г.Н., Евдокунин Г.А., Подпоркин Г.В. Параметры воздушных линий электропередачи компактной конструкции. - Электричество, 1982, № 4, с. 10-17.

5. Ю.П. Рыжов. Дальние электропередачи сверхвысокого напряжения: учебник для ВУЗов. - М.: Издательский дом МЭИ, 2007. - 488 с., ил.

6. В.М. Постолатий, Е.В. Быкова. Эффективность применения управляемых самокомпенсирующихся высоковольтных линий электропередачи и фазорегулирующих устройств трансформаторного типа. Электричество, 2010 г., №2, стр. 7-14.

7. В.М. Постолатий, Е.В. Быкова, В.М. Суслов, Ю.Г. Шакарян, Л.В. Тимашова, С.Н. Карева. Методические подходы к выбору вариантов линий электропередачи нового поколения на примере ВЛ-220 кВ. Problemele Energeticii Regionale, nr. 2 (13) 2010., IE AЄM, Chiєinгu, 2010, c. 7-21.

8. В.В. Дорофеев. Развитие электроэнергетической системы России с использованием принципов активно-адаптивной сети. Доклады 6-ой Международной конференции ТРАВЭК, Москва, 2010.

9. Постолатий В.М. Калинин Л.П., Зайцев Д.А., Быкова Е.В. Современные средства регулирования перетоков мощности и эффективность применения их в энергосистемах. Сборник докладов. Энергетика Молдовы - 2005. Кишинев, 2005. С. 206-219.

10. Электроэнергетические системы в примерах и иллюстрациях: Учебное пособие для ВУЗов / Ю.Н. Астаов, В.А. Веников, В.В. Ежков и др. Под ред. В.А. Веникова. - М.: Энергоатомиздат, 1983. - 504 с., ил.

11. Переходные процессы в электроэнергетических системах: учебник для ВУЗов / И.П. Крючков, В.А. Старшинов, Ю.П. Гусев, М.В. Пираторов. Под ред. И.П. Крючкова. - 2-ое изд. стереот. - М.: Издательский дом МЭИ, 2009 - 416 с., ил.

12. Справочник по проектированию электрических сетей / под ред. Д.Л. Файбисовича.-3-е изд. Переработ. И доп..-М.: ЭНАС, 2009. 292 с.

13. Тимашова Л.В., Шакарян Ю.Г., Быкова Е.В., Постолатий В.М. Основные

технические решения по созданию высокоэффективных электропередач

переменного тока напряжением 220 кВ. Труды VI-ой Международной научно -

технической конференции ТРАВЭК «Энергосбережение в электроэнергетике и

промышленности», Москва, 2010, 17 с., электронная публикация.

Сведения об авторе

Постолатий Виталий Михайлович, действительный член Академии наук Молдовы, заведующий Лабораторией управляемых электропередач Института энергетики, автор и соавтор 276 научных работ, в том числе 10 монографий, 28 авторских свидетельств на изобретения и 21 -зарубежного патента.

Размещено на Allbest.ru