Анализ мощности нейтронного излучения облученного ядерного топлива реактора ВВЭР-1200 В зависимости от выгорания и времени выдержки
Анализ мощности нейтронного излучения для различных источников облученного ядерного топлива реактора ВВЭР-1200 для высоких выгораний и времени выдержки до 100 лет. Аппроксимационные зависимости для проведения расчета мощности нейтронного излучения.
Рубрика | Физика и энергетика |
Вид | статья |
Язык | русский |
Дата добавления | 05.10.2019 |
Размер файла | 23,1 K |
Отправить свою хорошую работу в базу знаний просто. Используйте форму, расположенную ниже
Студенты, аспиранты, молодые ученые, использующие базу знаний в своей учебе и работе, будут вам очень благодарны.
Размещено на http://www.allbest.ru/
Анализ мощности нейтронного излучения облученного ядерного топлива реактора ВВЭР-1200 В зависимости от выгорания и времени выдержки
Серебряный Григорий Зиновьевич
Ктн ОИЭЯИ-Сосны НАН Беларуси
ведущий научный сотрудник
Жемжуров Михаил Леонидович, доктор технических наук, заведующий лабораторией, Объединенный институт энергетических и ядерных исследований - Сосны НАН Беларуси
Аннотация
Проведен анализ мощности нейтронного излучения для различных источников облученного ядерного топлива реактора ВВЭР-1200 для высоких выгораний и времени выдержки до 100 лет. Предложены аппроксимационные зависимости для расчета мощности нейтронного излучения.
Ключевые слова:
нейтронное излучение; выгорание; облученное ядерное топливо; время выдержки; аппроксимационные зависимости
Abstract
The neutron radiation power was analyzed for various sources of the irradiated nuclear fuel of the VVER-1200 reactor for high burnups and exposure times up to 100 years. Approximation dependencies are proposed to calculate the power of neutron radiation.
Keywords:
neutron radiation; burnout; irradiated nuclear fuel; exposure time; approximation dependences
Введение
нейтронный излучение ядерный реактор
Переход на более продолжительные топливные циклы приведет к повышению глубины выгорания топлива. Это с одной стороны увеличивает экономическую эффективность топливоиспользования. С другой ? приведет к повышению концентрации продуктов деления, активации и трансурановых элементов в ядерном материале, что повлечёт за собой изменения параметров поля ионизирующих излучений вблизи отработавшей тепловыделяющей сборки (ОТВС). При этом следует ожидать увеличения мощности потоков нейтронного и гамма-излучения, что может вызвать неопределенность в отношении возможности обеспечить необходимую степень защиты ОТВС с повышенной глубиной выгорания с помощью имеющихся транспортных средств. Мощность потока гамма-излучения как следует из данных для реакторов PWR [1,2] и реактора ВВЭР-1200 [3] увеличивается практически пропорционально с повышением глубины выгорания топлива. Однако из [1,2] и как будет показано в данной работе, мощность потока нейтронного излучения увеличивается с повышением глубины выгорания топлива в степени порядка 3.4 и более.. Это может оказать большое влияние на заключительных этапах топливного цикла, которые включают промежуточные хранение отработанного ядерного топлива (ОЯТ), отгрузка, переработка, долговременное хранение и окончательное захоронение.
Для анализа мощности нейтронного излучения в рамках данной работы были выбраны штатные тепловыделяющие сборки ТВС-2М реактора ВВЭР-1200 трех типов. Первый тип Z49 - с начальным обогащением 4,95 % по 235U. Два других типа это те же ТВС, но с некоторым содержанием Gd2O3. Второй тип Z49B6 - с начальным обогащением 4,95 % по 235U и 6 твэгов с начальным обогащением 3,6 % по 235U и с содержанием 5% Gd2O3 и третий тип Z49А2 - с начальным обогащением 4,95 % по 235U и 12 твэгов с начальным обогащением 3,6 % по 235U и с содержанием 5% Gd2O3.
Результаты анализа мощности нейтронного излучения
Для расчета мощности нейтронного излучения (n/s) в расчете на одну тонну урана для трех типов ТВС был использован программный комплекс MCU-PD [4]. Расчеты выполнены для значений глубины выгорания ОЯТ от 50 до 70 ГВт•сут/тU и времени выдержки от 0 до 100 лет.
На первом этапе было проверено, существует ли простейшая степенная зависимость мощности нейтронного излучения на конец облучения от величины выгорания ОЯТ. Проведенный анализ мощности нейтронного излучения на конец облучения в расчете на одну тонну урана для значений глубины выгорания ОЯТ от 50 до 70 ГВт•сут/тU показал, что существует простейшая степенная зависимость с показателем степени равным 3,385.
На втором этапе расчетные величины мощности нейтронного излучения для трех типов ТВС для значений глубины выгорания ОЯТ от 50 до 70 ГВт•сут/тU и времени выдержки от 5 до 100 лет были пересчитаны на одну тонну урана, как это принято в мировой практике. Расчетные величины мощности нейтронного излучения для трех типов ТВС представлены в таблицах 1-3.
Таблица 1. Мощность нейтронного излучения (n/sтU) для ТВС типа Z49 в зависимости от выгорания и времени выдержки
Время выдержки, лет |
Глубина выгорания, ГВт•сут/т U |
|||||
50 |
55 |
60 |
65 |
70 |
||
5 |
5.70E+08 |
8.75E+08 |
1.28E+09 |
1.81E+09 |
2.46E+09 |
|
10 |
4.73E+08 |
7.26E+08 |
1.06E+09 |
1.49E+09 |
2.03E+09 |
|
15 |
3.94E+08 |
6.03E+08 |
8.81E+08 |
1.24E+09 |
1.68E+09 |
|
20 |
3.28E+08 |
5.02E+08 |
7.32E+08 |
1.03E+09 |
1.40E+09 |
|
25 |
2.74E+08 |
4.18E+08 |
6.09E+08 |
8.56E+08 |
1.16E+09 |
|
30 |
2.29E+08 |
3.49E+08 |
5.08E+08 |
7.14E+08 |
9.69E+08 |
|
35 |
1.92E+08 |
2.92E+08 |
4.24E+08 |
5.96E+08 |
8.09E+08 |
|
40 |
1.62E+08 |
2.45E+08 |
3.55E+08 |
4.98E+08 |
6.76E+08 |
|
45 |
1.36E+08 |
2.05E+08 |
2.98E+08 |
4.17E+08 |
5.67E+08 |
|
50 |
1.15E+08 |
1.73E+08 |
2.50E+08 |
3.51E+08 |
4.76E+08 |
|
55 |
9.79E+07 |
1.46E+08 |
2.11E+08 |
2.96E+08 |
4.01E+08 |
|
60 |
8.35E+07 |
1.24E+08 |
1.79E+08 |
2.50E+08 |
3.40E+08 |
|
65 |
7.16E+07 |
1.06E+08 |
1.52E+08 |
2.13E+08 |
2.89E+08 |
|
70 |
6.18E+07 |
9.10E+07 |
1.30E+08 |
1.81E+08 |
2.46E+08 |
|
75 |
5.36E+07 |
7.84E+07 |
1.12E+08 |
1.56E+08 |
2.11E+08 |
|
80 |
4.69E+07 |
6.80E+07 |
9.66E+07 |
1.34E+08 |
1.83E+08 |
|
85 |
4.12E+07 |
5.94E+07 |
8.40E+07 |
1.17E+08 |
1.59E+08 |
|
90 |
3.66E+07 |
5.23E+07 |
7.36E+07 |
1.02E+08 |
1.39E+08 |
|
95 |
3.27E+07 |
4.64E+07 |
6.50E+07 |
9.00E+07 |
1.22E+08 |
|
100 |
2.95E+07 |
4.15E+07 |
5.79E+07 |
7.99E+07 |
1.09E+08 |
Таблица 2. Мощность нейтронного излучения (n/sтU) для ТВС типа Z49B6 в зависимости от выгорания и времени выдержки
Время выдержки, лет |
Глубина выгорания, ГВт•сут/т U |
|||||
50.74 |
55.80 |
60.87 |
65.93 |
70.99 |
||
5 |
6.06E+08 |
9.25E+08 |
1.35E+09 |
1.90E+09 |
2.58E+09 |
|
10 |
5.04E+08 |
7.67E+08 |
1.12E+09 |
1.57E+09 |
2.13E+09 |
|
15 |
4.19E+08 |
6.37E+08 |
9.28E+08 |
1.30E+09 |
1.77E+09 |
|
20 |
3.49E+08 |
5.30E+08 |
7.72E+08 |
1.08E+09 |
1.47E+09 |
|
25 |
2.91E+08 |
4.42E+08 |
6.42E+08 |
9.00E+08 |
1.22E+09 |
|
30 |
2.43E+08 |
3.68E+08 |
5.35E+08 |
7.50E+08 |
1.02E+09 |
|
35 |
2.04E+08 |
3.08E+08 |
4.47E+08 |
6.26E+08 |
8.48E+08 |
|
40 |
1.71E+08 |
2.58E+08 |
3.74E+08 |
5.23E+08 |
7.09E+08 |
|
45 |
1.44E+08 |
2.17E+08 |
3.13E+08 |
4.38E+08 |
5.94E+08 |
|
50 |
1.22E+08 |
1.82E+08 |
2.63E+08 |
3.68E+08 |
5.00E+08 |
|
55 |
1.04E+08 |
1.54E+08 |
2.22E+08 |
3.10E+08 |
4.21E+08 |
|
60 |
8.82E+07 |
1.31E+08 |
1.88E+08 |
2.63E+08 |
3.56E+08 |
|
65 |
7.55E+07 |
1.12E+08 |
1.60E+08 |
2.23E+08 |
3.03E+08 |
|
70 |
6.51E+07 |
9.55E+07 |
1.37E+08 |
1.90E+08 |
2.59E+08 |
|
75 |
5.64E+07 |
8.23E+07 |
1.17E+08 |
1.63E+08 |
2.22E+08 |
|
80 |
4.92E+07 |
7.13E+07 |
1.01E+08 |
1.41E+08 |
1.92E+08 |
|
85 |
4.32E+07 |
6.22E+07 |
8.81E+07 |
1.22E+08 |
1.67E+08 |
|
90 |
3.82E+07 |
5.47E+07 |
7.72E+07 |
1.07E+08 |
1.46E+08 |
|
95 |
3.41E+07 |
4.85E+07 |
6.81E+07 |
9.44E+07 |
1.29E+08 |
|
100 |
3.07E+07 |
4.33E+07 |
6.06E+07 |
8.38E+07 |
1.14E+08 |
Таблица 3. Мощность нейтронного излучения (n/s тU) для ТВС типа Z49A2 в зависимости от выгорания и времени выдержки
Время выдержки, лет |
Глубина выгорания, ГВт•сут/тU |
|||||
51.02 |
56.10 |
61.18 |
66.25 |
71.33 |
||
5 |
6.27E+08 |
9.59E+08 |
1.40E+09 |
1.97E+09 |
2.68E+09 |
|
10 |
5.21E+08 |
7.96E+08 |
1.16E+09 |
1.63E+09 |
2.21E+09 |
|
15 |
4.33E+08 |
6.61E+08 |
9.64E+08 |
1.35E+09 |
1.83E+09 |
|
20 |
3.61E+08 |
5.50E+08 |
8.01E+08 |
1.12E+09 |
1.52E+09 |
|
25 |
3.01E+08 |
4.58E+08 |
6.66E+08 |
9.33E+08 |
1.26E+09 |
|
30 |
2.52E+08 |
3.82E+08 |
5.55E+08 |
7.78E+08 |
1.05E+09 |
|
35 |
2.11E+08 |
3.19E+08 |
4.64E+08 |
6.49E+08 |
8.79E+08 |
|
40 |
1.77E+08 |
2.67E+08 |
3.88E+08 |
5.43E+08 |
7.35E+08 |
|
45 |
1.49E+08 |
2.25E+08 |
3.25E+08 |
4.55E+08 |
6.16E+08 |
|
50 |
1.26E+08 |
1.89E+08 |
2.73E+08 |
3.82E+08 |
5.18E+08 |
|
55 |
1.07E+08 |
1.60E+08 |
2.31E+08 |
3.22E+08 |
4.36E+08 |
|
60 |
9.12E+07 |
1.36E+08 |
1.95E+08 |
2.72E+08 |
3.69E+08 |
|
65 |
7.81E+07 |
1.16E+08 |
1.66E+08 |
2.31E+08 |
3.14E+08 |
|
70 |
6.72E+07 |
9.90E+07 |
1.42E+08 |
1.97E+08 |
2.68E+08 |
|
75 |
5.82E+07 |
8.53E+07 |
1.22E+08 |
1.69E+08 |
2.30E+08 |
|
80 |
5.08E+07 |
7.39E+07 |
1.05E+08 |
1.46E+08 |
1.99E+08 |
|
85 |
4.46E+07 |
6.44E+07 |
9.14E+07 |
1.27E+08 |
1.73E+08 |
|
90 |
3.95E+07 |
5.66E+07 |
8.00E+07 |
1.11E+08 |
1.51E+08 |
|
95 |
3.52E+07 |
5.02E+07 |
7.06E+07 |
9.78E+07 |
1.33E+08 |
|
100 |
3.17E+07 |
4.48E+07 |
6.28E+07 |
8.69E+07 |
1.19E+08 |
Как следует из таблиц 1-3, рост глубины выгорания приводит к росту мощности нейтронного излучения в результате протекания процессов: спонтанного деление ядер актиноидов. С другой стороны при одинаковом времени облучения видно, что у ТВС с твэгами несколько увеличивается выгорание ОЯТ. Это приводит к тому, что мощность нейтронного излучения у ТВС с 6 твэгами в среднем приблизительно на 5%, а с 12 твэгами соответственно на 10% выше.
На основании анализа зависимости мощности нейтронного излучения от выгорания и времени выдержки была получена для всех типов ТВС аппроксимационная зависимость следующего вида:
N=a+b.exp(xc)+[d+e.exp(-xf)]exp[-t(0.037728+gx3)], (1)
где N - мощность нейтронного излучения (n/s тU), x - выгорание (ГВт•сут/тU),
t - время выдержки (лет), a..g - коэффициенты, представленные в таблице 4.
Таблица 4. Коэффициенты зависимости (1) для различных типов ТВС
Тип ТВС |
a |
b |
c |
d |
e |
f |
g |
|
Z49 |
6.3404E+06 |
1.4920E+05 |
8.0501E-02 |
-6.7031E+08 |
1.1304E+08 |
-4.9410E-02 |
2.0976E-09 |
|
Z49B6 |
6.3483E+06 |
1.3878E+05 |
8.1383E-02 |
-6.9257E+08 |
1.1871E+08 |
-4.8670E-02 |
2.1621E-09 |
|
Z49A2 |
6.5374E+06 |
1.3254E+05 |
8.2284E-02 |
-7.3418E+08 |
1.2766E+08 |
-4.7953E-02 |
2.2265E-09 |
Результаты расчетов мощности нейтронного излучения , вычисленных по зависимости (1) для трех типов ТВС, имеют среднеквадратичную погрешность порядка 0,54%.
Известно, что основную долю нейтронного излучения определяют изотопы 242Cm и 244Cm , а с увеличением времени выдержки актиноидом 244Cm. Чтобы определить какую долю от общего нейтронного излучения обусловлена 244Cm, были проведены с использованием результатов работы [3], расчеты мощности нейтронного излучения для 244Cm и определена его доля от общего нейтронного излучения. Результаты расчетов представлены в таблице 5.
Таблица 5. Доля мощности нейтронного излучения для 244Cm от общего излучения в зависимости от выгорания и времени выдержки
Время выдержки, лет |
Глубина выгорания, ГВт•сут/тU |
|||||
50 |
55 |
60 |
65 |
70 |
||
0 |
0.515 |
0.574 |
0.627 |
0.674 |
0.712 |
|
5 |
0.975 |
0.978 |
0.978 |
0.977 |
0.974 |
|
10 |
0.969 |
0.973 |
0.975 |
0.975 |
0.974 |
|
15 |
0.961 |
0.967 |
0.970 |
0.971 |
0.971 |
|
20 |
0.952 |
0.960 |
0.963 |
0.965 |
0.965 |
|
25 |
0.942 |
0.951 |
0.956 |
0.958 |
0.958 |
|
30 |
0.930 |
0.941 |
0.947 |
0.949 |
0.950 |
|
35 |
0.916 |
0.929 |
0.936 |
0.939 |
0.940 |
|
40 |
0.900 |
0.915 |
0.924 |
0.928 |
0.928 |
|
45 |
0.882 |
0.900 |
0.910 |
0.914 |
0.914 |
|
50 |
0.860 |
0.881 |
0.893 |
0.898 |
0.898 |
|
55 |
0.837 |
0.861 |
0.874 |
0.880 |
0.880 |
|
60 |
0.809 |
0.837 |
0.852 |
0.859 |
0.859 |
|
65 |
0.779 |
0.810 |
0.827 |
0.834 |
0.834 |
|
70 |
0.746 |
0.780 |
0.799 |
0.807 |
0.807 |
|
75 |
0.710 |
0.747 |
0.768 |
0.777 |
0.777 |
|
80 |
0.671 |
0.711 |
0.734 |
0.743 |
0.743 |
|
85 |
0.630 |
0.672 |
0.696 |
0.707 |
0.706 |
|
90 |
0.586 |
0.631 |
0.656 |
0.667 |
0.666 |
|
95 |
0.541 |
0.587 |
0.614 |
0.625 |
0.624 |
|
100 |
0.496 |
0.542 |
0.569 |
0.581 |
0.579 |
Как следует из таблицы 5 для выгораний ОЯТ в диапазоне от 50 до 70 ГВт•сут/тU и для времени выдержки от 5 до 10 лет мощность нейтронного излучения на 97,5% определяется 244Cm.
Выводы
Для трех типов ОЯТ реактора ВВЭР-1200 представлены данные по мощности нейтронного излучения в диапазоне выгораний от 50 до 70 ГВт•сут/тU и для времени выдержки от 5 до 10 лет.
На основании этих данных предложены аппроксимационные зависимости, позволяющие определять мощность нейтронного излучения ОЯТ в диапазоне выгораний от 50 до 70 ГВт•сут/тU и для времени выдержки от 5 до 10 лет со среднеквадратичной погрешностью порядка 0,54%.
Показано, что мощность нейтронного излучения у ТВС с 6 твэгами в среднем приблизительно на 5%, а с 12 твэгами соответственно на 10% выше.
Для выгораний ОЯТ в диапазоне от 50 до 70 ГВт•сут/тU и для времени выдержки от 5 до 10 лет мощность нейтронного излучения на 97,5% определяется 244Cm.
Эти данные по мощности нейтронного излучения ОЯТ могут быть использованы, чтобы обеспечить радиационную безопасность и необходимую степень защиты ОТВС с повышенной глубиной выгорания на заключительных этапах топливного цикла, которые включают промежуточные хранение отработанного ядерного топлива, отгрузка, переработка, долговременное хранение и окончательное захоронение.
Библиографический список
1. Hu J., Gauld I.C., Peterson J.l. and Bowman S.M. "Us commercial spent nuclear fuel. Assembly characteristics, 1968-2013;" NUREG/CR-7227 ORNL/TM-2015/619, Oak Ridge, 2016. - 145 p.
2. Gauld. I.C., Ryman J.C.. Nuclide Importance to Criticality Safety, Decay Heating, and Source Terms Related to Transport and Interim Storage of High-Burnup LWR Fuel. NUREG/CR-6700. ORNL/TM-2000/284, Oak Ridge, 2001.- 104 p.
3. Серебряный Г.З., Жемжуров М.Л.. Радиационные и теплофизические характеристики отработавшего ядерного топлива реактора ввэр-1200 / VII Международная конференция «Атомная энергетика, ядерные и радиационные технологии XXI века»: доклады, Минск, 23?26 октября 2018 г. - Минск, Право и экономика. ? 63-69 с.
4. Разработка программы MCU-PD для расчёта нейтронно-физических характеристик активных зон реактора ВВЭР-1200 АЭС-2006, реализующей для решения уравнения переноса нейтронов метод Монте-Карло на основе информации, хранящейся в файлах оценённых ядерных данных: отчёт / РНЦ Курчатовский институт - М., 2009. - инв. № 36-03/18-08.
Размещено на Allbest.ru
...Подобные документы
Определение удельного выгорания топлива ядерного реактора. Содержание изотопов урана в природном и обогащенном его вариантах. Анализ эволюции изотопов плутония во время кампании, изменение весового соотношения продуктов деления к концу кампании.
курсовая работа [678,8 K], добавлен 11.03.2013Понятие об оптическом волокне. Прохождение светового излучения через границу раздела сред, а также в оптических волокнах, определение окон прозрачности. Стабильность мощности лазерного излучения. Принципы измерения мощности на разных длинах волн.
курсовая работа [832,5 K], добавлен 07.01.2014Изучение возникновения и применения гамма-излучения. Особенности использования в качестве детекторов в дозиметрических приборах газоразрядных счетчиков, работа которых основана на ионизирующем действии ядерного излучения; их достоинства и недостатки.
курсовая работа [696,4 K], добавлен 24.11.2013Определение мощности лазерного излучения, подаваемого на образец. Вычисление размеров лазерного пучка на образце. Разработка системы измерения мощности излучения и длительности лазерного импульса, системы измерения температуры в зависимости от времени.
лабораторная работа [503,2 K], добавлен 11.07.2015Теплотехническая надежность ядерного реактора: компоновка, вычисление геометрических размеров его активной зоны и тепловыделяющей сборки. Определение координат и паросодержания зоны поверхностного кипения. Температура ядерного топлива по высоте ТВЭл.
курсовая работа [1,2 M], добавлен 18.06.2011Предназначение и конструктивные особенности ядерного энергетического реактора ВВЭР-1000. Характеристика и основные функции парогенератора реактора. Расчет горизонтального парогенератора, особенности гидравлического расчета и гидравлических потерь.
контрольная работа [185,5 K], добавлен 09.04.2012Радиационная опасность ядерных материалов. Выбор полосового дифракционного фильтра и детектора. Вывод функций распределения актиноидов в периферийном слое топливной таблетки. Оценка фонового излучения. Фон от тормозного излучения и от продуктов деления.
курсовая работа [559,2 K], добавлен 27.11.2013Эффективность канальных реакторов типа РБМК. Внутреннее строение реактора. Конструкция защиты от ионизирующего излучения ректора, расчет и оценка качества монтажа защиты. Измерение мощности дозы нейтронов и гамма-излучения в центральном зале АЭС.
реферат [2,3 M], добавлен 19.07.2012Історія створення ядерного реактора. Будова та принципи роботи реактора-розмножувача та теплового реактора. Особливості протікання ланцюгової та термоядерної реакцій. Хімічні і фізичні властивості, способи одержання і застосування урану і плутонію.
реферат [488,7 K], добавлен 23.10.2010Использование ядерного топлива в ядерных реакторах. Характеристики и устройство водоводяного энергетического реактора и реактора РБМК. Схема тепловыделяющих элементов. Металлоконструкции реактора. Виды экспериментальных реакторов на быстрых нейтронах.
реферат [1,0 M], добавлен 01.02.2012Методы учета и контроля ядерных материалов в "мокром" хранилище отработавшего ядерного топлива реакторных установок ВВЭР-1000. Требования к применению средств контроля доступа и проведению физической инвентаризации. Порядок оценки безвозвратных потерь.
дипломная работа [780,3 K], добавлен 16.01.2014Общие характеристики и конструкция тепловой части реактора ВВЭР-1000. Технологическая схема энергоблоков с реакторами, особенности системы управления и контроля. Назначение, состав и устройство тепловыделяющей сборки. Конструктивный расчет ТВЕЛ.
курсовая работа [1,4 M], добавлен 25.01.2013Ядерный реактор ВВЭР-1000 - водо-водяной энергетический реактор с водой под давлением, без кипения в активной зоне. Регулирование мощности, топология локальной вычислительной сети. Коррекция базы данных конфигурации. Обмен данными между ОБД и ЛВС.
дипломная работа [1,3 M], добавлен 11.09.2011Измерение мощности низкочастотных и высокочастотных колебаний электрических сигналов. Диагностирование мощности колебаний сверхвысокочастотного излучения ваттметрами (поглощающего типа и проходящей мощности). Основные цифровые методы измерения мощности.
контрольная работа [365,0 K], добавлен 20.09.2015Измерение интенсивности излучения ниобата лития по времени при различных температурах. Основные функции и возможности прибора для нагревания кристаллов, собранного на базе ПИД-регулятора ОВЕН ТРМ101, настройка прибора, инструкция по пользованию им.
дипломная работа [2,4 M], добавлен 31.05.2014Принципы построения системы физической защиты ядерного объекта. Категорирование предметов физической защиты, помещений, ядерного объекта. Описание гипотетического объекта АЭС. Выбор спектрометрического оборудования для измерений излучения образца.
дипломная работа [485,3 K], добавлен 30.06.2015Общие сведения об измерительных источниках оптического излучения, исследование их затухания. Основные требования к техническим характеристикам измерителей оптической мощности. Принцип действия и конструкция лазерных диодов, их сравнительный анализ.
дипломная работа [2,5 M], добавлен 09.01.2014Конструкция реактора и выбор элементов активной зоны. Тепловой расчет, ядерно-физические характеристики "холодного" реактора. Многогрупповой расчет, спектр и ценности нейтронов в активной зоне. Концентрация вещества в гомогенизированной ячейке реактора.
курсовая работа [559,9 K], добавлен 29.05.2012Профилирование расходов по тепловыделяющим сборкам активной зоны реактора ВВЭР-1000. Определение расхода теплоносителя через межкассетные зазоры и доли тепла, перетекающего в межкассетное пространство. Расчет мощности главного циркуляционного насоса.
курсовая работа [279,9 K], добавлен 08.12.2013Описание нейтронно-физических характеристик реактора ВВЭР-440. Определение коэффициента размножения тепловых нейтронов. Нахождение капиталовложений и ежегодных эксплуатационных издержек системы "ВВЭР СВШД". Мероприятия по защите от радиоактивных выбросов.
дипломная работа [1,1 M], добавлен 23.01.2014