Размещено на http://www.allbest.ru/

Размещено на http://www.allbest.ru/

МИНИСТЕРСТВО ТРАНСПОРТА РОССИЙСКОЙ ФЕДЕРАЦИИ

ФЕДЕРАЛЬНОЕ АГЕНТСТВО МОРСКОГО И РЕЧНОГО ТРАНСПОРТА

ОМСКИЙ ИНСТИТУТ ВОДНОГО ТРАНСПОРТА (ФИЛИАЛ)

ФЕДЕРАЛЬНОГО ГОСУДАРСТВЕННОГО БЮДЖЕТНОГО ОБРАЗОВАТЕЛЬНОГО УЧРЕЖДЕНИЯ ВЫСШЕГО ОБРАЗОВАНИЯ

«СИБИРСКИЙ ГОСУДАРСТВЕННЫЙ УНИВЕРСИТЕТ ВОДНОГО ТРАНСПОРТА»

Кафедра ЭТиЭО

Курсовой проект

По дисциплине: Судовые электрические машины

На тему: Проектирование силового трансформатора

РУКОВОДИТЕЛЬ:

д. т. н. профессор

Хацевский К.В

СТУДЕНТ:

заочная 5-ЭС, ЭС 16-06

Беляев А.А.

Омск 2018 г.

ОГЛАВЛЕНИЕ

трехфазный трансформатор стержневой магнитный обмотка

ВВЕДЕНИЕ

1. РАСЧЕТНАЯ ЧАСТЬ

1.1 Расчет основных электрических величин

1.2 Выбор изоляционных расстояний

1.3 Расчет обмоток ВН и НН

Расчет обмотки НН

Расчет обмотки ВН

1.4 Расчет параметров короткого замыкания

Расчет потерь короткого замыкания

1.5 Расчет механических сил

1.6 Расчет магнитной системы

1.7 Расчет характеристик холостого хода

Расчет потерь холостого хода

Расчет тока холостого хода

1.8 Расчет КПД трансформатора

СПИСОК ЛИТЕРАТУРЫ

ПРИЛОЖЕНИЕ



ВВЕДЕНИЕ

Трансформатор - устройство, предназначенное для изменения величины переменного напряжения, является практически обязательным структурным элементом источника вторичного электропитания. При наличии первичного источника, вырабатывающего переменное напряжение, трансформатор достаточно часто включается в источник вторичного электропитания в качестве входного элемента. В этом случае трансформатор называется силовым, и его функциональное назначение заключается в преобразовании входной системы переменного напряжения (однофазной или трехфазной) в одну или несколько других систем переменных напряжений, используемых для питания соответствующих потребителей постоянного и переменного тока. В системах питания электронной аппаратуры применяют силовые трансформаторы малой мощности (не более 4 кВА для однофазных и 5 кВА для трехфазных систем переменного тока). Они в большинстве случаев работают при низких напряжениях на обмотках (до 1кВ), синусоидальной или близкой к синусоидальной форме преобразуемого напряжения и частоте, равной 50 Гц (частота промышленной сети).

Силовой трансформатор является одним из важнейших элементов каждой электрической сети. Передача электрической энергии на большие расстояния от места ее производства до места потребления требует в современных сетях не менее чем пяти - шестикратной трансформации в повышающих и понижающих трансформаторах.

Особо важными задачами являются повышение качества трансформаторов, использование прогрессивной технологии производства, экономия материалов при их производстве и возможно низкие потери энергии при их работе в сети.

1 РАСЧЕТНАЯ ЧАСТЬ

Требуется рассчитать трехфазный трансформатор со следующими данными (приложение 1):

Полная номинальная мощность, S = 160 кВА

Обмотка низкого напряжения, U₁ = 0,4 кВ

Обмотка высокого напряжения, U₂ = 10 кВ

Схема соединения обмоток Д/Y

Частота напряжения, f₁ = 50 Гц

Потери КЗ, Р_к = 2600 Вт

Потери ХХ, Р_х = 450 Вт

Напряжение КЗ, u_к = 4,5 %

Ток ХХ, i₀ = 1,9 %

Расчет производится для трансформатора стержневого типа с плоской магнитной системой и концентрическими обмотками.

1.1 Расчет основных электрических величин

Мощность одной фазы:

, (1)

,

где m - число фаз.

Мощность обмоток одного стержня:

, (2)

;

где c - число стержней.

Номинальные токи:

- обмотки НН: , (3)

,

- обмотки ВН: , (4)

;

Фазные токи при схеме соединения "звезда":

I_Ф2 = I₂ (5)

,

Фазные токи при схеме соединения "треугольник":

, (6)

;

Фазные напряжения при схеме соединения "звезда":

(7)

,

Фазные напряжения при схеме соединения "треугольник":

U_Ф1 = U₁ , (8)

Испытательные напряжения U_исп.1 и U_исп.2 обмоток находим по табл. 1.

Таблица 1 - Испытательные напряжения промышленной частоты для силовых трансформаторов (ГОСТ 1516-73)

Класс напряжения, кВ	3	6	10	15	20	35	110	150	220	330	500
Испытательное напряжение Uисп., кВ	18	25	35	45	55	85	200	230	325	460	680

Примечание. Обмотки с рабочим напряжением до 1 кВ имеют U_исп = 5 кВ.

В данном случае:

U_{исп. 1}= 5 кВ, U_{исп. 2}=35 кВ.

1.2 Выбор изоляционных расстояний

Диаметр стержня магнитной системы трансформатора:

, (9)

,

где а_р - ширина канала рассеяния, ;

здесь а₁₂ - изоляционный промежуток между обмотками НН и ВН, выбирается по табл. 4;

a₁₂=0,9

- приведенная ширина двух обмоток,

, (10)

где k - коэффициент канала рассеяния, выбирается по табл. 2.

Для трансформаторов с обмотками из алюминиевого провода значение k, найденное из таблицы 2 необходимо умножить на 1,25.

,

,

;

Таблица 2 - Значения коэффициента k

Мощность трансформатора, кВА	Напряжение обмотки ВН, U2
	6 - 10 кВ	35 кВ	110 кВ
До 100	0,8 - 0,6	--	--
160 - 630	0,65 - 0,52	0,65 - 0,58	--
1000 - 6300	0,51 - 0,43	0,54 - 0,46	--

Таблица 3 - Минимальные изоляционные расстояния обмоток НН

Мощность трансформатора S, кВА	Uисп1, кВ	д01, см	aц1 , см	a01, см	lц1, см
25 - 250	5	0,1	--	0,4	--
400 - 630	5	0,1	--	0,5	--
1000 - 2500	5	0,4	0,6	1,5	1,8
630 - 1600	18; 25 и 35	0,4	0,6	1,5	2,5
2500 - 6300	18; 25 и 35	0,4	0,8	1,75	2,5
630 и выше	45	0,5	1,0	2,0	3,0
630 и выше	55	0,5	1,3	2,3	4,5
Все мощности	85	0,6	1,9	3,0	7,0

Таблица 4 - Минимальные изоляционные расстояния обмоток ВН

Мощность трансформатора S, кВА	Uисп2, кВ	l02, см	a12, см	lц2, см	a22, см	д22, см
25 - 100	18; 25 и 35	2,0	0,9	1,0	0,8	--
160 - 630	18; 25 и 35	3,0	0,9	1,5	1,0	--
1000 - 6300	18; 25 и 35	5,0	2,0	2,0	1,8	--
630 и выше	45	5,0	2,0	2,0	1,8	0,2
630 и выше	55	5,0	2,0	3,0	2,0	0,3
160 - 630	85	7,5	2,7	5,0	2,0	0,3
1000 - 6300	85	7,5	2,7	5,0	3,0	0,3
10 000 и выше	85	8,0	3,0	5,0	3,0	0,3

k_p - коэффициент приведения идеального поля рассеяния к реальному (коэффициент Роговского), k_p = (0,93…0,97), принимаем k_p = 0,95;

k_с - коэффициент заполнения сталью площади круга, описанного около сечения стержня,

k_c = k_кр • k_з, (11)

,

k_кр - выбирается по табл. 2.2 [1, с. 71];

k_кр =0,93 ,

k_з - коэффициент заполнения, для листовой стали толщиной 0,35 мм принимают k_з = 0,93;

u_р - реактивная составляющая напряжения короткого замыкания,

, (12)

,

, (13)

;

в - отношение средней длины окружности к высоте обмотки, по табл. 5 выбираем рекомендуемое значение в.

в=1,6

Таблица 5 - Рекомендуемые значения в

Мощность, кВ•А	Напряжение обмотки ВН, U2
	6 и 10 кВ	35 кВ	110 кВ
25 - 100	1,2 - 1,6	--	--
160 - 630	1,2 - 1,6	1,2 - 1,5	--
1000 - 6300	1,3 - 1,7	1,2 - 1,6	--
6300 - 16 000	--	1,1 - 1,3	1,1 - 1,3
25000 - 80 000	--	--	--

Выбираем рулонную холоднокатанную текстурированную сталь марки Э330А с толщиной листов 0,35 мм.

Магнитная индукция в стержне В_с для трансформаторов мощностью 160 кВА и выше принимает значения 1,5…1,65 Тл.

Принимаем В_с = 1,6 Тл.

Подставляем найденные значения в (9) находим диаметр стержня магнитной системы трансформатора.

Принимаем ближайший больший диаметр d_Н из нормированного ряда.

Нормированный ряд: 8; 9; 10; 11; 12,5; 14; 16; 18; 20; 22; 24; 26; 28; 30; 32; 34; 36; 38; 40; 42; 45; 48; 50; 53; 56; 60; 63; 67; 71; 75.

d_Н = 14см.

Уточняем значение в.

, (14)

,

Средний диаметр двух обмоток:

d₁₂ = a • d_Н , (15)

,

где a = 1,3…1,42, принимаем a = 1,4.

Ориентировочная высота обмотки:

, (16)

,

По таблице 8-2 [1, с. 365], определяем площадь сечения стержня П_ф.с.

П_ф.с.=141,5см²,

Активное сечение стержня:

П_с = k_з • П_ф.с. , (17)

.

Основные изоляционные расстояния из таблицам 3 и 4:

- от обмотки ВН до ярма l₀₂ 3,0см.

- выступ цилиндра l_ц2 1,5см.

- между обмотками ВН a₂₂ 1,0см.

- межфазная перегородка д₂₂ -

- от стержня до НН a₀₁ 0,4см.

1.3 Расчет обмоток ВН и НН

Расчет обмотки НН.

ЭДС одного витка:

, (18)

,

Число витков обмотки НН:

, (19)

Принимаем целое число витков обмотки НН равное 86.

Уточняем ЭДС одного витка:

, (20)

,

Плотность тока в обмотках:

, (21)

где k_Д - коэффициент добавочных потерь, определяется по табл. 6.

k_Д = 0,96

Таблица 6 - Значения k_Д для трехфазных трансформаторов

Мощность трансформатора S, кВА	До 100	160 - 630	1000 - 6300	10 000 - 16 000	25 000 - 63 000	80 000 - 100 000
kД	0,97	0,96 - 0,92	0,91 - 0,90	0,90 - 0,87	0,86 - 0,78	0,77 - 0,75

По таблице 7 определяем среднее значение плотности тока ?_СР.

?_СР = 1,6 А/мм².

Таблица 7 - Средняя плотность тока Д_ср в алюминиевых обмотках трансформатора

Мощность, трансформатора S, кВА	25 - 40	63 - 630	1 000 - 6300	10 000 - 16 000
ДСР, А/мм2	1,2 - 1,4	1,4 - 1,8	1,5 - 1,8	1,2 - 1,5

Ориентировочное сечение одного витка

. (22)

.

Выбираем конструкцию цилиндрической обмотки из прямоугольного провода. Тип обмотки - цилиндрическая многослойная.

Ориентировочная высота одного витка:

. (23)

.

Число витков в одном слое:

, (24)

.

где N_сл1 - число слоев обмотки НН, N_сл1 = 4.

По табл. 5.3 [1, с. 216] выбираем число проводов n₁ в одном витке и размер прямоугольного провода:

a₁ = 0,353 см.

b₁ = 0,59 см.

n₁ = 4

Размер провода с учетом толщины изоляции 0,5 мм:

, .

Полное сечение одного витка:

. (25)

.

Плотность тока:

. (26)

.

Радиальный размер провода проверяем по плотности теплового потока на поверхности обмотки:

, (27)

.

здесь a₁, a'₁ и b₁ - размеры обмоточного провода, см.

Уточняем высоту обмотки НН:

. (28)

.

Радиальный размер обмотки НН:

, (29)

.

где a₁₁ - осевой канал между слоями обмотки, определяем по табл. 8.

a₁₁ = 0,55 см.

Таблица 8 - Минимальная ширина охлаждающего канала a₁₁

Высота обмотки l1, см	до 30	30 - 50	50 - 100	100 - 150
Ширина канала a11, см	0,4 - 0,5	0,5 - 0,6	0,6 - 0,8	0,8 - 1,0

Внутренний диаметр обмотки НН:

. (30)

.

Значение размера a₀₁ было ранее определено по таблице 3.

Наружный диаметр обмотки НН:

. (31)

Масса металла обмотки.

Т.к. обмотка выполняется алюминиевым проводом, то:

. (32)

.

Расчет обмотки ВН.

Число витков обмотки ВН при номинальном напряжении:

. (33)

Принимаем целое число витков w_Н2 = 1243

Число витков на одной ступени регулирования:

. (34)

Количество витков на каждой ступени регулирования:

ступень +5,0%: = 1243+2•31 = 1305 вит.

ступень +2,5%: = 1243+31 = 1274 вит.

ступень 0%: = 1243 вит.

ступень -2,5%: = 1243-31 = 1212 вит.

ступень -5,0%: = 1243-2•31 = 1181 вит.

Ориентировочная плотность тока:

. (35)

.

Ориентировочные сечения одного витка:

. (36)

По таблице 5.1 [1, с 212] выбираем круглый алюминиевый провод диаметром d₂ = 2,63мм и сечением П₂ = 5,43мм².

Диаметр провода обмотки ВН с изоляцией:

d'₂ = d₂ + 0,5 . (37)

Уточняем плотность тока:

. (38)

Число витков в одном слое:

, (39)

где l₂ - высота обмотки ВН, l₂ ? l₁

Значение диаметра изолированного провода d₂' следует подставлять в сантиметрах.

Число слоев:

. (40)

Принимаем двухслойную изоляцию из стеклоткани марки ЛСБ четыре слоя по 0,15 мм.

Радиальный размер обмотки:

. (41)

Внутренний диаметр обмотки ВН:

. (42)

Наружный диаметр обмотки ВН:

. (43)

Площадь поверхности охлаждения обмотки ВН:

, (44)

где k = 0,75.

Масса металла обмотки ВН:

. (45)

1.4 Расчет параметров короткого замыкания

Расчет потерь короткого замыкания.

Основные потери в обмотке НН:

. (46)

Основные потери в обмотке ВН:

. (47)

Коэффициент добавочных потерь в обмотке НН:

, (48)

где

. (49)

Коэффициент добавочных потерь в обмотке ВН:

, (50)

.

где

. (51)

Длина отводов в обмотке НН:

- для схемы соединения обмоток "треугольник": .

Масса металла в отводах НН:

, (52)

где г_А - плотность алюминия, г_А =2700 кг/м³.

Потери в отводах НН:

. (53)

Длина отводов в обмотке ВН:

- для схемы соединения обмоток "звезда": ;

Масса металла в отводах ВН:

. (54)

Потери в отводах ВН:

. (55)

Потери в стенках бака:

Р_Б = 10 • k_Б • S, (56)

где k_Б - определяется по табл. 9.

k_Б = 0,01

Таблица 9 - Значения коэффициента k_Б

Мощность S, кВА	До 1000	1000 - 4000	6300 - 10000	16000 - 25000	40000 - 63000
Значение коэффициента kБ	0,01 - 0,015	0,02 - 0,03	0,03 - 0,04	0,04 - 0,05	0,06 - 0,07

Полные потери короткого замыкания:

. (57)

Расчет напряжения короткого замыкания.

Активная составляющая:

. (58)

Реактивная составляющая:

, (59)

где

, (60)

, (61)

, (62)

, (63)

. (64)

Напряжение короткого замыкания:

. (65)

1.5 Расчет механических сил

Установившейся ток короткого замыкания:

. (66)

.

Мгновенный максимальный ток короткого замыкания:

, (67)

где

. (68)

.

Радиальная сила:

. (69)

Растягивающее напряжение в проводе в обмотке ВН:

. (70)

Полная осевая сила:

. (71)

где k_ос - коэффициент осевой силы,

, (72)

, (73)

,

, (74)

. (75)

. (76)

Для обмоток ВН с регулировочными витками, расположенными симметрично относительно середины высоты обмоток, значение коэффициента k₀₂ ? 0.

Напряжение сжатия:

, (77)

где b_оп - ширина опорных брусков, b_оп = 4 см.

1.6 Расчет магнитной системы

Выбираем конструкцию трехфазной стержневой шихтованной магнитной системы, собираемой из листов холоднокатаной текстурованной стали. Стержень прессуется расклиниванием с обмоткой, ярмо - ярмовыми балками. Размеры пакетов выбираем по таблице 8.1 [1, с. 360].

13,5*1,9; 12*1,7; 10,5*1,0; 8,5*0,9; 6,5*0,7; 4,0*0,5.

Пример расположения пакетов магнитной системы приведен на рис. 1.

Полное сечение стержня:

П_ф.с. = 2•?(а_n • b_n). (78)

где a_n - ширина пакетов пластин стержня,

b_n - толщина пакетов пластин стержня.

Рисунок 1 - Пример расположения пакетов магнитной системы

Общая толщина пакетов в сечении стержня:

b_С = 2 • ?b_n. . (79)

Активное сечение стержня:

П_С = k_З • П_ф.с. . (80)

Полное сечение ярма:

П_ф.я. = 2 • ?(а_n.я • b_n.я), (81)

где a_n.я - ширина пакетов пластин ярма,

b_n.я - толщина пакетов пластин ярма.

Активное сечение ярма:

П_Я = k_З • П_ф.я. . (82)

Ширина ярма:

b_Я = 2 • ? b_n.Я . (83)

Длина стержня:

l_С = l₂ + 2 • l₀₂. (84)

Расстояние между осями соседних стержней:

. (85)

Масса стали в ярмах:

. (86)

где с - количество стержней, с = 3;

г_СТ - плотность стали, г_СТ = 7650 кг/м³.

Масса угла ярма:

G_У = 2 • k_З • г_СТ • 10^-6 ?(а_с • а_я • в_с). (87)

Масса стали в стержнях:

. (88)

Масса стали в местах стыка:

. (89)

где а_1Я - наибольшая ширина пластины ярма, см.

Полная масса стали:

. (90)

1.7 Расчет характеристик холостого хода

Расчет потерь холостого хода.

Магнитная индукция в стержне:

. (91)

Магнитная индукция в ярме:

. (92)

Магнитная индукция в стыке:

. (93)

Для рассчитанных значений магнитных индукций по таблице 8.4 [1, с. 377] определяются удельные потери: р_с = 1,3, р_я = 1,22, р_з.с = 0,635, р_з.я = 0,84 , р_з.ст =0,026.

Если число ступеней в сечении ярма равно или отличается на одну-две ступени от числа ступеней в сечении стержня, то распределение индукции в ярме и стержне можно считать равномерным и принять коэффициент увеличения потерь, зависящий от формы сечения ярма, k_п.я = 1. Некоторые технологические факторы также оказывают влияние на потери холостого хода. Необходимость расшихтовки верхнего ярма перед насадкой обмоток и зашихтовки его после насадки также приводит к увеличению потерь, что может быть учтено коэффициентом k_п.ш = 1,02 для трансформаторов мощностью менее 25000 кВА. Опрессовка стержней и ярм при помощи бандажей при сборке остова вызывает некоторое увеличение потерь, которое уже не может быть снято отжигом. Это увеличение учитывается коэффициентом k_n.п, который для трансформаторов мощностью до 630 кВА может быть принят k_п.п = 1,02. Закатка или срезание заусенцев после резки пластин вызывает увеличение потерь, которое при отсутствии отжига может быть учтено коэффициентом k_п.з = 1,07. При резке пластин возникает увеличение удельных потерь, полностью снимаемое отжигом. При отсутствии отжига это увеличение можно учесть коэффициентом k_n.р. При определении k_n.р принимается ширина пластины второго пакета от центра сечения стержня для следующих значений ширины пластин:

5 см 1,20 30 см 1,033

10 см 1,10 40 см 1,025

20 см 1,05 50 см 1,020

Так как пластины после резки и закатки или срезания заусенцев повергаются отжигу, то произведение коэффициентов k_п.з • k_n.р = 1.

Для стали марок Э320, Э330 и Э330А с толщиной листов 0,35 мм при индукциях 1,4-1,7 Тл значение коэффициента k_у.п = 8,92.

Потери холостого хода:

,

где k_ф = 2•(с-1) = 2•(3-1) =4.

Для рассчитанных магнитных индукций по таблице 8.11 [1, с. 395] определяем удельные намагничивающие мощности: q_с = 2,7, q_я =2,6, q_з.с = 3,01, q_з.я = 2,87, q_з.ст = 0,12.

Реактивная мощность ХХ:

где k_т.я - коэффициент, учитывающий форму ярма. При числе ступеней в ярме n_я, равном или близком к числу ступеней в стержне, k_т.я = 1;

k_т.ш - коэффициент; учитывающий расшихтовку и зашихтовку верхнего ярма при сборке. При мощности трансформатора до 25000 кВА k_т.ш = 1,02;

k_т.п - коэффициент, учитывающий влияние прессовки стержней и ярм при сборке остова. Для мощностей до 630 кВА k_т.п = 1,04;

k_т.з - коэффициент, учитывающий срезку заусенцев. При отжиге k_т.з = 1,1;

k_т.р - коэффициент, учитывающий резку пластин. При отжиге после резки пластин и закатки заусенцев k_т.р = 1;

k_у.т - определяем по таблице 10. k_у.т = 29,4

Таблица 10 - Значения коэффициента k_у.т. для стали Э330А

Индукция Вс, Тл	1,4	1,5	1,6	1,7
Коэффициент kу.т.	16,5	20,2	29,4	42,4

Расчет тока холостого хода.

Ток первичной обмотки трансформатора, возникающий при холостом ходе при номинальном синусоидальном напряжении и номинальной частоте, называется током холостого хода.

При расчете тока холостого хода трансформатора отдельно определяют его активную и реактивную составляющие.

Активная составляющая тока холостого хода вызывается наличием потерь холостого хода. Активная составляющая тока холостого хода:

. (94)

Реактивная составляющая тока холостого хода:

. (95)

Полный ток холостого хода:

. (96)

1.8 Расчет КПД трансформатора

Коэффициент полезного действия при номинальной нагрузке:

. (97)

СПИСОК ЛИТЕРАТУРЫ

1. Тихомиров, П. М. Расчет трансформаторов: учеб. пособие для вузов. М.: Энергия, 1976. - 544 с.

2. Гончарук, А. И. Расчет и конструирование трансформаторов: учеб. для техникумов. - М.: Энергоатомиздат, 1990. - 256 с.

3. Вольдек, А.И. Электрические машины. Введение в электромеханику. Машины постоянного тока и трансформаторы // А.И. Вольдек, В.В. Попов. - С-Пб: Питер Пресс, 2007. - 319 с.

4. Копылов, И.П. Электрические машины: учебник для вузов. - М.: Высшая школа, 2006. - 608 с.

5. Иванов-Смоленский, А.В. Электрические машины. В 2-х томах. - М.: Московский энергетический институт, 2006.

6. Костенко, М. П. Электрические машины. Ч. 1, 2 // М.П. Костенко, Л.М. Пиотровский. - М.: Энергия, 1973.



ПРИЛОЖЕНИЕ 1

Исходные данные по вариантам.

Номер варианта	S, кВА	U1, кВ	U2, кВ	Схема соединения обмоток	f1, Гц	Рк, Вт	Рх, Вт	uк, %	iх, %
1	160	0,4	6	Y / Y	50	2600	450	4,5	1,9
2	250	0,69	10	Д / Y	50	4200	610	4,5	1,9
3	400	0,4	6	Y / Y	50	5500	900	4,5	1,8
4	630	0,4	10	Д / Y	50	7000	1250	5,5	1,7
5	1000	6,3	35	Y / Д	50	11 600	2000	6,5	1,4
6	160	0,4	10	Д / Y	50	2600	450	4,5	1,9
7	250	0,4	6	Y / Д	50	3700	610	4,5	1,9
8	400	0,4	10	Y / Y	50	5500	900	4,5	1,8
9	630	0,4	6	Y / Д	50	8500	1250	5,5	1,7
10	250	0,4	35	Д / Y	50	3700	900	6,5	2,3
11	630	6,3	35	Д / Y	50	7600	1600	6,5	2
12	1000	10,5	35	Y / Y	50	11 600	2000	6,5	1,4
13	400	0,69	6	Y / Д	50	5900	900	4,5	1,8
14	630	0,69	6	Y / Д	50	8500	1250	5,5	1,7
15	1000	3,15	6	Y / Д	50	11600	2450	5,5	1,4
16	1000	3,15	10	Д / Y	50	11600	2450	5,5	1,4
17	1000	6,3	10	Y / Y	50	11500	1650	5,5	0,5
18	160	0,69	6	Д / Y	50	3100	450	4,5	1,9
19	250	0,4	10	Д / Y	50	3700	610	4,5	1,9
20	400	0,69	10	Д / Y	50	5900	900	4,5	1,8

Размещено на Allbest.ru

...