Реконструкция электроснабжения молочно-товарной фермы

Размещено на http://www.allbest.ru/

МИНИСТЕРСТВО ОБРАЗОВАНИЯ, НАУКИ И МОЛОДЕЖНОЙ

ПОЛИТИКИ КРАСНОДАРСКОГО КРАЯ

ГОСУДАРСТВЕННОЕ БЮДЖЕТНОЕ ПРОФЕССИОНАЛЬНОЕ

ОБРАЗОВАТЕЛЬНОЕ УЧРЕЖДЕНИЕ КРАСНОДАРСКОГО КРАЯ

«ЛАБИНСКИЙ СОЦИАЛЬНО - ТЕХНИЧЕСКИЙ ТЕХНИКУМ»

Дипломная работа

На тему: «Реконструкция электроснабжения молочно-товарной фермы КФХ «Бондаренко»

Выполнил:

Акимов М.А.

Лабинск 2019

Содержание

Введение

1. Характеристика предприятия и электроснабжения

2. Расчет электрооборудования КФХ «Бондаренко»

2.1 Исходные данные для проектирования

2.2 Определение центра электрических нагрузок предприятия

2.3 Выбор числа и мощности трансформаторов

2.4 Расчет потерь мощности в выбранных трансформаторах

2.5 Выбор и расчёт сечений линий электропередачи 0,4 кВ

2.6 Конструкция линий электропередачи напряжением 0,38 кВ

3. Выбор оборудования и защиту линий сети электроснабжения

3.1 Выбор предохранителей в сети 0,38 кВ и проверка защиты

3.2 Расчёт токов короткого замыкания в сети 0,38 кВ

3.3 Выбор трансформаторной подстанции

3.4 Расчёт релейной защиты подстанции

4. Молниезащита и заземление электрооборудования подстанции

4.1 Защита подстанции от перенапряжений

4.2 Защита подстанции от прямых ударов молнии

4.3 Расчёт заземляющего устройства подстанции

5. Организация эксплуатации эялектрооборудования

5.1 Обоснование и расчёт структуры электротехнической службы

5.2 Надёжность проектируемой системы электроснабжения

5.3 Организация технического обслуживания и текущего ремонта

6. Охрана труда

6.1 Анализ опасных и вредных производственных факторов

6.2 Защита от поражения электрическим током

6.3 Защита от электрической дуги

7. Экономическая часть

7.1 Анализ выбора оптимальной схемы электроснабжения молочно-товарной фермы КФХ «Бондаренко»

7.2 Расчет сметной стоимости на приобретение и монтаж оборудования и сетей системы электроснабжения

7.3 Расчёт основной и дополнительной заработной платы ремонтного и эксплуатационного персонала

7.4 Расчёт сметы годовых затрат на содержание оборудования и сетей схемы электроснабжения и определение себестоимости электроэнергии

7.5 Технико-экономические показатели схемы электроснабжения

Заключение

Список использованной литературы

Введение

Развитие сельского хозяйства и требования научно-технического прогресса диктуют необходимость совершенствования сельскохозяйственной электроэнергетики путем внедрения автоматизации технологических процессов, систем электроснабжения сельскохозяйственных предприятий и решения проблемы энергосбережения и экономии электрической энергии.

Главной проблемой на этом этапе является создание рациональных систем электроснабжения сельскохозяйственных предприятий. Созданию таких систем способствует следующее:

- выбор и применение рационального трансформирования энергии;

- выбор рациональных напряжений, что значительно снижает потери электрической энергии при её распределении;

- правильный выбор мест размещения подстанций, что минимизирует годовые приведенные затраты;

- рациональный выбор числа и мощности трансформаторов, а также схем электроснабжения и их параметров, что ведет к сокращению потерь электроэнергии, повышению надежности;

- решение задачи симметрирования электрических нагрузок.

Общая задача оптимизации систем электроснабжения включает рациональные решения по выбору сечений проводов и жил.

В настоящее время сельское хозяйство Краснодарского края, как и по всей России, испытывает определённые трудности, связанные с изменениями экономических отношений. Во многих хозяйствах наблюдается значительный спад сельскохозяйственного производства, что, конечно, вызывает снижение потребления электроэнергии, появление в связи с этим недогрузки электрооборудования сельских трансформаторных подстанций и линий электропередачи. Одновременно с этим, в связи с изменениями экономических отношений в сторону рыночных, значительно возросли требования к надёжности электроснабжения тех сельскохозяйственных объектов, от бесперебойной работы которых зависит экономическое и финансовое благополучие сельскохозяйственных предприятий. В первую очередь это следует отнести к отрасли молочного животноводства, как отрасли, способной поставлять продукцию круглый год, практически без сезонных изменений количества и качества производимого молока.

1. Характеристика предприятия и электроснабжения

Рисунок 1.1-Схема электроснабжения животноводческого комплекса до реконструкции

Данный дипломный проект посвящен реконструкции электроснабжения молочно-товарной фермы фермерского хозяйства Бондаренко Лабинского района, сокращения недоотпуска электроэнергии и снижения потерь продукции.(Рисунок 1.1)

Таблица 1.1 - Электрические нагрузки по объектам фермы

№	Наименование объекта	Дневная нагрузка	Вечерняя нагрузка	Коэффициент сезонности
		кВт	квар	Вт	квар	Зима	Весна	Лето	Осень
1	Дом животновода с ветеринарно-фельдшерским пунктом	6	-	8	-	1,0	0,8	0,7	0,9
2	Коровник привязного содержания с механизированным доением, уборкой навоза и электроводонагревателем на 350 голов	45	32	45	32	1,0	0,8	0,7	0,9
3	Родильное отделение на 50 мест	6	-	6	-	1,0	0,9	0,5	0,8
4	Коровник привязного содержания с механизированным доением, уборкой навоза и электроводонагревателем на 150 голов	20	16	20	16	1,0	0,8	0,7	0,9
5	Телятник на 150 голов	5	3	8	5	1,0	0,8	0,4	0,8
6	Конюшня на 70 голов	3	-	3	-	0,8	0,2	0,2	0,8
7	Помещение ремонтного, откормочного молодняка на 180 голов	10	-	3	-	1,0	0,6	0,3	0,9
8	Телятник на 70 голов	5	3	8	5	1,0	0,8	0,4	0,8
9	Телятник на 70голов	5	3	8	5	1,0	0,8	0,4	0,8
10	Телятник на 70 голов	5	3	8	5	1,0	0,8	0,4	0,8
11	Овощехранилище на 1000 т	5	3	2	-	1,0	0,5	0,4	1,0
12	Весовая	1	-	-	-	1,0	0,5	0,2	0,8
13	Сенохранилище	10	8	-	-	0,5	0,5	1,0	1,0
14	Водонасосная станция	10	8	10	8	1,0	0,9	0,8	1,0
15	Коровник привязного содержания с механизированным доением, уборкой навоза на 150 голов	20	16	20	16	1,0	0,8	0,7	0,9
Суммарная нагрузка	156	95	149	92
Суммарная полная мощность	183 кВА	175 кВА

Фермерское хозяйство Бондаренко занимается производством молока - основного вида продукции совхоза - на молочно-товарной ферме с дойным стадом 650 голов. На ферме имеются два коровника по 150 голов и один коровник на 350 голов дойных коров, четыре телятника по 70 голов, помещение для ремонтного и откормочного молодняка на 100 голов, родильное отделение на 50 мест, конюшня на 70 голов, вспомогательные помещения и сооружения. Электрические нагрузки по объектам фермы приведены в таблице 1.1, а в таблице 1.2 сведены данные по расходу электрической энергии в основных подразделениях фермерского хозяйства

Электроснабжение отделения ФХ «Бондаренко» осуществляется от трёх трансформаторных подстанций, распределение нагрузок которых также видно из таблицы 1.2. Подстанции питаются от независмых воздушных линий напряжением 10 кВ через масляные выключатели типа МВ-10 от шин 10 кВ подстанций «Синюха» 35/10 кВ и «Вознесенская» 35/10 кВ. Длина линии 10 кВ от подстанции «Синюха» 10,7 км, от подстанции «Вознесенская» - 9 км. Линия 10 кВ от подстанции «Синюха» управляется линейным разъединителем ЛР-1, а от подстанции «Вознесенская» - комплектным разъединителем КР-2.

Таблица 1.2 - Расход электрической энергии в 20017 году, кВт·часов

Месяц	Кормоцех	Ферма	Коровник
	ТП-2	ТП-1	ТП-3
январь	11700	9600	-
февраль	9900	8800	-
март	12900	8800	-
апрель	15000	10000	-
май	10800	8000	-
июнь	9000	8000	-
июль	8100	6000	-
август	9300	5200	-
сентябрь	9300	5200	-
октябрь	8400	5600	1360
ноябрь	7800	6000	6680
декабрь	9000	9200	6970
Сумма по ТП	112290	90400	15010
Годовое потребление	217700 кВт·ч

Несмотря на наличие резервной линии электроснабжения, надёжность обеспечения потребителей на молочно-товарной ферме электроэнергией оказалась низкой. Расстояние между разъединителями ЛР-1 и КР-2 составляет около 1050 м. В результате при аварии на основной снабжающей линии электропередачи 10 кВ вторая, резервная линия 10 кВ подключается не сразу, имеет место длительный перерыв в электроснабжении, что приводит к значительным потерям производимой продукции из-за недоотпуска электроэнергии.

Другой недостаток существующей схемы электроснабжения заключается в использовании масляных выключателей, которые обладают невысокими эксплуатационными показателями и низкой надёжностью. Эти выключатели также ухудшают надёжность электроснабжения сельхозпредприятия.

Кроме того, трансформаторные подстанции открытого типа, используемые в существующей схеме электроснабжения, значительно уступают по многим показателям, и, в первую очередь, по эксплуатационным и по надёжности подстанциям закрытого типа.

Ещё один недостаток существующей схемы электроснабжения связан с изменениями потребления электрической энергии.

Снижение потребления электроэнергии на производственные нужды привело к падению загрузки подстанций. Следовательно, снизилась эффективность использования электрооборудования подстанций, повысились относительные потери электроэнергии непроизвоственного характера, выросли относительные потери на холостой ход трансформаторов.

В связи с падением сельскохозяйсвенного производства и соответствующим снижением потребления электроэнергии центр тяжести потребления электроэнергии сместился в сторону однофазных потребителей - жилых домов хутора «Синюха». По этой причине резко возросла несимметрия нагрузки во внутренней сети хутора «Синюха». снизились качественные показатели электроэнергии и, как следствие, возросла аварийность электрооборудования трансформаторных подстанций ТП1, ТП2 и ТП3.

Рост аварийности на подстанциях привел к снижению надёжности электроснабжения сельскохозяйственных потребителей. Выросли потери КФХ Бондаренко за счёт недополученной продукции в связи с отключениями электроэнергии. Так по данным КФХ при отключении электроэнергии и срыве доения продуктивность коров снижается в первый день на 20%, во второй - на 10% и в третий - на 5%. В результате недополучения молока КФХ теряет за три дня при дневном надое на ферме 7723 кг молока 70000 рублей. Если учесть, что зимой таких отключений электроэнергии бывает не одно и не два, то можно представить насколько сильно снижается эффективность производства, падает рентабельность производства.

Наконец, наличие трёх действующих трансформаторных подстанций приводит к неоправданным эксплуатационным затратам, которые ложатся тяжёлым бременем на плечи КФХ, что также снижает как эффективность производства и его рентабельность.

2. Расчет электрооборудования КФХ «Бондаренко»

2.1 Исходные данные для проектирования

Объект проектирования представляет собой производственную зону КФХ «Родионова» и включает потребители, перечисленные с максимальными дневными нагрузками в таблице 2.1.1.

Таблица 2.1.1 - Нагрузочные характеристики потребителей

№ п/п	Наименование потребителя	Максимальные нагрузки
		РДн , кВт	QДн , квар
1	Дом животновода с ветпунктом	6	-
2	Коровник на 350 голов	45	32
3	Родильное отделение на 50 мест	6	-
4	Коровник на 150 голов	20	16
5	Телятник на 70 голов	5	3
6	Конюшня на 70 голов	3	-
7	Помещение для молодняка на 180 голов	10	-
8	Телятник на 70 голов	5	3
9	Телятник на 70 голов	5	3
10	Телятник на 70 голов	5	3
11	Овощехранилище на 1000 тонн	5	3
12	Весовая	1	-
13	Сенохранилище	10	8
14	Водонасосная станция	10	8
15	Коровник на 150 голов	20	16
Суммарная нагрузка	156	95
Полная мощность	SДн = 184 кВА

В хозяйстве по степени надежности и бесперебойности электроснабжения большая часть электроприемников относится ко II и III категории.

По степени поражения людей электрическим током в отделении имеются помещения с повышенной опасностью, сырые и пыльные.

Электрооборудование, установленное в производственных помещениях, работает от трехфазного переменного тока частотой 50 Гц. Основная его часть рассчитана для работы на напряжении 380/220 В. Краткая характеристика основных потребителей электроэнергии по категориям бесперебойности электроснабжения и среды производственных помещений в сответствии с ПУЭ приведена в таблице 2.1.2.

Таблица 2.1.2 - Характеристика производственных помещений по ПУЭ

№ по ген. плану	Наименование объекта	Класс среды помещений	Категория надежности по ПУЭ
1.	Дом животновода с ветпунктом	Нормальное	III
2.	Коровник на 3500 голов	Влажное	II
3.	Родильное отделение на 50 мест	Влажное	III
4.	Коровник на 150 голов	Влажное	II
5.	Телятник на 70 голов	Влажное	III
6.	Конюшня на 70 голов	Влажное	III
7.	Помещение для молодняка на 180 голов	Влажное	III
8.	Телятник на 70 голов	Влажное	III
9.	Телятник на 70 голов	Влажное	III
10.	Телятник на 70 голов	Влажное	III
11.	Овощехранилище на 1000 тонн	Влажное	III
12.	Весовая	Нормальное	III
13.	Сенохранилище	Пыльное	III
14.	Водонасосная станция	Влажное	III
15.	Коровник на 150 голов	Влажное	II

2.2 Определение центра электрических нагрузок предприятия

Воспользуемся математическим методом, который позволяет аналитически определить центр электрических нагрузок (ЦЭН) объект по координатам отдельных его потребителей.

Если считать нагрузки равномерно распределенными по площади объекта, что характерно для нашего случая, то центр нагрузок можно принять совпадающим с геометрическим центром фигуры, изображающей объект на генплане. Геометрическим центром фигуры, в свою очередь, является место пересечения её диагоналей.

Для определения ЦЭН предприятия на его генплане произвольно наносим оси координат х и y , графически по плану определяем координаты ЦЭН каждого потребителя и заносим в таблицу 2.2.1.

Таблица 2.2.1 - Определение ЦЭН КФХ «Родионова»

№	Наименование потребителя	Рр i, кВт	Хi , м	Yi , м
1.	Дом животновода с ветпунктом	6	280	280
2.	Кровник на 350 голов	45	280	190
3.	Родильное отделение на 50 мест	6	370	210
4.	Коровник на 150 голов	20	440	220
5.	Телятник на 70 голов	5	440	140
6.	Конюшня на 70 голов	3	460	110
7.	Помещение для молодняка на 180 голов	10	420	60
8.	Телятник на 70 голов	5	520	160
9.	Телятник на 70 голов	5	520	70
10.	Телятник на 70 голов	5	440	8
11.	Овощехранилище на 1000 тонн	5	280	10
12.	Весовая	1	240	110
13.	Сенохранилище	10	200	60
14.	Водонасосная станция	10	110	90
15.	Коровник на 150 голов	20	38	95

Координаты ЦЭН предприятия хо и yо определяются по формулам:

; ,

где х i ; yi - соответвствующие координаты центра i - нагрузки;

Рр.ц. i - активная расчетная мощность i - ой нагрузки.

Определяем координаты

; м;

; м.

Следует учитывать, что размещение подстанции на территории молочно-товарной фермы должно быть выполнено с соблюдением следующих условий:

1) необходимо располагать трансформаторную подстанцию как можно ближе к ЦЭН предприятия;

2) подвод линий внешнего электроснабжения должен быть осуществлен без пересечения с путями внутрифермского транспорта;

3) подстанция и воздушные линии 10 кВ следует располагать в зоне минимального загрязнения изоляции.

С учётом вышеуказанных условий размещаем подстанцию 10/0,4кВ на генплане предприятия вблизи пересечения линий 10кВ, у северо-восточного угла ограждения фермы.

2.3 Выбор числа и мощности трансформаторов

Для данного объекта - молочно-товарной фермы КФХ «Бондаренко» экономически целесообразно принять одну трансформаторную подстанцию вместо трёх подстанций в существующей схеме электроснабжения фермы.

При выборе числа, мощности и типа силовых трансформаторов для питания электроприемников фермы и жилых домов КФХ «Бондаренко» будем руководствоваться следующими положениями, изложенными в СН-174-95:

1. Мощность трансформаторов должна выбираться с учетом допустимой нагрузки в нормальном и послеаварийном режиме работы.

2. Число трансформаторов определяется исходя из обеспечения надежности питания с учётом категории потребителей.

3. Двухтрансформаторные подстанции сооружаются при сосредоточении значительных нагрузок в месте установки подстанций. Электроснабжение электроприемников II категории должно иметь резервирование.

4. Должна учитываться возможность расширения или развития подстанций с установкой более мощных трансформаторов на тех же фундаментах.

В качестве критерия выбора числа и мощности трансформаторов принимаем удельную плотность нагрузки фермы:

s уд = Sp / F , (2.3.1)

где Sp - полная расчетная мощность электроприемников, кВА;

F - площадь помещений фермы, определяемая по генплану, м2 ;

s уд - удельная плотность электрической нагрузки на ферме, кВА/м2 .

По данным полная расчетная мощность электроприемников молочно - товарной фермы составляет Sp = 210 кВА. Из генплана на рис. 2.2 находим F = 5680 м2 . Тогда удельная плотность нагрузки фермы составит

s уд = 184/5680 = 0,032 кВА/м2 .

Ориентировочную номинальную мощность трансформаторов выбираем по плотности нагрузки из данных, представленных в таблице 2.3.1. Эта мощность для основного и резервного трансформаторов составляет 160 кВА.

Таблица 2.3.1 - Зависимость мощности трансформатора от плотности нагрузки

sуд , кВА/м2	? 0,04	? 0,05	? 0,1	? 0,2
Sт , кВА	160	250	400	630

Минимальное число трансформаторов i - го потребителя N 0. i определим по формуле:

, (2.3.3.)

где Рсм. i - активная средняя мощность за наиболее загруженную смену электроприемников фермы, кВт, определяемая по формуле:

; (2.3.4)

S Т. i - номинальная мощность i - го трансформатора, кВА;

B Н. i - нормативный коэффициент загрузки трансформатора, выбираемый согласно СН174-75 по категориям нагрузок (II-B н =0,7…0,8; III-B н=0,9-0,95 );

K м. i - коэффициент максимума нагрузки (принимаем K м. i =1,1 - нагрузка нередко непостоянная).

Имеем из таблицы 2.1 Pp = 184 кВт. Принимаем B н =0,75. Тогда

Рсм = 184/1,1 = 167,3 кВт

и минимальное число трансформаторов с учётом потребителей II категории

= 1,39 .

Полученное значение N 0 округляем до большего целого числа, т.е. принимаем N 0 = 2 . При выборе мощности трансформаторов необходимо учитывать возможность их перегрузки в послеаварийном режиме до 40% продолжительностью не более 6 ч в течение 5 суток. При этом коэффициент заполнения суточного графика нагрузки трансформатора в условиях его перегрузки в соответствии с ПУЭ должен быть не более 0,8.

Коэффициент загрузки трансформаторов по 160 кВА предварительно составляет

Кз.основн. =184/2/160 = 0,58.

С учётом этого на случай послеаварийного электроснабжения фермы принимаем второй, резервный трансформатор мощностью 160 кВА . В случае отказа основного трансформатора 160 кВА , перегрузка резервного трансформатора при питании потребителей II категории (коровники SII= 140 кВА ) составит

Кз.резерв. = 140/160 = 0,875.

Резервный трансформатор в послеаварийном режиме будет недогружен.

Таким образом, выбранные трансформаторы мощностью по 160 кВА удовлетворяют и по степени загрузки, и по надёжности электроснабжения.

Одновременно с выбором трансформаторов производим выбор мощности компенсирующих устройств в сети электроснабжения фермы.

Реактивная мощность дневного максимума составляет согласно таблице 2.1 Q = 95 квар , активная - Р = 157 кВт , коэффициент мощности в сети фермы cosц 1 = 0,876. Наибольшая реактивная мощностьQ Вн. i , которая может быть внесена из распределительной сети 10 кВ в сеть 0,4 кВi - го приемника без превышения предусмотренного значения коэффициента загрузки, определяется по формуле:

.(2.3.4)

При расчетной реактивной низковольтной нагрузке Q Р. i для максимального перетока мощности конденсаторной установки необходимо обеспечить получение следующего значения реактивной мощности:

Q ку. i = Q р. i - Q Вн. i , (2.3.5)

где Q ку. i - реактивная мощность i - й конденсаторной установки, квар.

Полученное значение Qку. i уточняется до величины Qбк стандартной конденсаторной установки.

Далее проверяют фактический коэффициент Вф. i загрузки i - го трансформатора после компенсации по условию:

Вф. i = ? Вн. i .(2.3.6)

Если это условие не соблюдается, следует увеличить мощность трансформатора. После этого уточняют величину реактивной мощности, передаваемую из сети 10 кВ в сеть 0,4 кВ по формуле:

Q Вн. i = Q р. i - Q бк. i (2.3.7)

Проведем расчет компенсации реактивной мощности потребителей фермы. Определяем наибольшую реактивную мощностьQ Вн , которая может быть внесена из распределительной сети 10 кВ в сеть 0,4 кВобъекта

квар .

Расчетная реактивная нагрузка Q Р , подлежащая компенсированию

Q Р = Рр tgц 1 ,

где tgц 1 = 0,55 - тангенс угла сдвига фаз в сети до компенсации реактивной мощности, соответствующий cosц 1 = 0,876 .

Q Р = 157·0,55 = 86,4 квар.

Реактивная мощность конденсаторной установки

Q ку = 181,5 - 86,4 = 95,1 квар.

Полученное значение Qку уточняем до величины Qбк стандартной конденсаторной установки. Принимаем Qбк = 75 квар.

Фактический коэффициент Вф загрузки трансформатора после компенсации реактивной мощности

Вф = = 0,59 .

Это значение меньше принятого Вн = 0,75. Следовательно, корректировать расчёт установки для компенсации реактивной мощности нет необходимости.

Принимаем к установке на проектируемом объекте закрытую трансформаторную подстанцию Челябинского трансформаторного завода.

Таблица 2.3.2 - Параметры сети электроснабжения фермы и электрооборудования трансформаторной подстанции и компенсирующей установки

№ п/п	Наименование	Значение
1.	Трансформаторная подстанция КТП №1	ЗКТПБ/М/
2.	Активная расчётная нагрузка, кВт	157
3.	Реактивная расчётная нагрузка, квар	95
4.	Полная расчётная нагрузка, кВА	184
5.	Общая площадь объекта, м2	5680
6.	Категория электроприёмников	II и III
7.	загрузки транс-ра,
8.	Удельная плотность мощности, кВА/м2	0,034
9.	Тип и мощность трансформатора: Основного Резервного	ТМ - 160 ТМ - 160
10.	Вносимая реактивная мощность, квар	181,5
11.	Мощность компенсирующей установки, квар	100

2.4 Расчет потерь мощности в выбранных трансформаторах

Расчет потерь мощности в выбранных трансформаторах необходим для определения затрат на возмещение потерь электроэнергии.

Потери активной (кВт) и реактивной (квар) мощностей в трансформаторах определяют по формулам:

,(2.4.1)

,(2.4.2)

где и - потери холостого хода и короткого замыкания, кВт;

- ток холостого хода трансформатора, %;

u кз - напряжение короткого замыкания трансформатора, %;

N - количество трансформаторов;

- фактический коэффициент загрузки трансформаторов.

Уточняем нагрузку в сети 0,4 кВ с учетом реальных потерь в выбранных трансформаторах:

. (2.4.3)

Из справочных данных находим для трансформатора ТМ160/10 мощностью 160 кВА с первичным напряжением 10 кВ его параметры:

ДРхх = 0,56 кВт; ДРкз = 2,65 кВт; ixx = 2,4%; u кз = 4,5%.

Рассчитаем потери активной мощности в трансформаторах:

ДРТ1+Т2 = 2(0,56 + 2,65·0,55) = 4,04 кВт.

Потери реактивной мощности:

Д QT 1+Т2 = 2·160(0,024+0,045·0,55) = 14,02 квар.

Результаты расчёта потерь вносим в таблицу 2.4.1

Уточним нагрузку фермы с учетом реальных потерь в выбранных трансформаторах. В нормальном режиме работы сети 0,4 кВ с исходными данными: Расчётные мощности потребителей от трансформатора Т1

Рр1 = 112 кВт; Q р1 = 85 квар (см. табл. 2.2.1)

ДРТ1 = 2,02 кВт; Д QT 1 = 7,01 квар.

Максимальная нагрузка на трансформатор Т1

 кВА.

Таблица 2.4.1 - Расчет потерь мощности в трансформаторах

№ nn	Параметр	Трансформаторы Т1,Т2
		ТМ 160/10
1.	Количество, n , шт Мощность, ST , кВА	2 160
2.	Потери холостого хода, Д P хх , кВт	0,56
3.	Потери короткого замыкания, Д P кз , кВт	2,65
4.	Ток холостого хода, i хх , %	2,4
5.	Напряжение КЗ, u кз , %	4,5
6.	Коэффициент загрузки, Вф	0,55
7.	Активные потери, ДРТ i , кВт	2х2,02
8.	Реактивные потери, Д QTi , квар	2х7,01
Потери в нормальном режиме, ДРТ1 /Д QT 1	2,02 кВт/7,01 квар
Потери в поставарийном режиме, ДРТ1 /Д QT 2	2,02 кВт/7,01 квар

Расчётные мощности потребителей от трансформатора Т2

Рр2 = 72 кВт; Q р2 = 10 квар (см. табл. 2.1)

ДРТ2 = 2,02 кВт; Д QT 2 = 7,01 квар.

кВА.

В послеаварийном режиме работы сети 0,4 кВ только для потребителей II категории надёжности (работает только Т1):

Рр1 = 112 кВт; Q р1 = 85 квар (см. табл. 2.1)

ДРТ1 = 2,02 кВт; Д QT 1 = 7,01 квар.

Максимальная нагрузка на трансформатор Т1

 кВА.

Полученные данные расчетов сводим в таблицу 2.4.2

Таблица 2.4.2- Расчётные нагрузки с учетом реальных потерь в трансформаторах

№ nn	Параметр	Режим работы сети
		Нормальный	Послеаварийный
		Т1	Т2	Т1	Т2
1.	Активная мощность, Рр , кВт	112	72	112	-
2.	Активные потери, ДРТ i , кВт	2,02	2,02	2,02	-
3.	Реактивная мощность, Qp , квар	85	10	85	-
4.	Реактивные потери, Д QTi , квар	7,01	7,01	7,01	-
5.	Мощность БК, Qбк , квар	75	75	75	-
6.	Полная мощность, Sp , кВА	146,5	76	146,5	-

Рисунок 2.4.1-Схема электроснабжения животноводческого комплекса после реконструкции.

2.5 Выбор и расчёт сечений линий электропередачи 0,4 кВ

Определение числа линий электропередачи 0,4 кВ

В настоящее время приняты следующие основные принципы построения схем внутреннего электроснабжения:

1. Число отходящих от трансформаторной подстанции линий не должно превышать 4-х.

2. Работа линий и трансформаторов должна быть раздельной, так как параллельная работа приводит к увеличению токов КЗ, удорожанию релейной защиты, особенно на коротких линиях внутри объекта.

3. Воздушные линии напряжением 0,38 кВ располагают преимущественно вдоль одной стороны дорог.

Распределение электроэнергии по рекомендациям СН-174-75 может быть выполнено радиальной, магистральной или смешанной схемой. Выбор зависимости от территориального размещения нагрузок, их величины, от требуемой степени надёжности питания и других характерных особенностей проектируемого объекта.

В практике проектирования электроснабжения предприятий крупные и ответственные потребители обычно подсоединяются к источнику электроэнергии по радиальным схемам. Средние и мелкие потребители группируются, а их электроснабжение проектируется по магистральному принципу. Такое решение позволяет создать схему внутреннего электроснабжения с наилучшими технико-экономическими показателями.

Основываясь на принципах построения внутренних сетей предприятия и учитывая особенности проектирования электроснабжения фермы, принимаем смешанную схему сети 0,38 кВ из 4-х линий. Две линии (схема на рис. 2.3) 1 и 4 от трансформатора Т1 питают 4 коровника (потребители II категории №№ 2, 4 и 15), родильное отделение (№3), телятник (№8) и водонасосную станцию (№14). Другие две линии 2 и 3 снабжают электроэнергией сенохранилище и хранилище сочных кормов (потребители №13 и 11), весовую, 3 телятника, откормочное и конюшню (№ № 5-7, 9, 10) от Т2. Выбор расчётной схемы сети 0,38 кВ и расчёт нагрузок линий

Расчётную схему линий 0,38 кВ составим для дневных нагрузок. С учётом коэффициента ко одновременности активную расчётную нагрузку i -й линии определим по выражению:

РЛ. i = ко ·, (2.5.1)

где РД. i - дневная нагрузка i -го потребителя в данной линии. Если нагрузки потребителей различаются более чем в 4 раза, наименьшие нагрузки РД. j складываем без учёта коэффициента одновременности в соответствии с формулой:

РЛ. i = ко ·+. (2.5.2)

Полная расчётная мощность определяется с учётом коэффициента мощности нагрузок

S р = РЛ. i / cosц .(2.5.3)

В соответствии с расчётной схемой определим расчётные нагрузки линий.

Линия 1:ко = 0,85; cosц 14,15 = 0,78;

РЛ.1 = 0,85(10 +20) = 25,5 кВт;

S рЛ1 = 25,5/0,78 ? 33 кВА.

Линия 2: ко = 0,85; cosц 13 = 0,78; cosц 11 = 0,86;

РЛ.2 = 0,85(10 + 5)= 12,8 кВт;

S рЛ2 = 8,5/0,78 +4,25/0,86 ? 16 кВА.

Линия 3: ко = 0,8; cosц 6,7,12 =1; cosц 5,9 = 0,86;

РЛ.3 = 0,8(10+5+5)+(3 +1) = 20 кВт;

S рЛ3 =10+10/0,86+3+1 ? 28 кВА.

Линия 4: ко =0,85; cosц 1,3 =1; cosц 2 =0,82; cosц 4 =0,78; cosц 8 =0,86;

РЛ.4 = 0,85(45+20)+(6 +6 +5) = 72,25 кВт;

S рЛ4 =6+6+45/0,82+20/0,78+5/0,86 ? 88 кВА.

Линию 1, проходящую вблизи воздушных линий 10кВ, выполним кабелем, чтобы избежать пересечения воздушных линий. Остальные линии принимаем воздушными линиями электропередачи.

Выбор сечения проводов и расчёт потерь напряжения

Прокладку кабеля по территории фермы осуществляем в воздухе. Предусматриваем применение кабеля марки ААШв с алюминиевыми жилами в алюминиевой защитной оболочке с наружным покровом из поливинилхлоридного шланга.

Выбор сечения кабельной линии осуществляем по экономической плотности тока i эк с дальнейшей проверкой по техническим условиям. К техническим условиям относят проверку сечений по нагреву расчётным током в режиме наибольших нагрузок и послеаварийном режиме.

Нестандартное экономически целесообразное сечение кабеля F э выбираем по экономической плотности тока по формуле:

F Э = Ip / i Эк ,(2.5.4)

гдеI р - расчётный ток кабельной линии, А.

Согласно ПУЭ, при годовом максимуме нагрузки Тмакс < 5000 ч и использовании в качестве проводника - алюминия i Эк =1,4 А/мм2 .

Расчётный ток кабельной линии определяем по формуле:

, А (2.5.5)

гдеSp - полная расчётная мощность электроприёмников в линии, кВА.

Расчётный ток линии 1

= 50,1 А.

Сечение жилы кабеля линии 1

F Э.Л1 = 50,1/1,4 = 35,8 мм2 .

Полученное значение сечения жилы округляем до меньшего стандартного значения. Принимаем F Э.ст = 35мм2 ( r 0 =0,89 Ом /км; х0 =0,064 Ом/км ).

Так как кабель проложен в воздухе, то для данного сечения кабеля

I доп = 65 А.

Найденное по справочнику сечение проверяем по нагреву.

В нормальном рабочем режиме:

К t · Ка I доп ? I р ,(2.5.6)

гдеК t - коэффициент учёта температуры среды, отличной от расчётной;

Ка - коэффициент учёта расстояния в свету между кабелями, проложенными рядом и их количеством;

I доп - длительный допустимый ток для кабеля, А.

Принимаем К t =1, т.к. длительно допустимая температура жилы кабеля с бумажной изоляцией на напряжение 0,66 кВ составляет +650 С, а температура среды составляет +15о С. Тогда в соответствии с формулой имеем:

65А > 50А,

следовательно, сечение жил кабеля проходит в нормальном рабочем режиме. В послеаварийном режиме, учитывая возможность 30 % перегрузки линии:

1,3 К t · Ка I доп ? I п/ав , (2.5.7)

гдеI п/ав - максимальное значение тока кабеля в послеаварийном режиме, которое определяется для однотрансформаторной подстанции с резервированием формулой:

.(2.5.8)

Максимальное значение тока кабеля в послеаварийном режиме

? 60 А.

Условие (2.5.7) для послеаварийного режима

1,3·65 = 84,5 А > 60 А.

Данное условие также выполняется.

К техническим условиям относят также проверку по потере напряжения:

- в рабочем режиме:

? 5%(2.5.9)

- в послеаварийном режиме:

? 10%(2.5.10)

гдеl - длина кабельной линии, км;

х0 , r 0 - удельные активное и индуктивное сопротивления жилы кабельной линии, Ом/км.

Находим потерю напряжения в кабеле в рабочем и послеаварийном режимах:

= 2,1% < 5% .

Проверка сечений по термической стойкости проводится после расчётов токов короткого замыкания. Далее определяем потери в кабельной линии: -активной мощности

, кВт (2.5.11)

, квар (2.5.12)

-активной электроэнергии

, МВтч/год, (2.5.13)

где - потери в изоляции кабеля, определяемые как

.(2.5.14)

Так как, - величина сравнительно небольшая и в расчётах учитывается только при высоких напряжениях;

t - время максимальных потерь, определяемое по формуле:

, ч (2.5.15)

где Тм =4500 ч - для двухсменной работы при продолжительности смены равной 8 часов. Тогда

ч.

Определяем потери активной мощности в кабельной линии 1:

Ркл1 = 3·50,1·0,12·0,89 = 0,016 кВт.

Потери реактивной мощности в этой же линии 1:

Q кл1 = 3·50,1·0,12·0,064 = 0,001 вар.

Потери активной электроэнергии в кабельной линии 1:

Д W Кл1 = 0,016·2846 = 45,5 кВт·ч/год.

Рассчитаем сечения проводов воздушных линий электропередачи и потери напряжения в них, используя для участка линии формулу:

Д U участка = ДU уд · S расч.участка · l участка .

Принимая провод 3А35+А35 (r0 = 0,83 Ом/км) для участка Д U 2-1-11 и провод 3А50+А50 (r0 = 0,588 Ом/км) для остальных участков, рассчитаем потери напряжения на участках линии 2:

Д U 2-1-11 = 0,83·5·0,104 = 0,43%;

Д U 2-2-1 = 0,588·16·0,132 = 1,24%;

Д U 2-2-1-13 = 0,588·10,9·0,031 = 0,2%.

Наибольшая потеря напряжения в линии 2 составит сумму потерь на участках:

Д U 2макс = Д U 2-2-1 + Д U 2-1-11 ;

Д U 2макс = 1,24+ 0,43 = 1,67% < Д U доп = 5%.

Следовательно, выбранные сечения проводов удовлетворяет условию по допустимой потере напряжения в линии 2.

Принимаем провод 3А35+А35 на участках Д U 3-3-9 , Д U 3-3-7 , Д U 3-3-6 , Д U 3-2-5 , Д U 3-1-12 , остальные участки выполним проводом 3А50+А50 (r0 = 0,588 Ом/км).

Потери напряжения на участках линии 3:

Д U 3-3-9 = 0,83·4,6·0,036 = 0,14%;

Д U 3-3-7 = 0,83·10·0,025 = 0,21%;

Д U 3-3-6 = 0,83·3·0,015 = 0,04%;

Д U 3-2-3-3 = 0,588·17,6·0,062 = 0,64%;

Д U 3-2-5 = 0,83·4,7·0,085 = 0,33%;

Д U 3-1-3-2 = 0,588·27,2·0,105 = 1,68%;

Д U 3-1-12 = 0,83·0,8·0,016 = 0,01%;

Д U 3-3-1 = 0,588·28·0,121 = 1,99%.

Наибольшая потеря напряжения в линии 3 состоит из потерь на участках:

Д U 3макс = Д U 3-3-1 + Д U 3-1-3-2 + Д U 3-2-3-3 + Д U 3-3-7 ;

Д U 3 = 1,99 + 1,68 + 0,64 + 0,21 = 4,52% < Д U доп = 5%.

Принимаем провод 3А70+А70 (r0 = 0,42 Ом/км) для участков Д U 4-4-1 , Д U 4-1-4-2 , Д U 4-2-4-2-1 , Д U 4-2-1-2-2 , для Д U 4-1-2 , Д U 4-1-2 и Д U 4-2-2-4 - провод 3А50+А50 и провод 3А35+А35 - для Д U 4-2-2-8 , Д U 4-2-1-3 . Тогда потери напряжения на участках линии:

Д U 4-2-2-8 = 0,83·5·0,049 = 0,20%;

Д U 4-2-2-4 = 0,42·21,8·0,042 = 0,38%;

Д U 4-2-1-2-2 = 0,42·26,8·0,038 = 0,43%;

Д U 4-2-1-3 = 0,83·6·0,042 = 0,21%;

Д U 4-2-4-2-1 = 0,42·32,8·0,121 = 1,67%;

Д U 4-2-1 = 0,588·6·0,015 = 0,05%;

Д U 4-1-4-2 = 0,42·38,8·0,095 = 1,55%;

Д U 4-1-2 = 0,588·46,7·0,035 = 0,96%;

Д U 4-4-1 = 0,42·85,5·0,046 = 1,65%.

Наибольшая потеря напряжения в линии 4 складывается из потерь на участках:

Д U 4макс = Д U 4-4-1 + Д U 4-1-4-2 + Д U 4-2-4-2-1 + Д U 4-2-1--2-2 ;

Д U 4 = 1,65 + 1,55 + 1,67 + 0,43 = 4,47% < Д U доп = 5%.

2.6 Конструкция линий электропередачи напряжением 0,38 кВ

Для воздушных линий принимаем железобетонные опоры на основе стойки СВ-10,5-5 (длина стойки 10,5м и допустимый изгибающий момент не более 5т·м). Глубину заложения опор в грунт принимаем равную 2,5 м.

Пролёты между опорами возушных линий принимаем:

· для проводов А70 - 37 м;

· для проводов А50 - 40 м;

· для проводов А34 - 45 м,

длины ответвлений к вводам в здания - не более 10м.

Крепление проводов выполним на изоляторах ТФ-20. Крепление проводов на промежуточных опорах выполним проволочными скрутками, а на концевых опорах - зажимами плашечными типа ПА.

Траверсы присоединяем проводниками диаметром 6 мм к нулевому проводу посредством зажимов ПА. Для заземления опор используем один из стежрней стойки, к которому с двух сторон привариварены заземляющие элементы. В качестве шинопроводов 0,4 кВ принимаем шинопровод ШРА73-400 с параметрами:

I н ? 400А, U н = 380 В,

r ф = 0,15мОм/м,

хф =0,17мОм/м,

rN =0,162мОм/м,

х N =0,164мОм/м, l ш =0,7м.

Повторные заземления нулевого провода принимаем Rп.з. ? 30 Ом.

3. Выбор оборудования и защиту линий сети электроснабжения

3.1 Выбор предохранителей в сети 0,38 кВ и проверка защиты

Предохранители для линий 0,38 кВ выбираем по напряжению сети и рабочему току в начале линии из условий:

Uпр іUсети и Iпр іIл .(3.1)

Параметры линий и выбранных предохранителей сводим в таблицу 3.1.1

Таблица 3.1.1 - Параметры предохранителей в сети 0,38 кВ

Линия № п/п	Рабочий ток линии Iл , А	Параметры предохранителя
		Тип	Номинальный ток предохранителя, А	Номинальный ток плавкой вставки, А	Предельный ток отключения при U =380 В, кА
1	50,1	ПП 40(ТУ16-90ИГПН 46727.001ТУ)	25-630	63	200
2	24,3			40
3	42,6			63
4	130			160

Как следует из таблицы 3.1.1, выбранные предохранители удовлетворяют условиям выбора. Для проверки предохранителей на отключающую способность и быстродействие необходимо определить возможные максимальные и минимальные токи короткого замыкания.

3.2 Расчёт токов короткого замыкания в сети 0,38 кВ

Составим схему замещения линии 1 электропередачи сети 0,38 кВ. Намечаем на схеме замещения расчётные точки 1 и 14. В точке 15 ток однофазного КЗ не учитываем, т.к. он заведомо больше, чем в точке 14 (длина участка до т. 15 короче, чем до т.14). Рассчитываем параметры схемы замещения линии 1.

Сопротивления прямой последовательности трансформатора, приведённые к ступени низшего напряжения

rT 1 = 17,5 мОм;

хТ1 = 41,5 мОм.

Активное и индуктивное сопротивления нулевой последовательности трансформатора Т1, обмотки которого соединены по схеме «звезда-звезда с нулем», принимаем по данным таблицы.

rT 0 = 10 rT 1 =175 мОм;хТ0 = 7 хТ1 =290,5 мОм.

Сопротивления прямой последовательности с учётом двух болтовых соединений на фазу шинопровода ШРА73-400:

r ш1 = 0,006·2 + 0,15•0,7 = 0,012 + 0,105 = 0,1117 мОм;

хш1 = 0,17•0,7 = 0,119 мОм.

Активное и индуктивное сопротивления нулевой последовательности фазы шинопровода принимаем по рекомендациям как

r ш0 = r ш1 + 3 rN = 0,105 +3·0,162 = 0,591 мОм;

хш0 =7,5 хш1 = 7,5·0,119 = 0,893 мОм.

Активное и индуктивное сопротивления прямой последовательности участка 1-2 кабельной линии с жилами А35 (r 0 = 0,89 Ом/км, х0 = 0,064 Ом/км) :

r 1-21 = 0,89·0,09 = 80 мОм;

х1-21 = 0,064·0,09 = 5,8 мОм.

Полное сопротивление нулевой последовательности участка 1-2 из кабеля ААШв

z 1-20 = 1,83·0,09 = 164,7 мОм.

Для участка 2-14 кабельной линии:

r 2-141 = 0,89·0,033 = 29,4 мОм;

х2-141 = 0,064·0,033 = 2,1 мОм;

z 2-140 = 1,83·0,033 = 60,4 мОм.

Определяем сопротивления прямой последовательности до точки 1

R 1 У = 17,5 + 0,117 = 17,62 мОм;

Х1У = 41,5 + 0,119 = 41,62 мОм

и рассчитываем ток трёхфазного КЗ в этой точке 1:

I КЗ.макс = 5,1 кА.

Проверяем предельную отключающую способность предохранителя ПП 40 с предельным током вставки I пр = 200 кА :

I пр ? ; (3.2.1)

I пр = 200 кА ? ·1,5·5,1 = 10,8 кА.

Условие (3.2) выполняется, значит, выбранный предохранитель ПП 40 при максимальном расчётном токе КЗ не разрушится. Рассчитаем минимальный ток КЗ в точке 14. Суммарные сопротивления линии до точки 14 равны электрический трансформатор замыкание заземление

r 1 У = 17,62 + 29,4 = 47,02 мОм;

х1У = 41,62 + 2,1 = 43,72 мОм;

z 0У = 164,7 + 60,4 = 225,1 мОм.

Ток однофазного КЗ в точке 14 будет равен

2,4 кА.

По графику время - токовой характеристики плавкой вставки (рис.6.2 [4]) принятый предохранитель при токе 2,4 кА разорвёт цепь за 0,05 с. Следовательно, выбранный предохранитель ПП 40 проходит.

Проверим чувствительность и быстродействие защит линий 4, 2 и 3 предохранителями ПП 40 с плавкими вставками на 160А, 40А и 63А.

Сопротивления прямой последовательности до точек «0» линий:

R 1 У = 17,5 + 0,117 = 17,62 мОм;

Х1У = 41,5 + 0,119 = 41,62 мОм

и рассчитываем ток трёхфазного КЗ в этой точке «0»:

I КЗ.макс = 5,1 кА.

Предельная отключающая способность предохранителей ПП 40 с предельным током I пр = 200 кА :

I пр = 200 кА ? ·1,5·5,1 = 10,8 кА.

Предохранители выбраны правильно по предельной отключающей способности и не разрушатся при максимальном токе КЗ

Таблица 3.2.1-Результаты расчёта параметров схем замещения ВЛ 0,4 кВ

Элемент цепи	Сопротивления прямой последовательности, мОм	Сопротивления обратной последовательности, мОм
	активное	реактивное	активное	реактивное
Трансформатор	17,5	41,5	175	290,5
Шины РУ 0,4	0,117	0,119	0,591	0,893
Участки линии № 2	0а	r0 =0,588 Ом/км 77,6	x0 =0,297 Ом/км 39,2	1,18	0,62
	а13	r0 =0,588 Ом/км 11,7	x0 =0,297 Ом/км 6,2
	а11	r0 =0,8 3 Ом/км 86,3	x0 =0,308 Ом/км 32,0	1,7	0,64
Участки линии № 3	0а	r0 =0,588 Ом/км 71,1	x0 =0,297 Ом/км 35,9	1,18	0,62
	аб	r0 =0,588 Ом/км 63,5	x0 =0,297 Ом/км 32,1
	бв	r0 =0,588 Ом/км 36,5	x0 =0,297 Ом/км 18,4
	а12	r0 =0,8 3 Ом/км 13,3	<...

Подобные документы

• Реконструкция электроснабжения колхоза "Прогресс"

  Характеристика предприятия и его электроснабжения. Расчет электроснабжения отделения "Медведово" и определение центра электрических нагрузок. Особенности выбора числа и мощности трансформаторов. Молниезащита и заземление электрооборудования подстанции.
  
  дипломная работа [239,2 K], добавлен 14.02.2010
  

• Система электроснабжения предприятия по ремонту и обслуживанию грузовых автомобилей "ТОО ТРЭК-Стандарт"

  Определение электрических нагрузок, проверка трансформатора. Компенсация реактивной мощности. Выбор автоматических выключателей. Разработка защитного заземления. Расчет распределительной сети, токов короткого замыкания и надежности электроснабжения.
  
  дипломная работа [591,4 K], добавлен 14.02.2015
  

• Проектирование электроснабжения нефтяного месторождения

  Расчет электрических нагрузок. Выбор схемы электроснабжения и напряжения. Расчет и выбор мощности трансформаторов. Расчет токов короткого замыкания. Релейная защита силового трансформатора. Расчет защитного заземления. Перенапряжения и молниезащита.
  
  дипломная работа [458,3 K], добавлен 20.02.2015
  

• Электроснабжение блока ультрафиолетового обеззараживания (УФО) очищенных сточных вод на Люберецких очистных сооружениях (ЛОС)

  Определение электрических нагрузок ГРЩ; мощности ЭП; токов короткого замыкания. Выбор схемы внешнего электроснабжения блока УФО; электрооборудования ГРЩ. Заземление и молниезащита здания. Расчёт технико-экономических показателей электроснабжения.
  
  дипломная работа [602,8 K], добавлен 05.09.2010
  

• Реконструкция подстанции ТП 35/10 кВ

  Расчет электрических нагрузок. Выбор числа мощности и типа трансформатора, выбор местоположения подстанции. Расчет токов короткого замыкания, выбор высоковольтного оборудования. Расчет затрат на реконструкцию подстанции, схема заземления и молниезащиты.
  
  дипломная работа [1,2 M], добавлен 20.10.2014
  

• Особенность электроснабжения цеха

  Расчет электрических нагрузок цеха. Выбор числа и мощности трансформаторов на цеховой подстанции. Определение мощности компенсирующих устройств. Расчет токов короткого замыкания питающей и цеховой сети. Молниезащита здания ремонтно-механического цеха.
  
  курсовая работа [518,5 K], добавлен 04.11.2021
  

• Проект подстанции для прядильного цеха ООО "Шуйско-Тезинская фабрика"

  Определение расчетных нагрузок предприятия. Выбор числа и мощности трансформаторов. Схема электроснабжения подстанции и расчет питающих линий. Определение токов короткого замыкания, заземления; выбор защитных средств. Разработка конструкции подстанции.
  
  курсовая работа [1,2 M], добавлен 10.06.2014
  

• Снижения затрат на электроэнергию путем уменьшения реактивной мощности (на примере ФГУ "Обь-Иртышводпуть")

  Определение центра электрических нагрузок. Выбор числа и мощности трансформаторов в цеховой подстанции. Расчет токов короткого замыкания. Выбор системы электроснабжения предприятия и трансформаторов. Электробезопасность на судах водного транспорта.
  
  дипломная работа [2,3 M], добавлен 15.03.2013
  

• Модернизация электрооборудования ГПП-9 ОАО "НЛМК"

  Система электроснабжения понизительной подстанции. Расчет электрических нагрузок, токов короткого замыкания, потерь напряжения и мощности, установки блоков микропроцессорной защиты распределительных линий и трансформаторов. Выбор электрооборудования.
  
  дипломная работа [7,0 M], добавлен 29.01.2013
  

• Реконструкция сетей сельскохозяйственного назначения по зоне действия подстанции 35/10 с. Верхний Ичетуй

  Расположение и характеристика с. Верхний Ичетуй. Определение электрических нагрузок и схемы электроснабжения села Верхний Ичетуй. Выбор числа и мощности трансформаторов на питающей подстанции. Расчет токов короткого замыкания и защита от перенапряжений.
  
  дипломная работа [1,9 M], добавлен 30.05.2023
  

• Электроснабжение цеха промышленного предприятия

  Выбор и обоснование схемы электроснабжения ремонтного цеха, анализ его силовой и осветительной нагрузки. Определение числа и мощности силовых трансформаторов подстанции. Расчет токов короткого замыкания, проверка электрооборудования и аппаратов защиты.
  
  курсовая работа [9,8 M], добавлен 21.03.2012
  

• Проектирование системы электроснабжения предприятия по изготовлению бетонных строительных материалов

  Расчет электрических нагрузок. Построение схемы электроснабжения. Выбор сечения кабелей и шинопроводов. Проверка электрической сети на потери напряжения. Расчет токов короткого замыкания, защиты генераторов. Выбор основного электрооборудования.
  
  дипломная работа [1,2 M], добавлен 29.03.2016
  

• Реконструкция электрооборудования подстанции Чушевицы

  Характеристика потребителей электроэнергии. Расчет мощности подстанции, определение нагрузок, выбор трансформаторов. Компоновка распределительных устройств. Расчет токов короткого замыкания. Выбор электрооборудования, коммутационной и защитной аппаратуры.
  
  дипломная работа [993,5 K], добавлен 10.04.2017
  

• Система электроснабжения электромеханического завода

  Определение электрических нагрузок, выбор цеховых трансформаторов и компенсации реактивной мощности. Выбор условного центра электрических нагрузок предприятия, разработка схемы электроснабжения на напряжение выше 1 кВ. Расчет токов короткого замыкания.
  
  курсовая работа [304,6 K], добавлен 23.03.2013
  

• Реконструкция подстанции 110/10 кВ "Починная Сопка" п. Починная Сопка Новгородской области

  Расчёт электрических нагрузок, токов короткого замыкания. Выбор числа и мощности трансформаторов. Определение коэффициента их загрузки. Проверка сечения провода по условию аварийного режима. Расчет заземляющего устройства и уставок релейной защиты.
  
  дипломная работа [1,0 M], добавлен 21.03.2015
  

• Расчёт электрических нагрузок завода

  Расчёт нагрузок напряжений. Расчет картограммы нагрузок. Определение центра нагрузок. Компенсация реактивной мощности. Выбор числа и мощности трансформаторов цеховых подстанций. Варианты электроснабжения завода. Расчёт токов короткого замыкания.
  
  дипломная работа [840,8 K], добавлен 08.06.2015
  

• Расчет электроснабжения цеха

  Расчет трехфазных электрических нагрузок 0.4 кВ. Выбор числа и мощности цехового трансформатора с учётом компенсации реактивной мощности. Защита цеховых электрических сетей. Выбор кабелей и кабельных перемычек, силовых пунктов, токов короткого замыкания.
  
  курсовая работа [2,7 M], добавлен 02.06.2015
  

• Электроснабжение цеха

  Описание схемы электроснабжения и конструкция силовой сети. Выбор числа и мощности трансформаторов, места установки силовых шкафов. Расчет токов короткого замыкания. Выбор оборудования питающей подстанции. Определение параметров сети заземления.
  
  курсовая работа [230,3 K], добавлен 29.02.2016
  

• Расчет мощности силового трансформатора

  Система электроснабжения металлургических предприятий. Основное оборудование на подстанции. Характеристика работающего электрооборудования. Расчет токов короткого замыкания в сети. Расчет и выбор коммутационных аппаратов и силового трансформатора.
  
  курсовая работа [615,8 K], добавлен 08.05.2013
  

• Внутризаводское электроснабжение завода подшипников

  Проектирование системы внешнего электроснабжения. Определение центра электрических нагрузок предприятия. Выбор числа и мощности силовых трансформаторов. Расчет потерь в кабельных линиях. Компенсация реактивной мощности. Расчет токов короткого замыкания.
  
  курсовая работа [273,0 K], добавлен 18.02.2013
  

• главная
• рубрики
• по алфавиту
• вернуться в начало страницы
• вернуться к началу текста
• вернуться к подобным работам