Тепловой расчет котельного агрегата КВ-ТС-20-150П

Размещено на http://www.allbest.ru

Размещено на http://www.allbest.ru

Введение

Энергетикой называется система установок и устройств, для преобразования первичных энергоресурсов в виды энергии, необходимые для народного хозяйства и населения, и передачи этой энергии от источников её производства до объектов её использования. Основная задача энергетики заключается в получении и распределении энергии. Тепловое хозяйство России развивается по пути:

- концентрации тепловых нагрузок;

- централизации теплоснабжения, т.е. передачи теплоты от одного или нескольких источников, работающих на одну тепловую сеть, многочисленным тепловым потребителям;

- комбинированной выработки тепловой и электрической энергии в одной установке - теплофикации, осуществляемой на теплоэлектроцентрали.

Развитие теплофикации способствует рациональному использованию тепловых ресурсов, обеспечение экономического и качественного теплоснабжения промышленных комплексов, улучшение экологической обстановки в промышленных районах, снижение трудозатрат в тепловом хозяйстве.

Теплоснабжение должно стимулировать усовершенствование схем и оборудования систем теплоснабжения промышленных предприятий в направлении рационального сочетания технологических и энергетических процессов и оптимизации энергозатрат. Задача активной энергосберегающей политики в промышленности заключается в сбережении расходуемых энергоресурсов на всём пути от источников теплоты, где происходит преобразование первичных энергоресурсов в другие виды энергии, и далее в системе транспорта этой энергии, распределении её по потребителям.

Пути и перспективы развития энергетики определены Энергетической программой, одной из первоочередных задач которой является коренное совершенствование энергохозяйства на базе экономии энергоресурсов:

- широкое внедрение энергосберегающих технологий;

- использование вторичных энергоресурсов;

- экономия энергии и топлива.

Цели и задачи курсового проекта

Целью курсового проекта является тепловой расчёт водогрейного котельного агрегата и подбор основного и вспомогательного котельного оборудования с использованиемтехнических условий, норм, типовых материалов и каталогов котельного оборудования.

Основной целью теплового расчёта является определение основных показателей работы котлоагрегата, а также реконструктивных мероприятий обеспечивающих высокую надёжность и экономичность его эксплуатации.

Курсовой проект призван решить следующие задачи:

1. Описание конструкции и технической характеристики котельного агрегата;

2. Выбор топочного устройства;

3. Расчёт топлива;

4. Расчёт объёмов и энтальпии воздуха и продуктов сгорания;

5. Составление теплового баланса котельного агрегата;

6. Тепловой расчёт топки.

7. Расчет и выбор вспомогательного оборудования: дымососа и вентилятора.

1. Технологическая часть

1.1 Описание конструкции котельного агрегата

Котел КВ-ТС 20-150П (рис. 1) - это водогрейный котел теплопроизводительностью 20 Гкал/ч, предназначен для получения горячей воды давлением до 13,5 кгс/см2 номинальной температурой 150оС, используемой в системах отопления, вентиляции и горячего водоснабжения промышленного и бытового назначения, а также для технических целей. Котел предназначен для сжигания твердого топлива в слое.

Рис. 1. Котел КВ-ТС-20-150П

Условное обозначение котлов выглядит следующим образом:

КВ - ТС -20 - 150П.Буквенные обозначения: КВ - котел водогрейный; ТС - твёрдотопливный слоевой.

Цифры после буквенного обозначения показывают теплопроизводительность в Гкал/ч и температуру на выходе из котла.

Котлы имеют П-образную компоновку и полностью экранированную топочную камеру. Котлы, предназначены для работы на твёрдом топливе, комплектуются пневмомеханическими забрасывателями и цепными решётками обратного хода чешуйчатого типа ТЧЗМ 2- 2,7/6,5.

Топки снабжены устройствами возврата уноса угольной мелочи и острым дутьём. Из двух бункеров, находящихся под конвективной шахтой, угольная мелочь эжектором возврата уноса по системе трубопроводов подаётся в топку. Воздух на эжектор и на острое дутьё в котлах теплопроизводительностью 23,3 МВт подаётся вентилятором ВДН-12,5-1500.

Применённые топочные устройства обеспечивают факельно-слоевое сжигание топлива, которое горит непосредственно на решётке (в слое) и во взвешенном состоянии в объёме топочной камеры. Процессы заброса топлива на колосниковую решётку, шурования слоя и удаления шлама механизированы. При работе топки на заднюю часть решётки забрасывается большая доля топлива, чем на переднюю. Благодаря принятому направлению движения полотна решётки (к фронту котла) обеспечивается более полное сжигание топлива при минимальном механическом недожоге.

Котёл состоит из двух блоков: топочного и конвективного. В котле топочная камера не имеет экранов на фронтовой стенке и поде. Все экраны выполнены из труб диаметром 60х3 мм, присоединяемых непосредственно к коллекторам диаметром 219х10 мм. Для организации движения воды по секциям экранов в коллекторах установлены перегородки. В задней части топочной камеры имеется промежуточная экранированная стенка, которая образует камеру догорания. Трубы топочных экранов размещены с шагом 64 мм, а экраны промежуточной стенки с шагом S1=128 мм и S2=182 мм (установлены в два ряда).

Конвективная поверхность нагрева образуется конвективными пакетами, фестонным и задним экранами, и расположены в вертикальной шахте с полностью экранированными стенками. Задняя и передняя стенки шахты образованы трубами диаметром 60х3 мм, расположенными с шагом 64 мм, которые соединены с камерами диаметром 219х10 мм. Боковые стенки выполнены из вертикально расположенных труб (диаметром 83х3,5 мм ) расположенных с шагом 128 мм, объединённых камерами диаметром 219х10 мм. Эти трубы, в свою очередь, объединяют U - образные змеевики, выполненные из труб диаметром 28х3 мм. Змеевики расположены таким образом, что в конвективной шахте трубы образуют шахматный пучок с шагами S1 = 64 мм и S2 = 40 мм. Цельносварная передняя стенка шахты, являющаяся одновременно задней стенкой топки, в нижней части разведена в четырёхрядный фестон с шагом труб S1 =256 мм и S2 = 180 мм.

Движение воды в котлах противоточное: сетевая вода подаётся в конвективные поверхности нагрева и выводится из топочных экранов.

На котлах для твёрдого топлива применена облегчённая обмуровка, которая крепится к экранным трубам или стоякам конвективной шахты. Обмуровка выполнена из трёх слоев теплоизоляционных материалов: огнеупорного шамотобетона на глиноземистом цементе, армированного металлической сеткой, минераловатных матов в металлической сетке и уплотнительной магнезиальной обмазки. Толщина обмуровки 110 мм. Подвесной свод и часть фронтовой стены топки изолируются шамотным фасонным кирпичом.

Несущий каркас отсутствует. Каждый блок котла (топочный и конвективный) имеет опоры, приваренные к нижним коллекторам. Опоры расположенные на стыке поворотной камеры конвективного газохода и топки, являются неподвижными.

Циркуляция воды в котле КВ - ТС 20-150П:

деаэрированная вода, нагретая до 70оС, поступает в нижний коллектор левого одиннадцатисекционного конвективного пучка. Далее по одиннадцати секциям в верхний коллектор и затем в задний экран.

Верхний и нижний коллекторы заднего экрана разделены перегородками на две камеры, что приводит к трёхходовому движению воды, после чего вода поступает в нижний коллектор правого двенадцатисекционного конвективного пучка. Далее по конвективному пучку в верхний коллектор и в фестонный экран. Коллекторы фестонного экрана разделены перегородками на две камеры, что приводит к трёхходовому движению воды.

Из фестонного экрана вода поступает в нижний коллектор поворотного экрана (в среднюю часть).

Нижний коллектор поворотного экрана разделён двумя перегородками на три камеры. По средней части поворотного экрана, вода поступает в верхний коллектор поворотного экрана, где разделяется на два потока и идёт по экранам в нижний коллектор поворотного экрана, где разделяется на два потока и идёт по экранам в нижний коллектор поворотного экрана (боковые камеры).

Из двух боковых частей нижнего коллектора вода поступает в нижний коллекторы правого и левого боковых экранов. Нижние и верхние коллекторы боковых экранов разделены перегородками на четыре камеры за счёт чего, происходит девятиходовое движение воды по каждому боковому экрану. Далее из верхней части правого и левого боковых экранов нагретая вода идёт потребителю.

Для управления работой котла, обеспечение расчётных режимов работы и безопасных условий эксплуатации, котёл оснащается необходимой предохранительной, и запорно-регулируемой арматурой, контрольно-измерительными приборами, и приборами безопасности, которые устанавливаются согласно схеме расположения арматуры.

Запорная арматура служит для отвода из котла в тепловую сеть, подвода обратной воды в котёл, слива воды из котла, для периодической продувки и удаления шлама.Контрольно-измерительные приборы (термометры и манометры) обеспечивают измерения давления и температуры на входе и выходе воды из котла. Приборы безопасности обеспечивают отключение подачи топлива при достижении предельных значений температуры и давления воды в котле.

1.2 Техническая характеристика котельного агрегата

Основные технические характеристики, параметры и комплектацию вологрейного котла КВ-ТС 20-150П выбираем из [2, 7, 8] и заносим в табл. 1.1.

Таблица 1.1 - Техническая характеристика котельного агрегата КВ-ТС-20-150П и комплектация

Показатели	КВ-ТС-20-150П
Вид расчётного топливо	Кузнецкий 1СС
Теплопроизводительность, МВт (Гкал/ч)	23,26 (20)
Рабочие давление воды, Мпа (кгс/см2)	2,5 (25)
Температура воды на входе, єС	70
Температура воды на выходе, єС	150
Гидравлическое сопротивление, Мпа( кгс/см2)	0,25 (2,5)
Температура уходщих газов, єС	200
Диапазон регулирования,%	30-100
Масса расчетная, т	22,8
Габариты компоновки, LxBxH, мм	96000х3200х7800
Расчетный расход топлива, кг/ч	3646
КПД котла, %	80,81
Топочное устройство	ТЧЗМ-2- 2,7/6,5
Вентилятор	ВДН-12,5-1500
Дымосос	ДН-11,2Х-1500

1.3 Выбор топочного устройства

Существующие топочные устройства можно разделить на слоевые и камерные. Слоевые топки предназначены для сжигания твердого топлива в слое на колосниковой решетке. В зависимости от вида топлива и производительности котла выбирается тип топки [1, 8] - механическая топка с забрасывателем, с чешуйчатой цепной решеткой обратного хода, с моноблочной рамой типаТЧЗМ-2-2,7/6,5

Механические топки типа ТЧЗМ-2-2,7/6,5 предназначены для установки на водогрейных котлах типа КВ-ТСтеплопроизводительностью 11,6; 23,2; 34,8 МВт (10, 20, 30 Гкал/ч) и паровых котлах типа Е-25-14Р (КЕ-25-14С). Также используются в промышленных печах.

Горение в топке ТЧЗМ происходит на решетке в тонком слое, толщина которого устанавливается в зависимости от сорта топлива и форсировки. Хорошая продувка тонкого слоя воздухом обусловливает отсутствие спекания угля и сплавления шлака, а интенсивное нижнее зажигание возможность устойчивой работы на высоковлажных бурых углях и трудновоспламеняющихся топливах. Топки могут работать на холодном дутье и на горячем воздухе. Подогрев воздуха применяется при сжигании высоковлажных бурых углей для обеспечения надежного воспламенения свежего топлива. По условиям надежности элементов решетки температура горячего воздуха не должна превышать 250 °С.

Конструкция топки ТЧЗМ-2-2,7/6,5

К основным узлам топки ТЧЗМ-2-2,7/6,5 относятся:

- забрасыватели ЗП 600;валик (ролик) 00.4609.003 (6.30.25);валики соединительные;звезды и шкивы;рама с приводом;ведущий и ведомый вал;цепи;автоматики.

В топке ТЧЗМ-2-2,7/6,5 устанавливается полотно колосниковое чешуйчатого типа, которое состоит из стальных ведущих цепей, в которые закреплены держатели колосников. Расположение колосников в держателях сделано таким образом, чтобы очищаться от шлака, поворачиваясь при движении полотна вокруг ведущей звездочки. Колосники в случае неисправности или износа заменяются без разборки самого полотна. По настилу рамы с помощью роликов катится верхняя ветвь полотна, а нижняя скользит по опорным балкам. Живое сечение колосникового полотна составляет 5-7 %.

Валы топки устанавливаются на подшипниках качения в пазах боковых щек рамы. Натяг полотна осуществляется перемещением ведущего вала натяжными винтами. На переднем валу закреплены ведущие звездочки. Задний вал имеет шкивы и служит опорой колосникового полотна в хвостовой части топки ТЧЗМ-2-2,7/6,5. Рама цепной решетки представляет собой единую конструкцию и поставляется в собранном виде с задним валом и системой удаления провала. При монтаже топки ТЧЗМ-2-2,7/6,5 рама устанавливается на башмаки, заливаемые в бетонный фундамент и имеет возможность теплового расширения в продольном и поперечном направлениях. Со стороны привода на переднем башмаке рама жестко крепится болтами.

Под верхней ветвью колосникового полотна топки ТЧЗМ-2-2,7/6,5 располагается дутьевой короб, разделенный поперечными балками на отдельные зоны. Уплотнения, смонтированные в передней и задней частях дутьевого короба, а также между его зонами препятствуют перетечке воздуха. Количество воздуха отдельно в каждой зоне можно регулировать с помощью клапанов, которые устанавливаются на подводящих патрубках. Воздух подводится под решетку с одной стороны. Дутьевые зоны выполнены с откосами, образующими желоба, в которых расположены шнеки. Концами шнеки закреплены в подшипниках качения.

Провалившаяся через полотно мелкая фракция направляется к правой щеке рамы, где в желобах имеются отверстия, через которые она ссыпается на нижнюю ветвь колосникового полотна, а затем в систему шлакоудаления. Для исключения утечки воздуха из-под решетки, используются специальными заслонками, перекрывающие выпускные отверстия. Привод топки ТЧЗМ-2-2,7/6,5 через цепные передачи производит вращение привода шнеков. Передняя часть рамы закрыта предтопком, обложенная изнутри огнеупорным кирпичом, подвесной свод выполнен из кирпичей, которые продольными пазами опираются на чугунные балки таврового сечения, а передняя и боковые стенки предтопка обмурованы прямоугольным кирпичом.

Принцип работы топки ТЧЗМ-2-2,7/6,5

В топках ТЧЗМ-2-2,7/6,5 процесс горения полностью механизирован. Крупные фракции разбрасываются по всей площади решетки, а мелкие отсеиваются в топочный объем воздухом, поступающим из системы пневмозаброса.

Топливо на колосниковое полотно топки ТЧЗМ-2-2,7/6,5 подается двумя пневмомеханическими забрасывателями ЗП-600. Забрасыватели ЗП-600 состоят из привода питателя, пластинчатого питателя, забрасывающего механизма ротационного типа, каскадно-лоткового угольного ящика. Ротор забрасывателя вращается через клиноременную передачу от электродвигателя. От изменения числа оборотов ротора и угла наклона регулирующей плиты зависит дальность заброса топлива. Пластинчатый питатель приводится в движение от вала ротора через клиноременную передачу и импульсный вариатор, соединенный с ведущим валом питателя цепной передачей. Регулирование скорости движения пластинчатой цепи влияет на подачу топлива в топку.

На топке имеется вал группового управления забрасывателями ЗП, к которому может быть подключена система автоматического регулирования или дистанционного управления процессом горения. Под лотком ротора устанавливаются фурменные колосники системы пневмозаброса. Привод ПТБ-1200, перемещает колосниковое полотно топки ТЧЗМ-2-2,7/6,5. Редуктор имеет предохранительную муфту, которая настраивается на передачу определенного крутящего момента, зависящего от размера топки ТЧЗМ-2-2,7/6,5. Толщина слоя шлака в топке ТЧЗМ-2-2,7/6,5 в конце решетки поддерживается в пределах 50-100 мм. Топка ТЧЗМ-2-2,7/6,5 2-2,7/6,5 может изготавливаться с правым и левым расположением привода.

1.4 Техническая характеристика механическкой топки ТЧЗМ

Техническую характеристику топочного устройства ТЧЗМ-2-2,7/6,5 выбираем из [8] и сводим в табл. 1.2.

Таблица 1.2 -Техническая характеристика механическкой топки ТЧЗМ-2-2,7/6,5

Наименование показателей	ТЧЗМ-2-2,7/6,5
Рекомендуемое теплонапряжение зеркала горения, МВт/м2	1,16-1,63
Рекомендуемое теплонапряжение топочного объема, МВт/м2	0,29-0,465
Давление воздуха под решеткой, Па	490
Тип забрасывателей	ЗП-600
Число забрасывателей	2
Размер колосниковой решетки, мм, ширина, длина	2700 / 6500
Расстояние между осями валов, мм	64500
Активная площадь колосникового полотна, м2	15,9
Скорость движения полотна колосниковой решетки, м/ч	0,36...18,4
Привод полотна колосниковой решетки, тип	ПТБ-1200
Габариты топки, мм: длина/ширина/высота	8120/3160/3925
Масса расчетная, т	28,8

2. Расчет топлива

2.1 Расчет характеристик рабочего топлива

Топливом называется горючее вещество, используемое в качестве источника получения теплоты в энергетических, промышленных и отопительных установках.

К основным расчетным характеристикам топлива относится: элементарный химический состав рабочей массы топлива, низшая теплота сгорания топлива.

Элементарный состав топлива

Твердое органическое топливо состоит из следующих элементов: углерода С, водорода Н, кислорода О, азотаN, серы S. Помимо указанных элементов, составляющих горючую массу топлива, в состав топлива входит еще внешний балласт-зола А и влага W. Состав твердого топлива выражается в процентах по массе. Состав топлива задан горючей массой.

Рабочим составом топлива называют состав, в котором оно поступает в топку. Горючий состав не содержит влаги и золы.

Зная из задания месторождение и марку топлива для твердого топлива - Кузнецкий 1СС (СС - слабо спекающийся)находим элементарный состав топлива по рабочей массе [1] и заносим в таблицу 2.1.

Таблица 2.1 - Элементарный состав топлива по рабочей массе

Элементарный состав топлива по рабочей массе	Wp	Ap	Spл	Cp	Hp	Np	Op
Кузнецкий бассейн 1СС	9	18,2	0,4	60,8	3,6	1,5	6,5

Cp+Hp+Op+Spл+Np+Wp+AP=100% ,

60,8+3,6+6,5+0,4+1,5+9+18,2=100%.

Низшая теплота сгорания топлива

Основной характеристикой топлива является теплота, выделяемая при его сгорании, она может быть высшей и низшей.

Высшей теплотой сгорания называется количество теплоты, которое выделяется в результате полного сгорания топлива.

Низшей теплотой сгорания называется количество теплоты, выделяемое при сгорании топлива, без учета теплоты, расходуемой на испарение влаги из топлива.

Низшую теплоту сгорания твердого и жидкого топлива по его рабочей массе вычисляют по эмпирической формуле:

Q= 339,5. СР+ 1256 . НР - 109 (ОР - Spл) - 25,8 (9НР + WP), (2.1)

Q=339,5•60,8+1256•3,6-109•(6,5-0,4)-25,8•(9•43,6+9)=23430кДж/кг.

2.2 Расчет объемов и энтальпии воздуха и продуктов сгорания

Расчет теоретически необходимое количество воздуха

Теоретически необходимое количество воздуха, для полного окисления горючих элементов, входящих в 1кг твердого топлива определяется по формуле:

V0 =0,0889•[Ср+0,375•Sрл)+0,265•Hp-0,0333•Ор, (2.2)

V0 = 0,0889•[60,8+0,375•0,4)+0,265•3,6-0,0333]•6,5=6,15м3/кг.

Выбор коэффициента избытка воздуха на выходе из топки и присосов воздуха в газоходах водогрейного котла

Коэффициентом избытка воздуха называется отношение действительного количества воздуха к теоретически необходимому:

= VВ/ VO. (2.3)

= 1,3/6,5=0,21

Значение коэффициента избытка воздуха зависит от вида топлива и способа его сжигания. Численная величина его для слоевых топок для твердого топлива. Для топкиТЧЗМ-2-2,7/6,5 и топливаКузнецкий 1СС из [1] -=1,3.

Коэффициент избытка воздуха по мере движения продуктов сгорания по газоходам котельного агрегата увеличивается. Это обусловлено тем, что давление в газоходах меньше давления окружающей среды и через неплотности в обмуровке происходят присосы атмосферного воздуха в газовый тракт агрегата.

При тепловом расчете котлоагрегата присосы воздуха принимаются по нормативным данным [1].

Значения расчетных присосов для паровых и водогрейных котлов приведены в табл. 2.2.

Таблица 2.2 - Расчетные значения присосов воздуха в газоходах котлов при номинальной нагрузке

Газоходы	Присос воздухаi
Топка	0,02
Конвективный блок	0,08
Золоуловитель циклонные	0,05
Газоходы стальные	0,01
Газоходы кирпичные	0,05

Коэффициент избытка воздуха за каждой поверхностью нагрева после топочной камеры подсчитывается прибавлением к m соответствующих присосов воздуха

i = m + i. (2.4)

Таблица 2.3 -Коэффициент избытка воздуха на отдельных участках газового тракта

Наименование газохода	Присосы воздуха	Коэф. избытка воздуха
	Обозначение	Численная величина	Обозначение	Численная величина
Топочная камера	? m	0,02	m	1,32
Конвективный блок	?кб	0,08	кб	1,40
Золоуловитель циклонный	?з	0,05	з	1,45
Газоходы (борова)	?г	0,06	г	1,51

Суммарный объем продуктов сгоранияедениц топлива (VГ), определяется равенством:

, (2.5)

VГ =1,14+4,87+1,96+0,641=8,61 м3/кг,

VГ =1,14+4,87+1,96+0,648=9,11 м3/кг,

VГ =1,14+4,87+1,96+0,653=9,42 м3/кг,

VГ =1,14+4,87+1,96+0,659=9,79 м3/кг,

где --объем сухих трехатомных газов:

= 1,866•(Cp+0,375•Spл)/100, (2.6)

= 1,866•(60,8+0,375•0,4)/100=1,14м3/кг,

- теоретический объем азота:

=0,79V0+0,08•Nр (2.7)

= 0,79 •6,15+ 0,08• 1,5= 4,87м3/кг,

- объем избыточного воздуха:

= (ух - 1)•V0, (2.8)

= (1,32 - 1)•6,15= 1,96 м3/кг,

= (1,40 - 1)• 6,15= 2,46 м3/кг,

= (1,45 - 1)• 6,15= 2,76 м3/кг,

= (1,51 - 1)• 6,15= 3,13 м3/кг,

- объем водяных паров:

=0,111•Нр+0,0124•Wp+0,016•V0•ух, (2.9)

=0,111•3,6+0,0124•9+0,016•6,15•1,32=0,641 м3/кг.

=0,111•3,6+0,0124•9+0,016•6,15•1,40=0,648 м3/кг.

=0,111•3,6+0,0124•9+0,016•6,15•1,45=0,653 м3/кг.

=0,111•3,6+0,0124•9+0,016•6,15•1,51=0,659 м3/кг.

Объемные доли водяных паров, трехатомных газов и суммарные объемные доли определяем по формулам:

rH2O=VH2O/Vг, (2.10)

rH2O=0,641/8,61=0,07.

rH2O =0,648/9,11= 0,07.

rH2O = 0,653/9,42 = 0,06.

rH2O = 0,659/9,79 = 0,06.

rR2O=VRO2/Vг, (2.11)

rR2O=1,14/8,61 = 0,13.

rR2O =1,14/9,11 = 0,12.

rR2O =1,14/9,42 = 0,12.

rR2O =1,14/9,79 = 0,11.

rп= rH2O+ rR2O, (2.12)

rп= 0,07+0,13= 0,2.

rп= 0,07+0,12 = 0,19 .

rп= 0,06+0,12 = 0,18 .

rп= 0,06+0,11 = 0,17.

При сжигании твердого топлива определяем концентрацию золы в продуктах сгорания по формуле:

(2.13)

где - а ун-доля золы топлива в уносе, для слоевых топок, при сжигании принимаеться: аун=0,08

Результаты расчета действительных объемов продуктов сгорания по газоходам котлоагрегата, объемных долей и концентрации золы сводятся в таблицу 2.4.

Таблица 2.4 - Объем продуктов сгорания по отдельным газоходам котельногоагрегата

Наименование расчетной величины	Обоз-начение	Размерность	Расчетные объемы при принятых коэффициентах б
			бm =1,32	бкб =1,40	бз = 1,45	бг = 1,51
Объем трехатомных газов	VRO2	мі /кг	1,14
Теоретический объем азота	VєN2	мі /кг	4,87
Объем избыточного воздуха	?V2	мі /кг	1,96	2,46	2,76	3,13
Объем водяных паров	VH2O	мі /кг	0,641	0,648	0,653	0,659
Полный объем продуктов сгорания	Vг	мі /кг	8,61	9,11	9,42	9,79
Объемная доля водяных паров	rH2O		0,07	0,07	0,06	0,06
Объемная доля трехатомных газов	rR2O		0,13	0,12	0,12	0,11
Суммарная объемная доля	rп		0,2	0,19	0,18	0,17
Концентрация золы в продуктах сгорания	зл	г/м3	1,69	1,59	1,54	1,48

2.2 Расчет энтальпии продуктов сгорания, h-t диаграмма

Полная энтальпия продуктов сгорания 1 кг или 1 м3н сжигаемого топлива определяется по формуле смешения:

= (2.14)

= (ct)+ (ct)+(ct) возд. + (ct) кДж/м3 .

где (ct)i- произведение теплоемкости данного газа на температуру принимают по температуре tух из [1].

Результаты расчета энтальпии продуктов сгорания, по газоходам котлоагрегата, заносим в табл. 2.5, в которой указаны рекомендуемые значения температур. Для удобства дальнейших расчетов по данным табл. 2.5 строят h -tдиаграмму Приложение 1, в которой осью абсцисс является температурная ось, а ординат - полная энтальпия продуктов сгорания.

Таблица 2.5 -Энтальпия продуктов сгорания по газоходам котлоагрегата кДж/м3

Наименование расчетных значений	Обозначение	Коэффициенты избытка воздуха и температуры по отдельнымгазаходам
		бm =1,32	бкб =1,4	бз =1,45	бг =1,51
		1200	800	600	800	600	400	600	400	200	400	200	100
Объем сухих трехатомных газов Произведение Удельная энтальпия		1,14
	(ct)	2726	1709	1226	1709	1226	774	1226	774	359	774	359	170
	h	3107,6	1948,2	1397,6	1948,2	1397,6	882,3	1397,6	882,3	409,2	882,3	409,2	193,8
Теоретический объем азота Произведение Удельная энтальпия		4,87
	(ct)	1701	1096	806	1096	806	528	806	528	261	528	261	130
	h	8283,8	5337,5	3925,2	5337,5	3925,2	2571,3	3925,2	2571,3	1271,1	2571,3	1271,1	633,1
Объем избыточного воздуха Произведение Удельная энтальпия		1,96	2,46	2,76	3,13
	(ct) возд.	1760	1134	832	1134	832	543	832	543	267	543	267	133
	hвозд.	3449,6	2222,6	1630,7	2789,6	2046,7	1335,7	2296,3	1498,7	736,9	1699,5	835,7	416,2
Объем водяных паров Произведение Удельная энтальпия		0,64	0,65	0,65	0,66
	(ct)	2138	1340	970	1340	970	628	970	628	305	628	305	151
	h	1368,3	857,6	620,8	871	630,5	408,2	630,5	408,2	198,2	414,4	201,3	99,6
Полная энтальпия продуктов сгорания	h	16209,4	10366,02	7574,3	10946,4	8000,08	5197,7	8249,6	5360,6	2615,5	5567,7	2717,3	1342,8

2.4 Тепловой баланс котельного агрегата

Тепловой баланс котельного агрегата

Эффективность производства обеспечивается высокими технико-экономическими показателями, среди которых важнейшие - удельные расходы топлива на отпущенные теплоту и электроэнергию.

Составление теплового баланса котельного агрегата и анализ отдельных потерь помогает найти пути повышения коэффициента полезного действия котельной установки, рассчитать расход натурального и условного топлива.

Уравнение теплового баланса котельного агрегата выражает собой равенство между поступающим в агрегат количеством теплоты, количеством теплоты, полезно использованным и тепловыми потерями. Уравнение теплового баланса имеет вид:

Q = Q1 + Q2 + Q3 + Q4 + Q5 + Q6(кДж/кг), (2.15)

или в % от располагаемой теплоты топлива:

100 = q1 + q2 + q3 + q4 + q5 + q6%, (2.16)

где-Q- располагаемая теплота на 1 кг рабочего твердого и жидкого или

на 1 м3 газообразного топлива;

Q1 (q1) - теплота, полезно использованная котельным агрегатом;

Q2 (q2) - потери теплоты с уходящими газами;

Q3 (q3) - потери теплоты от химического недожога топлива;

Q4 (q4) - потери теплоты от механического недожога топлива;

Q5 (q5) - потери теплоты наружными поверхностями агрегата;

Q6 (q6) - прочие потери теплоты (потери теплоты с физической теплотой шлаков).

Располагаемая теплота (кДж/кг) на 1кг твердого топлива определяют по формулам:

Q= Q+ Q + Q, кДж/кг, (2.17)

где Q- низшая теплота сгорания рабочей массы твердого или жидкого топлива, кДж/кг;

Q - теплота, внесенная в топку с воздухом, подогретым вне котельного агрегата. Подсчитывается только в том случаи, если есть указания о внешнем подогреве воздуха Q=0

Q - физическая теплота топлива, учитывается в тех случаях, когда топливо предварительно подогрето или имеет влажность WP Q/628 % , в этом случае температурутоплива принимают равной 20 оСQ

Следовательно

Q = Q= 23430 кДж/кг. (2.18)

Потери теплоты с уходящими газами - q2 (тепло дымовых газов, прошедших последнюю поверхность теплообмена котельного агрегата, не может быть использовано полезно в агрегате и выбрасывается в окружающее пространство) определяют по формулам:

q2=(hух - ухh0хв) (100-q4) / Q, (2.19)

q2=(2850-1,51•163,59)•(100-6)/23430=10,44 %,

Q2=(q2Q)/100,

Q2=(10,4423430)/100 = 2446кДж/кг,

где-hух - энтальпия уходящих газов за последней поверхностью нагрева котельного агрегата, определяется по h-t диаграмме при соответствующих значениях ух и заданий температуре уходящих газов tух, кДж/кг;

ух -коэффициент избытка воздуха за последней поверхностью нагрева;

h0хв-энтальпия теоретически необходимого количества воздуха, температуру воздуха принять равной 30 оС.

Энтальпия теоретически необходимого количества воздуха

h0хв=V0 • (ct)в,

h0хв=6,15•26,6 = 163,59кДж/кг, (2.20)

где(ct)возд.- находят из [1] путем интерполяции по температуре воздуха.

Потери теплоты от химической неполноты сгорания топлива - q3определяются по содержанию в дымовых газах продуктов неполного сгорания - СО, Н2, СН4, СmHn:

Q3=q3• Q /100, (2.21)

q3=0,5%,

Q3= 0,5•23430/100 =117,15кДж/кг.

Величина q3 выбрана при сжигании твердого топлива q3=0,5[1].

Потери теплоты от механической неполноты сгорания топлива - q4 расчленяются на три части: потеря топлива залитого шлаком, потеря от провала топлива через зазоры колосниковой решетки и потеря топлива с уносом.

Величина q4, для твердого топливаq4=6 [1].

Потерю теплоты от механической неполноты сгорания определяется по формуле:

Q4=q4•Q /100, (2.22)

q4=6%,

Q4= 6•23430/100 = 1405,8кДж/кг.

Потеря теплоты наружными поверхностями котельного агрегата - q5 (в окружающую среду) зависит от паропроизводительности котельного агрегата, качества обмуровки и теплоизоляции.

Потеря теплоты наружными поверхностями котельного агрегата =1,2 из [1] определяется по формуле:

Q5=q5• Q /100, (2.23)

q5=1,2%,

Q5= 1,2• 22430/100 = 281,1 кДж/кг.

Зависимость потерь теплоты наружными ограждениями от номинальной мощности котла 23,26 МВт выбрана из [1]-q5=1,2.

Прочие потери (потери теплоты с физическим теплом шлаков q6) рассчитываются по формуле:

Q6=q6Q /100 (2.24)

Q6=1,05·23430/100=246,01кДж/кг,

Коэффициент полезного действия

Коэффициент полезного действия (КПД) парового или водогрейного котла называют отношение полезной теплоты к располагаемой теплоте.

КПД брутто не учитывает служебные расходы энергии на дутьевые вентиляторы, дымососы, питательные насосы и т. д.

КПД нетто учитывает эти расходы энергии, поэтому величина его меньше, чем КПД брутто.

Полезно использованная теплота и коэффициент полезного действия брутто котельного агрегата определяется как разность между общим количеством тепла и суммой всех потерь:

= q1 = 100 - qпот = 100 - (q2 + q3 + q4 + q5 +q6), (2.25)

= 100-(10,44+0,5+6+1,2+1,05)=80,81%,

Q1 = Q - Qпот = 23430-(2446+117,15+1405,8+281,1+246,01) = 18933,94 кДж/кг.

Правильность вычисления проверяется по формуле:

= (Q1/Q)•100%, (2.26)

= (Q1/Q)•100 = (18933,94/23430)•100= 80,81%.

Расход топлива

Определим расход топлива, требуемый для обеспечения номинальной мощности котла по формуле:

(2.27)

Расход топлива, которое подаётся в топку котла, рассчитанный по формуле (2.27) является фактическим. Однако, в процессе горения из-за механической неполноты сгорания часть топлива не используется, поэтому при подсчёте продуктов горения и количества необходимого воздуха вводится следующая поправка и, следовательно, расчётный расход топлива при производстве тепловых расчётов принимается равным:

.

Для сравнения различных видов топлива по их тепловому эффекту и облегчения экономических расчетов введено понятие условного топлива.

За условное топливо принимается топливо, низшая теплота сгорания которого: Qут=29300 кДж/кг.

Пересчет расхода натурального топлива (В) в условное (Вут) производится по формуле:

Вут=Вр=Вр, (2.28)

Вут=

Коэффициент сохранения теплоты.

= 1 -=.(2.29)

3. Тепловой расчет

Целью теплового расчета является, определение теплообмена в топке и действительной температуры на выходе из топки.

3.1 Расчет топки

При проектировании и эксплуатации котельных установок чаще всего выполняется поверочный расчет топочных устройств.

Конструктивные характеристики топки

Таблица 3.1 - Конструктивные характеристики топки

Величина	Типоразмер котла КВ-ТС-20-150П
Объем топки, м3	61,6
Площадь поверхности стен топки, м2	111,7
Диаметр экранных труб, мм	60 3
Шаг труб боковых экранов, мм	64
Площадь лучевоспринимающей поверхности нагрева, м2	82,8

Полезное тепловыделение в топке

Полезное тепловыделение в топке, отнесенное к 1 м3 сжигаемого топлива, подсчитывают по формуле:

Qm= , (3.1)

Qm= кДж/кг.

Теоретическая температура сгорания

Под теоретический температурой сгорания понимают температуру, которую имели бы дымовые газы, если бы процесс горения в топке протекал мгновенно при отсутствии теплообмена и вся теплоты, выделенная в топке, пошла бы на нагревание газов.

При адиабатных условиях в топке полезное тепловыделение будет равно теоретической энтальпии продуктов сгорания, т.е.

Qm=hmкДж/кг. (3.2)

Зная теоретическую энтальпию продуктов сгорания (hm), теоретическую температуру сгорания (tm) определяют по h-t диаграмме при коэффициенте избытка воздуха m.

tm= 1700оС.

Задаемся температурой продуктов сгорания на выходе из топки (tm).

Для промышленных паровых и водогрейных котлов рекомендуется принимать температуру продуктов сгорания на выходе из топки при сжигании:

Твёрдого топлива - 850 - 950оС, принимаем

tm= 950оС.

Коэффициент тепловой эффективности экранов

Ш=х• о, (3.3)

где о - коэффициент загрязнения, учитывающий снижения тепловосприятие экранных поверхностей нагрева из-за загрязнения [1];

x - угловой коэффициент отношение количества энергии посылаемой на обучаемую поверхность к энергии излучения всей сферической излучающей поверхности [1].

Ш= 1•0,6=0,6.

Эффективность толщины излучающего слоя.

s = 3,6• Vт/ Fст, (3.4)

где Vт - объем топочной камеры, мі (табл. 3.1);

Fст - площадь поверхности стен топочной камеры, мі (табл. 3.1).

s = 3,6•61,6/111,7=1,98 м.

Коэффициент ослабления лучевой.

При сжигании твёрдого топлива:

k=kr•rп +kзл•µзл+kк, (3.5)

где rп- суммарная объемная доля трехатомных газов, из табл. 2.4;

kr - коэффициент ослабления лучевой трехатомными газами,(мМПа)-1;

kзл-коэффициент ослабления лучей частицами летучей золы [1];

зл - средняя массовая концентрация золы [1].

k = 5,02•0,2+0,058•1,69+0,15 = 1,25 (мМПа)-1.

Коэффициент ослабления лучевой трехатомными газами

kr= , (3.6)

гдеrН2О - объемная доля водяных паров из табл. 2.4;

рп= rпр - парциальное давление трехатомных газов, МПа;

р - давление в топочной камере котлоагрегата, р =0,1 МПа;

S - толщина излучающего слоя, м

Т"m - абсолютная температура на выходе из топки, К.

kr=(мМПа)-1.

Для твёрдого топлива

Суммарная оптическая толщина среды

kps=1,250,11,98=0,247

Степень черноты факела = =0,22[1]

Степень черноты факела

Для твердого топлива

, (3.7)

= 0,62.

где R - площадь зеркала горения, определяется по формуле:

(3.8)

=19,2 м2.

qЗ.Г. - удельная нагрузка зеркала горения принимается [1]

Определяем параметр М в зависимости от относительного положения максимума температуры пламени по высоте топки:

При сжигании твёрдого топлива:

М=0,59-0,5хГ, (3.9)

М=0,59

где хГ - относительное положение максимума [1];

для слоевых топок хГ = 0.

Максимальное значение М принимаем не более 0,5.

Относительное положение максимума температуры для большенства топлив определяется как отношение высоты размещения горелок к общей высоте топки.

Средняя суммарная теплоемкость продуктов сгорания 1 кг твердого топлива при нормальных условиях

Vcср= ,кДж(м3К), (3.10)

Vcср = = 14,24 .

Действительная температура на выходе из топки

, (3.11)

где Тm - теоретическая температура горения (п. 3.1.3) Тm=tm + 273K;

Ш - среднее значение коэффициента эффективности экранов;

Fпов - площадь поверхности стен топочной камеры из табл.3.1, мі;

- степень черноты топки;

Vccр - суммарная теплоемкость продуктов сгорания на 1 кг твердого топлива, при нормальных условиях, кДж/кг ;

ц - коэффициент сохранение теплоты;

Вр - расчетный расход топлива по формуле,Вр= Вр/3600 кг/с.

= 935оС

Полученную температуруtm= 935оСсравнивается с температурой принятой ранееtm= 950оС.

Расхождение между полученной температурой и ранее принятой на выходе из топки не превысило100 оС, расчет считается оконченным.

Определяем придельную нагрузку топочного объема: для твёрдого топлива

qv=Вр• Qрр/R, кВт/кг, (3.12)

qv= 1.5•23430/19,2=1403кВт/мі,

где Вр - расчетный расход топлива, кг/с;

Qрр - располагаемая теплота топлива, кДж/кг;

Vт - объем топки, мі (табл. 3.1).

Количество теплоты, переданное излучением поверхностями нагрева топки, отнесенное к 1 кг или 1 м3 топлива, определяется по формуле:

Qл = (Qm- hm), (3.13)

где Qл - количество теплоты, переданное излучением, кДж/кг;

Qm - полезное тепловыделение в топке, равное теоретической энтальпии продуктов сгорания, кДж/кг;

hm - энтальпия продуктов сгорания на выходе из топки (определяется по значению температуры продуктов сгорания на выходе из топки (tm) по h-t диаграмме);

- коэффициент сохранения теплоты.

Qл = (23282-12400) • 0,986 = 10532 кДж/кг.

4. Расчет ивыбор вспомогательного оборудования

4.1 Расчет и выбор вентилятора

Производительностью вентилятора называют объем перемещаемый вентилятором воздуха в единицу времени. Необходимая расчетная производительность вентилятора определяется с учетом условий всасывания, т.е. избыточного давления или разряжения и температуры перед вентилятором, и представляет собой действительный объем воздуха, который должен перемещать вентилятор.

Определяем расход воздуха по формуле:

,

где Вр - расчетный расход топлива, кг/с;

Vо - теоретическое количество воздуха, м3/кг;

mи пл - присосы воздуха в топке и системе пылеприготовления;

вп - присос воздуха в воздухоподогревателе;

tв - температура воздуха, оС.

VВ == 9,8 м3/с.

Определяемрасчетную производительность:

Qp = 1Vв3600 = 1,05 9,8 3600 = 33534 м3/ч,

где Vв - расход воздуха м3/с;

1 - коэффициент запаса по производительности, принимается [1];

рб - барометрическое давление в месте установки вентилятора, Па [4].

Напор, который должен развивать вентилятор () и дымосос () зависит от вида и способа сжигания топлива, типа сожигательного устройства, протяжённости и конфигурации воздуховодов и газоходов. Эти характеристики определяются при аэродинамическом расчете котельного агрегата. Для их приближенных расчетов можно взять сумму следующих значений.

Вентилятор должен обеспечить напор воздуха для преодоления сопротивления воздуховодов, трубного пучка воздухоподогревателя 2,5…3,5 кПа.

Расчетное полное давление, которое должен создать вентилятор:

Нр = 2Нр/9,81 = 1,1 4905/9,81 =550 Па,

где 1 - коэффициент запаса по напору, принимается [1];

Нр - перепад полных давлений, для вентилятора, Па [5].

По расчетным данным Qp и Нр выбираем вентилятор по напорной характеристике из [2] - ВДН - 12,5 - 1500 - вентилятор дутьевой центробежный одностороннего всасывания, из листовой углеродистой стали.

Техническая характеристика вентилятора ВДН- 12,5 - 1500 представлена в табл. 4.1.

Таблица 4.1 - Техническая характеристика вентилятора ВДН - 12,5- 1500

Характеристика	Величина
Установленная мощность, кВт	90
Производительность на всасывании, м3/ч	39900
Полное давление, Па	552
Температура перемещаемой среды на всасывании, оС	20
Предельная температура перемещаемой среды на всасывании, оС	200
КПД, %	83
Диаметр рабочего колеса, м	1,25
Параметры электродвигателя: частота вращения рабочего колеса об/мин; типоразмер;	1500 4А250М4
Габариты поставочные с э/дв., LBH, мм	174522302040
Масса с э/дв. (без э/дв.), кг	1390 (1045)
Завод изготовитель	Бийский котельный завод

4.2 Расчет ивыбор дымососа

Производительностью дымососа называют объем перемещаемый дымососом продуктов сгорания в единицу времени. Необходимая расчетная производительность дымососа определяется с учетом условий всасывания, т.е. избыточного давления или разряжения и температуры перед дымососом, и представляет собой действительный объем продуктов сгорания, который должен перемещать дымосос.

Расход продуктов сгорания:

,

где Вр - расчетный расход топлива, кг/с;

Vг.ух - объем продуктов сгорания за котельным агрегатом,м3/кг ;

Vо - теоретическое количество воздуха, м3/кг;

- присос воздуха в газаходах;

tух - температура продуктов сгорания за котельным агрегатом , оС.

Vд = = 7,43м3/с.

Расчетная производительность:

Qp = 1Vд3600 =1,057,43 3600 = 27804м3/ч,

где Vд - расход продуктов сгорания м3/с;

1 - коэффициент запаса по производительности, принимается [1];

рб - барометрическое давление в месте установки дымососа, Па.

Расчетное полное давление, которое должен создать вентилятор:

Нр = 2Нр/9,81 = 1,12506/9,81 = 281Па,

где 1 - коэффициент запаса по напору, принимается [1];

Нр - перепад полных давлений, для дымососа, Па[1].

По расчетным данным Qp и Нр выбираем дымосос по напорной характеристике из [2]ДН - 11,2Х - 1500- дымосос центробежный одностороннего всасывания, из листовой углеродистой стали.

Техническая характеристика дымососа ДН -11,2Х - 1500 представлена в табл. 4.2.

Таблица 4.2 - Техническая характеристика дымососа ДН -11,2Х - 1500

Характеристика	Величина
Потребляемая мощность, кВт	27,2
Производительность на всасывании, м3/ч	28700
Полное давление, Па	281
Температура перемещаемой среды на всасывании, оС	20
Предельная температура перемещаемой среды на всасывании, оС	200
КПД, %	83
Диаметр рабочего колеса, м	1,12
Параметры электродвигателя: частота вращения рабочего колеса, об/мин; типоразмер; установленная мощность, кВт	1500 А200М4 37
Габариты поставочные с э/дв., LBH, мм	267520381775
Масса с э/дв. (без э/дв.), кг	1395(1120)
Завод изготовитель	Бийский котельный завод

5. Охрана окружающей среды

Взаимодействие энергетики с окружающей средой происходит на всех стадиях иерархии топливно-энергетического комплекса: добычи, переработки и транспортировки преобразования и использования энергии. Это взаимодействие обусловлено как способами добычи, переработки и транспортировки ресурсов, связанных с воздействием на структуру и ландшафт литосферы, потреблением и загрязнением вод морей, рек, озёр, изменением баланса грунтовых вод, выделением теплоты, твердых, жидких и газообразных веществ во все среды, так и использованием электрической и тепловой энергии от общих сетей и автономных источников. Современный этап проблемы взаимодействия энергетики с окружающей средой следует рассматривать как результат сложного исторического развития этих взаимодействующих больших систем.

Основные принципы охраны окружающей среды допускают воздействие предприятий на природную среду, исходя из требований в области охраны окружающей среды. При этом снижение негативного воздействия на окружающую среду должно достигаться на основе использования наилучших существующих технологий с учётом экономических социальных факторов.

Общие требования в области охраны окружающей среды при эксплуатации предприятий в главе 8 федерального закона «Об охране окружающей среды». Законом определено, что эксплуатация предприятий и других объектов, оказывающих прямое или косвенное негативное воздействие на окружающую среду, осуществляется в соответствии с требованиями в области охраны окружающей среды. При этом должны предусматриваться мероприятия по охране окружающей среды, рациональному использованию и воспроизводству природных ресурсов, обеспечению экологической безопасности. В соответствии с требованиями федерального закона «Об охране окружающей среды» юридические и физические лица, осуществляющие эксплуатацию предприятий, обязаны соблюдать утверждённые технологии и требования в области охраны окружающей среды и обеспечивать соблюдение нормативов качества окружающей среды на основе применения технических средств и технологий обезвреживания выбросов и сбросов загрязняющих веществ, а также иных наилучших существующих технологий, обеспечивающих выполнение требований в области охраны окружающей среды.

Предельно допустимый выброс (ПДВ) - норматив предельно допустимого выброса вредного (загрязняющего) вещества в атмосферный воздух. Он утанавливеатся для каждого стационарного источника загрязнения атмосферного воздуха с учётом технических нормативов выбросов и фонового загрязнения атмосферного воздуха при условии не превышения данных источником гигиенических и экологических нормативов качества атмосферного воздуха, предельно допустимых (критических) нагрузок на экологические системы, других экологических нормативов.

Заключение

Курсовой проект на тему «Тепловой расчет котельного агрегата КВ-ТС-20-150П» разработан в полном объеме в соответствии требований ГОСТ стандарта ССПО, действующими нормами и правилами устройства и безопасной эксплуатации котлов.

Объем графической части составляет 2 листов и 44 листапояснительной записки ф. А 4.

Проект выполнен в соответствиисо СП 89.13330.2016. При разработке проекта были учтены: климатические условия, вид сжигаемого топлива, параметры теплоносителей.

В технологической части курсового проекта приведено описание, дана техническая характеристика котельного агрегатаКВ-ТС-20-150П, работающего на твёрдом топливе, топочного устройства -ТЧЗМ 2-2,7/6,5.

При тепловом расчете котла определены основные характеристики топлива - элементарный состав твёрдого топлива, низшая теплота сгорания топлива,объем теоретически необходимого количества воздуха для горения, объемы и энтальпии продуктов сгорания.

КПД брутто - =80,81 %.

Расчетный расход топлива - ВР = 4160,3 кг/ч.

Условный расход топлива - Ву = 3228кг/ч.

Проведен поверочный тепловой расчет топки, расчет и выбор вспомогательного оборудования. В результате теплового расчета определены: интенсивность передачи теплоты продуктами сгорания воде, температуры продуктов сгорания на выходе из топки.

Список литературы

топка энергетический энтальпия

1. Эстеркин Р.И. Котельные установки. Курсовое и дипломное проектирование. - Л.: Энергоатомиздат, 2011. - 280 с., ил.

2. Соколов Б.А. Котельные установки и их эксплуатации. - М.: Издательский центр «Академия», 2011. - 432 с.

3. СП 89.13330.2016 Котельные установки (СНиП II - 35 - 76) - М.: ГУП ЦПП Госстроя России, 2018. - 93 с.

4. Правила устройства и безопасной эксплуатации паровых и водогрейных котлов (ПБ 10-574-03). Серия 10. Выпуск 24/ Колл.авт.- М.: Государственное унитарное предприятие «Научно-технический центр по безопасности в промышленности Госгортехнадзора России», 2003.-216 с.

5. Котлы малой и средней мощности и топочные устройства НИИЭиинформэнергомаш/ Каталог. - М.: 1975. - 1 с.

6. Парогенераторы производительностью 2,5…25 т/ч [Электронный ресурс]: методические указания к выполнению курсового проекта по дисциплине «Генераторы тепла и автономное теплоснабжение» для студентов бакалавриата очной формы обучения направления подготовки 08.03.01 Строительство/ -- Электрон.текстовые данные.-- М.: Московский государственный строительный университет, ЭБС АСВ, 2016.-- 48 c.-- Режим доступа: http://www.iprbookshop.ru/62626.html.-- ЭБС «IPRbooks».

7. Гаврилова А.А. Теплогенерирующие установки: конструкция, принцип работы котлов типа Е (ДЕ) и тепловой расчёт...