Потери электрической энергии и мощности в кабельных линиях электропередач. Анализ потерь мощности и энергии в кабельной линии при различных способах заземления экрана

Key words: Power loss, cable lines, grounding of the shield, calculation of loss, loss of energy.

В настоящее время потери электроэнергии являются серьезной проблемой как для энергетики, как для предприятий, которые поставляют электрическую энергию потребителям, так и для самих потребителей. Увеличение или уменьшение потерь прямо влияет на затраты на эксплуатацию электроэнергии, так и на ее цену. Для передачи электроэнергии используются силовые кабели. В последнее время используют кабели из сшитого полиэтилена, так как они более надежны и имеют хорошую пропускную способность. При передаче энергии на высоком напряжении необходимо использовать заземление кабеля через металлический экран, который выполняется в виде проволок или ленты [1]. Его основное назначение выравнивание электрического поля, которое воздействует на основную изоляцию кабеля. В зависимости от заземления экрана, потери энергии могут меняться. В настоящее время в России действует государственная подпрограмма «Энергоэффективность и развитие энергетики», которая предусматривает создание мероприятий по снижению потерь электроэнергии. Далее рассмотрим статьи ученных, которые занимались изучением кабельных линий. Рассмотрим их цели и какие выводы они сделали.

В статье исследователей Васина В.П., Майорова А.В., Шунтова А.В. исследованы относительные потери активной мощности в экранах кабелей распределительных электрических сетей 10-20 кВ. Учтены наиболее жесткие расчетные условия, влияющие на пропускную способность кабельных линий - заземление экранов с обеих сторон. Показано, что при рациональном формировании сетей относительные потери мощности в экранах не столь значительны по сравнению с их теоретическим максимумом. Предложен способ определения относительного распределения потерь мощности в экранах и токоведущих жилах для сетей с изолированной нейтралью (или с компенсацией емкостного тока замыкания на землю) и для сетей с нейтралью, заземленной через низкоомное сопротивление [2]. В работе были сделаны выводы:

1. Зависимость отношения потерь мощности в экранах к потерям мощности в жилах кабелей (коэффициент потерь мощности) имеет нелинейный характер с точкой экстремума в области чрезвычайно больших нерасчетных сечений экранов. При этом максимум коэффициента потерь мощности зависит от соотношения индуктивного сопротивления экрана и активного сопротивления жилы кабеля.

2. При сечении экранов кабелей, выбранных по условиям их термической стойкости, коэффициент потерь мощности оказывается значительно ниже значения, характерного для точки экстремума.

3. В электрической сети 20 кВ (сеть с низкоомным резистивным заземлением нейтралей) значение коэффициента потерь мощности невелико и им можно пренебречь при обосновании и выборе параметров кабельных линий.

4. В электрической сети 10 кВ (сеть с изолированными или компенсированными нейтралями) значение коэффициента потерь мощности может превысить 10% (для кабелей с сечением жилы 500 мм2 и выше). Данный факт необходимо принимать во внимание при обосновании и выборе пропускной способности кабельных линий. Тем не менее влияние этого фактора гораздо менее весомо в сравнении с изменением пропускной способности кабельных линий в зависимости от того или иного способа их прокладки

5. Приведенные доводы являются еще одним аргументом в пользу перевода сетей 10 кВ с режима изолированной или компенсированной нейтрали на режим с низкоомным резистивным заземлением нейтрали.

В статье А.В. Майорова уделяется внимание изучению распределительных сетей 20 кВ. По мнению ученого и результатам исследования сделаны выводы, что такие сети с использованием кабелей из сшитого полиэтилена повышают надежность элементов электрической сети, аварийность понижается по сравнению с сетями 6-10 кВ с бумажно-масляной изоляцией, однако, как отмечает автор статьи, необходимо в дальнейшем продолжать исследование таких сетей [3].

В статье исследователей В.Ю. Карницкого и А.С. Филатовой рассмотрены способы защиты кабельных линий от коррозии. Для сохранения кабелей, проложенных в земле, используют два основных вида защиты: пассивную и активную [4]. Защита кабелей от дает эффект лишь в том случае, если во время эксплуатации кабеля проводят систематические наблюдения за распределением потенциалов в металлических оболочках и за работой дренажных, катодных и других установок. Она позволяет продлить сроки эксплуатации металлического изделия, независимо от любого способа защиты металла.

В работе Р.К. Борисова и еще нескольких ученных «Состояние оперативной блокировки безопасности на объектах энергетики и мероприятия по повышению её надёжности» предложено рассматривается техническое решение по улучшению системы ОББ, такое как использование экранированных проводов с заземлением экрана с двух сторон [5].

В статье И.Г. Буре рассматривалось влияние системы заземления экранов на выбор сечения кабельной линии с изоляцией из сшитого полиэтилена [6]. Предложена математическая модель для выбора сечения токопроводящей жилы, которая, учитывая схему соединения экранов, позволяет определить потери мощности и наведенное напряжение на экране. Критерий выбора системы заземления экранов является экономическим обоснованием для определения варианта кабельной линии (разомкнутую систему заземления экранов и замкнутую). Предложенная автором статьи методика позволяет рассчитать электрические параметры системы заземления, определить потери мощности в экране и выбрать энергоэффективную систему заземления экранов.

В работе С.Л. Шишигина было произведено исследование кондуктивных помех и нагрева экрана контрольного кабеля [7]. На примере для кабеля КВВГЭ показана возможность существенного снижения кондуктивных помех и нагрева экрана кабеля за счет прокладки параллельных проводников. Сделан вывод, что для снижения кондуктивных помех и нагрева экрана кабеля необходимо снижать ток экрана.

В статье аспиранта НИУ МЭИ Быстрова А.В. и кандидата технических наук Хевсуриани И.М. предложен алгоритм выбора силовых кабелей напряжением выше 6 кВ. С помощью компьютерной программы, основанной на методе сравнения линий с различными видами систем заземления экранов, проведен расчет сечения кабелей для проекта распределительной сети 20 кВ инновационного центра «Сколково» [8]. В результате сделаны выводы, что следует применить или даже рекомендуется кабели с медной жилой и изоляцией из сшитого полиэтилена 1х500/35 мм^л2 с односторонним заземлением экрана.

В работе инженера ГАУ МОСГОСЭКСПЕРТИЗА, Поликарпова Е.А., рассмотрен общий подход к определению параметров кабельных линий распределительной сети напряжением 20 кВ на основе оптимизационной модели. Отмечена сложность такого подхода из-за неопределенности ряда параметров и отсутствия необходимых статистических оценок. Сделан вывод о целесообразности использования в настоящее время технико-экономических обоснований по принимаемым частным решениям. Предложенный комбинированный способ заземления экранов кабельной линии 20 кВ позволяет при определенных условиях снизить потери электроэнергии и повысить пропускную способность кабельной линии при одновременном соблюдении требования по обеспечению электробезопасности [9].

У Поликарпова также есть еще одна работа об одностороннем заземлении экранов питающих кабельных линий 20 кВ. В данной работе отмечена целесообразность использования для питающих кабельных линий схемы одностороннего заземления экранов одножильных кабелей с низкоомным заземлением нейтрали. Рассмотрены требования к заземляющим устройствам подстанций среднего напряжения с учетом их связей с другими заземляющими устройствами. Предложено внести изменения в нормативные документы, предусматривающие уточнение областей применения норм с учетом особенностей режимов сетей с низкоомным заземлением нейтрали [10].

Еще одна работа инженера Поликарпова. В ней рассмотрены некоторые особенности функционирования защиты от однофазных замыканий на землю (ОЗЗ) присоединений в распределительной сети 20 кВ с резистивным заземлением нейтрали. Для питающих кабельных линий с односторонним заземлением экранов предложена защита от ОЗЗ, обеспечивающая требования селективности и дальнего резервирования, а также отключение без выдержки времени при внутренних (фаза-экран) замыканиях в питающих кабельных линиях [11].

В работе кандидата технических наук, Гуревича В.И., отмечается, что ведутся споры по поводу количества точек заземления экранов контрольных кабелей. Этими спорами заполнены многочисленные форумы специалистов, причем на разных языках, и страницы профессиональных журналов. Показано, что практический опыт эксплуатации оборудования намного богаче чисто теоретических рассуждений. На практике встречаются случаи, когда лучшие результаты получаются при одностороннем заземлении экранов, но в других случаях лучше работает двустороннее заземление экранов. Рассмотрены причины этих противоречий и новый метод заземления экранов [12].

Далее рассмотрим исследования зарубежных ученных.

В статье ученного Donald M. Hepburn предлагается новый онлайн метод контроля диэлектрических потерь изоляции, основанный на разделении токов, собираемых с коаксиальных кабелей, соединяющих кабельные оболочки и кабельные коробки. Продемонстрированы принцип и теоретические основы метода. Моделирование MATLAB, основанное на реальных параметрах кабеля в кабельном туннеле 110 кВ в Китае, показывает, что погрешность предложенного метода составляет менее 1 ^х 10-3%. В конце приведены критерии определения относительных диэлектрических потерь в сегментах кабеля, основанные на результатах разделения тока утечки [13].

Зарубежная статья ученного Pedro Cruz-Romero. В данной работе представлен процесс оптимизации, основанный на генетическом алгоритме, для минимизации затрат (в том числе потерь) ферромагнитных и проводящих экранов. Цель этих щитов является поддержание частоты энергии магнитного поля, создаваемого подземного силового кабеля трубопровода банков ниже определенного порога, без ограничения токовой нагрузки подслащенной кабеля. И горизонтальная и обратная-U защищая геометрия испытана через их применение к тематическому исследованию, составленному 9 (3^х3) трубопроводов, где 2 сбалансированных внутрифазных трехфазных цепи аранжированы в 3 конфигурациях: вертикальный, горизонтальный и триангулярный. Защищаемая область расположена над поверхностью земли с одной стороны оси траншеи, где обычно находятся жилые помещения. Связанная с этим электромагнитно-тепловая задача решается в процессе оптимизации методом конечных элементов. Самые соответствующие разрешения определены, путем выделять ключевые характеристики каждого экрана (материал и геометрия). Также анализируются другие сценарии, такие как добавление третьей трехфазной цепи в экранированный канал [14].

Зарубежная статья ученного Luca Giaccone. В данной работе рассматриваются трехфазные линии электропередач, управляемые параллельными силовыми кабелями. В этих системах каждая фаза состоит из нескольких параллельных субпроводников и хорошо известно, что последовательность субпроводников влияет на магнитное поле, генерируемое линией электропередачи. В статье предложен новый подход к определению оптимального расположения силовых кабелей, что уменьшает магнитное поле рассеяния. В отличие от методов проектирования, описанных в литературе, в этой статье предлагается детерминированная процедура, основанная главным образом на простом геометрическом показателе. Эта геометрическая величина позволяет анализировать все конфигурации для создания небольшого подмножества возможных решений. Из этого подмножества оптимальное решение затем быстро и легко определяется путем вычисления и сравнения поля рассеяния. Полная валидация предложенного подхода осуществляется путем его сравнения со стандартным методом, основанным на генетическом алгоритме. Результаты валидации также предоставляют полезную таблицу, которая охватывает все случаи от 2 до 6 субпроводников для каждой фазы. Кроме того, показано, что геометрический индикатор позволяет получить хорошее расположение кабелей прямым способом, без проведения каких-либо оценок магнитного поля [15].

Зарубежная статья ученного T. Bragatto. Анализ термонапряженного подземных МВ кабель питания суставов в различных экологических условиях, как в нормальном режиме работы и при неисправности, имеет решающее значение для оценки какой-либо корреляции между возникновением overheatings и аномальное увеличение отказов (два-три раза по сравнению с предыдущими годами), которые были замечены в итальянском распределительной сети летом 2015 (самый жаркий год с тех пор, 1880). Для выполнения этого анализа разработана нелинейная модель контура, способная оценивать, как в стационарных, так и в переходных условиях, Температурные профили внутри швов МВ, относящиеся к различным условиям среды и с протеканием тока как в проводнике активной зоны, так и в металлическом щите. Модель была снабжена в окружающей среде Simulink и после этого она была утверждена с комплектом экспириментально испытаний, специфически setup для того чтобы проверить свое представление в номинальном и во время переходных процессов. Численные результаты всегда хорошо согласуются с результатами измерений. Затем, модель цепи была использована для того чтобы выполнить предвестниковый анализ совместных внутренних температур, которые могут быть достиганы в деятельности и во время недостатков путем менять температуру окружающей среды. Во всех случаях, пределы температуры, допущенные изоляциями, никогда не были превышены [16].

Зарубежная статья Isabel Lafaia. Распространение волны и переходные процессы, связанные с режимами интершита на нормально-связанных и кросс-связанных кабелей являются основной темой этой статьи. Характеристики режима Intersheath нелегко определить на практике, используя стандартные схемы для полевых испытаний кабелей с нормальным соединением, поскольку источник заземления вводит несколько перекрывающихся модальных компонентов. Выделены разницы между крест-скрепленными и нормально скрепленными кабелями основали на характеристиках распространения 2 систем. В частности, на распространение межъядерного режима существенно влияет перекрестное связывание оболочек. При моделировании во временной области сравниваются Дис-критическая и однородная модели кросс-связанного кабеля. Точность однотиповой модели улучшает, когда число пунктов зазмеления оболочки высоко. Ясно показано, что даже если режимы intersheath нельзя возбудить в взаимно-скрепленном кабеле, они могут все еще быть наведены течениями в проводниках сердечника и иметь удар на реакции кабеля переходной [17].

В статье R. Granizo представлен новый метод защиты для однофазных замыканий на землю обнаружение кабелей, используемых в воздушных - кабельных линий электропередачи системах, где экраны кабелей соединены по перекрестной способ соединения основной вклад этого нового метода защиты заключается в том, что он может различить замыканий на землю в кабельной линии от замыканий на землю на воздушной линии электропередачи на стороне. Новый метод защиты основан на измерениях и анализе токов в щитах кабеля на стороне подстанции, а не на конце кабеля в переходных накладных кабелях. Новый метод учитывает, что экраны кабелей на переходном воздушном кабеле не заземлены, разделяя ту же землю, что и конечная башня. Экраны кабелей соединены согласно методу крест-выпуска облигаций. Этот новый метод защиты был подтвержден с помощью компьютерного моделирования и экспериментальных лабораторных испытаний [18].

Зарубежная статья Qing Yang. Удар молнии является основной причиной, которая ставит под угрозу безопасность и надежность линий электропередачи сегодня, поэтому он имеет важное значение для дифференциации технологий и стратегий молниезащиты для оценки молниеотдачи линий электропередачи и обнаружения слабых мест молниезащиты. Подход для расчета защитного отказа пробоя которой в условиях сложного рельефа местности, которая осуществляется на основе электро-геометрической модели (ЭГМ), новый метод рассматривает линии коридора микро-рельефа и относительных высот между проводником провода, провод и Земля, один промежуток берется в качестве объекта исследования, получение защитного отказа пробоя скорость пролета по расчету проводов открытой поверхности горизонтально-площадь проекции.

В качестве примера была взята линия передачи 500 кВ в округе Хонюань, провинция Сычуань, Китай, которая находится в сложной местности, скорость вспышки отказа экранирования, на которую влияет угол экранирования, была рассчитана и подробно проанализирована. И результат хорошо согласуется с практической статистической ценностью, их можно отнести к технологиям дифференциации и стратегиям молниезащиты [19].

Зарубежная статья T. Masuda. Высокотемпературные сверхпроводящие кабели (HTS) могут передавать большие объемы электроэнергии в компактных размерах с минимальными потерями. Поэтому, оно рассчитывает сохранить цену конструкции подземных линий в городских местностях и уменьшить потери передачи. Стабилность и надежность кабельных сетей HTS в нормальной деятельности были подтвержены реальными испытаниями соединения решетки вокруг мира.

В то время как общепрактичное использование кабельных систем ВТСП требует проверки их устойчивости не только при нормальной эксплуатации, но и в случае различных аварий (замыкание на землю, ток короткого замыкания, утечка жидкого азота и др.) и понимание этих явлений и их влияние. Тем не менее, до сих пор было проведено несколько исследований по изучению безопасности кабельных систем HTS в случае аварий. Что касается тока короткого замыкания, максимальный ток зависит от класса напряжения и условий сети, и он был установлен в качестве 31,5 ка для систем 66 кв в Японии. Для того чтобы проверить явления и удар к кабельным системам, кабельная сеть в 40 метров была построена и была охлажена обеспеченным циркуляцию subcooled жидким азотом (LN2). После первоначального критического тока (ИК) измерения кабельной сети, ток короткого замыкания испытания проводились с AC 28.5 ка на 0.6 сек и 16 ка за 8,4 сек. Первое условие тестирования практически моделируется ток 31,5 ка И последнее в качестве эквивалента тепла в кабель ВТСП до 31,5 ка в течение 2 секунд. Как начальное состояние LN2, температура и давление кабельного ввода были вокруг 68 K и 0.26 MPaG. Измеренные повышения температуры и давления хладоагента не были настолько высоки для того чтобы сделать некоторое повреждение к кабелю HTS. После этих испытаний, кабель Ic был измерен снова и никакое повреждение не было найдено [20].

Зарубежная статья Nandi Pradipta. Индонезия области Jabodetabek, как правило, имеет высокую плотность населения. Это явление способствует отсутствию свободных земельных участков для линии электропередачи на 150 кв (OHL) и развитию новой схемы OHL из-за проблем с ограничениями со стороны местного государственного регулирования. Для того чтобы отжать эту проблему, подземная передача кабелей (UGC) смогла быть решением. Однако в связи с тем, что на Земле уже заложены существующие установки, вновь разработанные ОЗК должны быть скорректированы на безопасную глубину захоронения, чтобы избежать столкновения с существующими установками. В данной работе с использованием статистического и эконометрического анализа рассмотрено соотношение токоведущей способности одножильной высоковольтной передачи ОЗК напряжением 150 кв при различных размерах поперечного сечения кабеля, применяемых в Джабодетабекском районе при ее прокладке на глубине от 1 до 10 м, со значением амперности при прокладке земной поверхности (глубина 0 м).

Полученные результаты могут представлять в качестве общей характеристики ОЗК в своем регионе [21].

Зарубежная статья Swheta Hedge. Системы привода переменного тока с ШИМ-преобразователями и длинными экранированными кабелями вызывают такие проблемы, как перенапряжение линии двигателя, синфазные токи (CMC), перенапряжение на землю, токи подшипников и электромагнитные помехи (EMI). Высокочастотное напряжение синфазного тока (CMV) произведенное переключением конвертера и инвертора создает высокие напряжения тока вала и течения подшипника, которые могут причинить преждевременный отказ мотора. Важно точно смоделировать систему привода переменного тока, чтобы определить влияние конфигурации системы на вышеупомянутые проблемы приложения, прежде чем разрабатывать решение для смягчения проблем. В данной работе предложен системный подход к моделированию и моделированию различных компонентов многоосевой системы привода двигателя шины постоянного тока. Результаты моделирования подтверждены путем сравнения с экспериментальными данными, полученными для одноосевой системы привода двигателя [22].

Под конец рассмотрим магистерскую диссертацию Быстрова А.В., кандидата технических наук МЭИ, на тему «Разработка методики выбора энергоэффективной системы заземления экранов одножильных силовых кабелей с изоляцией из сшитого полиэтилена на напряжение 6-500 кВ». Цель диссертационной работы состоит в том, чтобы определить однозначный критерий выбора энергоэффективной системы заземления экранов одножильных силовых кабелей с изоляций из сшитого полиэтилена на напряжения 6-500 кВ. По результатам расчета для линии «Минская - РТП 0» выбран кабель с медной жилой 1х500/35-20 и с односторонним заземлением экранов [23].

Рассматривая работы великих ученых, описанных выше, можно сделать вывод, что проблема потери энергии очень глобальна в нашем мире. Многие ученые ведут споры на тему как лучше сберечь энергию, улучшить энергоэффективность, повысить надежность энергосистемы. Как видно, мнения о заземлении экрана кабеля тоже расходятся. Однако, все же разработано множество способов снизить потери энергии, и, как показала практика, лучший опыт можно получить исходя из экспериментов, чем на теории.

Исходя из выше перечисленных статей моно сделать вывод, что лучше всего при передаче энергии подходят кабельные линии с изоляцией из сшитого полиэтилена с односторонним заземлением экрана, так как на практике это показало наилучший результат.

экран кабель заземление электросеть

Список литературы

1. Дмитриев М.В. Заземление экранов однофазных силовых кабелей 6-500 кВ./ М.В. Дмитриев// -СПб .: Изд-во Политехн. Ун-та. 2010. -154 с.

2. Васин В.П. Метод определения потерь активной мощности в экранах кабелей распределительных сетей/ В.П. Васин, А.В. Майоров, А.В. Шунтов// Электричество. -2016. №3. -с. 23-27.

3. Майоров А.В. Опыт эксплуатации и характеристики надежности электрических сетей напряжением 20 кВ в мегаполисе/ А.В. Майоров/ Энергия единой сети. -2016. №6(29). -с. 21-25.

4. Карницкий В.Ю. Защита кабельных линий от коррозии/ В.Ю. Карницкий, А.С, Филатова// Известия ТулГУ. Технические науки. -2016. Вып.12. Ч.3. -с. 139-141

5. Борисов Р.К. Состояние оперативной блокировки безопасности на объектах энергетики и мероприятия по повышению ее надежности/ Р.К. Борисов, С.С. Жуликов, Д.И. Ковалев, С.А. Кокорин, А.А. Уситвина, А.Я. Чернокоз// Электричество.- 2014. №11. - с.17-25.

6. Буре И.Г. Влияние системы заземления экранов на выбор сечения кабельной линии с изоляцией из сшитого полиэтилена/ И.Г. Буре, И.М. Хевсуриани, А.В. Быстров// Электротехника. -2016. №11. -с.72-78.

7. Шишигин С.Л. Расчет кондуктивных помех и нагрева экрана контрольного кабеля/ С.Л. Шишигин, А.В. Черепанов, Д.С. Шишигин// Электротехника. -2017. №10. - с.82-87.

8. Быстров А.В. Выбор системы заземления экранов при расчете сечения кабелей 6-500 кВ/ А.В. Быстров, И.М. Хевсуриани// Промышленная энергетика. -2014. №7. - с. 19-23.

9. Поликарпов Е.А. О проектировании кабельных линий распределительной сети 20 кВ с учетом требований технического регламента о безопасности зданий и сооружений/ Е.А. Поликарпов// Промышленная энергетика. -2015. №4. -с. 46-47.

10. Поликарпов Е.А. Об одностороннем заземлении экранов питающих кабельных линий 20 кВ/ Е.А. Поликарпов// Промышленная энергетика. -2015. №8. -с. 59-62.

11. Поликарпов Е.А. О совершенствовании токовой защиты от ОЗЗ в сетях 20 кВ/ Е.А. Поликарпов// Промышленная энергетика. -2016. №3. -с. 3033.

12. Гуревич В.И. Заземление экранов контрольных кабелей: есть ли решение проблемы?/В.И. Гуревич// Промышленная энергетика. -2017. №10. - с. 19-25.

13. Yang Yanga, Donald M. Hepburna, Chengke Zhoua, Wenjun Zhoub, Wei Jiangc, Zhi Tianc. On-line monitoring and analysis of the dielectric loss in cross-bonded HV cable system/ Electric Power Systems Research. - 2017. Vol.

149. P.89-101.

14. Juan Carlos del-Pino-Lopeza,*, Pedro Cruz-Romeroa, Luis Serrano- Iribamegarayb, Javier Martinez-Romanb. Magnetic field shielding optimization in underground power cable duct banks/ Electric Power Systems Research. - 2014. Vol. 114. P.21-27.

15. Luca Giaccone, Optimal layout of parallel power cables to minimize the stray magnetic field/ Electric Power Systems Research. - 2016. Vol. 134. P.152-157.

16. T. Bragattoa, M. Crestab, F.M. Gattaa, A. Geria, M. Maccionia,*, M. Pauluccib. Underground MV power cable joints: A nonlinear thermal circuit model and its experimental validation/ Electric Power Systems Research. - 2017. Vol. 149. P.190-197.

17. Isabel Lafaiaa, Yuma Yamamotob, Akihiro Ametania, Jean Mahseredjiana, Maria Teresa Correia de Barrosc, Ilhan Koc, ara, Antoine Naudd. Propagation of intersheath modes on underground cables/ Electric Power Systems Research. - 2016.

18. R. Granizo, F. Alvarez, C.A. Platero, M. Redondo. Novel Protection Method for Ground Faults Detection in Cables Used in Combined Overhead-Cable Lines in Power Systems/ IEEE Conference/-2017.

19. Qing Yang, Jiayuan Tao, Wenxia Sima. Analysis of Shielding Failure in Transmission Lines Considering Complex Terrain/ 2017 International Symposium on Lightning Protection (XIV SIPDA), Natal, Brazil, 2nd - 6th October 2017.

20. T. Masuda, T. Morimura, T. Nakano, O. Maruyama, T. Mimura, T. Yasui, K. Agatsuma and A. Ishiyama. Safety and Reliability of 66 kV Class HTS Cable Systems in Short-circuit Current AccidentsExperimental Results on 40 m Cable System/ IEEE Transactions on Applied Superconductivity. -2016.

21. Ayudha Nandi Pradipta, Chairul Hudaya. Effects of Depth Burial on Current Carrying Capacity of XLPE 86/150 (170) kV Underground Cable/ 2018 International Conference on Information and Communications Technology (ICOIACT)

22. Shweta Hegde, Rangarajan Tallam. Application Issues and Mitigation Methods for Common DC Bus Motor Drive Systems with Active Front-End Rectifier/ IEEE Conference/-2017.

23. Быстров А.В. Разработка методики выбора энергоэффективной системы заземления экранов одножильных силовых кабелей с изоляцией из сшитого полиэтилена на напряжение 6-500 кВ.: автореф. дис... канд. техн. наук / А.В. Быстров - М.: ФГБОУ ВПО «Национальный исследовательский университет», 2014. - 20с.

Размещено на Allbest.ru