Энергообеспечение сельскохозяйственного поселка населением 3000 человек

Размещено на http://www.allbest.ru/

Курсовой проект

Энергообеспечение сельскохозяйственного поселка населением 3000 человек



Введение

Курсовой проект выполняется обучающимися по направлению подготовки 13.03.01 - «Теплоэнергетика и теплотехника» и является завершающим этапом изучения курса «Котельные установки и парогенераторы».

В нём в сокращённом объёме решаются основные вопросы энергообеспечения предприятий, такие как расчет тепловых потоков на отопление, вентиляцию и горячее водоснабжение сельскохозяйственного посёлка, производится построение температурных графиков регулирования тепловой нагрузки на отопление и вентиляцию. В процессе работы над проектом обучающийся получает навыки практического применения теоретических знаний и решения комплексных инженерных задач автономного теплоснабжения.

энергообеспечение сельскохозяйственный инженерный



1.Цель проекта

Целью данного проекта является закрепление теоретического материала, полученного на лекциях и в результате самостоятельной проработки части курса, применение его к решению практической задачи.

Курсовой проект по энергообеспечению сельскохозяйственных предприятий выполняется в соответствии с заданием, составленным и подписанным руководителем. В проекте предусматривается двухтрубная водяная система теплоснабжения, источником теплоты является котельная.

Проектирование производится по укрупненным показателям без учёта тепла внутри помещения (поверхностей нагретой пищи, воды и т.д.), а также без учета потерь тепла на нагревание предметов, поступающих извне. Ориентировочно принимается, что указанные потери компенсируются тепловыделениями.



2. Исходные данные

Таблица 1

8	Цех по ремонту 3500 двигателей /220 чел./ Столовая на 220 чел. Баня на 220 чел. Клуб на 1500 чел. Детские дошкольные учреждения на 800 детей Школа на 800 чел. Гараж Жилые дома на 3000 чел.	1320 110 70 1350 850 8100 120 30000	6 3 3 3 3 3 3 3	180	5,5	Бойлер
8	8	95	Черемховский уголь % =1.22% =5.0% =22.99% =1.0% =6.64% =6.01% =7.0% б=1.5
Рат, кг/с	, °С	I?, кДж/кг	I?, кДж/кг
8	170,42	2769	720,9



3. Пояснения к расчетам курсового проекта

3.1. Расчет тепловых нагрузок сельскохозяйственного поселка

3.1.1 Расчет количества тепла для технологических нужд ремонтных мастерских

Для технологических нужд используются пар и горячая вода. Количество тепла для технологических нужд производства определяется по формуле:

кДж/ч=1341МДж/ч*0,278=372кВт/ч

где Д - расход пара или горячей воды, кг/ч; - энтальпия пара или горячей воды, кДж/кг; - энтальпия возвращенного конденсата или горячей воды, кДж/кг; Р - коэффициент, учитывающий потери конденсата или горячей воды, %.

Можно принять - 300 кДж/кг, Р = 70%; = 2769 кДж/кг для пара и = 721 кДж/кг для воды.

Расходы тепла пара и горячей воды суммируются.

3.1.2 Расчет количества тепла на отопление

Расчет тепла на отопление любого помещения можно произвести по формуле:



), кДж/ч,

)=1148480 кДж/ч,

)=34980 кДж/ч,

)=23100 кДж/ч,

)=429300 кДж/ч,

)=280500 кДж/ч,

)=2673000 кДж/ч,

)=50760 кДж/ч,

)=9900000 кДж/ч,

кДж/ч,

кДж/ч,

кДж/ч=14540МДж/ч*0,278=4042кВт/ч

где - отопительная характеристика здания. кДж/ чград; - объем здания по наружному обмеру, ; - расчетная температура наружного воздуха для данного района, ; - температура внутри помещения, .

Можно принять для конторских и других непроизводственных зданий = 2,0, для производственных и промышленных зданий = 3,0, для жилых и общественных зданий 2,0. для ремонтных мастерских принимается 12 - 14, для жилых и общественных зданий 18-20 . для Республики Бурятия -35. Общее количество тепла для отопления всех помещений поселка суммируется.

3.1.3 Расчет количества тепла на вентиляцию

При вентиляции загрязненный воздух заменяется чистым, увлажненным и подогретым в калориферах до определенной температуры. Для производственных промышленных и коммунально-бытовых помещений кратность обмена воздуха находится в пределах = 2 - 6, а его температура зависит от типа помещения и способа подачи воздуха. Расход тепла на вентиляцию зданий мастерских и клуба определяется из уравнения:

, кДж/ч

, кДж/ч,

247707,7кДж/ч=247МДж/ч*0,278=68кВт/ч

где 0,2 - коэффициент, учитывающий вентиляцию не всех помещений клуба и мастерских. = клуба + мастерских; - вентиляционная характеристика, кДж/, определяется по формуле:

;

где: =5- кратность обмена воздуха, I/ч; - объемная теплоемкость воздуха, кДж/; - вентилируемый объем зданий, ; - расчетная температура наружного воздуха для вентиляции. Для Республики Бурятии = -23; ш - коэффициент, учитывающий неполное время работы вентиляционной установки. Можно принять ш = 0,6 - 0,7.

Объем вытяжного воздуха можно определять из уравнения:



3.1.4 Расчет тепла на горячее водоснабжение производится по формуле:

4131120кДж/ч=4131МДж/ч*0,278=1,148кВт/ч

где - число жителей поселка, пользующихся дома горячей водой; - 1260 кДж/ч - норма теплового потребления на одного жителя; - количество рабочих и служащих, пользующихся на производстве горячей водой; = 840 кДж/ч - норма теплового потребления на одного рабочего на производстве с учетом 8-часового рабочего дня; - число людей, пользующихся одним из видов коммунально-бытовых услуг; - норма теплового потребления для данного вида коммунально-бытовых услуг. Можно принять для бань =126, для столовых при 3-разовом питании - 630.

Общее количество тепла для всего поселка:

, кДж/ч.

, кДж/ч. 20247827кДж/ч=20247МДж/ч*0,278=5628кВт/ч

Строятся суточные графики тепловых нагрузок для зимнего и летнего периодов ( рис. 1.2).



Рис.1

Рис.2

4. Определение максимального количества тепла, паропроизводительности котельной и выбор конструкции парогенераторов

Общее количество тепла определено ранее для двух вариантов задания (поселка и фермы). По общему количеству тепла и заданным параметрам пара определяется общая максимальная паропроизводительность котельной:



, кг/ч.

= =10350,491кг/ч/1000=10,3т/ч.

, определенное по графикам тепловых нагрузок, проверяется по формуле:

,

где 1,250 - коэффициент, учитывающий запас мощности на аварийные ремонты, а также на подключение новых тепловых потребителей. Работающих котлов должно быть не менее двух. Резервные котлы (неработающие) ставить нельзя. = 0,03 - 0,08 - коэффициент, учитывающий расход тепла на собственные нужды; = 0,03 - 0,05 - коэффициент, учитывающий потери тепла в тепловых сетях; - полезная теплоотдача греющего пара, кДж/кг, здесь - энтальпия пара при заданном давлении, кДж/кг, - энтальпия конденсата пара, возвращающегося в котельную, кДж/кг.

После определения общей паропроизводительности выбирают конструкцию парогенераторов и количество их согласовывают с руководителем проекта, и соответственно, параметрам пара для заданных парогенераторов пересчитывают .



5. Поверочный расчет парогенератора

5.1 Расчет процессов горения топлива

энергообеспечение сельскохозяйственный инженерный

Таблица 3. Процессы горения топлива рассчитываются по заданному составу топлива и заданному коэффициенту избытка воздуха.

8	8	95	Черемховский уголь % =1.22% =5.0% =22.99% =1.0% =6.64% =6.01% =7.0% б=1.5

а) пересчет топлива на рабочую массу и молекулярные объемы.
==0,99

Если состав топлива задан не на рабочую массу, его следует перенести в рабочую массу согласно таблице 3 приложения. После пересчета на рабочую массу сумма:

=5.0*0,99=4,95

==1.0*0,99=0,99

==7.0*0,99=6,93

=6,64

=1.22*0,99=1,2

=22.99*0,99=22,76

При использовании возможна ошибка в четвертом знаке (не более), тогда производится округление за счет , т.к. его содержание в топливе наибольшее. Приступать к дальнейшему расчету можно только после получения 100% суммы всех составляющих элементарного состава топлива на рабочую массу. Далее, приняв 100% топлива за 100г, можно считать, что каждый процент является одним граммом. Затем производят пересчет топлива в молекулярные объемы. Так как зола топлива имеет неоднородный состав и, кроме того, в процессах горения не участвует, ее не пересчитывают в молекулярные объемы и фигурирует она только в материальном балансе горения, который составляют в граммах.

Пересчет рабочей массы топлива из граммов в молекулярные объемы производится путем деления каждого составляющего (кроме золы) на его молекулярную массу (таблицу 5).

C_м.о.= 12=56,21/12=4,68г/моль

H_м.о.=/2=4.95/2=2.475

N_м.о.=/28=0.99/28=0.035

O_м.о.=/32=6.93/32=0.21

S_м.о.=/32=1.2/32=0.037

W_м.о.=/18=6.64/18=0.368

Таблица 5 - Молекулярная масса составляющих топлива

Состав топлива	Молекулярная масса, г/моль
С	4.68
Н	2.475
N	0.035
О	0.21
S	0.037
W	0.368

б) Определение количества воздуха, необходимого для горения топлива.

По реакциям горения С, Н, определяем необходимое для их сгорания количество кислорода:

Для сгорания одного молекулярного объема углерода требуется один молекулярный объем кислорода, для водорода - 0,5 молекулярных объемов кислорода, для серы - один молекулярный объем кислорода, т.е. для сгорания всего топлива потребуется кислорода из воздуха:

м.о. (молекулярных объемов)

м.о. (молекулярных объемов),

Если в топливе кислорода, то поступит из воздуха для горения:

г/ моль

С этим кислородом в топку поступает азот:

,

,

Тогда теоретическое количество воздуха:

,



Действительное количество воздуха:

, (5.7)

Или в топлива:

топлива.

топлива

в) Определение состава и количества продуктов горения.

Из реакций горения, приведенных выше, видно, что при сгорании получается , при сгорании . Кроме того, в продукты горения переходит влага из топлива, таким образом, всего в продуктах горения будет: ; при сгорании получается .

Азот в горении не участвует и весь уходит с газами. При коэффициенте избытка воздуха б азота из воздуха попадает в продукты горения б.

Кроме того, в дымовые газы перейдет азот из топлива . таким образом, всего в дымовых газах азота: б.

Кислород в дымовых газах будет тот, который остался от горения, т.е.

. .

Сведем в таблицу 6 состав и количество продуктов горения. Процентный состав подсчитываем, приняв сумму, т.е. общее количество продуктов горения, за 100%.



Таблица 6 - Состав и количество продуктов горения

Состав продуктов горения	Количество
	м.о.	%
	С=4,68	=10,863
	S=0,037	=0,085
	W+H=0,368+2,475=2,843	6,559
	=32,661	=75,813
	=2,86	0,638
Всего:	=43,081	99,998%

При расчете излучения газов на основе данных таблицы 6 определяют парциальные давления R и :

,

Если перевести объем дымовых газов в топлива, то:

топлива.

топлива

г) Материальный баланс горения

В приходе 100 г топлива и воздух, т.е.:

г

г.



Расход составят продукты горения в граммах и зола. Таким образом:

. (5.11)

г

Расхождение в балансе:

не должно превышать 0,1%.

5.2 Расчет калориметрической температуры горения и выбор действительной температуры в топке

Калориметрическая температура горения определяется из соображения, что тепло, содержащееся в дымовых газах, должно быть равно теплотворности топлива , которую находят по формуле Менделеева:

;ккал/кг,

;ккал/кг

кДж/кг.

кДж/кг.

Затем определяют тепло газов:

,

где и - соответственно вес и энтальпия составляющих газов. Так как для определения энтальпии нужно знать температуру, т.е. , то приходится, задаваясь , определять с тем расчетом, чтобы один раз получить , другой . Затем путем интерполяции определяется .

Задаемся , тогда:

кДж/кг.

Энтальпии можно получить путем умножения соответствующих теплоемкостей (табл.4 приложения) на заданную и деления на 1000 (т.к. составляющие дымовых газов определены в грамм-молях).

Таблица 7

t, °С				CO		O	Воздух
900 1200	1,026 1,051	1,108 1,136	14,706 14,934	1,120 1,140	1,104 1,153	2,110 2,211	1,082 1,108
t, °С	io2	iN2	ico2	iH2O
900о	0,924	0,997	0,994	1,899
1200о	1,261	1,363	1,384	2,653

кДж/кг.

кДж/кг.

Так как в редком случае может быть равным , следует вторично задаться большей, чем в первом случае, и опять определить следующим образом: соответствует ,

соответствует .

Таким образом:

,

тогда =900+783,98=1683,98.

Затем задаются действительной температурой , которая должна быть меньше калориметрической на 200-300.

5.3 Определение к.п.д. топки и парогенератора

5.3.1 Определение к.п.д. топки

Тепло дымовых газов при действительной температуре определяют так же, как тепло дымовых газов при, пользуясь табл. ПБ.4 приложения.

Далее составляют тепловой баланс топки. Тепловой баланс топки дает следующие статьи прихода и расхода:

а) приход тепла в топку равен кДж/кг + , где - физическое тепло, внесенное в топку воздухом, отнесенное к килограмму топлива, кДж/кг,

,

,

Здесь - действительное количество воздуха, (см. расчет горения топлива); с - плотность воздуха кг/ при (табл. 6 приложения); - теплоемкость воздуха при той же температуре, кДж/кг * град (табл.6 приложения);

б) механический недожог можно принять исходя из того, что очаговых остатках (шлак и зола) содержание углерода обычно составляет на килограмм топлива, т.е. при теплотворности углерода 34000 кДж/кг.

для жидкого топлива механический недожог отсутствует;

в) химический недожог при расчете на полное горение отсутствует,

г) охлаждение топки невелико и оценивается в размере 0,2% от , что составляет:

кДж/кг;

кДж/кг;

д) потеря тепла со шлаками (физическое тепло шлаков) при температуре шлаков 500, количестве их 0,01 и теплоемкости 1,26 кДж/кг * град составит:

кДж/кг

(0,01*22,76+0,007)*1,26*500=147,798кДж/кг

где % - содержание золы в топливе;

следовательно, общая сумма потерь в топке составит:

кДж/кг,

кДж/кг,



или в процентах: =*100=1,77%

е) Теплосодержание газов в топке (полезное тепло) равно:

где суммарная теплоемкость газов определяется при заданной температуре в топке;

тогда к.п.д. топки:

,

5.3.2 Определение к.п.д. парогенератора

Коэффициент правой отдачи , характеризующей теплоотдачу через лучеиспускание, равен:

Добавочная потеря (сверх потерь тепла в топке) на охлаждение дымоходов по практическим соображениям принимается равной 0,25% от , т.ч.:



,

61,3,

Вторая добавочная потеря с уходящими из котла газами (перед экономайзером) может быть определена по остатку теплового баланса установки:

,

Для определения температуры уходящих газов необходимо знать теплоемкость составляющих их, которая зависит от температуры. Поэтому приходится предварительно задаваться температурой. По практическим соображениям пред экономайзером (после парогенератора). Тогда:

,

,

Здесь

Таблица 8. Теплоемкость газов ; ; находят по таблице 4 приложения и делят на 1000.

t, °С				CO		O	Воздух
600	0.993	1.076	14.542	1.086	1.040	2.009	1.056
t, °С
600	0,0010	0,0020	0,0010



Тепло уходящих из котла газов определяют по формуле:

кДж/кг;

кДж/кг;

Если не получится равным , определенному ранее, то задаются другой и расчет повторяют до тех пор, пока расчетное не будет равно при заданной .

К.п.д. парогенератора: (%)

5.4 Определение часового расхода топлива и расчёт топки

Часовой расход топлива производится по формуле:

Откуда часовой переход топлива:



Испарительность топлива:

где - энтальпия пара, кДж/кг (табл. 1 приложения);

- энтальпия питательной воды, кДж/кг.

Составляем выражение для суммарной средней теплоемкости продуктов горения в парогенераторе для температуры

,

т.е. температура газов за котлом есть температура газов перед экономайзером.

Соответствующие теплоемкости ; ; находят по таблице 4 приложения и делят их на 1000.

Расчет топки.

Объем топки можно определить исходя из теплового напряжения топочного объема для искусственного дутья:

где =24552,757 * 2091,5=51352091,2 кДж/ч - часовое количество тепла, выделенного в топке.

Площадь колосниковой решетки R определяется исходя из весового напряжения: , откуда .

Зная объем топки и площадь колосниковой решетки, легко найти высоту топки:

м³

,

затем определяем длину и ширину топки исходя из того, что для механических и полумеханических топок м, для ручных м. Зная R и задавшись , определяем ширину топки: .



5.5 Определение общего коэффициента теплопередачи и поверхности нагрева парогенератора

Определение общего коэффициента теплопередачи

Выражение для коэффициента теплопередачи имеет вид:

, где - коэффициент теплоотдачи от газов к наружным поверхностям нагрева путем лучеиспускания и конвекции.

При определении исходят из уравнения излучения газов:

Где - средняя температура газов, ; - температура стенок поверхности нагрева,



Для топки и дымоходов коэффициент формы газового тела можно принять в пределах .

Степень черноты газов Е определяется в зависимости от парциального давления и , известного из расчета процентного состава продуктов горения и толщины газового слоя, т.е. высоты топки.

Далее определяем произведения

, где - высота топки,

Находим и ; Е= + .

и ; Е= +

Задавшись температурой стенок труб

Определяем .



Коэффициент теплоотдачи конвекцией можно определять по эмпирической формуле:

,

где скорость дымовых газов при данной температуре, можно принять =2 м/с, тогда:

При определении можно принять для сажи , ; для металла

Для накипи:

Для перегретого пара:

Для сухого насыщенного пара: . Для кипящей воды:

Для горячей воды: .

=8,4+0,02+0,06=8,48.

Определение поверхности нагрева парогенератора. По полученному коэффициенту теплоотдачи, температуре в топке и перед экономайзером (за поверхностями нагрева котла) определяют поверхность нагрева парогенератора:



Удельный паросъем

Удельный теплосъем:

где Д - паропроизводительность котла, кг/ч; К - коэффициент теплопередачи, кДж/; - энтальпия пара, выходящего из котла; - температура кипения при данном давлении, ; энтальпия питательной воды; - температура азов в топке и за котлом (перед экономайзером), .



6. Вспомогательное и дополнительное оборудование

6.1 Тепловой расчет бойлера

Бойлеры для отопления рассчитывают исходя из потребного /рассчитанного ранее/ количества тепла на водяное отопление и приточно-вытяжную /воздушное отопление/ , воздух для которой подогревается водой в калориферах. Вода из калориферов воздушного отопления и после водяного отопления возвращаются обратно в котельную.

где - количество тепла для отопления (см. расчет отопления);

- количество тепла для приточно-вытяжной вентиляции, кДж/ч (см. расчет вентиляции); - теплоемкость воды при средней ее температуре, кДж/ кг * град (см. табл. 2 приложения); 1,02 - коэффициент, учитывающий потери тепла; = 50 - температура воды, поступающей в бойлер; = 98 - температура воды, выходящей из бойлера.

Бойлеры горячего водоснабжения и технологических нужд рассчитывают исходя из рассчитанного количества тепла и . Вода этих бойлеров в котельную не возвращается. Все бойлеры приняты одинаковой конструкции - вертикальные, четырехходовые, паро-водяные, трубчатые /рис. приложения/.

Вода движется латунных трубок /л=101,5 Вт/м*град/ диаметром =14/12 мм со скоростью=1,5 м/с. Количество воды, проходящее через экономайзер /см. расчет экономайзера/.

Температура воды при выходе в бойлер t?_в =t _вэк ,при выходе из бойлера t _в=98°С. Давление пара Р =8 кг/см², температура кипения при данном давлении =170,42°С - находятся в паровых таблицах для насыщенного пара, там же энтальпия пара i ? и конденсата i? (табл. ПБ. 1 приложения).

Определить: поверхность нагрева бойлера, , м²; количество трубок n,м; высоту трубок Н, м.

Количество передаваемого тепла:

Q=**( t?_в -t _в); кВт. (6.38)

Q=**( 98 -50)=50542228,3/1000=50542,2*0,278=14050,7кВт.

где - средняя теплоемкость воды, кДж/кг*град, в интервале температур t?_в -t _в /табл.2 приложения/; - количество воды, кг/с.

Для расчета коэффициента теплоотдачи к внешней поверхности трубок при конденсации пара необходимо знать температуру внешней поверхности стенок и высоту трубки Н. так значения этих величин неизвестны, то расчет проводим методом последовательных приближений. Средний логарифмический температурный напор определяем по формуле:

?= (6.39)

?=

формула при конденсации пара/. Здесь - температура кипения при данном давлении. В первом приближении температура поверхности стенки

-

-



И высота трубки Н=2см.

Тогда приведенная длина трубки: Z=?НА.

Z=17,2*0,002*136=4,67 м.

При по таблице ПБ.7 приложения находим А 1/м*град и В м/Вт.

Если Z2300, режим течения планки конденсата ламинарный по всей высоте трубки, тогда расчет ведут по формуле:

Re=3,8*.

Re=3,8*.

При турбулентном режиме расчет ведут по формуле /2/ - см. далее расчет .

=Вт/ м²*град.

=

Определяем - коэффициент теплоотдачи в воде. Средняя арифметическая температура воды t_в =0,5/t?_в +t _в /°С. При этой температуре находим кинематическую вязкость и коэффициент теплоотдачи , плотность и критерий по таблице в приложения.

=,

При ламинарном режиме расчет ведут по формуле /1/.

Коэффициент теплоотдачи:

К= Вт/ м²*град



Толщину стенки трубки принимаем равной: д=1*м; л=105 Вт/ м*град.

Средняя плотность теплового потока:

Q=*17,2*кВт/ м²,

Поверхность нагрева в первом приближении:

1. м²

Число трубок в одном ходе:

m=.

Число ходов - четыре, тогда общее количество трубок n=4*m.

Высота трубок в первом приближении:

Н=.

=1.3*м.

Температура стенок трубок:

-°C;=-°C,



Рис.3

Рис.4



Рис.5

Таблица 9

Показатель	Значение
Тип котла	Паровой
Вид расчетного топлива	Твердотопливный
Паропроизводительность, т/ч	6,5
Рабочее (избыточное) давление теплоносителя на выходе, МПа (кгс/см)	1,3(13,0)
Температура пара на выходе, °С	насыщ. 194
Температура питательной воды, °С	100
Расчетный КПД (топливо газ), %	87
Расход расчетного топлива , кг/ч	444
Габариты транспортабельного блока, LxBxH, мм	5780х3250х3990
Габариты компоновки, LxBxH, мм	8526х4695х5170
Масса котла без топки (транспортабельного блока котла), кг	**6705,7 (6433)
Масса котла без топки (в объеме заводской поставки), кг	11447



Библиографический список

1. Липов Ю.М. Котельные установки и парогенераторы. учеб по специальности 13.03.01 «Тепловые электрические станции/ Ю.М. Липов, Ю.М. Третьяков.- 2-е изд., испр.. -М.;-Ижевск: 2012. 591 с (гриф)

2. Котельные установки и парогенераторы, мет. Указания к курсовому проекту/ ОмГТУ; сост. В.П. Белоглазов. - Омск; Омск Изд-во, 2008. 100 с.

3. Музыка Л.П. Теплотехническое оборудование котельного цеха ТЭЦ: общие сведения, устройство и эксплуатация: учеб. Пособие. Часть 1/ Л.П. Музыка, В.П. Белоглазов. ОмГТУ, РАО «ЕЭС России». - Омск:; Изд-во ОмГПУ, 2006. - 324 с.

4. Теплоснабжение/Козин В. Е. и др. -М.: Высшая школа, -1980. -408 с.

5. Соколов Е. Я. Теплофикация и тепловые сети. -М.: Издательство МЭИ, -1999. -472 с.

6. Справочник по теплоснабжению и вентиляции /Щёкин Р. В. и др. В 2-х кн. Киев: Будивельник, -1976, Кн. 1. -416 с.

7. Громов Н. К. Абонентские устройства водяных тепловых сетей. -М.: Энергия, -1979. -248 с

8. Степанов О.А., Моисеев Б.В., Хоперский Г.Г. Теплоснабжение на насосных станциях нефтепроводов. -М.: Недра. -1998. -302с.

9. Водяные тепловые сети: Справочное пособие по проектированию/

И.В. Беляйкина, В.П. Витальев, Н.К. Громов и др. -М.: Энергоатомиздат. -1988. -376с.

10. СНиП 2.01.01-82. Строительная климатология и геофизика/Госстрой СССР М.: Стройиздат, -1997. -140с.

11. НиП 2.04.07-86*. Тепловые сети -М.: Госстрой, -2001. -48 с.

Размещено на Allbest.ru

...