Проектирование системы теплоснабжения жилого дома ЖК "Bright Star", расположенного в городе Нур-Султан

R = с•? / S

где

с - удельное сопротивление проводника;

? - длина проводника, м;

S - сечение, мм2.

Сопротивление фазных проводников рассчитывается по формуле (2.30)

Rф1 = 0,028 •100/50=0,056 Ом

Rф2 = 0,028 •50/25=0,056 Ом

RфУ= 0,056+0,056=0,112 Ом.

Сопротивление нулевых проводников

Rн1 = 0,028 •100/50=0,056 Ом

Rн2 = 0,028 •50/25=0,056 Ом

RнУ= 0,056+0,056=0,112 Ом

Величину внешнего индуктивного сопротивления петли «фаза - нуль» в практических расчетах принимают равной Xн=0,6 Ом/км. Зная Iнэл.дв вычисляем пусковой ток электродвигателя

IпускЭл.дв= 2• Iнэл.дв (2.31)

IпускЭл.дв = 2•76,82= 153,64 А

Определяем номинальный ток плавкой вставки

Iнпл.вст= IпускЭл.дв/б (2.32)

Iнпл.вст = 153,64/1,8 = 85,36А

где б - коэффициент режима работы (= 1,6…2,5).

В нашем случае =1,8.

Определяем ожидаемое значение тока короткого замыкания



Iкз? 3Iнпл.вст = 3•85,36 = 256,07А (2.33)

Рассчитываем плотность тока д в нулевом и фазном проводниках. Допускаемая плотность тока в алюминиевых проводниках не должна превышать 2-8А/мм2

д = Iнэл.дв/S (2.34)

д = 76,82/25 = 3,07 А/мм2

Для медных и алюминиевых проводников внутреннее индуктивное сопротивление фазного и нулевого проводников Xф и Xо невелико и составляет Xф=0,0020 Ом; Xо=0,0020 Ом. Величину внешнего индуктивного сопротивления петли «фаза - нуль» в практических расчетах принимают равной 0,6 Ом/км. Рассчитываем сопротивление петли «фаза-нуль» Zп и ток короткого замыкания из формулы (2.27)

Zn= Ом

Рассчитаем ток короткого замыкания из формулы (2.26)

Iкз= 220/(0,562/3+0,64) = 265,06 А.

Проверим, обеспечено ли условие надёжного срабатывания защиты, для плавкой вставки

Iкз>3·Iнпл.вст ; 265,06> 256,07А

Как видим, Iкз превышает номинальный ток плавкой вставки предохранителя и, следовательно, при замыкании на корпус плавкая вставка перегорит за 3…5 с и отключит повреждённую фазу.

По расчётному номинальному току плавкой вставки выбираем предохранитель стандартных параметров: ПН2 - 1000; Iнпл.вст=100 А. Либо выбираем автоматический выключатель по выражению Iнавт= 1,25•Iнэл.дв = 1,25•76,82 =96,03А. Выбираем автоматический выключатель ВА04 31 Про на 100 А.

2.7 Охрана окружающей среды

Источником системы теплоснабжения жилого дома является ТЭЦ-1.

СП ТЭЦ-1 ОАО «Астанаэнергосервис» является одним из основных источников централизованного теплоснабжения г. Астаны. Станция находится в эксплуатации с 1961 года и покрывает 2/3 части тепловой нагрузки города.

Промплощадка ТЭЦ-1 расположена в Северном промрайоне г. Астаны.

С западной стороны к промплощадке примыкает Вагоноремонтный завод, с севера расположены АОПС «Акмолагазмонтаж» и завод «КБИ», с восточной стороны находятся ПРП «Целинэнергоремонт», ОАО «Мехколонна-13», АООТ «АРЭК», с южной стороны - СУ «Отделстрой» и АООТ «Агромаш».

Ближайшая жилая зона (застройки частного сектора) расположена в юго-западном направлении на расстоянии 110 метров от границы промплощадки ТЭЦ-l.

Размер санитарно-защитной зоны для предприятия установлен равным 500 метров по периметру промплощадки, действующим проектом нормативов ПДВ.

Существующее положение

На станции установлены десять котлоагрегатов, подключенных к трем дымовым трубам. Основным топливом для пылеугольных котлов cт.№ 1-7 является Экибастузский каменный уголь и мазут марки М-100.

Котлоагрегаты оснащены золоуловителями мокрого типа МП-ВТИ. Средний улов золы угля составляет 93,12 %, диоксида серы - 3 %.

Котлоагрегаты ст. № 8-10 работают на мазуте М-I00. Очистка дымовых газов не производится.

Характеристика золоуловителей представлена в Приложение 2.

Характеристика котлов приведена в таблице 2.10.

Таблица 2.10 Характеристика котлов, как источников загрязнения

Ст.№№	Тип котла	Теплопроизводительность,т/ч(Гкал/ч)	Основное топливо	Расход топлива при номин. нагрузке в пересчете на усл. топливо	Тип горелочного устройства
1	Е-65-3,9-440КТ	65	Уголь	7,4	Прямоточн. щелевые
2	Е-65-3,9-440КТ	65	Уголь	7,4	Прямоточн. щелевые
3	БКЗ-50-39ф	50	Уголь	6,8	Вихревые
4	КВ-Т-128-150	110	Уголь	20,7	Прямоточн. щелевые
5	ПТВП-100	(100)	Уголь, мазут	25,06	Вихревые
6	ПТВП-100	(100)	Уголь, мазут	25,06	Вихревые
7	ПТВП-100	(100)	Уголь, мазут	25,06	Вихревые
8	ПТВМ-100	(100)	Мазут	16,7	Газомазутные
9	ПТВМ-100	(100)	Мазут	16,7	Газомазутные
10	ПТВМ-100	(100)	мазут	16,7	Газомазутные

Уголь завозится железнодорожным транспортом. Выгрузка вагонов производится вручную в разгрузочном сарае и далее по подземным галереям складируется на двух открытых складах угля.

На складе уголь с помощью бульдозера формируется в бурты и по мере надобности подается в приемный бункер. По галереи 1-го подъема уголь поступает в дробильный корпус, где производится его дробление в дробилке СМ-19А. Далее уголь по галереи 2-го подъема поступает в котельный цех.

Мазут так же поступает по железной дороге в цистернах. Перед сливом происходит его разогрев паром непосредственно в цистернах. После этого мазут сливается в приемную емкость и далее погружными насосами перекачивается в бак хранения.

При сжигании твердого топлива образуются золошлаковые отходы, которые транспортируются в виде пульпы (соотношение воды и золы 12,5:

1) багерными насосами на золоотвал. Золоотвал ТЭЦ-1 расположен в 300 м севернее кольцевой автодороги Нур-Султан - Алексеевка, на левом берегу ручья Сары - Булак.

Общая площадь земель, отведенная под золоотвал, составляет 71,3 га.

Для улова взвешенных веществ (золы угля) предусмотрена установка двух, включенных параллельно, кольцевых эмульгаторов фирмы «КОЧ».

Степень золоулавливания - 99,6 %, степень сероулавливания не более 3 %, так как на орошение используется осветленная вода с золоотвала.

Водогрейный котел ст. № 4 типа КВ-Т-128-150 подключен к дымовой трубе, высотой 100 метров, диаметр устья 4,0 м., что улучшает рассеивание загрязняющих веществ в атмосфере, образующихся от сжигания твердого топлива: золы угля, оксидов азота, диоксида серы и оксида углерода.

2.7.2 Оценка воздействия на атмосферный воздух

Город Нур-Султан расположен в центральной части республики в равнинной зоне, Рельеф города ровный, уклоны отсутствуют, а перепад высот не превышает 50 м на 1 км.

Город находится в зоне резко-континентального климата с сухим жарким летом и продолжительной малоснежной зимой.

Среднегодовое количество осадков составляет по многолетним наблюдениям 335 мм в год, в том числе в зимний период - 91 мм. Количество дней с градом - 2, с гололедом - 6, с туманом - 10, с ветрами с выше 15 м/с 40.

Наиболее жаркий месяц - июль со среднемноголетней температурой -27єС.

Наиболее холодный месяц - январь, его среднемноголетняя температура - 16,8 0С.

Для климата района характерна интенсивная ветровая деятельность. Среднегодовая скорость ветров составляет 5,3 м/с. В холодный период года преобладают ветра южных направлений (Ю, ЮЗ, ЮВ), в теплое время года возрастает интенсивность ветров северных румбов.

Характеристика предприятия как источника загрязнения атмосферы

Основными источниками выбросов загрязняющих веществ в атмосферу на тепловых электростанциях являются организованные источники дымовые трубы, к которым подключены котлоагрегаты. Перечень источников, дающих наибольшие вклады в уровень загрязнения атмосферы, приведены в Приложении 3.

На ТЭЦ-1 установлено десять котлоагрегатов, подключенных к трем дымовым трубам:

Дымовая труба № 1 - организованный источник № 0001.

- Котлоагрегат ст.№1 Е-65-3,9-440 КТ;

- Котлоагрегат ст.№2 Е-65-3,9-440 КТ;

- Котлоагрегат ст.№3 БК3-50-39ф;

- Котлоагрегат ст.№4 КВ-Т-128-150;

Дымовая труба № 2 - организованный источник № 0002.

- Котлоагрегат ст.№ 5 ПТВП - 100;

- Котлоагрегат ст.№6 ПТВП - 100;

- Котлоагрегат ст.№ 7 ПТВП - 100;

Дымовая труба № 3- организованный источник № 0003.

- Котлоагрегат ст.№8 ПТВМ - 100;

- Котлоагрегат ст.№ 9 ПТВМ - 100;

- Котлоагрегат ст.№ 10 ПТВМ - 100.

В настоящее время в работе находятся котлы ст.№№ 1-7, котлоагрегаты ст.№№ 8-10 находятся в резерве.

На котлах ст.№№ 1-4 в качестве основного топлива используется Экибастузский уголь, в качестве растопочного топлива - мазут М-100. В котлах ст.№№ 5-7 производится совместное сжигание Экибастузского угля и мазута M-100.

В процессе сгорания угля и мазута в атмосферу выбрасываются взвешенные вещества (зола угля), диоксид и оксид углерода, диоксид серы, зола мазутная (в пересчете на ванадий).

Выброс осуществляется на высоту 60 метров (дымовая труба № 1) и на высоту 80 метров (дымовая труба № 2). На долю организованных выбросов приходится до 90% всех выбросов станции.

Для подавления выбросов в атмосферу взвешенных веществ (золы угля), за каждым котлом установлены золоуловители мокрого типа МП-ВТИ с вертикальными трубами Вентури. Эффективность очистки по котлам колеблется в пределах от 94,5 до 95,6 %. Одновременно происходит улов диоксида серы не выше 3 %, так как для орошения используется осветленная вода золоотвалов.

К неорганизованным источникам относятся разгрузочный сарай, для разгрузки угля из вагонов, открытые склады угля, тракты углеподачи и подготовки угля. В атмосферу без очистки выделяется пыль угольная. От приемки и складирования мазута в атмосферу неорганизованно выделяются углеводороды.

2.7.4 Расчет вредных выбросов на ТЭЦ-1

Для очистки дымовых газов от золы и пыли на ТЭЦ-1 установлены батарейные эмульгаторы Панарина II поколения с КПД улавливания твердых частиц 99 %.

Для котла Е-65-3,9-440 КТ расход Экибастузского угля находим из теплового расчета котла.

Производительность котлоагрегата Dne = 65 т/ч

Давление перегретого пара Рne =3,9 МПа

Температура перегретого пара tne = 440С

Температура питательной воды tne = 120С

Экибастузский уголь, марки СС:

Wр=5,7 % Ар=43,0 % Sрк+о = 0,632 %

Ср=40,469 % Нр=2,71 % Nр=0,723 %

Ор=6,594 % Vг=24 % Qрн=15,458 МДж/кг

Расчет проводим для выбросов от одного котла станции.

Теоретический объем воздуха, м3/кг:

VВ =0,0889·(Ср + 0,375·Sр) + 0,265·Нр - 0,0333·Ор (2.35)

VВ = 0,0889·(40,469 + 0,375·0,632) + 0,265·2,71 - 0,0333·6,594 = 4,117

Теоретический объем сгорания продуктов, м3/кг:

VRO2 =0,0186·(Ср +0,375·Sр) (2.36)

VRO2= 0,0186· (40,469 +0,375·0,632) = 0,757

VN2 = 0,79·Vв +0,008·Nр (2.37)

VN2= 0,79·4,117 +0,008·0,723 = 3,258

VН2О = 0,111·Нр + 0,0124·Wр + 0,0161·Vв (2.38)

VН2О = 0,111·2,71 + 0,0124·5,872 + 0,0161·4,117= 0,44

Vг = VRO2 + VN2 + VН2О (2.39)

Vг = 0,757+3,258+0,44 = 4,455

Потери от химического недожога q3=0,5 %

Потери от механического недожога q4=1 %

КПД котла БКЗ-420-140, %:



пг=100-(q2+ q3+ q4+ q5+ q6) (2.40)

100-5,42-0,5-1-0,35-0,02=92,71

Потери тепла в окружающую среду от наружного охлаждения, %:

(2.41)

Потери тепла с физическим теплом шлаков, %:

(2.42)

Потеря тепла с уходящими газами, %:

(2.43)

Энтальпия уходящих газов Нух = 1060,48 кДж/кг.

Располагаемое тепло, кДж/кг:



(2.44)

=15458+25,4=15483,4

Расход топлива, кг/с:

(2.45)

Расчетный расход топлива, кг/с:

Вр=В·(1-0,01·q4) (2.46)

Вр=3,09·(1-0,01·1) = 3,09

2.7.5 Расчет выбросов твердых частиц

1 Суммарное количество твердых частиц (летучей золы и несгоревшего топлива), Мтв в т/год или в г/с, выбрасываемое в атмосферу с дымовыми газами котла, вычисляем по формуле, г/с:

(2.47)

где

В=20 200 г/с расход топлива;

Ар = 43 % зольность топлива на рабочую массу;

аун = 0,95 доля золы, уходящей с дымовыми газами;

з=0,95 % доля твердых частиц, улавливаемая в золоуловители;

Qрн=15458 кДж/кг низшая теплота сгорания топлива;

q4=1,0 % потери теплоты от механической неполноты сгорания топлива;

32680- теплота сгорания углерода в кДж/кг.

Количество летучей золы, входящей в суммарное количество твердых частиц, уносимых в атмосферу, вычисляют по формуле, г/с:

Мз=0,01ВАр аун (1-з) (2.48)

Мз=0,013090430,95(1-0,95)=63,1

Количество твердых частиц, образующихся в топке в результате механического недожога топлива и выбрасываемых в атмосферу в виде коксовых остатков, г/с:

Мт.ч= Мтв - Мз (2.49)

Мт.ч = 63,84 - 63,1= 0,74

Количество оксидов серы SО2 и SО3 в пересчете на SО2 (МSО2), выбрасываемое в атмосферу с дымовыми газами в единицу времени, вычисляют по формуле, г/с:

(2.50)

где

Sr=0,632 % содержание серы в топливе на рабочую массу;

'so2 =0,02 (для Экибастузского угля) - доля оксидов серы, связываемых летучей золой в котле;

"so2 =2 % доля оксилов серы, улавливаемых в мокром золоуловителе попутно с улавливанием твердых частиц;

сso2 =0 доля оксидов серы, улавливаемых в сероочисной установке;

МSO2=0,0230900,632(1-0,02) (1-0,02) 1=37,5

Расчет выбросов оксидов азота основан на эмпирических формулах, которые дают приближенное значение выбросов оксидов азота с погрешностью 15-20 %.

Суммарное количество оксидов азота (NOx) в пересчете на полное окисление оксидов азота в диоксид азота (NO2), выбрасываемых в атмосферу с дымовыми газами каждого котла при сжигании топлива, вычисляют по формуле, г/с

(2.51)

кг/г условного топлива - коэффициент, характеризующий выход оксидов азота;

1=0,178+0,47Nр=0,178+0,470,723=0,554 (при т1,25) - коэффициент, учитывающий влияние на выход оксидов азота качества сжигаемого топлива;

2 - коэффициент, учитывающий конструкцию горелок (для вихревых горелок 2 = 1);

3 - коэффициент, учитывающий вид шлакоудаления: при твердом шлакоудалении 3 =1;

Е1=0,005 коэффициент, характеризующий эффективность воздействия рециркулирующих газов в зависимости от условий подачи их в топку (ввод газа рециркуляции во вторичный воздух);

Е2=0,7 коэффициент, характеризующий снижение выбросов оксидов азота; r =10 % степень рециркуляции дымовых газов;

аз =0 доля оксидов азота, улавливаемых в азотоочистной установке;

МNO2=10-330908,13(1-0,01) 0,554(1-0,00510) 110,71=9,16

Расчет загрязнения атмосферного воздуха величины выбросов диоксида NO2 и оксида азота NO в суммарном содержании NOx в выбрасываемых в атмосферу дымовых газах, г/с:

МSO2=0,8MNOX (2.52)

МSO2 = 0,89,16=7,328

где 0,8 - принятый коэффициент трансформации оксида азота в диоксид

(2.53)

где µNO, µNO2 - молекулярные веса NO и NO2 соответственно равны 30 и 46;

При расчете выбросов оксида углерода определяется количество оксида углерода (Мco), выбрасываемое в атмосферу с дымовыми газами каждого котла при сжигании топлива, г/с:



(2.54)

где

Ссо - выход оксида углерода при сжигании топлива при эксплуатационном режиме работы котла, кг/т;

Количество оксида углерода (Ссо) в зависимости от вида сжигаемого топлива определяется из соотношения, кг/т:

(2.55)

где

q3 =0,5 % потери теплоты от химической неполноты сгорания топлива;

R - коэффициент, учитывающий долю потери теплоты вследствие химической неполноты сгорания топлива, обусловленную содержанием в дымовых газах продуктов неполного сгорания окиси углерода: для твердого топлива - 1,0;

со - удельный вес оксида углерода, равный 1,25 кг/м3 при нормальных условиях;

Qсо - теплота сгорания оксида углерода, равная 12650 кДж/м3.

2.7.6 Расчет дымовой трубы

Высота дымовых труб ТЭЦ должна обеспечивать такое рассеивание золы, оксидов серы, оксидов азота и других вредных примесей, при котором концентрации их у поверхности земли становятся меньше допустимых.

Значения, определяемые при расчете высоты стека, представляют собой оксиды азота и содержание серы, поскольку современные методы сбора золы могут уменьшить содержание золы и твердых веществ до значений, которые не влияют на высоту стека. труба. Поэтому при расчете трубопровода необходимо учитывать общий эффект диоксида серы и двуокиси азота в атмосфере.

(2.56)

где

А =200 коэффициент, зависящий от температурной стратификации и определяющий условия рассеивания в данном районе планеты (для Казахстана А = 200);

F =1- безразмерный коэффициент, учитывающий скорость оседания вредных веществ в атмосфере;

m и n - безразмерные коэффициенты, учитывающие условия выхода газовоздушной смеси из устья дымовой трубы;

Коэффициент m находится в зависимости от параметра f:

(2.57)



Где - средняя скорость выхода газов, м/с;

(2.58)

где

-секундный расход удаляемых газов;

(2.59)

где

N- количество труб ТЭЦ

do - диаметр устья дымовой трубы, м.

Данные по дымовым трубам на ТЭЦ-2:

- высота - Н = 100 м

- диаметр устья- у = 7 м

- количество- N = 4 шт.

- Vg=365103 - производительность дымососа, м3/ч

- nк =4 шт.- количество котлов.

Коэффициент n находится в зависимости от параметра

(2.60)



Коэффициент n = 1 при Vсек >2

ПДКSO2 = 0,5 мг/м3

ПДКNO2 = 0,085 мг/м3

Т = g - tм = 129 - 30 = 99 С - разность между температурой выбрасываемых газов и средней температурой воздуха самого жаркого месяца в полдень.

Рn = 1 - поправочный коэффициент для расчета многоствольных труб

м

Результаты расчета показали, что установленных на ТЭЦ-1 дымовых труб достаточно для успешного рассеивания.



3. Автоматическое регулирование в системе теплоснабжения и экономический эффект проекта

3.1 Автоматизированный тепловой пункт жилого здания

3.1.1 Общие сведения об автоматизации системы теплоснабжения

При проектировании и строительстве нового жилого дома в современных условиях автоматизации и робототехники, необходимо предусматривать автоматическое управление параметрами рабочего теплоносителя в системе теплоснабжения здания в зависимости от внешних параметров. Внешними параметрами, которые оказывают влияние на работу системы отопления является температура наружного воздуха, влажность, атмосферное давление.

Теплоноситель из тепловой сети направляется на ввод в здание, а именно в тепловой пункт. Ранее тепловые пункты были старого элеваторного типа, в которых через струйный насос вода из обратки подмешивалась с водой из прямого трубопровода, с целью снижения температуры последней.

В настоящее время тепловые пункты проектируются и собираются в блочные модули на заводе-изготовители и являются полностью автоматизированными.

Автоматизированный тепловой пункт на самом деле самый важный элемент в системе теплоснабжения, так как благодаря этой установки происходит передача тепла от теплоносителя центрального источника тепла и рабочего тела системы отопления. Если тепловой пункт предназначен только для одного дома, то он является индивидуальным, на группу зданий - групповым, на район - центральным.

Задачей автоматизированного теплового пункта является поддерживать температуры рабочего тела системы отопления в необходимых значениях, для создания комфортных условий проживания жителей дома, при любых значениях температуры наружного воздуха. А также поддержание оптимальной температуры воды с достаточным напором.

Тепловые сети - это транспортирующая тепловую энергию система трубопроводов от источника тепловой энергии ТЭЦ до потребителя - теплового пункта. Именно с тепловой сети в тепловой пункт через вводной трубопровод с регулирующими задвижками поступает горячая вода под определенным напором. На входе давление воды выше, чем в системе отопления здания. Поэтому устанавливается прибор для регулирования давления - регулятор.

Также на тепловом пункте установлены приборы:

- автоматика и датчики температуры;

- манометры и термометры;

- регулирующие клапаны с приводом;

- насосы с частотным регулированием;

- предохранительные клапаны.

Автоматизированный тепловой пункт пропускает через себя обработанную воду, после чего она вновь уходит в систему, но уже по пути другого трубопровода. В грамотно установленном автоматизированном тепловом пункте отсутствуют аварийные ситуации, энергопотребление становится более эффективным.

3.1.2 Схема автоматизации индивидуального теплового пункта

Схема автоматизированного теплового пункта находится в полной зависимости от особенностей пользователей тепловой энергии, которых обслуживает тепловой пункт, а также от особенностей источников теплоты, которые снабжают тепловой энергией. В тепловых пунктах закрытая система горячего водоснабжения, и независимая схема присоединения системы отопления.

Теплоноситель, в данной водяной системе отопления, вода с температурой от источника теплоты, равной 150 0С поступает в тепловой пункт по подающей трубе теплового ввода. В тепловом пункте идет отдача тепла в теплообменниках подогревателях воды для системы горячего водоснабжения. Температурный график системы теплоснабжения равен 150/70 0С, для горячего водоснабжения 60/40 0С, и системы отопления (вода в радиаторах) - 95/70 0С.

В теплообменниках ГВС вода водопроводная нагревается до температуры 40-60 0С и подается в бак-аккумулятор. К потребителям вода подается с температурой 40 0С. Значение температуры в 60 0С поддерживается для того, чтобы в баке аккумуляторе иметь запас по теплу. Водопроводная вода на входе в подогреватель имеет температуру 15 0С летом, и 5 0С - зимой.

В подогревателях системы отопления вода с температурой 150 0С из тепловой сети нагревает воду из радиаторов до температуры 95 0С. На выходе из радиаторов отопления температура воды равна 70 0С.

В циркуляционных контурах: контур системы отопления и контур системы горячего водоснабжения, в работе находятся циркуляционные насосы, которые заставляют воду перемещаться по кругу: от тепловых пунктов к пользователям и обратно. При движении воды в контуре горячего водоснабжения вода остывает, однако требуется поддерживать ее в пределах, требуемых потребителю. Для этого предусмотрен подогреватель второй ступени ГВС, где вода догревается до температуры 60 0С.

Как известно, любая, даже замкнутая система имеет утечки теплоносителя. Поэтому для восполнения этих потерь используются подпитки теплового пункта, в котором применяются первичные тепловые сети как источники теплоносителя.



Рисунок 3.1 - Функциональная схема автоматизации индивидуального теплового пункта

Преимуществами теплового пункта является следующее:

- длина прокладки трубопроводов намного уменьшается, почти вдвое;

- снижаются затраты на тепловую изоляцию;

- снижаются затраты электрической энергии на перекачку теплоносителя;

- снижаются потери тепловой энергии при транспортировки горячей воды системы ГВС;

- сокращается аварийность тепловых сетей;

- сокращается штат, обслуживающих систему теплоснабжения здания;

- поддержание на постоянном уровне комфортных условий для жителей дома;

- оплата за тепловую энергию по счетчику, а не по тарифу;

- экономия тепла.

3.2 экономический эффект проекта

Совершенствование снабжения жителей жилого дома ЖК «Bright Star», расположенного по адресу: район Сарыарка, 189-я улица, достигается установкой на стадии строительства автоматизированного теплового пункта. Это означает, что внедренный цифровой регулятор автоматически следит за температурой окружающей среды и температурой внутри помещения и отпускает то количество теплоты на отопление, которое требуется и поддерживает температуру горячей воды в системе ГВС.

3.2.1 Определение материальных затрат на внедрение автоматизированного теплового пункта

Автоматизация теплового пункта включает в себя следующее оборудование, представленное в таблице 3.1. Все цены взяты по каталогу фирмы «Данфосс».

Таблица 3.1 Материальные затраты

№	Наименование материалов и комплектующих изделий	Стоимость 1 шт, тенге	Кол-во	Общая стоимость, тенге
Оборудования теплового пункта:
1	- электронный регулятор ECL Comfort 300 (1 шт.)	500 000	1	500 000
2	- карта для ECL Comfort 300 (1 шт.)	60 000	1	60 000
Оборудования теплового пункта:
3	- датчики температуры наружного воздуха ESMT (1 шт.)	50 000	1	50 000
4	- датчик температуры внутреннего воздуха ESM-10 (1 шт.)	50 000	1	50 000
5	- датчик погружной ESMU (4 шт.)	40 000	4	160 000
6	- разгруженный регулятор перепада давления AFPA (1 шт.)	300 000	1	300 000
7	- клапан VFG2 для регулятора перепада давления (1 шт.)	150 000	1	150 000
8	- клапан с электроприводом для системы отопления VF2 (1 шт.)	300 000	1	300 000
9	- клапан с электроприводом для системы ГВС VF2 (1 шт.)	300 000	1	300 000
10	- Циркуляционный насос для системы отопления (1 шт.)	400 000	1	400 000
11	- Циркуляционный насос для системы ГВС (1 шт.)	250 000	1	250 000
12	- теплообменник XG 10-1 30 для системы ГВС (1 шт.)	500 000	1	500 000
13	- тепловычислитель СПТ 943.1 (1 шт.)	250 000	1	250 000
14	- расходомер ультразвуковой SONO 2500 CT (2 шт.)	200 000	2	400 000
15	- преобразователь давления для тепловычислителя MBS-3000 (2 шт.)	100 000	2	200 000
16	- термометры сопротивления КТПТР-01-1-80 (2 шт.)	90 000	2	180 000
17	- термометр показывающий биметаллический ТБ - 10 (12 шт.)	5 000	12	60 000
18	- манометр показывающий модель 111.10 (18 шт.)	5 000	18	90 000
19	- трехходовой кран для манометра 11б18бк (18 шт.)	2 000	18	36 000
20	- кран шаровой типа X1666 (6 шт.)	20 000	6	120 000
21	- клапан обратный типа 402 (3 шт.)	25 000	3	75 000
	Итого:			4 431 000

На приобретение данных устройств заложены капитальные затраты в размере 4 431 000 тенге.

3.2.2 Определение экономической эффективности от внедрения автоматизированного теплового пункта

Для определения экономической эффективности проведем анализ работы автоматизированного теплового пункта.

При температурном графике тепловой сети 130/70 0С приняты следующие параметры:

1) Температура точки излома температурного графика теплоснабжения tиз, примем tиз = 1 °С.

2) Температура окончания отопительного сезона, °С. tок.отоп.сез. = 8 °C.

3) Средняя температура за период излома температурного графика tср.изл. Примем значение tср.изл. = 4,5 °С.

4) Фактические параметры температур при средней температуре за период излома tср.из. Находим по температурному графику:

а) температура t1 = 65 °С (на линии подачи);

б) температура t2 = 42,3 °С (на линии обратки);

Разность этих температур Дt = 65 - 42,3 = 22,7 °С.

5) Температуры в подаче и обратке в tср.из. при наличии средств автоматической регулировки в ИТП (тепловом пункте).

а) для подачи:

t1 = tвн.помещ. + Дt' · Qо0,8 + (дtр - 0,5 · хр) · Qо (3.1)

t1 = 18 + 40·0,180,8 + (130 - 0,5 · 1,23) ·0,18 = 51,43 °C

б) для обратки:

t2 = tвн.помещ. + Дt' · Qо0,8 - 0,5 · хр · Qо (3.2)

t2 = 18 + 40·0,180,8 - 0,5 · 1,23 ·0,18 = 28,03 °С

в) определяем разность этих температур:

Дt" = 51,43 - 28,03 = 23,4 °С.

6) Коэффициент относительной отопительной нагрузки, обозначим его как f.

а) в период излома температурного графика:

fиз = (tвн.помещ. - tср.из.) /(tвн.помещ. - tнар.возд) (3.3)

fиз = (18 - 4,5) / (18 - (-35)) = 0,25



б) в среднем за отопительный период:

fиз.от. = (tвн.помещ. - tок.отоп.сез)/( tвн.помещ. - tнар.возд) (3.4)

fиз.от. = (18 - 8) / |(18 + (-35))| = 0,588

7) По СНиПу 23-01-99 находим длительность отопительного периода для г.Нур-Султан, n = 219 суток.

8) Длительность периода излома («полочки») температурного графика, в сутках, n', по СНиП II-А-6-72. n' = 32 суток.

9) Количество тепла, расходуемого в период излома температурного графика, %,

S = (fиз·n')/(fиз.от·n) (3.5)

S = (0,25·32) / (0,588 ·219) = 0,06·100 % = 6

10) Количество тепла, перерасходуемого в период излома температурного графика, %.

D = 1 - (Дt"/Дt) (3.6)

D = 1 - (23,4 /22,7) ·100 % = 3,08

11) Количество тепла, которое перерасходуется в период излома температурного графика (на «полочке»), Гкал:

Qперерасход = Qо · S · D (3.7)

Qперерасход = 0,18 · 103 · 6 ·3,08 = 3 320 Гкал

16) Стоимость тепловой энергии, тариф: R = 2 437,97 тенге/Гкал



17) Экономический эффект от внедрения средств автоматизации ИТП:

Э = Qперерасход · R/1000 (3.8)

Э = 3 320 · 2437,97 = 8,094 млн.тенге

18) Срок окупаемости, лет:

Т = Мзт / Э (3.9)

Т = 4, 431/ 8,094 = 0,5

Срок окупаемости проекта составляет 6 месяцев.



Заключение

В дипломном проекте рассматривалось проектирование системы теплоснабжения жилого дома ЖК «Bright Star», расположенного в г.Нур-Султан.

Многоквартирные жилые комплексы являются высотными зданиями и предназначены для проживания большого количества людей. Обеспечение необходимым микроклиматом внутри помещения считается основной задачей системы теплоснабжения. Под микроклиматом помещения подразумевается поддержание требуемой температуры и влажности воздуха для комфортного нахождения в нем человека.

Присоединения жилых зданий к тепловой сети обычно осуществляют по параметрам теплоносителя на вводе в здание, а также по характеристикам внутренних систем здания. Параметры теплоносителя на вводе в тепловой пункт здания задаются теплоснабжающей организацией. Основными параметрами непосредственно являются давление в подающей и обратной магистрали тепловых сетей, давление статическое, а также разница при колебаниях этих давлений, и естественно, расчетный температурный график тепловой сети.

Чтобы спроектировать систему теплоснабжения многоэтажного дома нужно соблюдать данные нормативы по температурам внутри помещения, тем самым обеспечить хороший микроклимат для жителей дома.

Источником системы теплоснабжения жилого дома является ТЭЦ-1.

На станции установлены десять котлоагрегатов, подключенных к трем дымовым трубам. Основным топливом для пылеугольных котлов cт.№ 1-7 является Экибастузский каменный уголь и мазут марки М-100. В разделе охраны окружающей среды был проведен расчет вредных выбросов на ТЭЦ-1 и определена высота дымовой трубы.

Задачей автоматизированного теплового пункта является поддерживать температуры рабочего тела системы отопления в необходимых значениях, для создания комфортных условий проживания жителей дома, при любых значениях температуры наружного воздуха. А также поддержание оптимальной температуры воды с достаточным напором.

Совершенствование снабжения жителей жилого дома ЖК «Bright Star», расположенного по адресу: район Сарыарка, 189-я улица, достигается установкой на стадии строительства автоматизированного теплового пункта. Это означает, что внедренный цифровой регулятор автоматически следит за температурой окружающей среды и температурой внутри помещения и отпускает то количество теплоты на отопление, которое требуется и поддерживает температуру горячей воды в системе ГВС.

В экономической части дипломного проекта были определены материальные затраты на приобретение устройств и установок автоматизированного теплового пункта и рассчитан срок окупаемости проекта, который составил 6 месяцев.



Литература

1. СНиП РК2.04-03-2002 «Строительная теплотехника»// Информационная система «Параграф», 2020

2. Аржаева, Н.В. Теплогенерирующие установки. Курсовое и дипломное проектирование: учеб. пособие / Н.В. Аржаева. - Пенза: ПГУАС, 2009

3. Полонский, В.М. Автономное теплоснабжение: учеб. пособие / В.М. Полонский, Г.И. Титов, А.В. Полонский. - М.: Изд-во АСВ, 2007

4. Аржаева Н.В. Автономное теплоснабжение зданий и сооружений: Методические указания по выполнению самостоятельной работы, Пенза -Изд-во ПГУАС, 2014. - 36 с.

5. СП 41-104-2000. Проектирование автономных источников теплоснабжения - М.: Госстрой России, 2001

6. Отопление, вентиляция и кондиционирование воздуха: Жилые здания со встроенно-пристроенными помещениями общественного назначения и стоянками автомобилей: Справочное пособие. - М.: Пантори, 2003. - 308 с.

7. Чайковский, Г.П. Отопление и вентиляция здания: Учеб. пособие/ Г.П. Чайковский, А.В. Путько. - 2-е изд., испр. и доп. - Хабаровск: Изд-во ДВГУПС, 2003. - 70 с.

8. Внутренние санитарно-технические устройства. В 3 ч. Ч.1. Отопление/ В. Н. Богословский, Б. А. Крупнов, А. Н. Сканави и др.; Под ред. И. Г. Староверова и Ю.И. Шиллера. - 4-е изд., перераб. и доп. - М.: Стройиздат, 1990. - 344 с.

9. Тиатор И. Отопительные системы. Москва: Техносфера, 2006.- 272 с.

10. СНиП 23-02-2003 «Тепловая защита зданий»

11. Автоматизированные системы теплоснабжения и отопления/ Чистович С.А., Аверьянов В.К., Темпель Ю.Я. и др. - СПб.: Стройиздат, 1987. - 248 с.

12. Соколов Е.Я. Теплофикация и тепловые сети. - М.: Издательский дом МЭИ, 2006. - 472 с.

13. Уваров А.В. Автоматизация инженерных систем современных зданий и комплексов// Промышленные АСУ и контроллеры. - 2005. - № 9. - с. 15 - 19.

14. СП 41-101-95. Проектирование тепловых пунктов. М.: Изд-во ГУП ЦПП, 2004.

15. Наладка и эксплуатация водяных тепловых сетей/ Манюк В.И., Каплинский Я.И. и др. - М.: Стройиздат, 1988. - 289 с.

16. Пырков В.В. Современные тепловые пункты. Автоматика и регулирование. -2008. - 252 с.

17. Правила учета тепловой энергии и теплоносителя.: Министерство энергетики и угольной промышленности, 1997. - 57 с.

18. Савельев И.В.. Курс общей физики, том 2, «Электричество и магнетизм. Волны. Оптика». М.: - Наука, 1978. - 256 с.

19. Ромашев Д.К. Реферат «Электромагнитное поле и его влияние на здоровье человека» - СПб.: - СПГТУ, 2001, - 21с.

20. Экология и безопасность жизнедеятельности: учеб. пособие для вузов/ Кривошеин Д.А., Муравей Л.А., Роева Н.Н.и др.; Под ред. Муравья Л.А.. - М.: Юнити-Дана, 2002. - 447 с.

21. Янычев С. Инновации на пользу экологии // Экология и мир. - 2007. - № 12. - с. 11 - 12.

22. Покотилов В.В. Пособие по расчету систем отопления. - Минск, 2006

23. Тихомиров К.В., Сергеенко Э.С. Теплотехника, теплогазоснабжение и вентиляция. М., Стройиздат, 1991.

24. Андрижиевский А.А. Энергосбережение и энергетический менеджмент: учеб. пособие / А.А. Андрижиевский, В.И. Володин. - 2-е изд., испр. - Мн.: Высш. шк., 2005. - 294 с.

25. Экономика предприятий энергокомплекса., Беклешов В.К.,1991 г.

26. Белов С.В. Безопасность жизнедеятельности / Белов С.В., Ильницкая А.В., Козьяков А.Ф. - М.: Высшая школа, 2007. - 616 с.

27. Безопасность жизнедеятельности. Расчёт искусственного освещения. Методические указания к выполнению индивидуальных заданий для студентов дневного и заочного обучения всех специальностей. - Томск: Изд. ТПУ, 2008. - 12 с.

28. Варфоломеев Ю. М. Отопление и тепловые сети: учебник для студентов средних специальных учебных заведений / Ю. М. Варфоломеев, О. Я. Кокорин. - М.: Инфра, 2007. - 480 с.

29. Битюков В. А. Энергосбережение в системах вентиляции: монография / В. А. Битюков. - Курск: ГТУ, 2005. - 131 с.

30. ГОСТ 12.1.006-84 - Система стандартов безопасности труда. - М.: Изд - во стандартов, 1984

31. Правила техники безопасности при эксплуатации теплопотребляющих установок и тепловых сетей потребителей. - Введ. 07.05.92. - Москва: ФГУП НТЦ «Промышленная безопасность», 2006. - 51 с.

32. Сасин В. И. Термостаты в российских системах отопления // АВОК. 2004. № 5. C. 64-68.

33. Прижижецкий С. И. Практика применения термостатов РТД в однотрубных системах отопления / С. И. Прижижецкий, М. М. Грудзинский [и др] // АВОК. - 1998. - №6

34.

Приложение

Кесте 1.1 Жер асты ж?не бірінші ?абатты? ?оршал?ан ??рылыстары ар?ылы ж?мсалатын жылу шы?ындары

Б?лмені? №	Б?лмені? аталынуы	Аудан, м2	?оршаулар сипаттамасы	Жылу беріліс коэфф., Вт/м2К	Температу- раны? есептік айырмасы 0С		Жылу шы?ындарыны? коэф.	?оршаулары ар?ылы ж?мсалатын шы?ындар,
			аталынуы	ориента-ция	аудан			ориентация	Пр.
0 ?абат	Жер асты паркинг	350	жерт?ле		350	1,48	53	0,05		1,05	28826,7
101	Техникалы? б?лме	30	?абыр?а		16,2	1,23	53	0,1		1,1	1161,69
102	Тамбур	40	?абыр?а		21,6	2,68	53	0,1		1,1	3374,87
103	Лифттік холл	30	?абыр?а		13,5	1,23	53	0,1		1,1	968,072
104	Тамбур	30	?абыр?а		16,2	2,68	53	0,1		1,1	2531,15
105	КСК т?ра?асыны? кабинеті	30	?абыр?а		13,5	1,23	53	0,1		1,1	968,072
106	Сауда залы	80	?абыр?а		21,6	1,23	53	0,1		1,1	1548,91
107	Сауда залы	80	?абыр?а		21,6	1,23	53	0,1		1,1	1548,91
108	?ызметкерді? б?лмесі	30	?абыр?а		13,5	1,23	53	0,1		1,1	968,072
Жер асты ж?не бірінші ?абат бойынша барлы?ы										13069,8

Кесте 1.2 Екінші ?абатты? ?оршал?ан ??рылыстары ар?ылы ж?мсалатын жылу шы?ындары

Б?лмені? №	Б?лмені? аталынуы	Аудан, м2	?оршауларды? сипаттамасы	Жылу беріліс коэфф.	, Вт/м2К	Температу- раны? есептік айырмасы 0С	?оспалары	Жылу шы?ындарыны? коэф.	?оршаулары ар?ылы ж?мсалатын шы?ындар,
			аталынуы	ориента-ция	аудан				ориентация	Пр.
201	Лифт алдында?ы холл	24	?абыр?а	Ю	108	2,68	53	0		1	15340,3	201
202	Баспалда? торы	10	?абыр?а	Ю	5,4	2,68	53	0		1	767,016	202
203	Т?р?ын б?лме	19,2	?абыр?а	З	14,85	1,23	53	0,05		1,05	1016,48	203
		19,2	?абыр?а	С	9,45	1,23	53	0,1		1,1	677,65
		19,2	терезе	З	3,2	1,48	53	0,05		1,05	263,558
		19,2	терезе	З	3,2	1,48	53	0,05		1,05	263,558
		19,2	терезе	С	3,2	1,48	53	0,1		1,1	276,109
204	Ас б?лме	11,49	?абыр?а	С	6,75	1,23	53	0,1		1,1	484,036	204
		11,49	терезе	С	3,2	1,48	53	0,1		1,1	276,109
205	Т?р?ын б?лме	16,72	?абыр?а	С	8,1	1,23	53	0,1		1,1	580,843	205
		16,72	терезе	С	3,2	1,48	53	0,1		1,1	276,109
207	Кіріс б?лме	2,73	есік		4,6	2,68	53	0		1	653,384	207
210	Т?р?ын б?лме	17,25	?абыр?а	С	9,315	1,23	53	0,1		1,1	667,969	210
		17,25	терезе	С	3,2	1,48	53	0,1		1,1	276,109
211	Жуынатын б?лме	2,5	?абыр?а	С	4,05	1,23	53	0,1		1,1	290,421	211
212	Кіріс б?лме	2,73	есік		4,6	2,68	53	0		1	653,384	212
213	Т?р?ын б?лме	17,25	?абыр?а	С	9,315	1,23	53	0,1		1,1	667,969	213
		17,25	терезе	С	3,2	1,48	53	0,1		1,1	276,109
214	Жуынатын б?лме	2,5	?абыр?а	С	4,05	1,23	53	0,1		1,1	290,421	214
215	Кіріс б?лме	2,73	есік		4,6	2,68	53	0		1	653,384	215
216	Т?р?ын б?лме	17,25	?абыр?а	С	9,315	1,23	53	0,1		1,1	667,969	216
		17,25	терезе	С	3,2	1,48	53	0,1		1,1	276,109
217	Жуынатын б?лме	2,5	?абыр?а	С	4,05	1,23	53	0,1		1,1	290,421	217
218	Кіріс б?лме	2,73	есік		4,6	2,68	53	0		1	653,384	218
220	Ас б?лме	9,8	?абыр?а	С	6,75	1,23	53	0,1		1,1	484,036	220
			терезе	С	3,2	1,48	53	0,1		1,1	276,109
222	Т?р?ын б?лме	16,74	?абыр?а	С	6,75	1,23	53	0,1		1,1	484,036	222
		16,74	терезе	С	3,2	1,48	53	0,1		1,1	276,109
223	Кіріс б?лме	2,73	есік		4,6	2,68	53	0		1	653,384	223
224	Т?р?ын б?лме	19,2	?абыр?а	С	16,2	1,23	53	0,1		1,1	1161,69	224
		19,2	?абыр?а	В	8,64	1,23	53	0,05		1,05	591,404
		19,2	терезе	С	3,2	1,48	53	0,1		1,1	276,109
		19,2	терезе	С	3,2	1,48	53	0,1		1,1	276,109
		19,2	терезе	В	3,2	1,48	53	0,05		1,05	263,558
225	Кіріс б?лме	10	есік		4,6	2,68		0		1	0	225
226	Ас б?лме	11,49	?абыр?а	В	8,1	1,23	53	0,05		1,05	554,441	226
		11,49	терезе	В	3,2	1,48	53	0,05		1,05	263,558
227	Т?р?ын б?лме	16,72	?абыр?а	В	8,64	1,23	53	0,05		1,05	591,404	227
Вентури тік ??быры бар МП-ВТИ сулы типті к?л ?ста?ыш											32954,3

Т?тін газдарды тазарту?а арнал?ан ?ондыр?ыларды? сипаттамасы

Ст.№	Жойылатын зат	Тазарт?ыш ?ондыр?ыны? типі	1 ?азан?а кететін м?лшер	Тазарту д?режесі, %	Затты? ??рамы	Тазартылатын т?тіндік газ бойынша ?німділік, м3/са?	Т?ондыр?ыны? кірісіндегі температура
				жобалы?	Макс. сына? деректері бойынша	Орташа пайдалану	Кірістегі , мг/м3	Шы?ыста?ы , мг/м3
1	2	3	4	5	6	7	8	9	10	11
1	К?мір к?лі, к?кірт диоксиді	Вентури тік ??быры бар МП-ВТИ сулы типті к?л ?ста?ыш	1	96	97	93,06	80,16	5,108	103288	120
2	К?мір к?лі, к?кірт диоксиді	Вентури тік ??быры бар МП-ВТИ сулы типті к?л ?ста?ыш	1	96	97	93,41	60,034	3,962	110574	130
3	К?мір к?лі, к?кірт диоксиді	Вентури тік ??быры бар МП-ВТИ сулы типті к?л ?ста?ыш	1	96	97	92,89

Подобные документы

• Гидравлический расчет однотрубной системы отопления

  Определение диаметров подающих трубопроводов и потерь напора - задача гидравлического расчета. Устройство систем отопления, их инерционность и принципы проектирования. Способы подключения отопительных приборов. Однотрубная система водяного отопления.
  
  реферат [154,9 K], добавлен 22.12.2012
  

• Проектирование системы отопления жилого дома

  Проектирование насосной системы водяного отопления индивидуального жилого дома. Характеристика наружных ограждений. Составление тепловых балансов помещений. Гидравлический расчет главного циркуляционного кольца. Тепловой расчет отопительных приборов.
  
  курсовая работа [210,5 K], добавлен 22.03.2015
  

• Проектирование водяной системы отопления

  Гидравлический расчет и конструирование системы отопления жилого здания. Характеристика отопительных приборов. Определение количества типоразмеров конвекторов. Прокладка магистральных труб. Установка отопительных стояков. Расчет отопительных приборов.
  
  курсовая работа [35,2 K], добавлен 11.06.2013
  

• Проектирование системы теплоснабжения жилого микрорайона, расположенного в г. Брянск

  Расчет нагрузок отопления, вентиляции и горячего водоснабжения зданий жилого микрорайона. Гидравлический и тепловой расчет сети, блочно-модульной котельной для теплоснабжения, газоснабжения. Выбор источника теплоснабжения и оборудования ГРУ и ГРПШ.
  
  курсовая работа [1,1 M], добавлен 12.03.2013
  

• Отопление и вентиляция многоэтажного жилого дома

  Монтаж стационарной отопительной установки. Гидравлический расчет системы водяного отопления. Тепловой расчет отопительных приборов системы водяного отопления. Подбор нерегулируемого водоструйного элеватора типа ВТИ. Расчет естественной вентиляции.
  
  курсовая работа [169,7 K], добавлен 19.12.2010
  

• Проектирование систем отопления и вентиляции производственного здания

  Теплотехнический расчет наружных стен, пола, расположенного на грунте, световых проёмов, дверей. Определение тепловой мощности системы отопления. Расчет отопительных приборов. Гидравлический расчет системы водяного отопления. Расчет и подбор калорифера.
  
  курсовая работа [422,1 K], добавлен 14.11.2017
  

• Гидравлический расчет двухтрубной гравитационной системы водяного отопления

  Гидравлический расчет отопительной системы здания. Устройство двухтрубной гравитационной системы водяного отопления с верхней разводкой, ее схема с указанием длин участков трубопроводов и размещения отопительных приборов. Расчет основных параметров.
  
  контрольная работа [93,8 K], добавлен 20.06.2012
  

• Проектирование системы отопления многоквартирного трехэтажного жилого дома в селе Никольское Кадуйского района Вологодской области

  Определение сопротивлений теплопередачи наружных ограждающих конструкций. Выбор расчетных параметров теплоносителя. Расчёт циркуляционного напора в системе водяного отопления, площади отопительных приборов. Автоматизация индивидуального теплового пункта.
  
  дипломная работа [264,3 K], добавлен 20.03.2017
  

• Гидравлический расчет системы теплоснабжения

  Параметры наружного воздуха. Расчет нагрузок потребителей теплоты. Выбор системы теплоснабжения. Определение расходов сетевой воды. Построение пьезометрического графика. Температурный график регулирования закрытой независимой системы теплоснабжения.
  
  курсовая работа [321,4 K], добавлен 23.05.2014
  

• Расчет систем отопления и вентиляции для жилого дома, расположенного в г. Ярославль

  Теплотехнический расчет ограждающих конструкций здания. Учет влажности материалов при расчете теплопередачи. Определение площади поверхности и числа элементов отопительных приборов. Гидравлический расчет теплопроводов. Методика расчета вентиляции.
  
  курсовая работа [288,6 K], добавлен 22.11.2014
  

• Расчет системы отопления и вентиляции типового 3-х этажного жилого дома

  Определение толщины и состава слоев стен. Определение массивности здания и расчетной температуры. Проверка на отсутствие конденсации. Выбор конструкции заполнения световых проемов. Гидравлический расчет системы отопления. Расчет системы вентиляции.
  
  курсовая работа [921,0 K], добавлен 08.03.2015
  

• Геотермальные установки

  Исследование и проектирование геотермальных установок, а также системы отопления, работающих на геотермальных источниках теплоснабжения. Расчет коэффициента эффективности для различных систем геотермального теплоснабжения. Подбор отопительных приборов.
  
  контрольная работа [139,6 K], добавлен 19.02.2011
  

• Расчет отопительной системы помещения

  Определение тепловых нагрузок помещений на систему отопления. Подбор приборов к системе отопления основной части здания и для четвертой секции, балансировка системы отопления. Гидравлический расчет системы отопления двухтрубной поквартирной системы.
  
  курсовая работа [101,6 K], добавлен 23.07.2011
  

• Теплоснабжение абонентов г. Пенза

  Определение тепловых потоков на отопление, вентиляцию и горячее водоснабжение, максимального расхода сетевой воды. Гидравлический расчет тепловых сетей. Параметры насосов и их выбор. Расчет толщины теплоизоляции трубопроводов, объема подачи теплоносителя.
  
  курсовая работа [85,6 K], добавлен 18.10.2014
  

• Проектирование тепловой сети жилого района

  Расчёт расхода сетевой воды для отпуска тепла. Определение потерь напора в тепловых сетях. Выбор опор трубопровода, секционирующих задвижек и каналов для прокладки трубопроводов. Определение нагрузки на отопление, вентиляцию и горячее водоснабжение.
  
  курсовая работа [988,5 K], добавлен 02.04.2014
  

• Проектирование производственно–отопительной котельной для жилого района г. Смоленска

  Расчет тепловых нагрузок отопления, вентиляции и горячего водоснабжения, температур сетевой воды, расходов сетевой воды. Гидравлический расчет паропровода. Принципиальная тепловая схема котельной. Расчет контактного теплообменника с активной насадкой.
  
  курсовая работа [198,2 K], добавлен 11.10.2008
  

• Гидравлический расчет системы отопления здания

  Определение тепловых потерь через наружные стены, оконные проемы, крышу, на нагрев инфильтрующегося воздуха. Расчет бытовых теплопоступлений. Вычисление и обоснование количества секций калорифера. Гидравлический расчет системы отопления жилого здания.
  
  курсовая работа [832,7 K], добавлен 20.03.2017
  

• Проектирование промышленно-отопительной котельной для жилого района

  Расчет тепловых нагрузок отопления, вентиляции и горячего водоснабжения. Расчет температурного графика. Расчет расходов сетевой воды. Гидравлический и тепловой расчет паропровода. Расчет тепловой схемы котельной. Выбор теплообменного оборудования.
  
  дипломная работа [255,0 K], добавлен 04.10.2008
  

• Источники и системы теплоснабжения промышленных предприятий

  Определение расчетных расходов тепла и расходов сетевой воды. Гидравлический расчет тепловой сети. Выбор схем присоединения зданий к тепловой сети. Гидравлический расчет паропроводов и конденсатопровода. Построение продольного профиля тепловой сети.
  
  курсовая работа [348,2 K], добавлен 29.03.2012
  

• Системы отопления и вентиляции здания

  Требуемое тепловое сопротивление конструкции для случая стационарного теплообмена. Тепловые потери помещений через стены, крушу и полы. Теплопоступления в помещения. Расчет отопительных приборов. Гидравлический расчет системы. Приточная вентиляция.
  
  курсовая работа [181,9 K], добавлен 14.03.2013
  

• главная
• рубрики
• по алфавиту
• вернуться в начало страницы
• вернуться к началу текста
• вернуться к подобным работам