Использование низкопотенциального тепла вытяжного воздуха насосной станции №7 АО "Мурманская ТЭЦ" посредством теплового насоса

Размещено на http://www.allbest.ru/

Размещено на http://www.allbest.ru/

Федеральное государственное автономное образовательное учреждение высшего образования

«МУРМАНСКИЙ ГОСУДАРСТВЕННЫЙ ТЕХНИЧЕСКИЙ УНИВЕРСИТЕТ»

ИНСТИТУТ АРКТИЧЕСКИХ ТЕХНОЛОГИЙ

Кафедра Строительства, энергетики и транспорта

Использование низкопотенциального тепла вытяжного воздуха насосной станции №7 АО «Мурманская ТЭЦ» посредством теплового насоса

Пономорев Андрей Александрович

Мурманск

2022

Аннотация

В настоящей выпускной квалификационной работе (ВКР) рассмотрен вопрос о переводе отопления административного здания от тепла вытяжного воздуха насосной станции №7 АО «Мурманская ТЭЦ» при помощи теплового насоса. Проведён анализ способов применения тепловых насосов в системах отопления, работающих на вытяжном воздухе объектов с высокими тепловыделениями. В ВКР предложен ряд энергосберегающих мероприятий: установка водовоздушного конденсатора теплового насоса в качестве подогревателя системы отопления административного здания. Проведено технико-экономическое обоснования модернизации системы отопления. Также рассмотрены вопросы экологии и охраны труда.

Ключевые слова: энергосбережение, теплоснабжение, тепловой насос, система вентиляции.



Abstract

In this final qualifying work (WRC), the issue of transferring the heating of an administrative building from the heat of the exhaust air of the pumping station No. 7 of JSC «Murmansk CHP» using a heat pump is considered. The analysis of methods of application of heat pumps in heating systems operating on exhaust air of objects with high heat emissions is carried out. In the WRC, a number of energy-saving measures are proposed: the installation of a water-air condenser of a heat pump as a heater for the heating system of an administrative building. A feasibility study of the modernization of the heating system was carried out. The issues of ecology and labor protection are also considered.

Keywords: energy saving, heat supply, heat pump, ventilation system.



Содержание

Введение

1. Обоснование темы ВКР

2. Описание насосной станции

2.1 Основное оборудование

2.2 Вспомогательное оборудование

2.3Тепловой пункт

2.4 Характеристики ограждающих конструкций

3. Разработка тепловой схемы использования тепла вытяжного воздуха для отопления административного здания

3.1 Тепловой и материальный баланс предлагаемой схемы

3.2 Расчет теплового насоса

3.3 Подбор стандартного оборудования

3.4 Разработка конструктивных элементов схемы

4. Охрана труда

5. Организационно экономический раздел

5.1 Расчет капитальных вложений

5.2 Расчет эксплуатационных издержек

5.3 Определение экономической эффективности предлагаемых мероприятий

6. Охрана окружающей среды

6.1Антропогенное воздействие на окружающую среду

6.2Тепловые потери здания

6.3Тепловое загрязнение

6.4Оценка экологического воздействия при выполнении работ связанных с ВКР

Заключение

Список литературы



Введение

Энергосбережение за счет использования теплоты низкопотенциальных источников при помощи тепловых насосов с каждым годом становится всё актуальней в связи с ростом цен на топливо.

Решения этих проблем при использовании рассмотрены в ряде работ [2, 7, 14].

Актуальностью темы ВКР является то, что все выше перечисленные проблемы ещё не решены на многих объектах Мурманска.

Целью ВКР является проектирование энергоэффективного способа утилизации тепла вытяжного воздуха насосной станции, работающей с большими тепловыделениями.

Задачами ВКР являются: проведение анализа литературных, патентных источников по решаемой проблемы ВКР; проведение сравнительных расчётов различных схем подключения теплового насоса при использовании тепла вытяжного воздуха с выявлением оптимального варианта.



1. Обоснование темы ВКР

насосный отопление вытяжной

1.1 Анализ литературных и патентных источников по теме ВКР

Приведем сравнительный расчет энергозатрат систем отопления с применением тепловых насосов, дизельного, электрического и газового котлов [2]:

Таблица 1.1. Сравнительный расчет энергозатрат систем отопления

По приведенным выше цифрам мы видим, что затраты на теплоснабжение дома с помощью теплонасосных установок не выше затрат на теплоснабжение с использованием газового топлива. И важным фактором в оценке экономической эффективности также является возможность холодоснабжения дома в теплый период года. Наиболее экономически и энергетически эффективными являются комбинированные системы тепло- и холодоснабжения тепловых насосов с солнечными коллекторами.

Большинство современных систем отопления и вентиляции достаточно эффективны, однако, количество теплоты, доходящее до потребителя всегда меньше затраченной энергии. Тем не менее, на сегодняшний день существует технологическое решение, позволяющее обойти это ограничение - тепловой насос. Используя в своей конструкции охладительный и нагревательный элементы, тепловой насос переносит тепловую энергию от источника с низкой температурой к потребителю. [1,2] Особенностью такого устройства является то, что количество тепловой энергии, доходящей до потребителя через нагревательный элемент в несколько раз больше, чем количество энергии, затрачиваемой на этот процесс.

Чтобы извлечь низкопотенциальную энергию из вышеперечисленных источников необходимо обеспечить их контакт со средой, обладающей еще более низким значением температуры. [2] Похожий принцип применяется повсеместно в холодильной технике: хладоноситель или хладагент забирает энергию от охлаждаемых объектов и переносит е? на более высокий температурный уровень, что позволяет в итоге, посредством теплообмена передать е? менее теплой окружающей среде. Именно это свойство подобных устройств переносить тепловую энергию от холодного объекта к теплому и лежит в основе принципа работы тепловых насосов. А самым важным их свойством является то, что количество перенесенной энергии в несколько раз выше, чем количество энергии, затраченной на этот процесс устройством. Используя тепловой насос, можно обеспечить потребителя теплом с наименьшими затратами и многолетний опыт применения этого вида устройств за рубежом только подтверждает их эффективность. Однако, тепловые насосы, не смотря на свои высокие эксплуатационные показатели, не получили широкого распространения в России. Причиной этому могут быть как относительно низкие цены на газ, позволяющие поставить тепловые насосы в один ряд по окупаемости с отопительным оборудованием, работающим на голубом топливе так и высокую стоимость самого теплонасосного оборудования, а также монтажа необходимого для его работы технологического оснащения (рисунок 1.1) [3].



Рисунок 1.1. Срок окупаемости тепловых насосов, предназначенных для отопления

Использование вытяжного воздуха в качестве источника теплоты повышает производительность теплового насоса в сравнении с использованием для этих целей наружного воздуха. При установке низкотемпературного теплообменника в более теплой среде снижается нагрузка на компрессор, что приводит к меньшему энергопотреблению [15]. Следовательно, уменьшается период окупаемости подобного оборудования, а его дальнейшая эксплуатация приводит к большей экономической выгоде. Подобные возможности системы были подробно проанализированы при разработке оборудования для осушения воздуха спортивно-оздоровительного комплекса в городе Волосово Ленинградской области. При проектировании двух осушительных установок ставились задачи не только поддержания допустимого уровня 60 влажности, но и уменьшения энергозатрат на нагрев воздуха. Результаты расчетов показали преимущество использования теплонасосной конфигурации основанной на утилизации теплоты вытяжного воздуха в сравнении с традиционными способами отопления, включая отопление с нагревом воды магистральным газом (рисунок 1.2)



Рисунок 1.2. Сравнение эксплуатационных затрат на нагрев воздуха

Подобные показатели демонстрируют широкие возможности для использования теплонасосного оборудования в системах вентиляции для повышения её энергоэффективности. Использование ключевых принципов осушительного оборудования перспективно при решении стандартных задач в области вентиляции. Это позволит сконцентрироваться на показателях энергоэффективности, не уделяя внимания требованиям к осушению воздуха. Создание подобных систем на основе опыта проектирования и эксплуатации осушительных установок как примеров использования принципов теплового насоса в системах вентиляции представляется в таком случае осуществимой задачей в реалиях современного производства. Частичный переход на новое оборудование как потребителей, так и производителей так же легко осуществим за счет схожести принципов компоновки, производства и автоматизации этих систем.

В любых зданиях есть системы вытяжной вентиляции. Где-то они естественные, где-то механические - но это для нас неважно. Важно, что здание всегда выбрасывает воздух с температурой +20…+30°C. Это идеальные температурные параметры для работы воздушного теплового насоса. В любой мороз само здание является источником от 50 до 70% требуемого количества тепла [5].А в нашем случае добавляются внутренние тепловые притоки от работающих насосов и горячих трубопроводов.

Количество тепла, выбрасываемое вентиляционным воздухом (без учёта влажности) определяется по формуле:

Q = 0,278Lcс(t_в - t_н),

где L - расход вытяжного воздуха, мі/ч;

с - теплоёмкость, 1,0 кДж/мі;

с - плотность, 1,2 кг/мі при +20°C.

Расход вытяжного воздуха зависит от кратности воздухообмена помещений:

L = kV,

здесь V - объём здания, мі;

k - кратность воздухообмена, зависящая от потерь теплоты, то есть k=1-2 для жилых помещений (30-60 Вт/мІ), k = 2-3 для офисов (60-90 Вт/мІ) и k = 4-6 для ресторанов (120-180 Вт/мІ).

Чем больше кратность воздухообмена, тем больше тепла выбрасывается вентиляционным воздухом, тем выше доля потерь здания от вентиляции над потерями через ограждающие конструкции.

Ограничения по температуре на выходе из теплового насоса. Максимальная температура, которую может обеспечить греющий контур тепловых насосов, как правило, составляет 55°С, у отдельных моделей - 60-65°С. Для того, чтобы тепловой насос мог работать в течение всего отопительного периода и максимально реализовать свой энергосберегающий потенциал, необходимо использование низкотемпературных систем отопления - системы отопления с максимальными температурами в прямой и обратной линиях не выше 70 и 50°С соответственно. Однако для низкотемпературных систем требуется увеличенная площадь отопительных приборов по сравнению с традиционными системами отопления, рассчитанными на температурный график 95/70°С. Это влечет дополнительные затраты. В нашем случае будет применено воздушное отопление административного здания, для работы которого будет достаточно температуры воды в 60єС, идущей из конденсатора теплового насоса в воздушные калориферы системы отопления административного здания.

1.2 Актуальность темы ВКР

Как отмечено во введении главной проблемой в использовании низкопотенциального тепла вытяжного воздуха является его достаточно невысокий температурный напор, который может быть использован только в рекуператорах при воздушном отоплении. Такая схем для существующих строений, находящихся на большом расстоянии от объекта с избытком тепла в вытяжном воздухе.

Этот недостаток воздушного отопления полностью ликвидирует водяное отопление от теплового насоса, конденсатор которого используется в качестве подогревателя воды, направляемой в приборы системы отопления.

Как передать тепло от вытяжноговоздуха с температурой в 20°С в отапливаемые помещения? Только при помощи теплового насоса.

Греющая среда воздух от 20 до 5°С.

Нагреваемая среда вода от 40 до 60°С.

Коэффициент преобразования (COP):

к = Т₂ / (Т₂ - Т₁)=333/(333-278)=6,05.

где Т₁ - температура источника тепла (грунта, воды, воздуха),

Т₂ - температура воды в отопительном контуре (температура воды, циркулирующей в трубках отопительных приборов). Таким образом, величина COP зависит от температуры источника тепла и температуры в системе отопления (на входе и выходе теплового насоса).

Это достаточно большая цифра. Но она уменьшится при учёте затрат на электричество для привода вентиляторов: подающего воздух в испаритель теплового насоса и подающего воздух в систему отопления административного здания и привода насоса, подающего воду в конденсатор и в калориферы системы отопления. Оценка этих параметров требует дополнительного расчёта систем подачи воздуха и теплоснабжения.

Для ориентировочной оценки с учётом этих потерь общий коэффициент преобразования всей системы отопления примем к-4.

Тогда на 1Вт полученного тепла будет затрачиваться 0,25ВТ электричества. При цене электричества 1кВт·ч 2,7 рубля 1кВт·ч (861 ккал) полученного тепла будет стоить 2,7/4=0,675 рубля. То есть 1Гкал полученного тепла будет стоить 784 рубля.

С 01.01.2020 по 30.06.2020 (без НДС) (Тарифы на тепловую энергию на коллекторах источника тепловой энергии).

Плата за единицу тепловой энергии (мощности) 3215.25 руб.

Тема ВКР имеет хорошую рентабельность даже при общем коэффициенте преобразования к=3.



2. Описание насосной №7 АО «Мурманская ТЭЦ»

Насосная №7 цеха тепловых сетей ПАО «Мурманская ТЭЦ» 1985 года постройкинаходится в центре города Мурманска на территории АО «Мурманская ТЭЦ» в непосредственной близости от административного здания предприятия.

Здание насосной помимо непосредственно машинного зала включает в себя производственные и служебно-бытовые помещения. В производственной части расположен сварочный пост, а служебно-бытовые помещения используются рабочим персоналом цеха.

Режим работы насосной круглосуточный.

Насосная включает в себя два этажа.

Наружные и внутренние стены помещений выполнены из кирпича. Толщина наружных кирпичных стен 500 мм. Здание двухэтажное, высота машинного зала здания от уровня пола до низа плит перекрытия составляет 7900 мм.

Перекрытия и пол служебно-бытовой части насосной выполнены преимущественно из сборных железобетонных плит перекрытия.

Фундаменты наружных стен ленточные из сборных железобетонных блоков. Толщина сборных железобетонных фундаментов 800 мм.

Полы в помещениях насосной цементные.

Общая площадь здания насосной:

- по наружному обмеру помещений 767,3 м².

- общая площадь по внутреннему обмеру площадей 636,9 м².

Строительный объём здания 6268 м³.

Схема насосной показана на рисунке 2.1.



Рисунок 2.1. Схема гидравлическая насосной станции

2.1 Основное оборудование

Характеристики перекачивающих насосов (см. рисунок 2.1) показаны в таблице 2.1.

Таблица 2.1. Характеристики перекачивающих насосов

Тип, количество (назначение)	Подача (м3/ч)	Напор (м)	Частота вращения (об/мин)	Масса единицы (кг)	Год изготовления
1. 200Д-90 (Б) (№3159)	540	78	1470	605	16.06.1982
2. 200Д-90 (Б) (№1152)	540	78	1470	605	29.05.1991
3. 200Д-90 (Б) (№1153)	540	78	1470	605	30.05.1991
4. 200Д-90 (Б) (№3515)	540	78	1470	605	28.06.1983
5. 200Д-90 (Б) (№5408)	540	78	1470	605	08.10.1983

Характеристики электродвигателей насосов (см. рисунок 2.1) показаны в таблице 2.2.



Таблица 2.3. Характеристики электродвигателей насосов

Тип и количество	Мощность (кВт)	Напряжение (В)	Частота вращения (об/ мин)	Масса единицы (кг)
4АМН-315S-4УS3	200	380	1475	1065
4АМН-315S-4УS3	200	380	1475	1065
4АМН-315S-4УS3	200	380	1475	1065
4АМН-315S-4УS3	200	380	1475	1065
4АМН-315S-4УS3	200	380	1475	1065

2.2 Вспомогательное оборудование

Характеристики арматуры насосной (см. рисунок 2.1) показаны в таблице 2.3.

Таблица 2.3. Характеристики арматуры насосной

№ арматуры в схеме	Тип	Условный диаметр (мм)	Количество (шт.)	Вид привода
№7	Дисковая задвижка	300	1	Ручной
№12-1, 12-2, 12-3, 12-4, 12-5	Клиновые задвижки	300	5	Ручной
№14-1, 14-2, 14-3, 14-4, 14-5	Клиновые задвижки	300	5	Ручной
РК-1, 2		400	2	Электропривод

Характеристики изоляции трубопроводов насосной (см. рисунок 2.1) показаны в таблице 2.4.

Таблица 2.4. Характеристики изоляции трубопроводов насосной станции.

Наименование участка, места	Антикоррозионное покрытие	Теплоизоляционный материал и толщина слоя (мм)	Наружное покрытие
Задвижки №3, 3б, 6, 6б, 7, 10, РК-3, РК-4	Лак БТ-577	Минеральная вата 60 мм	Стеклоткань
Перемычка 1-2 - 2-1п	Лак БТ-577	Скорлупа 50 мм	Скорлупа
Перемычка 1-3 - 3-1п	Лак БТ-577	Скорлупа 50 мм	Скорлупа
Обвязка сетевых насосов №1, 2, 3, 4, 5	Лак БТ-577	Скорлупа 50 мм	Скорлупа
Задвижки №1, 2, 4, 5, 8, 9	Лак БТ-577	Скорлупа 60 мм	Скорлупа
Трубопровод от задвижки №4 до насосов №1, 2, 3, 4, 5	Лак БТ-577	Минеральная вата (~60 ммили 1 слой)	Сталь
Трубопровод от задвижки №2 до насосов №1, 2, 3, 4, 5	Лак БТ-577	Минеральная вата (~60 мм или 1 слой)	Сталь
Трубопровод от задвижки №9 в сторону 402 мк-на.	Лак БТ-577	Минеральная вата (~60 мм или 1 слой)	Сталь
Трубопровод от задвижки №10 в сторону 402 мк-на.	Лак БТ-577	Минеральная вата (~60 мм или 1 слой)	Сталь
Трубопровод от задвижки №1 до РК-3	Лак БТ-577	Минеральная вата (~60 мм или 1 слой)	Сталь
Трубопровод от задвижки №1 до РК-1	Лак БТ-577	Минеральная вата (~60 мм или 1 слой)	Сталь

Характеристики электроизмерительных приборов показаны в таблице 2.5.

Таблица 2.5. Электроизмерительные приборы

Наименование	Тип	Предел измерения	Количество	Примечание
Прибор регистрирующий	КСД-2	0 - 6 кгс/см2	1	Давление СВ
Прибор регистрирующий	КСД-2	0 - 10 кгс/см2	1	Давление
Прибор регистрирующий	КСД-2	0 - 16 кгс/см2	4	Давление
Прибор измерительный	2ТРМ1	-200…+200 оС	1	Температура
Прибор регистрирующий	РП-160	0-1600 Тонн		расход

2.3 Тепловой узел

Наименование теплового пункта: «Н\С №7».

Адрес: К. Маркса.42а.

Находится на ПАО на «Мурманская ТЭЦ» (балансе, тех. обслуживании).

Тип теплового пункта: встроенный в здание.

1. Общие данные:

Подключен от Н\С №7, магистрали N1 от Восточной котельной;

Диаметр теплового ввода: 50 мм, длина ввода 100 м;

Расчетный напор на вводе теплоснабжения 8 м вод. ст.;

Расчетный напор на вводе холодного водоснабжения 58 м вод. ст.;

Схема подключения ВВП горячего водоснабжения: параллельная;

Схема подключения отопления: зависимая;

Температурный график: Отопления 105/70єС;

Технология 150/70єС;

ГВС 65/5єС.

2. Тепловые нагрузки
Нагрузка	Расход
	Теплоты (Гкал/ч)	Воды (т/ч)
Отопление Горячее водоснабжение Технология Сушилка	0,097 0,0024 0,03	1,2 0,1 0,41
Всего	0,100	1,7

3. Характеристика теплопотребляющих систем

Н\С №7, К. Маркса, д. 42а
Кубатура здания, м	5992,0
этажность здания	2
	№ элеватора сопло, мм	№2 7,0
Отопление	тип системы однотрубная, розлив верхний
	сопротивление системы, м	2,0
	нагревательные приборы	Стальные
	расчетная тепловая нагрузка, Гкал/ч	0,100
Технология	расчетная тепловая нагрузка, Гкал/ч	0,03
ГВС	схема присоединения	параллельная
	расчетная тепловая нагрузка, Гкал/ч	0,002
	суммарная нагрузка систем здания, здания, Гкал/ч	0,100
4. Водоподогреватель
N п/п	Назначение	Тип и N	Число секций (шт.)	Характеристика подогревателя поверхность нагрева, м
1	ГВС	05 ОСТ	9 89*2	10.0
5. Тепловая автоматика
N п/п	Назначение	Место установки	Тип	Диаметр (мм)	Количество
1	РТ ГВС	Подача	V-2 (клапан) Clorius 0-120	32.0	1 1

6. Трубопроводы и арматура

Трубопровод

Арматура

диаметр (мм)

общая длина (м)

задвижки, вентили

клапаны балансировочные

клапаны воздушные и спускные

57

40,0

NN по схеме

тип

диаметр (мм)

Кол. (шт.)

NN по схеме

тип

диаметр (мм)

кол-во (шт.)

диаметр (мм)

кол-во (шт.)

1,2,78

50 32

5

50

1

15

3

7. Клапан предохранительный

Изделие

N п/п

тип

Ду

давление

количество (шт.)

ПС-350

20

1-12 бар

1

7. Средства измерений

	Приборы контроля
	термометры	манометры
N п/п	тип	количество (шт.)	тип	количество (шт.)
	ТТЖ-М	5	ОБМ1	3



2.4 Характеристики ограждающих конструкций

Здание насосной станции имеет следующие параметры:

Площадь внутренних помещений 636,9 м²;

Высота внутренних помещений 7,9 м;

Толщина наружных стен 0,545 м;

Материал слоёв и толщина наружных стен - красный кирпич 0.545 м;

Толщина перекрытия 0,3 м;

Материал слоёв и толщина перекрытия железобетон 0,3 м;

Материал слоёв и толщина пола железобетон 0,3 м м;

Площадь оконных проёмов 179,6м²;

Тип окон - двухслойные в деревянном переплёте;

Площадь проёмов ворот и дверей 27,76м²;

Тип дверей ворот и дверей - деревянные.

Расчёт теплопотерь здания по укрупнённым показателям

Проведём расчёт теплопотерь отдельно для насосной и служебно-бытовых помещений.

Для оценки теплотехнических показателей принятого конструктивно-планировочного решения определяем удельную тепловую характеристику q_уд:

Для насосной станции:

Q_c.o. = q_o^.V^. (t_cp - t_н).б, Вт,

где V = 2402 мі - объём насосной, м³;

tср = +17 - средняя температура внутреннего воздуха,°C;

tн = -27 - расчётная температура наружного воздуха,°C;

б = 1,04 - поправочный коэффициент к средней разности температур.

Удельная характеристика тепловых потерь зданий для расчетного режима:

q_o = 1,16. [(1+2d). A+S] / V_н, (Вт/(м³·°С),

где d = 0,15 - доля остекления;

А = 485 м² - площадь наружных стен здания;

S = 394 м² - общая площадь по наружному обмеру;

V_н =2402 м³ - наружный объём.

q_o = 1,16^.[(1+2. 0,15).485 + 384] / 2402 = 0,49 Вт/(м³·°С)

Поправочный коэффициент:

б = 0,54 + 22 / Дt = 0,54 + 22/44 = 1,04,

гдеДt = 17 - (-27) = 17+27 = 44°С.

Qн = 0,49·2402·(17+27) ·1,04 = 53851 Вт=53,815 кВт.

Для бытовых помещений:

Q_c.o. = q_o^.V^. (t_cp - t_н).б, Вт,

где V = 4645 мі - объём насосной, м³;

tср = +17 - средняя температура внутреннего воздуха,°C;

tн = -27 - расчётная температура наружного воздуха,°C;

б = 1,04 - поправочный коэффициент к средней разности температур.

Удельная характеристика тепловых потерь зданий для расчетного режима:

q_o = 1,16. [(1+2d). A+S] / V_н, (Вт/(м³·°С),

где d = 0,15 - доля остекления;

А = 834 м² - площадь наружных стен здания;

S = 588 м² - общая площадь по наружному обмеру;

V_н =4645 м³ - наружный объём.

q_o = 1,16^.[(1+2. 0,15).834 + 588] / 4645 = 0,418 Вт/(м³·°С)

Поправочный коэффициент:

б = 0,54 + 22 / Дt = 0,54 + 22/44 = 1,04,

гдеДt = 17 - (-27) = 17+27 = 44°С.

Qб = 0,418·4645·(17+27) ·1,04 = 85349 Вт=85,349кВт.

Определение тепловыделений от оборудования насосной

Из обмера поверхностей горячих трубопроводов машиного зала насосной получилась их площадь F=355 м². Температуру на поверхности принимаем больше допустимой по ПТБ из-за нарушения изоляции 45 градусов. Двигатели 4AMH-315S - 4YS3 мощностью 200 кВт, в отопительный период в работенаходятся 3 штуки (600 кВт общая). (теплове потери до 10%).

Тепловыделения с горячих поверхностей составят:

Q_п=б F Дt=8·355·(45-17)=176080Вт=176,08кВт,

где б =8Вт/(м²·К) - коэффициент теплоотдачи;

Дt - температурный перпад между горячей поверхностью и окружающим воздухом.

Современные асинхронные электродвигатели имеют номинальный КПД (заявленные производителем) з =0,75 - 0,95. Потери при работе двигателя в основном обусловлены нагревом мотора (часть потребляемой энергии выделяется в виде тепловой энергии), реактивными токами, трением подшипников и другими негативными факторами.

Тепловыделения с электродвигателей:



Q_э=(1-з) N=(1-0,9) 600=60кВт.

Суммарные тепловыделения:

Q_У= Q_п=+Q_з=176,08+60=136,08кВт.

Разница между тепловыделениями и теплопотерями в насосной составит: ДQ_н = Q_У - Q_н=136,08-53,815=82,185кВт. Этопочти соответствует телопотерям в бытовых помещениях Q_б =85,349кВт.

Так как нормы средние, а погода постоянством не балует, считаем, что требуется на 1м² помещения 100Вт.

Тепловых выделений хватит на обогрев помещений площадью 136,8/0,1=1368 м². Эта площадь превышает полезную площадь бытовых помещений на двух этажах S = 2·588 =1176м².

Расчёты были проведены для расчётной температуры, которая стоит всего несколько дней за отопительный период. В остальные дни при прежних тепловыделениях тепла будет хватать с избытком.

Но, как их передать от воздуха с температурой в 20°С в отапливаемые помещения? Только при помощи теплового насоса.

Греющая среда воздух от 20 до 2°С.

Нагреваемая среда вода от 40 до 60°С.

Коэффициент преобразования (COP):

к = Т₂ / (Т₂ - Т₁)=333/(333-275)=5,74.

где Т₁ - температура источника тепла (втяхного воздуха),

Т₂ - температура воды в отопительном контуре (температура воды, циркулирующей в трубках конденсатора теплового насоса и отопительных приборов). Таким образом, величина COP зависит от температуры источника тепла и температуры в системе отопления (на входе и выходе теплового насоса).

Это достаточно большая цифра. Но она уменьшится при расчёте всей установки при учёте затрат на электричество для привода вентиляторов, подающего воздух в испаритель в насосную в бытовые помещения и удпления из них отработоного воздуха и привода насоса, подающего воду в конденсатор. Оценка этих параметров требует дополнительного расчёта систем воздухоподачи и теплоснабжения. Примем для ориентировочной оценки с учётом этих потерь коэффициент преобразования к-4 с дальнейшим уточнением.



3. Разработка тепловой схемы использования тепла вытяжного воздуха для отопления служебно-бытовых помещений

Предлагается тепловая схема использования тепла вытяжного воздуха для отопления служебно-бытовых помещений. Данная схема показана па рисунке 3.1.

Рисунок 3.1. Тепловая схема использования тепла вытяжного воздуха для отопления служебно-бытовых помещений

3.1 Тепловой и материальный баланс предлагаемой схемы

Как было определено в разделе 2 избыток тепловыделения в насосной станции превышает тепловые потри через ограждающие конструкции соствляет ДQ_н =82,185кВт.

Для обеспечения удаления такого количества тепланеобходимо удалять из помещения объёмом V = 2402 мі воздух с температурой t_н=20єС и восполнять воздухом смеси (от рециркуляции) с температурой t_см=5єС расходом, который определяется по формуле:



W=ДQ_н /[с_в(t_н - t_см)]=82,185/[1,2447 (20 -5)]=4,4м³/с =15847м³/ч,

где с_в =с·с=1,2386·1,005=1,2447кДж/м³,

где плотность и массовая теплоёмкость воздуха для средней температуры берём из таблицы 3.1.

Таблица 3.1. Плотность и массовая теплоёмкость воздуха

Температура,°C	Плотность, кг/м3	Удельная теплоёмкость, кДж/(кг*K)
12	1.2386	1.005

При таком расходе воздуха будет обеспечиваться следующая кратность вентиляции:

К_в=W /V =15847/2402=6,6.

3.2 Расчет теплового насоса

В качестве исходных данных используются:

1) теплопроизводительность ТНУ выбираем по расчётной теплопотеребытового помещения, равной Q_б =85,349кВт. Принимаем с запасомQ_ТН=86кВт;

2) В качестве источника низкопотенциального тепла используется вытяжной воздух насосной станции с температурой 20єС.

3) в качестве теплоносителядля системы отопленияиспользуется жидкость на основе этиленгликоля, температура которой на входе в конденсатор t_К1=40°С, а на выходе из конденсатора t_К2=60°С.

4) рабочее тело: холодильный агент R-134а.

5) Принципиальная схема расчетной теплонасосной установки изображена на рисунке 3.2.

Следует иметь в виду, что в ее состав включен переохладитель, соединенный последовательно (по теплоносителю) с конденсатором. Переохладитель используется ваммиачных и фреоновых холодильных машинах для повышения эффективности работы «дросселя», то есть для достижения более низких температур в результате дросселирования. Несмотря на свое название, основной целью переохладителя в хладоновыхТНУ является перегрев паров хладоагента после испарителя для повышения эффективности работы компрессора. Хладагент после испарителя сначала проходит через переохладитель, где частично нагревается и перегревается, а затем поступает в компрессор, где он сжимается и нагревается до более высокой температуры.

Размещено на http://www.allbest.ru/

Размещено на http://www.allbest.ru/

Рисунок 3.2. Принципиальная схема теплонасосной установки: СО - система отопления, Кд - конденсатор, ПО - переохладитель, Км - компрессор, РВ - регулирующий вентиль (дроссель), И - испаритель, ТНС - теплоноситель, НПИ - низкопотенциальный источник тепла от промежуточного подогревателя



Расчет и построение индикаторной диаграммы

Расчёт ведём в следующей последовательности.

1) Принимаем конечную разность температурв испарителе, в котором происходит процесс кипения хладона R-134а воздухомt_и = 5С, то есть:

t_и = t_эг1 - t₀ = 5С,

где t_эг1 =-1,5С - температура этиленгликоля на выходе из ПП;

t₀ - температура хладона на выходе из испарителя;

t₀ = t_эг1 - t_и =-1,5-5 = -6,5 С,

Принимаем конечную разность температур в конденсаторе равной t_к=5С, так как в действующих установках эта разность составляет от 4 до 6С.

Отсюда:

t_к = t_к - t_к2,

где t_к - температура хладона на входе в конденсатор;

t_к2 = 70 С - температура этиленгликоля на выходе из конденсатора;

t_к = t_к2 + t_к = 70 + 5 = 75 С.

Так как переохладитель ПО является теплообменником, предназначенным для переохлаждения жидкого хладона, также принимаем конечную разность температур в ПО между теплоносителем системы отопления (водой) и жидким хладоном равной t_по = 10 С.



t_по = t_к - t_по = 75 - 10 = 65 С,

где t_к2 = 75С - температура хладона после конденсатора на входе в переохладитель;

t_по = 10С - температура хладона перед компрессором.

Полученные результаты сводятся в таблицу 3.1 и по этим данным строится диаграмма ТНУ, изображенная на рисунке 3.3 цикл парокомпрессорной теплонаносной установки на i-p диаграмме.

Таблица 3.1. Параметры хладагента теплового насоса в узловых точках

№ узловых точек	Температура в точке, С	Давление в точке, МПа	Энтальпия хладона i, (кДж/кг)	Удельный объем паров V, (м3/кг)
1	-6,5	0,2274	393,46	0,075
2	91	2,359	455,5	0,014
2'	82	2,359	440	0,015
3	75	2,359	313,14	-
4	58,5	2,359	285,18	-
5	-6,5	0,2274	285,18	-

Рисунок 3.3. Цикл парокомпрессорной теплонаносной установки на i-p-диаграмме



Расчет рабочих процессов, индикаторных показателей ТНУ

Определяем удельную работу компрессора, затрачиваемую на сжатие паров хладона.

Следует отметить, что процесс сжатия паров в компрессоре близок к обратимому адиабатному, поэтому сжатие протекает по изоэнтропе S = const, и адиабатная работа сжатия равна разнице энтальпий в точках 2' - 1:

l_a = i_2' - i₁кДж/кг,

где l_a - удельная работа компрессора;

i_2' - энтальпия после процесса сжатия;

i₁ - энтальпия перед процессом сжатия;

l_a = 440 - 393,42 = 46,58 кДж/кг

А так как необратимые энергетические потери в компрессоре при сжатии паров хладона все же присутствуют, то и в расчете эти потери учитываются введением в уравнение индикаторного КПД компрессора _i:

l_b = (i_2' - i₁) / з_i = l_a / з_i,

где l_b - внутренняя (адиабатная) работа на сжатие паров;

l_a - удельная работа компрессора;

i_2' - энтальпия после процесса сжатия;

i₁ - энтальпия перед процессом сжатия;

_i - индикаторный КПД компрессора.

l_b = 46,58 / 0,75 = 62,1 кДж/кг

Индикаторный (адиабатный) КПД _i определяется по эмпирическим формулам для фреоновых компрессоров:

_i = _w + t₀,



_i = 0,77 + 0,0025·(-6,5) = 0,75,

где_w - коэффициент подогрева паров хладона о стенки компрессора, что увеличивает их объем, снижая этим производительность компрессора;

в - эмпирический коэффициент, определяемый опытным путем, его значение в практике расчетов принимается в пределах от 0,001 до 0,0025. Для фреоновых принимают b = 0,0025;

t₀ - температура хладона перед компрессором.

Коэффициент подогрева _w в первом приближении можно определить как отношение:

л_w = (273 + (-6,5)) / (273 + 75) = 266,5 / 345 = 0,77.

Но так как действительный процесс сжатия в компрессоре протекает с необратимостью (из-за потери тепла в окружающую среду и преодоление сопротивления потоком газа), то процесс сжатия будет отличаться от адиабатного на величину 2'-2. А действительный процесс сжатия будет представлен некоторой политропой 1-2 (на диаграмме цикла рис. 3.2 действительная работа сжатия обозначена как L).

В связи с этим определяем энтальпию рабочего агента на выходе паров из компрессора.

i₂ = i₁ + (l_a / з_i) = i₁ + (i₂ - i₁) / з_i

i₂ = 393,42 + (46,58 / 0,75) = 455,5 кДж/кг

Определяем удельный расход тепла на единицу расхода рабочего тела в теплообменных аппаратах теплонасосной установки:

а) тепло, подводимое к хладону в испарителе q_o согласно схеме цикла:

q₀ = i₁ - i₅

q₀ = 393,42 - 285,18 = 108,24 кДж/кг

б) Тепло, отводимое к теплоносителю в конденсаторе:

q_кд = i₂ - i₃, кДж /кг

q_кд = 455,5 - 313,14 = 142,36 кДж/кг

в) тепло, отводимое в переохладителе ПО от хладона (Дi будет также равно количеству теплоты, подведённому к хладону, идущему в ПО после испарителя):

q_по = i₃ - i₄, кДж/кг

q_по = 313,14 - 285,18 = 28,01 кДж/кг

г) проверяем баланс тепла установки по формуле:

q = l_b + q₀ + q_по = q_кд + q_по + q_км,

где q_кд, q_по, q_км - удельные расходы (отвод) теплоты в конденсаторе, переохладителе, компрессоре на единицу расхода рабочего агента (кДж/кг).

q = 62,1 + 108,24 = 142,36 + 28,01 = 170,37 (кДж/кг).

При этом следует иметь в виду, что если отсутствует внешнее охлаждение компрессора, то q_км = 0.

Далее определяем расход хладона (рабочего тела) в цикле, расчетную нагрузку отдельных аппаратов установки, электрическую мощность компрессора и энергетические показатели теплонасосной установки:

а) рассчитываем массовый расход рабочего агента при циркуляции в системе установки по уравнению:

G_R134a = Q_b / (q_кд + q_по)

G_R134a = 86 / (142,36 + 28,01) = 0,505 кг/с

б) рассчитываем объемную производительность компрессора ТНУ по уравнению:

V_км = GV₁, м³/с

V_км = 0,505^. 0,08795 = 0,044 м³/с

в) определяем тепловую нагрузку на испаритель ТНУ по уравнению:

Q_исп = G^.q₀, кВт

Q_исп = 0,505^. 108,24 = 54,66 кВт

г) Определяем тепловую нагрузку переохладителя:

Q_по = Gq_по = 0,505 · 28,01 = 14,14 кВт

Рассчитываем удельный расход энергии на единицу полученного тепла Э_тн ТНУ по уравнению:

Э_тн = l / q = l_b / (з_эм^.q) = l_a / (з_i^.з_эм^.q)

Э_тн = 46,58 / (0,75. 0,89. 170,37) = 0,33;

где q =q₀ + (l_a / з_i) = 108,24 + (46,58 / 0,75) =170,34 кДж/кг;

з_эм - электромеханический КПД системы компрессор - приводной электродвигатель.

Рассчитываем электромеханический КПД _эм по уравнению:

з_эм = з_эд^. з_км

з_эм = 0,92. 0,97 = 0, 892,

где _эд - КПД приводного электродвигателя, может быть от 0,85 до 0,92, принимаем 0,92;

_км - механический КПД компрессора; известно, что на практике _км составляет от 0,93 до 0,97, принимаем 0,97.

Определяем электрическую мощность компрессора для ТНУ:

N_э = Э_тн^.Q_b, кВт

N_э = 0,33.86 = 28,38 кВт,

где Э_тн = 0,33 - удельный расход электроэнергии на единицу полученного тепла теплонасоса;

Q_b - теплопроизводительность ТНУ, кВт.

Определяем коэффициент трансформации тепла по уравнению:

м = 1 / Э_тн = (з_эм · q) / l_b

м = (0,89. 170,37) / 46,58 = 3,25.

По электрической мощностиN_э = 30кВт подбираем по каталогам тепловой насос воздух - вода.

Выбираем по [7] воздушный тепловой насос моноблок EH EVI-25С до 100кВт.

Технические характеристики

Страна производитель Китай

Заводское наименованиеЕН-100EVI

Энергетические параметры:

БТЕ/час340000

Обогрев (кВт) 108

Охлаждение (кВт) 100

COP (Вт / Вт) а10/w454,5

COP (Вт / Вт) а-2/w453,2

COP (Вт / Вт) а-15/w452,4

COP (Вт / Вт) а-25/w451,5

Электрические параметры

Напряжение380/3/50

Потр. мощность охл. (кВт) 32

Потр. мощность обогр. (кВт) 33

Расход воды

Теплообменник (м³/ч) 17,2

Шум

Уровень звукового давления внешний блок (дБ(А)) 70

Габаритные размеры (внешний блок):

Высота (мм) 2460;

Ширина (мм) 1030;

Глубина (мм) 2030;

Вес (кг) 948;

Цена 2 677 500 руб.

Воздушный тепловой насос «воздух / вода» - для нужд тепло, холодоснабжения и ГВС. Комплектуется пластинчатым и воздушным (с несколькими вентиляторами) теплообменниками, насосом вторичного контура, низкотемпературными спиральными или винтовыми компрессорами технологии EVI с системой впрыска пара в камеру сжатия на фреонах R417A(R22), R407C, R410A, системой автоматики, контроля и управления. Возможна (опция) комплектация встроенным третьим теплообменником для нужд ГВС.

3.3 Подбор стандартного оборудования

В качестве испарителя теплового насоса будем использовать воздухонагреватель ВНП123- … -50АТ3 [6].

ВНП - воздухонагреватель паровой; 1 - трубчато-ребристая спирально-накатная поверхность; 2 - несущая труба из нержавеющей (жаропрочной) стали; 3 - оребрение из алюминиевых сплавов; 3 - количество рядов трубок; 07 - номер воздухонагревателя; 50А - модификация; Т3 - климатическое исполнение.

Подобрать воздухонагреватель марки ВНП123- … -50АТ3 для охлаждения G_в=20490 м³/ч воздуха от t_в1=20°С до t_в2=5°С. Теплоноситель - жидкий хладон R-134а под давлением 10 кгс/см². Воздухонагреватель работает без перегрева паров хладона. Дополнительные физические величины (теплоёмкость и плотность воды, температура пара и скрытая теплота парообразования) принимаем по таблицам теплофизических свойств воздуха и сухого насыщенного парахладона R-134а при средних температурах.

Составляем уравнение теплового баланса по воздушной стороне и определяем тепловую мощность:

Q=G_в·C_в·(t_в1-t_в2)=20490·1,128·1005 (20-5)/3600=96784Вт=96,78кВт.

Рассчитываем расход пара хладона:

G_п=Q/Дi=96,78/(393,4-285,18)=0,894 кг/с,

где Дi перепад энтальпий в испарителе по таблице 3.1.

Принимаем массовую скорость воздуха в набегающем потоке (во фронтальном сечении) (нс)_н=3,6 кг/(м²·с), и по условию неразрывности определяем необходимую площадь фронтального сечения:

f_в=G_в/(нс)_н=20490·1,128/(3600·3,6)=0,217м².

Принимаем воздухонагреватель воздухонагреватель марки ВНП123-302-50АТ3 с площадью фронтального сечения ѓв=0,267м², живым сечением по пару ѓ_п=0,00221м², поверхностью нагрева F_к=13,3м², длиной теплоотдающего элемента L=0,530 м (см. Таблицы [6]).

Определяем массовую скорость воздуха:



(нс)_н=G_в/f_в=20490·1,128/(3600·0,267)=2,92 кг/(м²·с).

Рассчитываем коэффициент теплопередачи:

К_s=30,3·(нс)_н^0,405·L^-0,066=30,3·2,92^0,405·0,530^-0,066=131,5Вт/(м²·К)

Определяем температурный напор:

Дt=(Дt_б-Дt_м)/ln(Дt_б/Дt_м)=(25-10)/ln (25/10)=16,39єС.

Определяем тепловую мощность одного воздухонагревателя:

Q₁=К_s·F_кДt=·131,513,316,39=28764Вт=28,8кВт.

Примим 4 воздухоохладителя, поледовательно соединённых по вохдуху и хладагенту и тогда запас поверхности нагрева составит:

ц=100 (Q₁-Q)/Q =100 (4·28,8-96,78)/96,78=19%.

Аэродинамическое сопротивление:

ДР_а=4 [4,60 Ч (нс)_н^1,916]=4 [4,60 ·2,92^1,916]=81,1 Па.

3.4 Разработка конструктивных элементов схемы

В схему входят два основных агрегата:

Воздушный испаритель теплового насоса, состоящий из последовательно соединённых четырёхвоздухонагревателей марки ВНП123-302-50АТ3;

Калорифер для подогрева воздуха в системе воздушного отопления бытовых помещений.

Расчёт воздушного испарителя теплового насоса выполнен в п. 3.2 и выбраны 4 воздухонагревателя марки ВНП123-302-50АТ3, которые показаны на рисунке 3.4. Размеры воздухонагревателя ВНП123-302-50АТ3приведены в таблице 3.2.

Таблица 3.2. Размеры воздухонагревателя ВНП123-302-50АТ3

Обозначение	Размеры, мм
	L	A3	Ду
ВНП123-306-50АТ3	689	82,5	50

Рисунок 3.4. Воздухонагреватель ВНП123-302-50АТ3

насосный отопление вытяжной

Расчёт калорифера для подогрева воздуха в системе воздушного отопления бытовых помещений

Калорифер для подогрева воздуха в системе воздушного отопления бытовых помещений выполняем из водо-воздушных калориферов иарки ВНВ123- … -01АТ3 [6].

Кратность воздухообмена для помещений показана в таблице 3.3.

Таблица 3.3. Кратность воздухообмена в административных и бытовых зданиях по СНиП 2.09.04-87*

№	Помещения	Температура в холодный период года	Кратность или объем воздухообмена, м3/ч
			Приток	Вытяжка
10.	Помещения для отдыха, обогрева или охлаждения	+22°	2 (но не менее 30 м3/ч на 1 чел.	3
11.	Помещения для личной гигиены женщин	+23°	2	2

Принимаем кратность циркуляции К=2. Тогда расход приточного воздуха составит:

W=К·V_б=2·4645=9290м³/ч.

Массовый расход воздуха составит:

G_в=W·с=9290·1.128=10472 кг/ч.

Подберём калорифер марки ВНВ123- … -01АТ3для нагрева G_в=10472г/ч воздуха от t_в1=-25°С до t_в2=25°С. Теплоноситель - вода с температурами (температурный график) на входе t_w1=60°С и t_w2=40°С на выходе из калорифера. Дополнительные физические величины (теплоёмкость, плотность) принимаем по таблицам теплофизических свойств воды и воздуха при средних температурах.

Составляем уравнение теплового баланса по воздушной стороне и определяем тепловую мощность:

Составляем уравнение теплового баланса по воздушной стороне и определяем тепловую мощность при расчётной температуре наружного воздуха:

Q=G_в·C_в·(t_в1-t_в2)=10472·1,128·1005·(25+25)/3600=164881Вт=164,8кВт.

Это говорит о том, что без рециркуляции (подмешивания выходящего воздуха) тепла, полученного из насосной не хватит.

При средней температуре за отопительный период t_в2=-3,2є тепловая мощность будет Q=92,99кВт. В такой период можно обойтись без рециркуляции.

Рассчитываем расход воды:

G_W=Q/[с_в·(t_W2-t_W1)]=92,99/[4,19·(60-40)]=1,11 кг/с.

Принимаем массовую скорость воздуха в набегающем потоке (во фронтальном сечении) (нс)_н=3,6 кг/(м²·с), и по условию неразрывности определяем необходимую площадь фронтального сечения:

f_в=G_в/(нс)_н=10472·1,128/(3600·3,6)=0,808м².

Калориферов с такой площадью живого сечения нет (см. Таблицы [6]). Принимаем два калорифера ВНВ113-205-01У3с площадью фронтального сечения ѓ_в=0,430м², живым сечением по воде ѓ_w=0,00084 м², поверхностью нагрева F_к=14,3 м² и включаем их по воздуху параллельно.

Определяем массовую скорость воздуха:

(нс)_н=G_в/(2f)_в=10472·1,128/(2·3600·0,43)=3,81 кг/(м²·с).

Определяем скорость воды в трубках (принимаем параллельное соединение по воде калориферов):

w=G_W/(с·ѓ_w)=1,11/(954·0,00084)=1,38 м/с.



Рассчитываем коэффициент теплопередачи:

К_w=41,5 · (нс)_н^0,448 · щ^0,193=41,5·3,81^0,448·1,38^0,193= 80,27 Вт/(м²·К).

Определяем температурный напор при циркуляции воздуха -5єС:

Дt=(Дt_б+Дt_м)/2=(45+35)/2)=40,0єС.

Определяем тепловую мощность воздухонагревателя:

Q₁=К_s·F_кДt=·80,3728,627,5=92962Вт=92,95кВт.

Это говорит о том, что без рециркуляции (подмешивания выходящего воздуха) тепла, полученного из насосной не хватит.

При средней температуре за отопительный период t_в2=-3,2є тепловая мощность будет больше требуемой. В такой период можно уменьшать рециркуляции.

Примим 2 воздухоохладителя, парлелноельно соединённых по воздуху и хладагенту и тогда запас поверхности нагрева составит:

ц=100 (Q₁-Q)/Q =100 (92,99-92,95)/92,99=0,04%.

Аэродинамическое сопротивление:

ДР_а=2 [4,60 Ч (нс)_н^1,916]=4 [4,60 ·3,81^1,916]=112,2 Па.

Воздухонагреватель марки ВНВ113-205-01У3 показан на рисунке 3.5. Размеры воздухонагревателяВНВ113-205-01У3 приведены в таблице 3.3.



Таблица 3.3. Размеры воздухонагревателяВНВ113-205-01У3

Подобные документы

• Разработка системы теплоснабжения административного здания с применением теплового насоса

  Тепловой расчет здания. Расчет теплопотерь через наружные стенки, окна, полы, расположенные на грунте, и двери. Система теплоснабжения с применением теплового насоса. Выбор источника низкопотенциального тепла. Расчет элементов теплонасосной установки.
  
  дипломная работа [1,8 M], добавлен 16.10.2011
  

• Проектирование насосной станции первого подъема

  Определение противопожарного запаса воды, диаметров всасывающих и напорных водоводов, потребного напора насосной станции, геометрически допустимой высоты всасывания, предварительной вертикальной схемы насосной станции. Составление плана насосной станции.
  
  курсовая работа [1,0 M], добавлен 23.06.2015
  

• Проектирование насосной станции

  Характеристика насосной станции и требования, предъявляемые к электроприводу насосов. Электросхема управления насосной установкой. Расчет электрической сети питающих кабелей. Охрана труда при эксплуатации насосной станции. Типы осветительных щитков.
  
  курсовая работа [114,4 K], добавлен 27.05.2009
  

• Автоматизация центрального теплового пункта города

  Пуск насосной станции с началом отопительного сезона. Переход с работающего насоса на резервный. Останов насосной станции по окончанию отопительного сезона. Составление и анализ структуры системы автоматизации. Технические характеристики термомайзеров.
  
  курсовая работа [1,4 M], добавлен 10.04.2011
  

• Автоматизация мелиоративной насосной станции

  Характеристики мелиоративной насосной станции. Выбор технических средств автоматизации. Принципиальная схема и техническое описание. Алгоритм действия элементов схемы. Расчет схемы соединений щита управления. Ввод в эксплуатацию и техника безопасности.
  
  курсовая работа [555,5 K], добавлен 20.04.2016
  

• Тепловой расчет здания

  Климатические характеристики района строительства. Расчетные параметры и показатели воздуха в помещениях. Теплотехнический расчет наружных ограждающих конструкций здания. Определение тепловой мощности системы отопления, вычисление необходимых затрат.
  
  курсовая работа [567,1 K], добавлен 21.06.2014
  

• Отопление жилого здания

  Параметры наружного и внутреннего воздуха. Расчет сопротивления теплопередаче ограждающих конструкций. Проверка конструкций ограждений на отсутствие конденсации водяных паров. Определение тепловой характеристики здания. Конструирование системы отопления.
  
  курсовая работа [509,3 K], добавлен 05.10.2012
  

• Электроснабжение канализационной насосной станции

  Проведение расчетов силовых и осветительных нагрузок при организации энергоснабжения канализационной насосной станции. Обоснование выбора схем электроснабжения и кабелей распределительных линий насосной станции. Расчет числа и мощности трансформаторов.
  
  дипломная работа [1,9 M], добавлен 15.02.2017
  

• Система автоматизированного электропривода насоса насосной станции завода СИиТО

  Анализ технологического процесса промышленной установки и формулирование требований к автоматизированному электроприводу центробежного насоса для насосной станции завода СИиТО. Проектирование функциональной схемы автоматизированного электропривода.
  
  дипломная работа [1,5 M], добавлен 26.03.2013
  

• Использование низкотемпературного тепла земли, воды и воздуха

  Тепловой насос как компактная отопительная установка, его назначение и принцип действия, сферы и особенности применения. Внутреннее устройство теплового насоса, оценка его главных преимуществ перед традиционными методами получения тепловой энергии.
  
  реферат [83,3 K], добавлен 22.11.2010
  

• Основы теплотехники и температурный режим коксовых батарей

  Виды передачи тепла в коксовых печах. Определение коэффициента избытка воздуха. Регенерация тепла продуктов горения. Средства измерения температуры на коксовой батарее. Оборудование и механизмы для отопления коксовых печей. Тепловой баланс коксования.
  
  презентация [8,0 M], добавлен 12.07.2015
  

• Автоматизация электроприводов второго подъема водозабора станции Хабаровск-1

  Принцип работы водозабора станции Хабаровск-1. Оборудование насосной станции 2-го подъёма. Расчет пусковых характеристик и режимов работы насоса. Алгоритм работы системы автоматизации водозабора. Увеличение срока службы оборудования и приборов.
  
  дипломная работа [1,1 M], добавлен 08.03.2014
  

• Параметры работы насосной станции

  Характеристика насосной станции и реализуемого технологического процесса. Расчет электрических нагрузок, компенсирующего устройства и выбор трансформаторов. Виды электропроводок. Монтаж кабельных линий, осветительного оборудования и защитного заземления.
  
  дипломная работа [687,3 K], добавлен 03.04.2015
  

• Разработка проекта электроснабжения насосной станции

  Категории электроприемников по надежности электроснабжения. Краткая характеристика потребителей. Разработка вопросов повышения надежности работы насосной станции, предназначенной для противоаварийного и технического водоснабжения Нововоронежской АЭС-2.
  
  дипломная работа [922,4 K], добавлен 21.07.2013
  

• Электрооборудование и работа насосной установки с задвижкой

  Характеристика и назначение насосной установки. Выбор двигателей насоса, коммутационной и защитной аппаратуры. Расчет трансформатора цепи управления, предохранителей, автоматических выключателей, питающих кабелей. Описание работы схемы насосной установки.
  
  курсовая работа [108,8 K], добавлен 17.12.2015
  

• Выбор центробежного насоса

  Расчет диаметров всасывающего и нагнетательного трубопроводов насосной станции. Уточнение диаметра труб и скорости движения воды. Построение характеристики сети и нахождение рабочей точки совместной работы насоса и сети. Расчет рабочих параметров насоса.
  
  курсовая работа [612,5 K], добавлен 28.04.2012
  

• Техническая эксплуатация электрооборудования и сетей насосной станции

  Назначение и устройство насосной станции. Техническая эксплуатация ее электрооборудования и сетей. Неисправности асинхронных двигателей насосной установки, влияющих на расход электроэнергии. Технология их ремонта и процесс их испытания после него.
  
  курсовая работа [173,5 K], добавлен 06.12.2013
  

• Тепловой расчет теплового котла

  Выбор температуры уходящих газов и коэффициента избытка воздуха. Расчет объемов воздуха и продуктов сгорания, а также энтальпии воздуха. Тепловой баланс теплового котла. Расчет теплообменов в топке, в газоходе парового котла. Тепловой расчет экономайзера.
  
  курсовая работа [242,4 K], добавлен 21.10.2014
  

• Расчет и проектирование теплового технологического оборудования

  Особенности конструкции разработанной фритюрницы для приготовления картофеля фри. Расчет полезно используемого тепла. Определение потерь тепла в окружающую среду. Конструирование и расчет электронагревателей. Расход тепла на нестационарном режиме.
  
  курсовая работа [358,0 K], добавлен 16.05.2014
  

• Насосная станция второго подъема

  Расчетные подачи и гидравлическая схема насосной станции. Проектирование машинного зала. Расчёт характеристик водопроводной сети. Выбор трансформаторов и подбор дренажных насосов. Расчет машинного зала в плане. Расчет параметров насосной станции.
  
  курсовая работа [2,3 M], добавлен 14.06.2010
  

• главная
• рубрики
• по алфавиту
• вернуться в начало страницы
• вернуться к началу текста
• вернуться к подобным работам