Розрахунок електромеханічної системи автоматичного керування
Розрахунок електромеханічної системи в статичному та динамічному режимах. Визначення коефіцієнтів передачі двигуна та тахогенератора. Розрахунок перехідних процесів у системі для стрибкоподібної зміни вхідного сигналу засобами імітаційного моделювання.
Рубрика | Программирование, компьютеры и кибернетика |
Вид | курсовая работа |
Язык | украинский |
Дата добавления | 17.12.2019 |
Размер файла | 1001,0 K |
Отправить свою хорошую работу в базу знаний просто. Используйте форму, расположенную ниже
Студенты, аспиранты, молодые ученые, использующие базу знаний в своей учебе и работе, будут вам очень благодарны.
Размещено на http://www.Allbest.Ru/
Размещено на http://www.Allbest.Ru/
Размещено на http://www.Allbest.Ru/
Міністерство освіти та науки України
Національний університет “Львівська політехніка”
Освітньо-кваліфікаційний рівень “Бакалавр”
Спеціальність 141 “Електроенергетика, електротехніка та електромеханіка”
Галузь знань “Електрична інженерія”
Розрахунково-графічна робота
з курсу “Теорія автоматичного керування”
Розрахунок електромеханічної системи автоматичного керування
Львів - 2017
Розрахунок електромеханічної системи автоматичного керування
Функціональна схема системи автоматичного керування показана на рис. 1.
Рис. 1. Система автоматичного керування
На схемі позначено:
СК - система формування керуючого сигналу (регулятор - controller (англ.);
ТП - тиристорний перетворювач з системою імпульсно-фазного керування;
Д (М) - двигун;
ТГ - тахогенератор.
Система повинна забезпечувати такі статичні та динамічні показники:
· коефіцієнт статичної похибки в усталеному режимі не повинен перевищувати задану величину доп;
· час затухання перехідного процесу за стрибкоподібної зміни вхідного сигналу xвх(t) повинен бути на рівні заданої величини tп (у динамічному режимі).
Вихідні дані
Вихідні дані згідно варіанту наведені в Додатку 1.
Програма роботи
1. Розрахунок системи в статичному (усталеному) режимі
1.1 Визначення необхідного коефіцієнту підсилення системи формування керуючого сигналу Кс, який забезпечить задану статичну точність регулювання.
1.2 Визначення величини сигналу завдання Uз, який забезпечить необхідну (номінальну) швидкість двигуна.
2. Розрахунок системи в динамічному режимі.
2.1 Розрахунок стійкості системи за допомогою заданого критерію.
2.2 Вибір послідовної коректуючої ланки та розрахунок параметрів її передавальної функції з умови забезпечення заданої швидкодії системи.
2.3 Схемна реалізація послідовної коректуючої ланки на операційних підсилювачах і R, C-елементах та розрахунок їх параметрів.
2.4 Розрахунок перехідних процесів у системі для стрибкоподібної зміни вхідного сигналу xвх(t) здійснити засобами імітаційного моделювання MATLAB + Simulink.
Задану програму роботи потрібно виконувати у вказаній нижче послідовності.
Методичні вказівки
Розрахунок системи
1. Розрахунок системи в статичному режимі
1.1 Скласти структурну схему системи для усталеного режиму її роботи
1.2 Визначити коефіцієнти передачі двигуна та тахогенератора
1.3 Розрахувати необхідний коефіцієнт передачі (підсилення) системи формування керуючого сигналу Кс
1.4 Розрахувати напругу завдання Uз
2. Розрахунок системи в динамічному режимі
2.1 Скласти структурну схему системи стосовно вхідного сигналу
2.2 Розрахувати сталі часу двигуна
2.3 Розрахувати стійкість системи
2.4 Розрахувати параметри передавальної функції послідовної коректуючої ланки
* Побудувати ЛАЧХ нескоректованої системи (розімкненої)
* Побудувати ЛАЧХ скоректованої системи (розімкненої)
* Побудувати ЛАЧХ послідовної коректуючої ланки
* Визначити передавальну функцію коректуючої ланки та розрахувати її коефіцієнти
2.5 Здійснити схемну реалізацію коректуючої ланки
* Вибір схеми на операційних підсилювачах та R, C-елементах, що реалізує передавальну функцію коректуючої ланки
* Розрахунок параметрів R, C-елементів схеми, що реалізує передавальну функцію коректуючої ланки
2.6 Визначити передавальну функцію скоректованої системи (замкненої) щодо вхідного сигналу xвх(t). Побудувати перехідний процес скоректованої системи для заданого вхідного сигналу xвх(t) засобами MATLAB + Simulink
2.7 Аналіз отриманих результатів
Розрахунок системи в статичному режимі
1. При розрахунку системи в статичному (усталеному) режимі слід приймати, що тиристорний перетворювач з системою імпульсно-фазного керування має лінійну регулювальну характеристику, тобто його коефіцієнт передачі Кп - постійна величина .
Робота двигуна в усталеному режимі описується рівнянням:
, (1)
де С = КФ, Rя - опір якоря двигуна.
Приймаючи Кд = 1/С, рівняння (1) запишеться:
. (2)
Нехтуємо спадком напруги на внутрішньому опорі тиристорного перетворювача і беручи до уваги (2), структурна схема системи на основі рис. 1 для усталеного режиму (у цьому випадку для передавальної функції приймають s = 0) набуває вигляду, який показано на рис. 2.
Рис. 2. Структурна схема для усталеного режиму
Для статичного розрахунку системи збурюючий сигнал типу навантаження (-Rяiя) потрібно перенести на вихід системи. Тоді одержуємо структурну схему рис. 3 і рис. 4:
Рис. 3. Структурна схема для збурюючого сигналу або після спрощення
Рис. 4. Структурна схема для збурюючого сигналу після спрощення
Для визначення коефіцієнта передачі двигуна Кд на основі (2) можемо записати:
, (3)
і на основі паспортних даних двигуна знайти Кд.
Коефіцієнт передачі тахогенератора також визначають з його паспортних даних зі співвідношення:
(4)
2. Для розрахунку коефіцієнта передачі (підсилення) системи формування керуючого сигналу Кс використаємо формулу статичної похибки для схеми рис. 5.
Рис. 5. Розрахункова схема для знаходження коефіцієнта підсилення
Для цієї схеми маємо:
(5)
У нашому випадку xз = = 0, y = -RяКдiя, = Ктг, xвих = , внаслідок чого формула (5) набуває вигляду:
, (6) де
(7)
Приймаючи = доп на основі (6) з врахуванням (7) одержимо:
(8)
або. (9)
Як вказано в п. 1, Кд = 1/С, де С = КФ. Потік збудження двигуна Ф пропорційний напрузі збудження Uозд, тому можна вважати, що:
, (10)
де - деяка стала величина.
Тому Кд = -Uозд і (9) набуває вигляду:
(11)
При користуванні формулою (11) знак похибок окремих величин, що містяться в ній, необхідно приймати з міркувань найгірших умов роботи системи. А це означає, що коефіцієнт Кс повинен отримати максимальне за величиною (додатне) значення.
3. Для визначення напруги завдання Uз у схемі рис. 2 можна записати:
, (12)
Або .
Звідси знаходимо:
(13)
Розрахунок системи в динамічному режимі
Під час розрахунку системи в динамічному режимі потрібно знехтувати внутрішнім опором та індуктивністю тиристорного перетворювача.
1. Для того, щоб отримати структурну схему системи, необхідно мати передавальну функцію двигуна. Для цього складаємо диференціальне рівняння двигуна. Для двигуна, що працює в системі (рис. 1), можна записати:
, (14)
або з використанням відображення за Лапласом
(15)
Аналогічно
, (16)
що відповідає такому відображенню за Лапласом:
, (17)
де Тя = Lя/Rя - електромагнітна стала часу двигуна;
Lя - індуктивність якоря двигуна.
Визначаючи з (17) i(s) і підставляючи в (15) отримуємо:
, (18) Звідси:
(19) або
, (20)
де - електромеханічна стала часу двигуна;
Кд = 1/С - коефіцієнт передачі двигуна.
Рівнянню (20) відповідає структурна схема рис. 6:
Рис. 6. Структурна схема для врахування дії струму якоря
У результаті структурна схема системи рис. 1 набуває вигляду:
Рис. 7. Структурна схема для врахування дії струму якоря
Структурна схема системи стосовно вхідного сигналу xвх(s) = Uз(s) одержується на основі рис. 7, якщо прийняти iс(s) = 0. Ця структурна схема показана на рис. 8.
Рис. 8. Структурна схема для знаходження реакції від завдання
Для знаходження структурної схеми стосовно ic(s) необхідно прийняти Uз(s) = 0 і тоді на основі рис. 7 отримуємо структурну схему, що показана на рис. 9.
Рис. 9. Структурна схема для врахування дії струму якоря як збурення
2. Електромеханічну сталу часу двигуна розраховують за формулою:
(21)
У старих каталогах інколи для двигуна дається його GD2. Враховуючи співвідношення між J і GD2 матимемо:
Формула (21) у цьому випадку виглядатиме:
(22)
Електромагнітна стала часу Тя визначається на основі заданого в Додатку 1 співвідношення Тя/Тм.
3. Для розрахунку системи на стійкість з допомогою критеріїв стійкості Рауса, Гурвіца і Михайлова необхідно знайти характеристичне рівняння замкненої системи. При цьому слід мати на увазі, що характеристичне рівняння замкненої системи не залежить від вхідного сигналу xвх(s). Тому воно буде однаковим для структурних схем рис. 8 і рис. 9.
Для розрахунку системи на стійкість з допомогою критерію стійкості Найквіста необхідно знайти передавальну функцію розімкненої системи з одиничним зворотним зв'язком. Ця передавальна функція також буде однаковою для структурних схем рис. 8 і рис. 9 і має вигляд:
(23)
4. Під розрахунком параметрів передавальної функції послідовної коректуючої ланки потрібно розуміти знаходження структури її передавальної функції та визначення коефіцієнтів чисельника і знаменника цієї передавальної функції.
4.1 Для побудови ЛАЧХ нескоректованої системи Lc() потрібно знайти передавальну функцію розімкненої системи.
Приклад
Mathcad
Передатна функція регулятора
Передатна функція перетворювача
Передатна функція двигуна постійного струму
Передатна функція розімкненої системи
Matlab
Kc = 4.0863; % Коефіцієнт підсилення регулятора
Tc = 0.1; % Стала часу коректора
% Передатна функція регулятора
Wc = tf(Kc, [Tc 1])
Kd = 0.03; % Коефіцієнт підсилення перетворювача
Td = 120; % Стала часу перетворювача
% Передатна функція перетворювача
Wd = tf(Kd, [Td 1])
Km = 0.788; % Коефіцієнт передачі двигуна
Tm = 0.01714; % Електромеханічна стала часу двигуна
Ta = 0.003428; % Електромагнітна стала часу двигуна
% Передатна функція двигуна
WM = tf(Kd, [Tm*Ta Tm 1])
Kzz = 0.191; % Коефіцієнт зворотного зв'язку
% Послідовне з'єднання ланок
Wr = series(series(Wc, Wd), WM*Kzz)
% Частотні характеристики розімкненої системи
bode(Wr, 'k'), grid
Matlab + Simulink
Права кнопка мишки Linearization Points: Input Point | Output Point
Control Design Linear Analysis
4.2 Для того, щоб забезпечити необхідну швидкодію системи ЛАЧХ скоректованої системи Lск() повинна мати частоту зрізу з = 3/tп (tп - час перехідного процесу) і нахил -20 дБ/дек. вправо і вліво від частоти зрізу в межах 1 = з/20 і 2 = 20з. Це означає, що в області частоти зрізу з ЛАЧХ скоректованої системи повинна мати вигляд, який показано на рис. 10.
Рис. 10. ЛАЧХ скоректованої системи в області зрізу
імітаційний моделювання електромеханічний вхідний сигнал
Для побудови повної характеристики Lск() необхідно характеристику рис. 10 в області низьких частот і в області високих частот продовжити так, щоб вона вийшла на характеристику нескоректованої системи Lc() або проходила паралельно їй. При цьому в області низьких частот при частотна характеристика Lc() не повинна знаходитись нижче за Lс(), тому що це дасть зменшення коефіцієнта підсилення системи в усталеному режимі та в результаті не буде забезпечена задана величина статичної похибки доп.
Mathcad
Побудова ЛАЧХ скоректованої системи в області частоти зрізу
На рис. 11 і рис. 12 показані приклади побудови ЛАЧХ скоректованої системи Lск().
Рис. 11. Приклад ЛАЧХ Рис. 12. Приклад ЛАЧХ
4.3 ЛАЧХ послідовної коректуючої ланки Lк() знаходиться як різниця ЛАЧХ скоректованої системи Lск() і ЛАЧХ нескоректованої системи Lс().
Matlab
% Частотні характеристики коректора
Wk = Wr - Wck
bode(Wk), grid
4.4 Для визначення передавальної функції послідовної коректуючої ланки необхідно знайдену ЛАЧХ коректуючої ланки Lк() розкласти на прості ЛАЧХ, для яких відомі передавальні функції. Це можуть бути передавальні функції елементарних ланок або їх зворотні вирази. Передавальна функція коректуючої ланки Wк(s) записується як добуток цих простих передавальних функцій. У результаті отримуємо передавальну функцію коректуючої ланки у вигляді:
(24)
5. Під схемною реалізацією коректуючої ланки потрібно розуміти розробку конкретної схеми з використанням операційних підсилювачів, резисторів і конденсаторів, які «обв'язують» операційні підсилювачі (див. рис. 13 і 14), та розрахунок величин R і C.
5.1 Передавальна функція (24) може бути записана:
, (25), де
, , (26)
(27)
Якщо прийняти Кк = 1, передавальні функції (26) можна вважати як окремий випадок передавальної функції (27).
У залежності від співвідношень сталих часу передавальна функція (27) може бути реалізована схемою рис. 13 () або схемою рис. 14 ().
Рис. 13. Варіант реалізації коректуючої ланки
Рис. 14. Варіант реалізації коректуючої ланки
Послідовне з'єднання схем рис. 13 і рис. 14 дає можливість згідно (25) реалізувати потрібну передавальну функцію коректуючої ланки.
5.2 Схемі рис. 13 відповідає передавальна функція:
, (28)
а схемі рис. 14 - передавальна функція:
.(29)
Таким чином, для реалізації передавальної функції (27) схемою рис. 13 згідно (28) необхідно виконати умови:
, (30)
а для реалізації цієї ж передавальної функції схемою рис. 14 згідно (29) необхідно виконати умови:
(31)
Співвідношення (30) і (31) дають змогу розрахувати величину опорів і конденсатора. Схеми рис. 13 і рис. 14 мають чотири R і С-елемента, а співвідношення (30) і (31) мають тільки три рівняння. Таким чином однозначного визначення величини опорів і конденсатора нема. Тому під час їх розрахунків величиною одного з елементів слід задатись і визначити величину інших. Рекомендується задатися величиною конденсатора, наприклад, С = 1 мкФ.
Для розрахунку резисторів і конденсатора схем рис. 13 і рис. 14, що реалізують передавальні функції (26) у формулах (30) і (31) потрібно покласти Кк = 1.
6. Для визначення передавальної функції скоректованої системи Wк(s) необхідно структурну схему нескоректованої системи (рис. 8 або рис. 9) доповнити передавальною функцією (24) коректуючої ланки, маючи на увазі, що послідовна коректуюча ланка завжди вмикається на вході системи, тобто перед системою формування керуючого сигналу СК (рис. 1).
У процесі визначення передавальної функції скоректованої системи на окремих етапах розрахунку можуть з'являтися однакові співмножники в чисельнику і знаменнику передавальної функції. У цьому випадку вони повинні бути скорочені.
7. Для побудови перехідного процесу за допомогою комп'ютерного математичного застосунку варто використати програму, яка дозволяє набрати на екрані комп'ютера задану структурну схему по відношенні до вхідного сигналу скоректованої системи. При введенні чисельних даних необхідно задаватись одиничним вхідним сигналом .
Matlab
% Comment
Wk = tf([. . .], [. . .]); % Передатна функція коректора
% Послідовне з'єднання ланок
Wrk = series(Wk, Wr)
% Створення замкненої системи
Wz = feedback(Wrk, 1)
% Побудова перехідної характеристики замкненої системи
step(Wz), grid
Matlab + Simulink
8. Аналіз отриманих результатів полягає в тому, що за розрахованою кривою перехідного процесу знаходять час перехідного процесу tп і величину перерегулювання (рис. 15).
Рис. 15
Час перехідного процесу, знайдений розрахунковим шляхом, необхідно порівняти з його заданим значенням, яке приймалося у процесі вибору послідовного коректуючого пристрою, і оцінити точність отриманих результатів.
Додаток 1
№ п/п |
Тип двигуна |
n (об./хв.) |
Кп |
Тп, (с) |
Тс, (с) |
Тя/Тм |
іс |
Uзд |
Кп |
доп |
xвх(t) |
tп (с) |
Критерій стійкості |
|
1 |
П62 |
1000 |
10 |
0,003 |
0 |
0,25 |
50% |
5% |
0 |
0,20% |
Uз |
0,003 |
Михайлова |
|
2 |
П71 |
1000 |
15 |
0,005 |
0 |
0,30 |
80% |
8% |
0 |
0,3% |
іс |
0,006 |
Рауса |
|
3 |
П72 |
1000 |
18 |
0,004 |
0 |
0,35 |
90% |
10% |
0 |
0,35% |
іс |
0,006 |
Гурвіца |
|
4 |
П81 |
1000 |
8 |
0,006 |
0,004 |
0 |
85% |
0 |
10% |
0,45% |
Uз |
0,005 |
Найквіста |
|
5 |
П82 |
1000 |
6 |
0,006 |
0,003 |
0 |
75% |
0 |
8,5% |
0,40% |
Uз |
0,006 |
Михайлова |
|
6 |
П91 |
1000 |
5 |
0,007 |
0,004 |
0 |
65% |
0 |
9,5% |
0,50% |
Uз |
0,007 |
Найквіста |
|
7 |
П92 |
1000 |
13 |
0,007 |
0,004 |
0 |
95% |
10% |
0 |
0,48% |
іс |
0,005 |
Рауса |
|
8 |
П101 |
1000 |
14 |
0,008 |
0,003 |
0 |
90% |
12% |
0 |
0,15% |
іс |
0,006 |
Михайлова |
|
9 |
П102 |
1000 |
9 |
0,003 |
0 |
0,38 |
38% |
9% |
0 |
0,25% |
Uз |
0,007 |
Михайлова |
|
10 |
П111 |
1000 |
7 |
0,004 |
0 |
0,40 |
45% |
7% |
0 |
0,35% |
Uз |
0,003 |
Рауса |
|
11 |
П112 |
1000 |
11 |
0,004 |
0 |
0,42 |
65% |
0 |
15% |
0,40% |
Uз |
0,004 |
Гурвіца |
|
12 |
П22 |
1500 |
12 |
0,005 |
0 |
0,64 |
60% |
0 |
13% |
0,46% |
іс |
0,007 |
Найквіста |
|
13 |
П31 |
1500 |
13 |
0,004 |
0,003 |
0 |
95% |
0 |
12% |
0,42% |
іс |
0,008 |
Михайлова |
|
14 |
П32 |
1500 |
9 |
0,006 |
0,004 |
0 |
55% |
8,5% |
0 |
0,28% |
іс |
0,008 |
Найквіста |
|
15 |
П41 |
1500 |
14 |
0,005 |
0,003 |
0 |
60% |
11% |
0 |
0,33% |
Uз |
0,005 |
Михайлова |
|
16 |
П42 |
1500 |
8 |
0,007 |
0,004 |
0 |
70% |
11% |
0 |
0,52% |
Uз |
0,005 |
Гурвіца |
|
17 |
П51 |
1500 |
6 |
0,008 |
0 |
0,85 |
75% |
12% |
0 |
0,60% |
Uз |
0,006 |
Михайлова |
|
18 |
П52 |
1500 |
9 |
0,008 |
0 |
0,90 |
95% |
0 |
6% |
0,40% |
Uз |
0,004 |
Михайлова |
|
19 |
П61 |
1500 |
5 |
0,009 |
0,004 |
0 |
60% |
0 |
7% |
0,45% |
іс |
0,003 |
Рауса |
|
20 |
П62 |
1500 |
9 |
0,006 |
0,004 |
0 |
75% |
0 |
6,8% |
0,35% |
іс |
0,003 |
Гурвіца |
|
21 |
П71 |
1500 |
7 |
0,006 |
0,003 |
0 |
85% |
0 |
7,8% |
0,50% |
Uз |
0,005 |
Найквіста |
|
22 |
П72 |
1500 |
10 |
0,007 |
0 |
0,70 |
80% |
0 |
9,2% |
0,60% |
Uз |
0,004 |
Найквіста |
|
23 |
П81 |
1500 |
11 |
0,004 |
0 |
0,75 |
90% |
12% |
0 |
0,45% |
Uз |
0,005 |
Михайлова |
|
24 |
П82 |
1500 |
5 |
0,005 |
0 |
0,35 |
85% |
11% |
0 |
0,40% |
Uз |
0,005 |
Найквіста |
|
25 |
П91 |
1500 |
8 |
0,006 |
0 |
0,60 |
60% |
9,5% |
0 |
0,38% |
іс |
0,005 |
Рауса |
|
26 |
П92 |
1500 |
14 |
0,004 |
0,002 |
0 |
75% |
8,8% |
0 |
0,36% |
іс |
0,006 |
Михайлова |
|
27 |
П101 |
1500 |
9 |
0,005 |
0,003 |
0 |
90% |
0 |
5,5% |
0,50% |
іс |
0,006 |
Михайлова |
|
28 |
П102 |
1500 |
11 |
0,006 |
0,004 |
0 |
70% |
0 |
6% |
0,48% |
Uз |
0,005 |
Гурвіца |
|
29 |
П111 |
1500 |
14 |
0,007 |
0,005 |
0 |
65% |
0 |
7% |
0,58% |
Uз |
0,004 |
Найквіста |
|
30 |
П112 |
1500 |
15 |
0,009 |
0,005 |
0 |
80% |
0 |
8,5% |
0,28% |
Uз |
0,003 |
Михайлова |
|
31 |
П11 |
3000 |
18 |
0,009 |
0,005 |
0 |
75% |
12% |
0 |
0,37% |
Uз |
0,005 |
Рауса |
|
32 |
П12 |
3000 |
17 |
0,010 |
0 |
0,70 |
95% |
13% |
0 |
0,35% |
іс |
0,006 |
Гурвіца |
|
33 |
П21 |
3000 |
6 |
0,009 |
0 |
0,35 |
85% |
15% |
0 |
0,51% |
іс |
0,006 |
Найквіста |
|
34 |
П22 |
3000 |
16 |
0,008 |
0 |
0,40 |
55% |
10% |
0 |
0,44% |
Uз |
0,006 |
Михайлова |
|
35 |
П31 |
3000 |
15 |
0,009 |
0 |
0,55 |
60% |
9% |
0 |
0,39% |
Uз |
0,005 |
Рауса |
|
36 |
П32 |
3000 |
13 |
0,010 |
0 |
0,30 |
75% |
0 |
7% |
0,52% |
Uз |
0,006 |
Гурвіца |
|
37 |
П41 |
3000 |
12 |
0,009 |
0,005 |
0 |
65% |
0 |
10% |
0,39% |
іс |
0,006 |
Найквіста |
|
38 |
П52 |
750 |
120 |
0,02 |
0,1 |
0 |
60 |
8 |
0 |
1 |
Uз |
0,006 |
Михайлова |
|
39 |
П112 |
600 |
75 |
0,015 |
0 |
0,7 |
50 |
0 |
5 |
1 |
ic |
0,004 |
Рауса |
|
40 |
П-51 |
750 |
75 |
0,015 |
0 |
0,6 |
80 |
0 |
10 |
1 |
Uз |
0,008 |
Рауса |
|
41 |
П41 |
1000 |
20 |
0,01 |
0,2 |
0 |
75 |
10 |
0 |
1,5 |
+ ic |
0,01 |
Михайлова |
|
42 |
П72 |
750 |
110 |
0,01 |
0 |
0,2 |
55 |
10 |
0 |
0,5 |
-ic |
0,07 |
Найквіста |
|
43 |
П81 |
750 |
60 |
0,02 |
0 |
0,7 |
60 |
0 |
8 |
2 |
Uз |
0,008 |
Рауса |
|
44 |
П102 |
750 |
130 |
0,025 |
0,5 |
0 |
100 |
12 |
0 |
1,5 |
+ Uз |
0,005 |
Михайлова |
|
45 |
П42 |
1500 |
80 |
0,015 |
0,2 |
0 |
80 |
0 |
10 |
1 |
-Uз |
0,02 |
Гурвіца |
|
46 |
П81 |
1500 |
100 |
0,01 |
0,2 |
0 |
95 |
10 |
0 |
0,5 |
Uз |
0,01 |
Гурвіца |
|
47 |
П71 |
1500 |
105 |
0 |
0,1 |
0,7 |
100 |
0 |
10 |
1 |
-Uз |
0,008 |
Михайлова |
|
48 |
П92 |
750 |
100 |
0,02 |
0,3 |
0 |
45 |
12 |
0 |
0,3 |
Uз |
0,005 |
Гурвіца |
|
49 |
П91 |
750 |
80 |
0,01 |
0 |
0,4 |
50 |
0 |
3 |
1 |
ic |
0,007 |
Найквіста |
|
50 |
П82 |
750 |
130 |
0,025 |
0,3 |
0 |
90 |
7 |
0 |
0,6 |
+ ic |
0,006 |
Михайлова |
|
51 |
П92 |
600 |
100 |
0,008 |
0,1 |
0 |
100 |
0 |
5 |
0,5 |
+ ic |
0,006 |
Михайлова |
|
52 |
П62 |
750 |
100 |
0,004 |
0,5 |
0 |
20 |
0 |
8 |
0,5 |
Uз |
0,004 |
Михайлова |
|
53 |
П42 |
1000 |
75 |
0,02 |
0 |
0,2 |
90 |
0 |
10 |
1 |
-ic |
0,007 |
Найквіста |
|
54 |
П92 |
750 |
100 |
0,01 |
0 |
0,5 |
100 |
15 |
0 |
0,5 |
-ic |
0,005 |
Найквіста |
|
55 |
П111 |
750 |
95 |
0,01 |
0 |
0,85 |
40 |
0 |
5 |
0,5 |
-ic |
0,005 |
Найквіста |
|
56 |
П111 |
600 |
80 |
0,01 |
0 |
0,5 |
40 |
15 |
0 |
0,8 |
Uз |
0,006 |
Гурвіца |
|
57 |
П91 |
600 |
80 |
0,01 |
0 |
0,5 |
80 |
5 |
0 |
1 |
ic |
0,01 |
Гурвіца |
|
58 |
П81 |
750 |
80 |
0,015 |
0,2 |
0 |
80 |
5 |
0 |
1 |
+ ic |
0,008 |
Рауса |
|
59 |
П52 |
Подобные документы
|