Проектирование волоконно-оптической линии передачи

Размещено на http://www.allbest.ru/

Содержание

Введение

1. Исходные данные

2. Выбор трассы кабельной линии связи

2.1 Основные критерии выбора трассы кабельной линии связи

3. Выбор конструкции электрического кабеля связи

3.1 Определение конструкции кабеля и способа организации связи

3.2 Уточнение конструкции коаксиального ЭК реконструируемой линии

4. Расчёт параметров передачи кабельных цепей реконструируемой линии

4.1 Общие положения по расчёту параметров передачи кабельных цепей

4.2 Расчёт параметров передачи коаксиальных кабелей

4.2.1 Первичные параметры передачи

4.2.2 Вторичные параметры передачи

4.3 Размещение регенерационных пунктов по трассе кабельной линии

5. Расчёт параметров взаимных влияний между цепями

5.1 Общие положения

5.2 Расчёт параметров взаимных влияний между цепями коаксиального кабеля

6. Защита электрических кабелей связи от влияния внешних электромагнитных полей

6.1 Основные положения

6.2 Расчёт опасных магнитных влияний

6.3. Нормы опасного магнитного влияния

6.4 Расчёт и защита кабелей связи от ударов молнии

6.5 Расчёт надёжности проектируемой кабельной магистрали

7. Проектирование волоконно-оптической линии передачи

7.1 Выбор и обоснование ВОСП

7.2 Выбор и обоснование типа оптического волокна (ОВ)

7.3 Выбор и обоснование типа оптического кабеля (ОК)

7.4 Выбор и обоснование схем организации связи

7.5 Размещение ретрансляторов по трассе магистрали

7.6 Обеспечение доступа абонентов к цифровым каналам связи

8. План организации работ по строительству и монтажу проектируемой линии

8.1 Общие положения

8.2 Организация строительно-монтажных работ

Заключение

Список используемой литературы

Приложение А

Приложение Б

Приложение В

Введение

Наряду с перспективными волоконно-оптическими линиями передачи (ВОЛП) на магистральных и внутризоновых сетях связи Казахстана в настоящее время широко используются симметричные и коаксиальные электрические кабели связи (ЭК), срок службы которых исчисляется десятками лет. Поэтому важной задачей является реконструкция кабельных линий связи, построенных на базе ЭК с целью повышения эффективности использования и замены устаревших аналоговых систем передачи (АСП) на цифровые системы передачи (ЦСП), а также их сочетание с ВОЛП на этапе проектирования и строительства современных сетей связи.

Одним из основных направлений развития Взаимоувязанной сети связи (В) является широкое внедрение ВОЛП с использованием кольцевых структур построения сети и многоканальных телекоммуникационных систем на базе плезиохронной (PDH) и синхронной (SDH) цифровой иерархии. Это требует глубоких теоретических знаний, овладения навыками проектирования, реконструкции, строительства и эксплуатации линейных сооружений связи, являющихся наиболее дорогостоящими и трудоемкими элементами сети связи.

При подготовке специалистов многоканальных телекоммуникационных систем важное место занимают вопросы выбора наиболее целесообразных технико-экономических вариантов реконструкции и проектирования линий связи, многофакторный подход к проектированию для получения максимального эффекта при минимуме затрат.

Это наиболее полно реализуется при сопоставлении в процессе проектирования традиционных электрических кабелей и перспективных оптических кабелей связи.

1. Исходные данные

В исходных данных три населенных пункта. Между первыми двумя -существующая линия на базе ЭК, между вторым и третьим - проектируемая ВОЛП.

В процессе курсового проектирования необходимо решить следующие задачи:

В соответствии с исходными данными определить конструкцию и марку ЭКС, используемого в реконструируемой линии, вычертить его поперечный разрез в масштабе с указанием типа и марки ЭК.

Рассчитать параметры передачи ЭКС в диапазоне частот ЦСП, выбранной для реконструкции. Определить длину регенерационного участка (РУ) этой ЦСП на линии.

Определить трассу реконструируемой кабельной линии между заданными населенными пунктами и произвести размещение необслуживаемых (НРП) и обслуживаемых (ОРП) регенерационных пунктов для вновь устанавливаемой ЦСП. При этом необходимо задействовать точки установки усилительных пунктов предыдущей СП на реконструируемой линии.

Рассчитать параметры взаимного влияния в диапазоне частот вновь устанавливаемой ЦСП, принять необходимые меры по обеспечению заданных норм.

В соответствии с индивидуальным заданием рассчитать опасное магнитное влияние ЛЭП на ЭКС, дать рекомендации по повышению эффективности защиты.

В соответствии с индивидуальным заданием оценить грозостойкость реконструируемой линии, дать рекомендации по повышению эффективности грозозащиты ЭКС и защиты от коррозии.

Выбрать и обосновать наиболее целесообразный вариант трассы ВОЛП между заданными пунктами, предусмотреть возможность подвески ОКС на отдельных участках трассы с целью снижения затрат на строительство.

Выбрать и обосновать применение схемы организации связи, оптического волокна (ОВ), конструкции ОКС, волоконно-оптической системы передачи (ВОСП), исходя из заданного числа каналов и расстояния между оконечными пунктами. Вычертить поперечный разрез ОК в масштабе с указанием типа и марки кабеля.

Рассчитать длину РУ по энергетическим характеристикам ВОСП, затуханию ОКС и дисперсии.

Произвести размещение НРП и ОРП по трассе ВОЛП.

Рассчитать показатели надежности кабельной магистрали.

Составить план организации работ по строительству ВОЛП и ведомость расхода основных материалов и оборудования при строительстве.

2. Выбор трассы кабельной линии связи

2.1 Основные критерии выбора трассы кабельной линии связи

При проектировании трасса прокладки кабеля определяется расположением оконечных пунктов. Все требования, учитываемые при выборе трассы можно свести к трём следующим: минимальные капитальные затраты на строительство, минимальные эксплуатационные расходы, удобство обслуживания.

Для обеспечения первого требования учитывают протяжённость трассы, количество пересечений рек, шоссейных и железных дорог, возможность применения механизированной прокладки, а так же возможность снижения затрат на защиту линии связи от опасных и мешающих влияний со стороны высоковольтных линий и коррозии. Для обеспечения второго и третьего требований учитывают варианты прохождения трассы, возможность обеспечения хороших жилищно-бытовых условий для обслуживающего персонала.

Для соблюдения указанных требований трасса должна иметь наикратчайшее расстояние между заданными пунктами и наименьшее количество препятствий. За пределами населённых пунктов трассу обычно выбирают в полосе отвода автомобильных дорог. Допускается спрямление трассы кабеля, если прокладка вдоль автомобильной дороги значительно удлиняет трассу. Причем для ОК допускается подвеска на опорах ЭЖД и ЛЭП. При выборе варианта трассы используется карта местности между заданными пунктами, обычно это атлас автомобильных дорог Республики Казахстан / 1 /. На территории городов кабель прокладывается в телефонную канализацию, причём стремятся к максимальному использованию существующей канализацию и резервных каналов. Ориентировочный объём прокладки кабеля в канализации устанавливается в пределах 3-4 км на каждый город с населением до 500 тыс. жителей, расположенный по трассе. Из общей протяжённости канализации 40-50 % принимается как существующая. От всей протяжённости трассы 5-10 % предусматривается на прокладку кабеля вручную, а остальная часть прокладывается кабелеукладчиком.

Между первым и вторым населенным пунктом производится реконструкция линии, между вторым и третьим - проектирование ВОЛП.

Проектируемый участок: Асса - Тараз - Чу.

К курсовому проекту прилагается ситуационный чертёж трассы рекон-струируемой и проектируемой линии - Приложение 1. Основные показатели сравниваемых вариантов ВОЛП сводятся в таблицу 2.1:

Таблица 2.1 - Основные показатели сравниваемых вариантов ВОЛП

Характеристика трассы	Единицы измерения	Количество единиц по вариантам
		Вариант №1	Вариант №2	Вариант №3
1. Общая протяжённость трассы: - вдоль шоссейных дорог; - вдоль железных дорог 2. Способы прокладки кабеля: - кабелеукладчиком; - вручную; - в канализации; - подвеска 3. Количество переходов: - через несудоходные реки: - через шоссейные дороги; 4. Число обслуживаемых регенерационных пунктов	км км пер пункт	260 260 228 26 5 1 2 2 4	234 234 204,6 23,4 5 1 2 1 4	225 225 196,5 22,5 3 1 1 1 3

3. Выбор конструкции электрического кабеля связи

3.1 Определение конструкции кабеля и способа организации связи

Конструкция ЭК:

СП до реконструкции - К-300.

СП после реконструкции - ИКМ-480х2.

Число каналов после реконструкции - 900.

Типовая ёмкость ЭКС - КК4КП.

Диаметр внутреннего проводника коаксиальной пары - 1,20 мм

Тип изоляции ЭКС - ТП.

Толщина сплошн. из-ции или лент. Корд. Изоляции - параметр отсутствует.

Диаметр корделя - параметр отсутствует.

Материал оболочки ЭКС - Pb.

В КП необходимо определить конструктивные размеры поясной изоляции, оболочки и внешних покровов, наиболее близких по конструкции кабелей, выпускаемых промышленностью. Необходимо учесть, что в грунт прокладывается ЭКС с ленточной броней, под воду - с круглопроволочной броней, в канализацию - без брони.

Примечание: КК - каоксиальный кабель; КП - каоксиальная пара; ТП - трубчатая полиэтиленовая изоляция; Pb - свинец.

При этом способ организации связи по коаксиальному кабелю - однокабельный, т.е. цепи передачи и приёма размещены в одном кабеле. На внутризоновых кабельных линиях связи (ВКЛ), прокладываемых между сетевыми узлами второго класса и соединяющих между собой разные ме-стные сети данной зоны, используется как и на магистральных кабельных линиях связи (МКЛ) четырёхпроводная схема организации связи по одно- или двухкабельной системе связи.

3.2 Уточнение конструкции коаксиального ЭК реконструируемой линии

Расчёт конструкции коаксиального кабеля во многом аналогичен расчёту симметричного кабеля. По заданному значению диаметра внутреннего проводника и изоляции коаксиальной пары (КП) прежде всего определяют внутренний диаметр внешнего проводника, исходя из нормируемого значения волнового сопротивления Zв= 75 Ом:

, Ом (3.1)

где еЭ - значение эквивалентной относительной диэлектрической проницаемости изоляции, определяемое по табл. 4.2 (еЭ=1,22); d - диаметр внутреннего проводника, мм; D - внутренний диаметр внешнего проводника, мм.

Отсюда D определится из выражения:

, мм (3.8)

D=1,20*4,139=4,726 мм

Наружный диаметр КП определяется по формуле:

Dкп = D + 2t , мм (3.9)

Dкп =4,726+2*0,16=5,046 мм

где t - толщина внешнего проводника, берётся из справочника для ближайшего по конструкции коаксиального стандартного кабеля(t=0,16).

Диаметр сердечника кабеля, состоящего из четырёх КП одинакового размера, будет равен:

Dкс = 2,41Dкп, мм (3.10)

Dкс = 2,41*5,046=12,161 мм

В кабеле, содержащем четыре одинаковых КП, размещается пять симметричных групп.

В проекте, в результате выполненного расчёта конструкции, приводится чертёж сечения кабеля, выполненный в масштабе с указанием всех элементов конструкции и полной марки кабеля.

Малогабаритные коаксиальные кабели 1,2/4,6 предназначены для строительства кабельных магистралей ограниченной протяженности, рокадных линий между магистралями, устройства глубоких вводов радиорелейных линий и обеспечения областных связей. Достоинством этих кабелей являются простота конструкции, дешевизна и технологичность их изготовления.

Наибольшее применение получил четырехкоаксиальный малогабаритный кабель. Он может изготавливаться в пластмассовой (МКТП-4), свинцовой (МКТС-4) и алюминиевой (МКТА-4) оболочках. Сердечник кабеля во всех случаях идентичный. Диаметры кабелей МКТП-4, МКТСБ и МКТАБ-4 соответственно 24, 29, 34 мм, массы 748, 2180 и 1705 кг/км.

На рис. 3.2.1 показан малогабаритный кабель типа МКТП-4. Внутренний проводник этого кабеля -- медный диаметром 1,2 мм.

Сечение 4 - коаксиального кабеля

а) внутренний проводник; б) баллонно-полиэтиленовая изоляция;

в) внешний проводник; г) экран; д) полиэтилено_А__ изоляция;

1 -- коаксиальная пара 1.2/4,6 мм; 2-- симметричная пара;

3 -- полиэтиленовая оболочка; 4 -- поливинилхлоридная оболочка

Рисунок 3.2.1. Малогабаритный коаксиальный кабель МКТП-4

Изоляция -- воздушно-полиэтиленовая баллонного типа. Внешний проводник медный с продольным швом толщиной 0,1 мм. Экран-- из двух стальных лент толщиной по 0,1 мм. Четыре коаксиальные пары скручивают вместе с пятью сигнальными парами диаметром 0,5 мм и покрывают наружной оболочкой из поливинилхлорида. Строительная длина 500 м. Разрывная прочность кабеля--не меньше I260H. Волновое сопротивление кабеля -- 75 Ом. Коэффициент отражения (3--б)•10-3. Коэффициент затухания на частоте 1 МГц равен 5,33 дБ/км. Переходное затухание на ближнем и дальнем концах строительной длины на частоте 60 кГц -- не менее 104 дБ. Электрическая прочность изоляции переменному току 2000 В. Частотная зависимость электрических характеристик кабеля 1,2/4,6 приведена в табл. 3.2.1. и 3.2.2.

Таблица 3.2.1 - Частотная зависимость электрических характеристик кабеля 1,2/4,6

f, МГц	б, дБ/км	¦Zв¦, Ом	вв, рад/км	х•103, км/с	f, МГц	б, дБ/км	¦Zв¦, Ом	вв, рад/км	х•103, км/с
1	2	3	4	5	6	7	8	9	10
0,06	1,589	80	1,5	250	3	9,229	73,7	69,5	271
0,1	1,898	79	2,47	254	4	10,652	73,6	92,6	272
0,2	2,501	77,4	4,86	259	5	11,908	73,4	114	274
0,3	2,974	76,7	7,17	264	6	13,047	73,2	138	274
0,5	3,755	75,9	11,85	266	7	14,097	73,1	161	274
1	5,342	75	23,4	269	8	15,074	73	183,50	274
1,3	6,105	74,6	30,4	270	9	15,996	72,8	206	275
2	7,545	74	46,8	270	10	16,87	72,7	229	275

Таблица 3.2.2 - Частотная зависимость электрических характеристик кабеля 1,2/4,6

f, МГц	R, Ом/км	L, мГ/км	C, нФ/км	G, мкСм/км	f, МГц	R, Ом/км	L, мГ/км	C, нФ/км	G, мкСм/км
0	21,2	0,3	49,6	10-4	1000	87,7	0,282	49,6	15,5
60	22	0,286	49,6	1	1300	100	0,281	49,6	20,3
500	62	0,284	49,6	8	10000	274	0,275	49,6	156

Кабель МКТ-4 применяется для 300-канальной системы высокочастотной связи (К-300) в диапазоне 60--1300 кГц. Система питания -- дистанционная. Необслуживаемые пункты устанавливаются через 6 км, обслуживаемые -- через 120 км. Система связи -- четырехпроводная, одноголосная. Аппаратура дает усиление до 44 дБ.

Дальнейшее развитие систем передачи по малогабаритным коаксиальным кабелям предусматривает расширение полосы частот до 4,7 МГц на 1020 каналов с длиной усилительного участка 3 км.

Известны также конструкции малогабаритных коаксиальных кабелей, имеющих одну, две, четыре и восемь пар.

4. Расчёт параметров передачи кабельных цепей реконструируемой линии

4.1 Общие положения по расчёту параметров передачи кабельных цепей

Параметры передачи кабельных цепей рассчитываются с целью оценки электрических свойств используемого в проекте кабеля и для последующего размещения регенерационных пунктов по трассе кабельной линии.

В результате расчёта должны быть построены графики частотной зависимости параметров, поэтому расчёт необходимо провести не менее, чем на трёх фиксированных частотах рабочего диапазона, включая минимальную и максимальную.

При выборе средней расчётной частоты следует иметь в виду, что наиболее резкому изменению подвержены параметры в области нижней части рабочего диапазона.

При расчёте параметров для систем ИКМ за минимальную частоту целесообразно принимать f=10 кГц, за максимальную - полутактовую частоту, соответствующую половинному значению скорости передачи, бит/с (табл. 4.1)

Таблица 4.1 - Параметры систем передачи по КЛС

Системы передачи по КЛС	Скорость передачи, кбит/с	Затухание ЭКУ, дБ	Расстояние между ОРП, км	Кабель
ИКМ-120	8 500	45…65	240	симметричный
ИКМ-120x2	12 000	45…65	240	симметричный
ИКМ-480	34 000	45…85	200	симметричный
ИКМ-480	34 000	45…65	200	малогабаритный коаксиальный
ИКМ-480х2	52 000	45…65	200	малогабаритный коаксиальный

Таким образом, выбирается три значения частоты: f1=10 кГц, f2=10 МГц, f3=26 МГц.

4.2 Расчёт параметров передачи коаксиальных кабелей

4.2.1 Первичные параметры передачи

Активное сопротивление коаксиальной цепи определяется по формуле:

Ом/км (4.1)

где Rа , R6 - активное сопротивление соответственно внутреннего и внешнего проводников, Ом/км; d, D - диаметры, соответственно, внутреннего и внутренней диаметр внешнего проводников; - коэффициент вихревых токов, 1/м; А1 и А2 - постоянные коэффициенты внутреннего и внешнего проводников, зависящие от материала проводников. Для медных проводников, зависящее от материала проводников. Для медных проводников А=0,0835, для алюминиевых А=0,108; f - частота, Гц.

Рассчитаем активное сопротивление для каждой из заданных частот.

Для f1=10 кГц: = =+ = 6958+1654=8612 Ом/км

Для f2=10 МГц: + = =220042+52328=272371 Ом/км

Для f3=26 МГц: + = =354806+84377=439183 Ом/км

Индуктивность коаксиальной цепи состоит из суммы внешней индуктивности между проводами Lвш и внутренней индуктивности проводников La +Lв:

, (4.2)

где В1 ,В2 - постоянные коэффициенты для внутреннего и внешнего проводников, зависящее от материала проводников. Для медных проводников В=133,3, для алюминиевых В=172.

Рассчитаем индуктивность для каждой из заданных частот.

Для f1=10 кГц:

=(2,87++ +)10-4 =(2,87+1110833333+264484127)10-4=137532Гн/км

Для f2=10 МГц:

(2,87++)10-4 = =(2,87+35134422+8354224)10-4=4349 Гн/км

Для f3=26 МГц:

(2,87++)10-4 = =(2,87+21788166+5180924)10-4=2697 Гн/км

Ёмкость коаксиальной цепи определяется как ёмкость цилиндрического конденсатора:

 Ф/км, (4.3)

где еэ - эквивалентное значение относительной диэлектрической проницаемости комбинированной изоляции (табл. 4.2).

Таблица 4.2 - Эквивалентное значение относительной диэлектрической проницаемости комбинированной изоляции

Тип изоляции	еэ	tgэ 10-4 при частотах, МГц
		1	5	10	60
Кордельно-полистирольная	1,19	0,7	0,8	1,0	1,2
Полиэтиленовая шайбовая	1,13	0,5	0,5	0,7	0,8
Пористо-полиэтиленовая	1,5	2	3	3	-
Трубчато-полиэтиленовая	1,22	1,2	1,3	1,5	-
Полиэтиленовая спиральная	1,1	0,4	0,4	0,5	0,6

Рассчитаем ёмкость: =1,22*10-6/25.85=4.72*10-8 Ф/км

Проводимость изоляции коаксиальной цепи определяется по формуле:

См/км , (4.4)

где =2f; 1=62800рад/c, 2= 6280000рад/c, 3= 163280000рад/c.

Рассчитаем проводимость изоляции для каждой из заданных частот.

Для f1=10 кГц:

=62800рад/c*4.72*10-8 Ф/км*0,012*10-4=3*10-9См/км

Для f2=10 МГц:

=6280000рад/c*4.72*10-8 Ф/км*1,5*10-4=4,44*10-5См/км

Для f3=26 МГц:

=163280000рад/c*4.72*10-8 Ф/км*1,66*10-4=127,9*10-5См/км

4.2.2 Вторичные параметры передачи

Для коаксиальных кабелей с медными внутренним и внешним проводниками коэффициент затухания можно определить через габаритные размеры и параметры изоляции:

дБ/км (4.5)

Рассчитаем коэффициент затухания для каждой из заданных частот.

Для f1=10 кГц:

=

=-9= 475.11 дБ/км

Для f2=10 МГц:

-9=15012,63 дБ/км

Для f3=26 МГц:

-9=24218,08 дБ/км

Пренебрегая внутренней индуктивностью проводников в области высоких частот, можно пользоваться упрощёнными формулами для вторичных параметров:

рад/км (4.6)

Рассчитаем коэффициент фазы для каждой из заданных частот.

Для f1=10 кГц:

=62800рад/c*1,1/4.72*10-8Ф/км =1.46*1012 рад/км

Для f2=10 МГц:

=6280000рад/c*1,1/4.72*10-8Ф/км =1.46*1014 рад/км

Для f3=26 МГц:

=163280000рад/c*1,1/4.72*10-8Ф/км =3.81*1015 рад/км

Волновое сопротивление:

Ом (4.7)

= 86,18/1,1=78,34 Ом

Скорость распространения электромагнитной волны:

км/с (4.8)

где с - скорость света, с =3•105 км/с.

= 3•105 км/с/1,1=272727,2727 км/с

Графики зависимости первичных и вторичных параметров от частоты отражены на графиках, приведённых в Приложении В.

Выводы по полученным графикам: активное сопротивление среды увеличивается с возрастанием частоты, изменяется параболаидально, тогда как индуктивность кабеля уменьшается с увеличением частоты по экспоненциальному закону. Такие параметры, как: ёмкость, волновое сопротивление и скорость распространения электромагнитной волны от частоты не зависят, поэтому их характеристика на графике представляет собой прямую горизонтальную линию. Проводимость среды изменяется линейно, возрастая с увеличением частоты, а коэффициенты фазы и затухания изображены в виде ветви параболы и прямо пропорциональны частоте.

4.3 Размещение регенерационных пунктов по трассе кабельной линии

Размещение регенерационных пунктов производится исходя из допустимого затухания на элементарном кабельном участке (ЭКУ) или кабельной секции (КС). ЭКУ представляет собой участок кабельной линии совместно со смонтированными по концам кабельными оконечными устройствами. КС представляет собой совокупность электрических цепей, соединённых последовательно на нескольких соседних ЭКУ для организации регенерационного участка одной или нескольких систем передачи с одинаковым расстоянием между регенераторами, большим, чем на ЭКУ данной линии. При применении на кабельной линии одних и тех же систем передачи на всех цепях длины ЭКУ и КС одинаковы.

Необслуживаемые регенерационные пункты (НРП) располагаются в незатопляемых водой местах с возможностью организации к ним подъезда при минимально наносимом ущербе для лесных насаждений, плодородных земель и т.п. В КП эта задача решается ориентировочно, т.к. практически НРП могут быть расположены в любом месте. Расстояние между ними может быть определено из выражения:

км (4.9)

где аном - номинальное значение затухания регенерационного участка, дБ ; 0,9 - затухание оконечных устройств, дБ; амак - коэффициент затухания кабельной цепи на наивысшей частоте при максимальной температуре грунта на глубине прокладки кабеля, дБ/км.

= (55дБ -0,9)/24дБ/км=2,25 км

Определённые по расчётным формулам параметры кабеля справедливы для температуры t=200C. При другой температуре коэффициент затухания может быть определён по формуле:

 дБ/км , (4.10)

где а - коэффициент затухания, определённый расчётом на полутактовой частоте, дБ/км; аа - температурный коэффициент затухания цепей кабеля на полутактовой частоте, определяемой по таблицам /2,3/. При расчётах ориентировочно может быть принят равным аа 2*10-3 1/град; t - максимальная температура грунта на глубине прокладки кабеля, 0С.

В результате расчёта и уточнения длин регенерационных участков по секциям между ОРП определяется число НРП на каждой секции и составляется структурная схема кабельной линии, на которой указываются ОРП и НРП, длины участков и секций, тип кабеля и нумерация НРП. Как правило, нумерация НРП приводится дробью: в числителе указывается номер секции, а в знаменателе -порядковый номер НРП в секции.

Определим число НРП для первой секции:

Секция 1: N = (18км/2,25км)-1=7 НРП

Ситуационный чертёж трассы прокладки кабеля и карта местности приведены в Приложении А.

5. Расчёт параметров взаимных влияний между цепями

5.1 Общие положения

Электромагнитное влияние между симметричными цепями обусловлено наличием поперечного электромагнитного поля, которое и наводит в рядом расположенной цепи токи помех. Коаксиальная цепь без щелей во внешнем проводнике не имеет внешних поперечных электромагнитных полей. Радиальная составляющая электрического Еr и тангенциальная составляющая магнитного Hц полей замыкается внутри цепи между внутренним и внешним проводниками, а радиальная составляющая магнитного Hr и тангенциальная составляющая электрического Ец полей отсутствуют вследствие осевой симметрии цепи. Влияние между коаксиальными цепями осуществляется за счёт продольной составляющей электрического поля ЕZ , под действием которой в третьей цепи, образованной внешними проводниками взаимовлияющих цепей, возникает ток, вызывающий падение напряжения на внешней поверхности внешнего проводника цепи, подверженной влиянию. Продольное напряжение на внешней поверхности коаксиальной цепи приводит к появлению продольной ЭД на внутренней поверхности цепи, подверженной влиянию. Под действием этой ЭД и возникает ток помех. С ростом частоты передаваемого сигнала из-за эффекта близости плотность тока во внешнем проводнике коаксиальной цепи возрастает на внутренней поверхности внешнего проводника, а на внешней поверхности уменьшается. Это приводит к тому, что с увеличением частоты уменьшается напряжённость поля на внешней поверхности влияющей коаксиальной цепи, следовательно, уменьшаются и электромагнитные влияния между цепями. Между коаксиальными цепями с ростом частоты взаимные влияния уменьшаются.

Величина взаимных влияний между цепями выражается и нормируется через переходные затухания на ближнем конце А0 и дальнем Аl концах, а также через защищённость А3.

При выполнении курсового проекта необходимо рассчитать указанные характеристики и сравнить их с нормами. Если нормы на параметры взаимного влияния не выполняются, то необходимо указать меры уменьшения взаимных влияний.

5.2 Расчёт параметров взаимных влияний между цепями коаксиального кабеля

Первичным параметром взаимного влияния между коаксиальными цепями является сопротивление связи Z12 , представляющее собой отношение продольной составляющей электрического поля ЕZ на внешней поверхности внешнего проводника (напряжения U, возбуждаемого на внешней поверхности внешнего проводника) влияющей цепи к току I1, протекающему в этой цепи.

Значение EZ численно равно U, поэтому Z12= EZ/ I1= U/ I1.

Рассмотрим расчётные формулы для переходных затуханий и защищённости между одинаковыми по конструкции коаксиальными, согласованно нагруженными цепями, которые справедливы при условии, когда коэффициент распространения третьей цепи г3 много больше коэффициента распространения взаимовлияющих цепей г.

Переходное затухание на ближнем конце определяется формулой:

дБ (5.1)

Переходное затухание на дальнем конце:

 дБ (5.2)

Защищённость на дальнем конце:

дБ (5.3)

В этих формулах: zв - волновое сопротивление цепи, Ом; - коэффициент распространения, 1/км; l - длина усилительного участка, км; z3 -полное сопротивление третьей промежуточной цепи, состоящее из собственных сопротивлений двух внешних проводников рассматриваемых коаксиальных цепей (zвн) и индуктивного сопротивления промежуточной цепи z3=2zeн+iщL3 , Ом/км.

Величину параметров взаимных влияний коаксиальных кабелей находят, пользуясь справочными данными /6/ или по результатам расчетов /2,5/ и сравнивают с нормами.

Согласно нормам для коаксиальных кабелей переходное затухание на ближнем конце и защищённость на дальнем конце усилительного участка в области частот, соответствующих максимальной энергии линейного сигнала должны соответствовать следующим эмпирическим формулам:

дБ; дБ

По полученным расчетам имеем:

Переходное затухание на ближнем конце = 487,34 дБ

Переходное затухание на дальнем конце = 460,82+24*2,5=520,82 дБ

Защищённость на дальнем конце = 460,82 дБ

Проверим результаты расчёта параметров и по приведённым выше эмпирическим формулам: 452,13 дБ; 487,34 дБ 452,13 дБ; 442,63 дБ; 460,82 дБ 442,63 дБ.

Проверка показала, что нет необходимости повышать параметры взаимного влияния между коаксиальными цепями, так как они находятся в пределах нормы.

6. Защита электрических кабелей связи от влияния внешних электромагнитных полей

6.1 Основные положения

С развитием ВСС предъявляются всё более высокие требования к надёжности линейных трактов и качеству передаваемой информации, которые в значительной степени зависят от влияния внешних электромагнитных полей на ЭК. Быстрые темпы строительства линий электропередачи высокого и сверхвысокого напряжения (ЛЭП), электрифицированных железных дорог (ЭЖД) резко обострили проблему их электромагнитной совместимости с сетью связи страны. В настоящее время практически нет кабельных магистралей, не имеющих сближения с ЛЭП или ЭЖД, создающих электромагнитные поля большой интенсивности. Поэтому важной задачей является обеспечение надежной защиты ЭКС от внешних электромагнитных влияний.

Все необходимые исходные данные для расчета параметров внешних электромагнитных влияний и надежности кабельной магистрали представлены в таблице 6.1.

Таблица 6.1 - Исходные данные для расчёта параметров внешних влияний

Параметр	Значение
I1, кА =	3,0
a1,M	70
a2, м	80
a3, м	120
a4, м	100
l1, %	30
l2, %	30
l3, %	40
Uисп, кВ	3,2
Т, ч	35
Ргс, кОм•м	0,3
L1, км	74
L2, км	7
L3, км	19

6.2 Расчёт опасных магнитных влияний

Одним из основных факторов, определяющих степень влияния ЛВН на линии связи, является характер сближения. Под сближением понимается взаимное расположение линии связи и ЛВН, при котором в линии связи могут возникнуть опасные и мешающие напряжения и токи. Сближение может быть параллельным, косым и сложным. Участок сближения считается параллельным, если кратчайшее расстояние между линиями (ширина сближения) а изменяется по длине сближения не более чем на 10% от среднего значения. Если это условие не выполняется, то участок сближения будет косым. Такое сближение заменяется ступенчатым параллельным, при этом выбирают длину параллельных эквивалентных участков так, чтобы отношение максимального значения ширины сближения к минимальному на концах участка было не более трёх. Тогда эквивалентная ширина сближения аэкв определяется соотношением .

Опасное магнитное влияние может возникнуть при обрыве и _А__млении фазового провода ЛЭП или контактного провода ЭЖД. Большая величина тока короткого замыкания создаёт интенсивное магнитное поле. В результате чего в жилах кабеля индуцируется ЭДС которая может превышать допустимые значения. Эта ЭДС называется продольной так как индуцированное электрическое поле направлено вдоль провода связи.

Продольная ЭДС - это разность потенциалов между началом и концом провода связи на длине гальванически неразделённого участка. Гальванически неразделённым участком считается участок линии связи не содержащий усилителей трансформаторов фильтров. На кабельных магистралях за длину гальванически неразделённого участка принимается длина усилительного (регенерационного) участка.

Абсолютное значение продольной ЭДС наведённой в жилах кабеля связи от магнитного влияния ЛВН на сложном участке сближения (рис. 6.1) рассчитывается на частоте 50 Гц по формуле:

B (6.1)

где n - число участков; I1 - влияющий ток, А; m12i - коэффициент взаимной индукции между однопроводными цепями ЛВН и линии связи на i-ом участке сближения, Гн/км; li - длина i-ro участка сближения, км; Si - результирующий коэффициент экранирования между ЛВН и линией связи на i-ом участке.

Рис. 6.1 Схема сближения линии связи с ЛВН

Коэффициент взаимной индукции точно определить теоретически достаточно сложно, так как он зависит от проводимости земли на участке сближения, а проводимость земли из-за неоднородности структуры строения меняется в широких пределах. В практике коэффициент взаимной индукции в зависимости от ширины сближения и проводимости земли определяется по номограммам. Можно определить коэффициент взаимной индукции и по приближённой формуле, которая справедлива в диапазоне тональных частот:

Гн/км (6.2)

где а - ширина сближения, м; f - частота влияющего тока, Гц; у3 - проводимость земли, См/м.

Рассчитаем коэффициент взаимной индукции для каждого участка сближения.

1 участок: Гн/км

2 участок: Гн/км

3 участок: Гн/км

=2f=314 рад/с

Результирующий коэффициент экранирования (на низких частотах его называют коэффициентом защитного действия) учитывает уменьшение наведённой ЭДС за счёт защитного действия металлических экранов, размещённых между ЛВН и линией связи. В общем виде коэффициент защитного действия можно определить:

(6.3)

где So6, Smp , SP, Sм - коэффициент защитного действия, соответственно металлических покровов кабеля связи; заземлённых тросов, подвешенных на опорах ЛЭП; рельсов железнодорожных путей, проложенных рядом с кабелем связи металлических сооружений (соседних кабелей связи, трубопроводов, газопроводов и т.д.).

При наличии на отдельных участках проектируемой кабельной линии связи заземлённых тросов или ж.д. путей их величину коэффициента экранирования можно определить по табл. 6.2 и 6.3:

Таблица 6.2 - Коэффициенты экранирования тросов

Материал троса	Коэффициент экранирования Sтр при сечении троса, мм2
	50…100	101…200
Алюминий	0,65	0,55
Медь	0,60	0,50
Сталь	0,95	0,80

Таблица 6.3 - Коэффициент экранирования рельсов при влиянии контактных сетей на линии связи

Проводимость земли, См/м	Коэффициент экранирования Sр
	при однопутной ж.д.	при двухпутной ж.д.
10-3…10*10-3	0,50	0,45
10*10-3…50*10-3	0,55	0,50
50*10-3…100*10-3	0,60	0,55

Рассчитаем результирующий коэффициент экранирования между ЛВН и линией связи, если материал троса - медь, проводимость земли - 0,001 См/м, ж/д - однопутная, сечение троса - 50 мм2.

S=1*0,6*0,5=0,3.

Определив коэффициент взаимной индукции m12, для каждого участка производят расчёт продольной ЭДС, полагая So6=1:

Е=314*3000*0,3(0,1599732+0,0149464+0,0390279)=60461,56 В.

Рассчитав величину суммарной продольной ЭДС на участке сближения l, определяем продольную ЭДС на 1 км кабеля:

В/км (6.4)

Для l1: = 60461,56 В/74км=817,048 В/км

Для l2: = 60461,56 В/7км=8637,366 В/км

Для l3: = 60461,56 В/19км=3182,187 В/км

Необходимость определения Екм вызвана тем, что величина КЗД защитных металлических покровов кабелей связи So6, содержащих материалы из стали, зависит от величины Екм. Значение So6 зависит от типа и геометрических размеров защитных покровов.

Исходя из результата расчёта Екм по табл. 6.4 определяем величину идеального коэффициента защитного действия металлических покровов кабеля So6.

Таблица 6.4- Идеальный КЗД коаксиальных кабелей при частоте 50 Гц

Екм, В/км	Марка кабеля
	МКТСБ-4	МКТАБ-4
10	0,82	0,21
20	0,73	0,15
50	0,58	0,1
100	0,46	0,08
150	0,41	0,07
200	0,39	0606
250	0,40	0,1
300	0,43	0,14

Окончательно величину наведенной продольной ЭДС в кабеле связи определяем по формуле:

 В (6.5)

=60461,56 В*0,43=25998,4708 В

6.3 Нормы опасного магнитного влияния

Величины опасных напряжений и токов в цепях кабелей связи, обусловленные влиянием ЛВН, устанавливаются исходя из обеспечения безопасности обслуживающего персонала, работающего на стационарных и линейных сооружениях, а также из условия предохранения этих сооружений от повреждения (пробой изоляции жил кабеля, повреждение аппаратуры и др.)

Допустимые величины опасных напряжений и токов принимают такие значения, при которых не требуется специальных мер защиты. При этом принимается во внимание время и условие их воздействия на людей и сооружения связи. Кратковременные опасные напряжения и токи могут возникать в цепях связи на участках сближения с ЛЭП и ЭЖД при их коротком замыкании на землю. Время действия этих напряжений и токов составляет 0,15…1,2 с (время срабатывания отключающих устройств), поэтому для такого аварийного режима работы допускаются относительно высокие напряжения. При нормальном и вынужденном режимах работы линий высокого напряжения опасные напряжения и токи действуют длительно, поэтому нормы для этих режимов работы существенно ниже.

При кратковременном опасном влиянии ЛЭП и ЭЖД на длине гальванически неразделённого участка кабельной линии связи максимально допустимые значения продольных ЭДС можно определить по данным табл. 6.5.

Таблица 6.5 - Допустимые значения продольной ЭДС при кратковременном влиянии

Схема дистанционного питания (ДП)	Допустимые ЭДС, В, при влиянии
	ЛЭП	ЭЖД
БезДП	Uисп	0,6Uисп
“Провод-земля” постоянным током	Uисп - Uдп/v2	0,6 Uисп - Uдп/v2
“Провод-провод” постоянным током	Uисп - Uдп/(2v2)	0,6 Uисп - Uдп/(2v2)

Величина испытательного напряжения Uucn зависит от типа кабеля, а величина напряжения дистанционного питания линейных регенераторов Uдn - от типа системы передачи. Эти данные приводятся в справочной литературе, например, в /2,3/. Uисп=3,2кВ; Uдп=8кВ.

6.4 Расчёт и защита кабелей связи от ударов молнии

Согласно действующему руководству по защите кабелей связи от ударов молнии вероятная плотность повреждений кабелей с металлическими покровами без изолирующего шланга, проложенных на открытой местности на участке трассы длиной в 100 км, определяется выражением:

, (6.6)

где Т - продолжительность гроз в году в часах; Unp - электрическая прочность изоляции жил кабелей, В; n - вероятное число повреждений кабеля при Т=36 час и Uпp =3000 В.

N=0.3

=0,3*=0,273.

При прокладке в одной траншее нескольких кабелей учитывается общее сопротивление их покровов, определяемое по закону параллельного соединения сопротивлений. При одинаковых кабелях R= Rк/m, Ом/км, где Rк - сопротивление металлических покровов одного кабеля, Ом/км; m - число кабелей.

Для бронированных кабелей:

Ом/км (6.7)

где Ro6 - сопротивление оболочки постоянному току, Ом/км; R6p - сопротивление брони постоянному току, Ом/км.

Ом/км (6.8)

где - удельное электрическое сопротивление металлической оболочки, Ом-мм /м; d1 и t - внутренний диаметр и толщина оболочки кабеля, мм, соответственно.

Если оболочки состоят из нескольких слоев разного материала, то определяют их общее сопротивление.

Сопротивление ленточной брони из двух стальных лент определяется по формуле:

Ом/км (6.9)

где Dбр - средний диаметр кабеля по броне, мм; а и в - ширина и толщина одной ленты, мм, соответственно.

Для кабелей со стальной гофрированной оболочкой сопротивление металлических покровов постоянному току определяется по формуле:

 Ом/км (6.10)

где Rл - сопротивление постоянному току экрана, расположенного под гофрированной стальной оболочкой, Ом/км; Rгоф - сопротивление гофрированной оболочки постоянному току, Ом/км. При этом Rгоф определяется по формуле:

Ом/км

где кг - коэффициент гофрирования; Dcр - средний диаметр гофрированной оболочки, мм;

мм;

где Dвт - внутренний диаметр гофрированной оболочки, мм; h - высота гофра, мм; to6 - толщина гофрированной оболочки (0,4…0,5), мм.

где Q - расстояние между ближайшими выступами или впадинами гофрированной оболочки (шаг синусоидального гофра), мм;

где Dг - наружный диаметр гофрированной оболочки, мм.

В табл. 6.6 приведены значения сопротивления металлических покро_А_ и электрическая прочность изоляции основных типов междугородных кабелей.

Таблица 6.6 - Электрические характеристики кабелей связи

Марка кабеля	RK, Ом/км	Unp, В	Марка кабеля	RK, Ом/км	Unp, В
МКСБ-4х4	1,65	3800	МКТП-4	1,47	3400
МКСАШп-7х4	0,28	3500	МКТСБ-4	1,38	3400
МКСК-7х4	1,5	3800	КМБ-4	1,25	3600
МКСБ-4х4	2,1	3800	КМК-4	1,0	3600
МКСАШп-4х4	0,476	3500	КМБ-6/4	0,885	3600
МКСАБп-4х4	0,36	3500	КМБ-8/6	0,578	3600
МКСШп-4х4	2,6	3800	КМКБ-4	0,74	3600
МКСК-4х4	1,9	3800	ВКПАП	1,8	3600
МКСАШп-1х4	0,806	3500

Вышеуказанные формулы для расчёта общего сопротивления покровов можно не учитывать, если в траншее проложен один кабель. В этом случае RK находится из таблицы 6.6. Для данного кабеля RK=1,38 Ом/км.

Для выбора мер защиты рассчитанная плотность повреждений кабеля сравнивается с нормой. На вновь проектируемых кабельных линиях защитные мероприятия следует предусматривать на тех участках, где плотность повреждений превышает допустимую, указанную в табл. 6.7.

Эффективность защиты кабелей за счёт применения подземных тросов, прокладываемых над кабелями, характеризуется коэффициентом тока з, который определяется:

при одном тросе -

(6.11)

при двух тросах -

(6.12)

где rkm - расстояние от троса до кабеля, мм; dk - внешний диаметр оболочки кабеля, мм; rmn - расстояние между тросами, мм; - диаметр троса, мм.

Рассчитаем коэффициент тока при прокладке над кабелем одного троса.

= =0,4

Таблица 6.7 - Допустимые значения вероятной плотности повреждения кабелей молнией

Тип кабеля	Допустимое расчётное число опасных ударов молнии на 100 км трассы в год
	в горных районах и районах со скальным грунтом при удельном сопротивлении свыше 500 Ом•м и в районах вечной мерзлоты	в остальных районах
Симметричные одночетвёрочные, однокоаксиальные	0,2	0,3
Симметричные четырёх- и семичетвёрочные	0,1	0,2
Многопарные коаксиальные	0,1	0,2

6.5 Расчёт надёжности проектируемой кабельной магистрали

В курсовом проекте необходимо дать расчёт надёжности проектируемой кабельной магистрали по исходным данным в зависимости от номера варианта.

В зависимости от номера варианта в табл. 6.1 даны длины кабеля, проложенного вне населённых пунктов - L1, в населённых пунктах - L2, в телефонной канализации - L3 для общей длины 100 км кабельной магистрали, а в табл. 6.8 даны среднестатистические значения интенсивности отказов на 1 км трассы среднего времени восстановления связи tв в часах для различных типов кабелей.

Таблица 6.8 - Среднестатистические значения интенсивности отказов и среднее время восстановления связи tв в различных районах России

Тип кабеля	Европейская часть	Сибирь
	лср х 10-7	tв, ч	лсрх10-7	tв, ч
Симметричный бронированный: в поле в населённых пунктах	1,74 9,93	4,73 4,20	2,09 11,91	6,60 5,85
Коаксиальный бронированный: в поле в населённых пунктах	1,85 10,55	4,85 4,30	2,22 12,65	6,77 5,99
Симметричный и коаксиальный небронированный в канализации	7,40	4,15	8,44	5,12

Для заданной длины кабельной магистрали интенсивность потока отказов:

1/ч (6.13)

Рассчитаем интенсивность потока отказов.

=1,85*74км+10,55*7км=210,75 1/ч

Среднее время между отказами (наработка на отказ): ч (6.14)

Рассчитаем среднее время между отказами.

=1/210,75 1/ч= 0,004744958 ч

Среднее время восстановления связи:

ч (6.15)

Рассчитаем среднее время восстановления связи.

==4,66ч

Коэффициент готовности:

(6.16)

Рассчитаем коэффициент готовности.

0,004744958/(0,004744958+4,66)=0,00102

Вероятность безотказной работы магистрали за время t:

(6.17)

Рассчитаем вероятность безотказной работы магистрали.

Надежность магистрали за время t:

(6.18)

Рассчитаем надежность магистрали.

Определяют H(t) за t = 8760 ч (за год). Если величина H(t) < 0,9, то принято давать соответствующие рекомендации по увеличению надёжности магистрали.

7. Проектирование волоконно-оптической линии передачи

В качестве вновь строящейся линии необходимо в соответствии с исходными данными выполнить проектирование ВОЛП между вторым и третьим заданными населенными пунктами. На проектируемой ВОЛП необходимо предусмотреть увеличение в 3 раза количества задействованных каналов по сравнению с числом каналов реконструируемой линии из исходных данных. Причем, если полученное количество каналов не превышает 1920, то следует выбрать синхронную ВОСП STM-1 c частичным заполнением.

Проект должен включать следующее:

выбор и обоснование волоконно-оптической системы передачи (ВОСП), оптического волокна (ОВ), конструкции оптического кабеля (ОК), схемы организации связи;

размещение ретрансляторов по трассе линии передачи;

расчет бюджета мощности и дисперсии на элементарных кабельных участках (ЭКУ).

7.1 Выбор и обоснование ВОСП

Тип и характеристики ВОСП выбираются в зависимости от требуемого объема передачи информации, который задаётся числом основных цифровых каналов (ОЦК), расстоянием между оконечными пунктами и населенными пунктами по трассе магистрали согласно исходным данным, а также принципами построения сети связи, задачи которой решает данная линия передачи.

Технические характеристики синхронных ВОСП представлены в таблице

Таблица 7.1 - Технические характеристики синхронных ВОСП

ЭКУ	Укороченный	Стандартный
Длина волны, мкм	1,3	1,55	1,3	1,55
1	2	3	4	5
STM-1
Число ОЦК	1920
Число цифровых потоков (ЦП) Е1	63
Скорость оптического стыка, Мбит/с	155
Энергетический потенциал	32	30	38	36
Максимально допустимая дисперсия на ЭКУ, пс/нм	55000
STM-4
Число ОЦК	7680
1	2	3	4	5
Число цифровых потоков (ЦП) Е1	252
Скорость оптического стыка, Мбит/с	622
Энергетический потенциал	30	28	34	34
Максимально допустимая дисперсия на ЭКУ, пс/нм	15000
STM-16
Число ОЦК	30720
Число цифровых потоков (ЦП) Е1	1008
Скорость оптического стыка, Мбит/с	2500
Энергетический потенциал	28	26	30	32
Максимально допустимая дисперсия на ЭКУ, пс/нм	10500
STM-64
Число ОЦК	122880
Число цифровых потоков (ЦП) Е1	4032
Скорость оптического стыка, Мбит/с	10000
Энергетический потенциал	26 <...

Подобные документы

• Проектирование кабельной линии связи

  Выбор трассы кабельной линии связи. Определение конструкции кабеля. Расчет параметров передачи кабельных цепей и параметров взаимных влияний между ними. Проектирование волоконно-оптической линии передачи. Размещение ретрансляторов по трассе магистрали.
  
  курсовая работа [1,6 M], добавлен 22.05.2015
  

• Проектирование кабельной линии связи

  Выбор трассы кабельной линии связи. Расчет параметров передачи кабельных цепей реконструируемой линии. Расчет параметров взаимных влияний между цепями. Проектирование волоконно-оптической линии передачи. Организация строительно-монтажных работ.
  
  курсовая работа [1,2 M], добавлен 22.05.2012
  

• Проектирование волоконно-оптической линии связи

  Схема строительства волоконно-оптической линии связи (ВОЛС) с использованием подвески оптического кабеля на осветительных опорах. Особенности организации по ВОЛС каналов коммерческой связи. Расчет длины регенерационных участков по трассе линии связи.
  
  курсовая работа [778,1 K], добавлен 29.12.2014
  

• Cтроительство линии связи на участке

  Выбор оптимального варианта трассы прокладки волоконно-оптического кабеля. Выбор типа кабеля и описание его конструкции. Прокладка и монтаж кабеля. Расчет параметров передачи выбранного кабеля. Расчет надежности проектируемой кабельной линии связи.
  
  курсовая работа [654,0 K], добавлен 18.05.2016
  

• Строительство волоконно-оптической линии связи

  Первичная сеть, включающая линии передачи и соответствующие узлы связи, образующие магистральную, дорожную и отделенческую сеть связи как основа железнодорожной связи. Конструкция и характеристика оптических кабелей связи, особенности ее строительства.
  
  курсовая работа [428,0 K], добавлен 21.10.2014
  

• Волоконно-оптические системы связи

  Общая характеристика волоконно-оптической связи, ее свойства и области применения. Проектирование кабельной волоконно-оптической линии передач (ВОЛП) способом подвески на опорах высоковольтной линии передачи. Организация управления данной сетью связи.
  
  курсовая работа [3,8 M], добавлен 23.01.2011
  

• Оптимизация технического обслуживания и ремонта на линиях связи

  Измерительные приборы в волоконно-оптической линии связи, выбор оборудования для их монтажа. Схема организации связи и характеристика промежуточных и конечных пунктов, трасса кабельной линии передачи. Характеристика волоконно-оптической системы передачи.
  
  дипломная работа [6,6 M], добавлен 20.06.2016
  

• Волоконно-оптические линии связи

  Проектирования магистральной линии связи для трассы Атырау – Актобе. Определение числа каналов на внутризоновых, магистральных линиях. Выбор метода прокладки оптического кабеля. Расчет параметров оптических волокон. Прокладка ОК в грунт кабелеукладчиком.
  
  курсовая работа [1,1 M], добавлен 29.11.2011
  

• Проект волоконно-оптической линии передачи (ВОЛП)

  Выбор трассы прокладки кабеля. Расчет эквивалентных ресурсов волоконно-оптической линии передачи. Топология транспортной сети. Виды, количество и конфигурация мультиплексоров. Подбор аппаратуры и кабельной продукции. Разработка схемы организации связи.
  
  курсовая работа [1,2 M], добавлен 17.08.2013
  

• Проектирование линейных сооружений связи

  Составление сметы на строительство линии связи. Выбор трассы прокладки кабеля и системы передачи. Размещение усилительных пунктов. Расчет надежности проектируемой линии связи, параметров передачи кабеля КМБ-4 и вероятности повреждения его молнией.
  
  курсовая работа [586,5 K], добавлен 21.03.2014
  

• Проектирование кабельной линии связи на участке железной дороги

  Состав проекта на строительство линии связи, устройство ее переходов через препятствия по трассе. Выбор типов кабельной магистрали и волоконно-оптической системы передачи. Расчет внешних электромагнитных влияний. Разработка средств связи на перегоне.
  
  курсовая работа [743,9 K], добавлен 16.02.2013
  

• Волоконно-оптические линии связи

  Структура оптического волокна. Виды оптоволоконных кабелей. Преимущества и недостатки волоконно-оптической линии связи. Области ее применения. Компоненты тракта передачи видеонаблюдения. Мультиплексирование видеосигналов. Инфраструктура кабельной сети.
  
  курсовая работа [1,2 M], добавлен 01.06.2014
  

• Проект кабельной линии автоматики, телемеханики и связи на участке Восточно–Сибирской железной дороги Иркутск–Слюдянка

  Описание трассы проектируемой кабельной линии связи. Выбор типов кабеля и аппаратуры. Размещение усилительных пунктов. Разработка скелетной схемы участка кабельной и волоконнооптической линии автоматики, телемеханики и связи на участке Иркутск-Слюдянка.
  
  курсовая работа [1,8 M], добавлен 07.02.2013
  

• Проектирование волоконно-оптической линии связи Томск-Северск

  Расчет необходимого количества каналов, выбор конструкции кабеля, определение бюджета мощности и длины регенерационного участка с целью проектирования волоконно-оптической линии связи Томск-Северск. Составление сметы на прокладку и монтаж кабелей.
  
  курсовая работа [2,0 M], добавлен 01.02.2012
  

• Разработка кабельной магистрали для организации многоканальной связи различного назначения на участке г. Биробиджан – УАК10

  Проектирование кабельной магистрали для организации многоканальной связи на участке г. Биробиджан. Выбор трассы волоконно-оптической линии передач. Расчет числа каналов. Параметры оптического волокна, тип оптического кабеля. Схема организации связи.
  
  курсовая работа [547,6 K], добавлен 27.11.2013
  

• Организация работ по строительству волоконно-оптической линии связи (ВОЛС)

  Тенденция развития оптических сетей связи. Анализ состояния внутризоновой связи Республики Башкортостан. Принципы передачи информации по волоконно-оптическим линиям связи. Выбор оборудования, оптического кабеля, организация работ по строительству.
  
  дипломная работа [3,1 M], добавлен 20.10.2011
  

• Организация защиты трафика волоконно-оптической линии связи

  Характеристика действующей волоконно-оптической линии связи в Павлодарской области, распложенной вдоль реки Иртыш. Анализ отрасли телекоммуникации в Республике Казахстан. Организация защищенного транспортного кольца волоконно-оптической линии связи.
  
  отчет по практике [25,7 K], добавлен 15.04.2015
  

• Проект кабельной линии автоматики, телемеханики и связи на участке Восточно-Сибирской железной дороги "Иркутск - Черемхово"

  Трасса кабельной линии связи в составе Восточно-Сибирской железной дороги - участок "Иркутск - Черемхово". Выбор типов кабеля, аппаратуры, размещение цепей по четверкам. Усилительные и регенерационные пункты. Схема связи, выбор волоконно-оптической линии.
  
  курсовая работа [1,1 M], добавлен 07.02.2013
  

• Проект кабельной линии АТ и С на участке железной дороги "Илецк 1-Оренбург-Никель"

  Описание проектируемого участка линии связи. Выбор типов кабеля, систем передачи и размещения цепей по четверкам. Размещение усилительных и регенерационных пунктов на трассе линии связи. Защита кабеля и аппаратуры связи от опасных и мешающих влияний.
  
  курсовая работа [148,5 K], добавлен 06.02.2013
  

• Проект кабельной линии автоматики, телемеханики и связи на участке железной дороги Пермь - Верещагино

  Характеристика проектируемого участка линии связи. Выбор типов кабелей, систем передачи и арматуры для монтажа кабельной магистрали. Размещение усилительных и регенерационных пунктов на трассе линии связи. Расчет опасных влияний на кабель и его защита.
  
  курсовая работа [139,5 K], добавлен 06.02.2013
  

• главная
• рубрики
• по алфавиту
• вернуться в начало страницы
• вернуться к началу текста
• вернуться к подобным работам