Проектирование усилителя низкой частоты

Размещено на http://www.allbest.ru

2

Размещено на http://www.allbest.ru

МИНИСТЕРСТВО ОБРАЗОВАНИЯ И НАУКИ РОССИЙСКОЙ ФЕДЕРАЦИИ

ФЕДЕРАЛЬНОЕ ГОСУДАРСТВЕННОЕ БЮДЖЕТНОЕ ОБРАЗОВАТЕЛЬНОЕ УЧРЕЖДЕНИЕ ВЫСШЕГОПРОФЕССИОНАЛЬНОГО ОБРАЗОВАНИЯ

«ТЮМЕНСКИЙ ГОСУДАРСТВЕННЫЙ НЕФТЕГАЗОВЫЙ УНИВЕРСИТЕТ»

Кафедра «Автоматизация и вычислительной техники»

Курсовая работа

по дисциплине «Электроника»

тема: «Проектирование усилителя низкой частоты»

Выполнил: ст. гр. АТПбзс-13-3: Сачко В.В.

Проверил: Сватов В.Ф.

Тюмень 2013

Размещено на http://www.allbest.ru

Содержание

Введение

1. Техническое задание

2. Разработка структурной схемы УНЧ

2.1 Коэффициента усиления УНЧ по мощности

2.2 Определение числа каскадов усиления и составление структурной схемы УНЧ

2.3 Предварительный расчет выходного каскада УНЧ

3. Разработка электрической принципиальной схемы УНЧ

4. Окончательный расчет УНЧ

4.1 Окончательный расчет оконечного каскада УНЧ

4.2 Расчет каскадов предварительного усиления УНЧ

4.2.1 Расчет предоконечного каскада

4.2.2 Расчет каскада предварительного усиления

5. Результирующие параметры усилителя

Заключение

Список используемых источников

Размещено на http://www.allbest.ru

Введение

УНЧ предназначены для усиления непрерывных периодических сигналов, частотный диапазон которых лежит в пределах от десятков герц до десятков килогерц. При построении современных УНЧ используют большое число схем и схемотехнических приемов.

Выходные каскады УНЧ строятся по одно- или двухтактным схемам, с трансформаторной или бестрансформаторной связью с нагрузкой.

Входные и предварительные каскады усиливают обе полуволны входного сигнала одним транзистором, который работает в линейном режиме - класса А. К достоинствам такого усилителя относят: простота схемы и малые искажения, а к недостаткам - низкая экономичность.

На вход усилителя подается слабый сигнал от различных источников (микрофон, различные датчики, генераторы сигналов и тд). Нагрузкой усилителя служит громкоговоритель, исполнительный механизм и др.

Типовая структурная схема многокаскадного УНЧ приведена на рис. 1.

Рис. 1. Типовая структурная схема УНЧ

Входной каскад (ВхК) предназначен для согласования УНЧ с источником входного сигнала и предварительного усиления сигнала. Основное требование к нему - обеспечение требуемого входного сопротивления.

Каскады предварительного усиления (КПУ) осуществляют основное усиление сигнала. Число каскадов определяется требуемым коэффициентом усиления.

Выходной каскад (УМ - усилитель мощности) обеспечивает необходимую мощность и амплитуду выходного сигнала в нагрузке.

В усилителях часто используется отрицательная обратная связь (ООС), охватывающая отдельные каскады, группы каскадов или усилитель в целом. Это позволяет стабилизировать параметры усилителя, уменьшить величины линейных и нелинейных искажений, уменьшить уровень шумов и наводок.

В курсовой работе необходимо разработать бестрансформаторный усилитель низкой частоты с заданными параметрами

1. Техническое задание

Исходные данные для расчета УНЧ:

- мощность на выходе УНЧ - Рвых=3 Вт;

- сопротивление нагрузки - Rн=8 Ом;

- напряжение источника входного сигнала - Uвх=65 мВ;

- внутреннее сопротивление источника сигнала - Rг=1000 Ом;

- диапазон частот fн - fв - 50-20000 Гц.

- коэффициент частотных искажений Мн=Мв=2,1.

УНЧ работает в стационарных условиях. Температура окружающей среды: Tmin=+15 °С ; Тmаx = +30 °С.

2. Разработка структурной схемы УНЧ

Для разработки структурной схемы усилителя определим:

1) коэффициент усиления УНЧ по мощности Кр;

2) число каскадов усиления (структурную схему УНЧ);

3) тип схемы и типы транзисторов выходного каскада, напряжение источника питания.

2.1 Коэффициент усиления УНЧ по мощности

Максимальная мощность отдается источником входного сигнала нагрузке, когда входное сопротивление каскада равно внутреннему сопротивлению источника (Rвх = Rг).

(1)

где Rвх=1000 Ом - входное сопротивление первого каскада УНЧ.

Найдем коэффициент усиления УНЧ по мощности по формуле:

(2)

где ЬР =(1,1 ч 1,3) - коэффициент запаса по мощности;

Крег - коэффициент передачи регулятора уровня сигнала, задается в пределах (0,3...0,5).

Выразим коэффициент усиления по мощности в децибелах:

. (3)

2.2 Определение числа каскадов усиления и составление структурной схемы УНЧ

УНЧ состоит из нескольких каскадов, которые осуществляют последовательное усиление сигнала.

Для каскадов предварительного усиления, применим усилители с ОЭ. Ориентировочно примем, что каждый усилитель по схеме с ОЭ обеспечивает усиление мощности на 20 дБ.

Тогда число каскадов усиления составит

(4)

Так как бестрансформаторный оконечный каскад чаще строится по схеме с ОК и усилением по мощности примерно 10 дБ, общее усиление УНЧ составит:

(5)

Структурная схема усилителя имеет вид (рис. 2).

Рис. 2. Структурная схема усилителя низкой частоты.

2.3 Предварительный расчет выходного каскада УНЧ

Для реализации УНЧ используем бестрансформаторный выходной каскад усиления на транзисторах в режимах АВ. Режим усиления АВ имеет меньшие искажения сигнала, чем режим В. Электропитание такого каскада возможно от однополярного источника. В этом случае нагрузка подключается через разделительный конденсатор большой емкости.

Транзисторы выходного каскада выбирают по следующим условиям:

(6)

(7)

(8)

(9)

Напряжение источника питания - Eк выбирают из условия:

(10)

где Uнач(0,5 ч 2)В - коллекторное напряжение, при котором транзистор входит в режим насыщения;

- амплитуда выходного напряжения.

Величина напряжения питания выбирается из ряда номинальных значений по большему значению, т.е. Ек=24В.

По найденным значениям Рк max, Iк max, Uкэ max, fh21Э выбираем из [1, табл. 1, приложения 2], транзисторы выходного каскада, составляющие p-n-p и n-p-n пару, с близкими по значению параметрами.

Для использования в усилителе применим транзисторы КТ814А и КТ815А.

3. Разработка электрической принципиальной схемы УНЧ

На основании структурной схемы составим принципиальную схему УНЧ. В этой схеме, каскады предварительного усиления выполнены на транзисторах VТ1-VТ3, а оконечный бестрансформаторный каскад усиления на транзисторах разного типа проводимости - VТ4, VТ5. Транзистор VT5 должен иметь такие же параметры, как и VT4, однако противоположную по типу проводимость. Каждый из транзисторов вместе с нагрузкой образуют схему с ОК. Характерной особенностью такой схемы - для нее не нужен фазоинверсный каскад.

Подключение оконечного каскада к предыдущему и к нагрузке осуществляется через разделительные конденсаторы С9, С11 . Резистор R9 является регулятором уровня выходного сигнала. Конденсатор С8 - фильтр напряжения питания каскадов предварительного усиления. Величина сопротивления резистора R13 обычно составляет несколько десятков Ом. Для предварительного усиления применяют усилители с ОЭ, обладающие наибольшим усилением по мощности. В качестве активного элемента можно использовать маломощный транзистор n-p-n типа. Нагрузкой промежуточных каскадов усиления является входное сопротивление следующего каскада. Связь между каскадами предварительного усиления также осуществляется через разделительные конденсаторы.

Оконечный каскад работает в режиме класса АВ, который задается делителем R14, R15. Прямое сопротивление диода создает необходимое напряжение смещения (около 1,5В) между базами транзисторов VT4, VT5, а также выполняет функции элемента схемы термокомпенсации режима работы. В этом случае, при изменении температуры транзисторов (это вызывает изменение контактной разности потенциалов база-эмиттер) будет пропорционально изменяться и напряжение смещения транзисторов. Небольшое значение напряжения смещения (0,6 - 0,7)В, определяет незначительный (десятки миллиампер) сквозной ток транзисторов VT4 и VT5. Ток через нагрузку при этом отсутствует. Поскольку величина сопротивления VD1 незначительна, можно считать, что по переменному току базы транзисторов VT4 и VT5 объединены.

Полученные в результате предварительного расчета данные являются основой для окончательного расчета УНЧ.

4. Окончательный расчет УНЧ

В процессе окончательного расчета усилителя необходимо провести:

- расчет оконечного каскада УНЧ;

- расчет каскада предварительного усиления.

Расчет выполняют в последовательности, обратной последовательности прохождения сигнала в УНЧ. Вначале рассчитывают элементы оконечного каскада, а затем - каскадов предварительного усиления.

4.1 Окончательный расчет оконечного каскада УНЧ

В мощных выходных каскадах транзисторы работают в режиме большого сигнала. Поэтому их расчет ведется графоаналитическим методом по статическим характеристикам выбранных транзисторов одного плеча схемы на средних частотах.

Параметры выбранных транзисторов приведены в табл. 1.

Табл . 1.

Тип транзистора	Структура	Рк макс, мВт	h21Э (в)	ѓгр, МГц	Граничный режим	Класс по мощности
					Uк макс В	Iк макс мА
КТ814А КТ815А	p-n-p n-p-n	1000 (10000) 1000 (10000)	>40 >40	3 3	40 40	1500 1500	Большой мощности

Схема оконечного каскада усиления на комплементарных парах транзисторов, приведена на рис.3.

Рис. 3. Оконечный каскад усиления.

Rи - сопротивление предоконечного каскада, являющегося источником сигнала для оконечного каскада;

Делитель R1, R1 - задаёт режим работы транзисторов оконечного каскада;

VD1 создает необходимое напряжение смещения (около 1,5В) между базами транзисторов VT1, VT2, а также выполняет функции элемента схемы термокомпенсации режима работы;

С1 и С2 - разделительные конденсаторы (отделяют переменные составляющие сигнала от постоянных составляющих);

Rн - нагрузка оконечного каскада.

Входные и выходные характеристики транзисторов приведены на рис. 4.

Рис. 4. Типовые характеристики транзисторов КТ814А и КТ815А.

Поведем необходимые построения и построим на графике семейства выходных статических характеристик транзистора (рис. 5) одного плеча динамическую нагрузочную прямую, которая проходит через две точки:

(11)

(12)

Для надежной работы усилителя его рабочая точка не должна выходить из области максимально допустимых режимов.

а) Выходная характеристика б) Входная характеристика

Рис. 5. Характеристики режима транзистора оконечного каскада.

Найдем начальную рабочую точку транзистора в которой

(13)

UКЭ0= Ек/2=12В (14)

Построим треугольник мощности со сторонами Umн=9.5В, IКн = 1.18А

Оценим возможность получения заданной мощности

(15)

Определяют мощность, отбираемую обоими плечами оконечного каскада УНЧ от источника питания

(16)

коэффициент полезного действия

(17)

Постоянный ток базы в рабочей точке будет определяться соотношением

(18)

где в = h21Э=40 .

Максимальная величина базового тока транзистора

(19)

Определим амплитудные значения тока базы ІmБ и напряжения базы UmБЭ согласно выражений:

(20)

(21)

По входной характеристике определим ориентировочное значение входного сопротивления транзистора выходного каскада

(22)

Найдем величины сопротивлений резисторов R1 и R2.

Сопротивления резисторов R1 и R2 принимают одинаковыми:

(23)

где - ток делителя.

Значения R1 и R2 округлим до номинальных значений R1=R2=2,2кОм [1] и рассчитаем мощность, рассеиваемую на них

(24)

Применим резисторы МЛТ-0,125.

Выберем диод Д9Б, падение напряжения на ннем составит 1,04 В, при токе 5 мА.

Входное сопротивление оконечного каскада составит:

(25)

где Rд = R1/2=2200/2=1100Ом - сопротивление делителя.

Амплитуда входного напряжения каскада:

Um.вх ? Umн=9,5В.

Найдем емкость разделительного конденсатора в цепи нагрузки при условии обеспечения коэффициента частотных искажений Мн на частоте fн:

(26)

Применим конденсатор К50-35 емкостью 500мкФ на напряжение 50В.

4.2 Расчет каскадов предварительного усиления УНЧ

4.2.1 Расчет предоконечного каскада

Исходными данными для расчета предоконечного каскада (рис. 6) являются:

1) амплитуда напряжения на выходе каскада - Um вых.= Umн=9,5В;

2) сопротивление нагрузки Rн = RВХ=248Ом;

3) напряжение источника питания - Eк=24В;

4) нижняя граница частот - fн =50Гц;

5) допустимое значение коэффициента искажений в области низких частот- Мн=2,1.

УНЧ работает в стационарных условиях.

Рис. 6. Каскад предварительного усиления.

- сопротивление источника сигнала (выходное сопротивление каскада предварительного усиления);

- делитель напряжения - задает потенциал покоя базы относительно корпуса (земли, общей шины);

- стабилизирует рабочую точку транзистора при изменении температуры окружающей среды за счет напряжения обратной связи, которое подзакрывает транзистор при повышении температуры;

- режимный резистор, задает рабочую точку транзистора по постоянному току (ограничивает ток коллектора на допустимом уровне);

- внешняя нагрузка (входное сопротивление следующего каскада);

С1, С3 - разделительные конденсаторы (отделяют переменные составляющие сигнала от постоянных составляющих);

- устраняет отрицательную обратную связь по переменному току, так как переменный ток замыкается не через резистор , а через этот конденсатор. Вывод эмиттера через конденсатор Сэ соединяется по переменному току с общей шиной, поэтому каскад называется с общим эмиттером.

Для нормального режима работы транзистора:

1) допустимое напряжение между коллектором и эмиттером должно превышать напряжение источника питания UKЭ max >EK;

2) величина допустимого тока коллектора должна превышать максимальное значение тока в коллекторной цепи транзистора

IK max >IK0 + IKm=0,077+0,085=0,162А, (27)

где - амплитуда переменной составляющей тока в цепи коллектора;

- эквивалентное сопротивление нагрузки каскада по переменному току;

IK0 - ток покоя в цепи коллектора.

Выходя из того, что данный каскад является усилителем мощности, для обеспечения максимальной передачи мощности зададим

R3(RК)= RВХ=248 Ом.

Для обеспечения экономичности каскада при минимальных нелинейных искажениях выберем

IK0=(1,05...1,1)· IKm=1,1·0,077=0,085А. (28)

На основании этих ограничений выберем по [1, табл.1,приложения 2] транзистор КТ503В.

Найдем напряжение между коллектором и эмиттером транзистора в режиме покоя:

(29)

где Uост=1В - напряжение между коллектором и эмиттером, ниже которого при работе каскада возникают значительные нелинейные искажения.

Определим мощность, что выделяется на коллекторе транзистора:

(30)

каскад усилитель частота

При этом необходимо обеспечить выполнение условия PK < PK max .

Так как условие рассеиваемой мощности на коллекторе не выполняется выполним предоконечный каскад на транзисторе КТ815А, который подходит для реализации каскада.

Найдем сопротивление нагрузки RК в цепи коллектора.

Для согласования выхода каскада со входом последующего RК = RВХ. Выберем резистор сопротивлением 240Ом.

Рассеиваемая мощность на резисторе составит:

(31)

Из [1. табл.2,3 приложения 2] выбираем резистор по мощности и сопротивлению МЛТ-2 сопротивлением 240 Ом.

Находим сопротивление резистора R4 (RЭ) в цепи термостабилизации:

(32)

Примем R4=56 Ом.

При этом выполняется соотношения RЭ/RК =56/240=(0,1...0,4)=0,23, которое требуется для обеспечения температурной стабилизации режима покоя каскада.

Мощность, рассеиваемая на RЭ составит:

(33)

Из [1] выбираем резистор МЛТ-0,5 сопротивлением 56 Ом.

Ёмкость конденсатора СЭ в цепи термостабилизации.

(34)

Рабочее напряжение на СЭ

UС = IK0·RЭ=0,085·56=4,76 В. (35)

Из [1] выбираем конденсатор К50-35 200мкФ - 6,3В.

Находим величину тока покоя базы:

IБ0 =ІК0 / h21Эmin=0,085/40=0,0021А, (36)

где h21Эmin=40 - минимальное значение коэффициента передачи тока транзистора в схеме ОЭ для выбранного транзистора.

Так как в открытом состоянии транзистора напряжение между его базой и эмиттером составляет около 0,6 В, то напряжение базы покоя

UБ0=0,6В, найдем ориентировочное значение входного сопротивления транзистора в рабочей точке

rвх= UБ0 / IБ0=0,6/0,0021=286Ом. (37)

Находим величину сопротивлений резисторов делителя R1 ,R2 .

Величина тока в делителе выбирается в пределах

ІД =(2ч5)·ІБ0=5·0,0021=0,01А, (38)

что обеспечивает независимость задания режима покоя транзистора при изменении его параметров от влияния температуры, при замене транзисторов и др.

Падение напряжения на резисторе RЭ составляет

URЭ =(IK0 + IБ0)·RЭ=(0,085+0,01)·56=5,32 В, (39)

тогда

(40)

Примем значение R1=1500 Ом.

(41)

Прием значение R2=620 Ом.

Находим мощность, что выделяется в резисторах R1 и R2:

PR1 = (IБ0 + IД)2 ·R1=(0,0021 + 0,01)2 ·1500=0,22Вт; (42)

PR2 = IД2·R2=0,012·620=0,062Вт. (43)

Из [1] выбираем резисторы по мощности и сопротивлению МЛТ-0,25 сопротивлением R1=1,5 кОм и МЛТ-0,125 сопротивлением R2=620 Ом.

Емкость С2 выбирают из условия обеспечения допустимого значения коэффициента частотных искажений Мн на низкой частоте:

(44)

Рабочее напряжение С2 примем равным UC2=1,5EK=1,5·24=36В.

Из [1] выбираем конденсатор К50-35 10мкФ на 50В.Находим амплитудные значения тока и напряжения на входе каскада:

(45)

Um вх = Im вх · rвх= 0,002 ·286=0,572В (46)

Найдем входное сопротивление каскада

(47)

Необходимая мощность входного сигнала

(48)

Находим расчетные коэффициенты усиления каскада по току, напряжению и мощности:

(49)

(50)

КP=K1 ·KU=20·17=340; (51)

(52)

Коэффициента усиления по мощности - 25,3 дБ.

4.2.2 Расчет каскада предварительного усиления

Исходя из условия однотипности, каскады предварительного усиления выполняют одинаковыми. Поэтому расчет обычно сводится к расчету одного каскада.

Исходными данными для расчета каскада (рис. 5) являются:

1) амплитуда напряжения на выходе каскада - Um вых.= Umн=0,572В;

2) сопротивление нагрузки Rн = RВХ=286Ом;

3) напряжение источника питания - Eк=24В;

4) нижняя граница частот - fн =50Гц;

5) допустимое значение коэффициента искажений в области низких частот - Мн=2,1.

Для нормального режима роботы транзистора:

1) допустимое напряжение между коллектором и эмиттером должно превышать напряжение источника питания UKЭ max >EK;

2) величина допустимого тока коллектора должна превышать максимальное значение тока в коллекторной цепи транзистора

IK max >IK0 + IKm=0,0044+0,004=0,0084А , (53)

где - амплитуда переменной составляющей тока в цепи коллектора;

- эквивалентное сопротивление нагрузки каскада по переменному току;

IK0 - ток покоя в цепи коллектора.

Выходя из того, что данный каскад является усилителем мощности, для обеспечения максимальной передачи мощности зададим

RК = RВХ=286 Ом.

Для обеспечения экономичности каскада при минимальных нелинейных искажениях выберем

IK0=(1,05...1,1)· IKm=1,1·0,004=0,0044А. (54)

На основании этих ограничений выберем по [1, табл.1,приложения 2] транзистор КТ315Г.

Найдем напряжение между коллектором и эмиттером транзистора в режиме покоя:

(55)

где Uост=1В - напряжение между коллектором и эмиттером, ниже которого при работе каскада возникают значительные нелинейные искажения.

Определим мощность, что выделяется на коллекторе транзистора:

(56)

При этом необходимо обеспечить выполнение условия PK < PK max .

Рассеиваемая мощность на резисторе RK составит:

(57)

Из [1] выбираем резистор МЛТ-0,125 сопротивлением 300 Ом.

Находим сопротивление резистора RЭ в цепи термостабилизации:

(58)

Выберем резистор сопротивлением 430 Ом.

Мощность, рассеиваемая на RЭ составит:

(59)

Из [1] выбираем резистор МЛТ-0,125 сопротивлением 430 Ом.

Находим емкость конденсатора СЭ в цепи термостабилизации.

(60)

Рабочее напряжение на СЭ - UС = IK0·RЭ=0,0044·430=1,892 В.

Из [1] выбираем конденсатор К50-35 200мкФ на 6,3В.

Находим величину тока покоя базы:

IБ0 =ІК0 / h21Эmin=0,0044/50?0,001А, (61)

где h21Эmin=50 - минимальное значение коэффициента передачи тока транзистора в схеме ОЭ для выбранного транзистора.

Поскольку в открытом состоянии транзистора напряжение между его базой и эмиттером составляет около 0,6 В, то напряжение базы покоя UБ0=0,6В и можно найти ориентировочное значение входного сопротивления транзистора в рабочей точке

rвх= UБ0 / IБ0=0,6/0,001=600Ом. (62)

Находим величину сопротивлений резисторов делителя R1 ,R2 .

Величина тока в делителе выбирается в пределах

ІД =(2ч5)·ІБ0=4·0,001=0,004А. (63)

Падение напряжения на резисторе RЭ составляет

URЭ =(IK0 + IБ0)· RЭ=(0,0044+0,001)· 430=2,322В, (64)

тогда

(65)

(66)

Примем резисторы делителя R1 =4,3 кОм и R2 = 750 Ом.

Находим мощность, что выделяется в резисторах R1 и R2:

PR1 = (IБ0 + IД)2 ·R1=(0,001 + 0,004)2 ·4300=0,1075Вт; (67)

PR2 = IД2·R2=0,0042·750=0,0012Вт. (68)

Из [1] выбираем резисторы МЛТ-0,125 сопротивлением R1=4,3 кОм и R2=750 Ом.

Емкость С2 выбирают из условия обеспечения допустимого значения коэффициента частотных искажений Мн на низкой частоте:

(69)

Рабочее напряжение С2 примем равным UC2=1,5EK=1,5·24=36В.

Из [1] выбираем конденсатор К50-35 5мкФ на 50В.

Находим амплитудные значения тока и напряжения на входе каскада:

(70-71)

Найдем входное сопротивление каскада

(72)

Необходимая мощность входного сигнала

(73)

Находим расчетные коэффициенты усиления каскада по току, напряжению и мощности:

(74)

(75)

КP=K1 ·KU=25·12=300; (76)

(77)

5. Результирующие параметры усилителя

В результате расчётов усилителя низкой частоты суммарный коэффициент усиления по мощности оставит

(78)

Коэффициент усиления по мощности рассчитанного усилителя выше требуемого на

Определим чувствительность усилителя по напряжению:

(79)

Определим необходимую мощность источника сигнала

(80)

где Rвх=600 Ом - входное сопротивление первого каскада УНЧ.

Заключение

В результате выполнения курсового проекта были рассчитан коэффициент усиления УНЧ и распределено усиление по каскадам, в результате чего было определено предварительное количество усилительных каскадов и составлена структурная схема усилителя.

При электрическом расчете оконечного каскада были выбраны силовые транзисторы и рассчитаны режимы работы оконечного каскада. Осуществлен электрический расчет предоконечного и предварительных каскадов. На основании расчетов выбрана элементная база усилителя, составлена принципиальная схема и перечень элементов усилителя низкой частоты.

Полученные в результате расчетов характеристики УНЧ превзошли предварительно выбранные параметры. Имея значительный запас по усилению разработанный усилитель обладает большей чувствительностью. чем задано по техническому заданию и позволит использовать источники с меньшим уровнем выходного сигнала.

Список использованных источников

1. Расчет бестрансформаторного усилителя низкой частоты: метод.указ. для студентов всех форм обучения специальности: 220700 «Автоматизация технологических процессов и производств в нефтяной и газовой промышленности» / состав. В.Ф. Сватов; Тюменский государственный нефтегазовый университет.- Тюмень: Издательский центр БИК ТюмГНГУ 2012.- 32 с.

2. Валенко В.С. Полупроводниковые приборы и основы схемотехники электронных устройств/ Под ред. А.А. Ровдо.- М., 2001.-368 с.

3. Опадчий Ю.Ф. и др. Аналоговая и цифровая электроника ( Полный курс): Учебник для вузов / Ю.Ф. Опадчий и др. -Телеком, 1999.

4. Справочник по расчету электронных схем./ Б.С. Гершунский. - Киев: Высшая школа; Изд-во при Киев. ун-те, 1983. - 240 с.

5. Гусев В.Г., Гусев Ю.М. Электроника.- М.: Высшая школа, 1991.

Размещено на Allbest.ru

...