Заземляющие устройства для линейных и станционных сооружений связи

В релейной болты для подключения защитных заземляющих проводников следует располагать на шине внутреннего контура против каждого ряда стативов (стоек) на расстоянии не менее 50 мм друг от друга. К одному болту на шине заземления допускается присоединять только один проводник. Каждое устройство заземляется самостоятельным проводником.

Внутренний контур защитного заземления, в зависимости от назначения помещения и устанавливаемой аппаратуры в соответствии с проектом, может изготавливаться из стальной полосы (шины) сечением 4х25 мм или медной полосы (для микропроцессорной техники) сечением не менее 50 мм2. Шины в сухих помещениях следует прокладывать непосредственно по стенам: в релейной и аппаратной - на высоте 2,7 - 3,0 м от пола; в каналах под съемными щитами - в аппаратной; в коридорах - под подшивным потолком; в кабельном шкафу - при прокладке между этажами. В сырых помещениях (котельной) шины следует прокладывать на расстоянии не менее 10 мм от стены.

Каждый статив, стойка, секция табло или пульты управления и другое оборудование должно подключаться отдельным заземляющим проводником к отдельному болту на полосе внутреннего контура защитного заземления. Заземляющий проводник следует изготавливать из круглой стали диаметром не менее 5 мм (из стальной плетеной ленты с размерами в сечении 3х20) или медного провода - для микропроцессорной техники. Все соединения заземляющих элементов (стальных) выполняются сваркой, медных - под болт.

Для систем микропроцессорной централизации в здании прокладывается внутренний контур заземления (заземляющая магистраль) - медная шина 50 мм2, к которой отдельными медными проводниками сечением не менее 25мм2 подключаются релейные и кроссовые стативы, шкафы с объектными контроллерами, шкаф с центральным процессором, щиты электропитания и другие устройства, требующие заземления. При размещении на стативах, стойках или в шкафах блоков с микропроцессорной аппаратурой, защитное заземление корпусов блоков следует производить путем соединения заземляющими проводниками с заземленными каркасами стативов, стоек или шкафов.

Если в микропроцессорных технических средствах имеются отдельные выводы (зажимы) информационных магистралей, эти выводы (зажимы) должны соединяться с помощью штатных кабелей или перемычек с опорным узлом защитного заземляющего устройства (главной заземляющей шиной).

При установке в постах ЭЦ цифровых систем передачи и коммутационных станций следует учитывать требования, изложенные в п.18.16.

Шины должны прокладываться вертикально и горизонтально широкой стороной к плоскости крепления. Крепление стальных шин выполняется в соответствии с проектом сваркой к закладным деталям в стене, при помощи болтов с гайками, металлических уголков или кронштейнов.

Крепление шин выполняется с соблюдением следующих размеров:

- на прямых участках - через 600 ч 1000 мм;

- на поворотах (от вершин углов) - 100 мм;

- от мест ответвлений - 100 мм;

- от нижней поверхности съемных щитов каналов-не менее 50 мм.

Металлические контейнеры (модули)

Для заземления устройств связи в помещении связевой устанавливается медная шина сечением 4х40 мм, длиной 1 м, которую следует соединить изолированным медным проводом (сечением не менее 50 мм2), по подпольному каналу, c шиной заземления электропитающей установки. Провод следует подключить под болт, расположенный на шине со стороны подключения защитного заземляющего устройства. Каждый статив, стойка, шкаф подключается к шине заземления (под болт) отдельным медным заземляющим проводником сечением не менее 6 мм2.

Кабели связи с металлическими покровами вводятся и разделываются на стойке каркасе или вводном шкафу аналогично как и в узлах связи.

Кабели СЦБ с металлической оболочкой или броней, которые необходимо ввести в контейнер (модуль), разделываются в наземных муфтах, шкафах или специальных колодцах, устанавливаемых вблизи ввода. Металлические оболочки и броня перепаиваются между собой и с помощью заземляющего проводника сечением 16 мм2 подключаются к болтам корпуса, предусматриваемым с наружной стороны контейнера (модуля).

Внутри контейнера прокладываются кабели без брони и металлической оболочки.

Для заземления корпусов однофазных электроприемников используется третья жила (РЕ) питающей проводки. Заземление светильников 220 В выполняется отдельной (третьей) жилой - РЕ в питающем кабеле (проводе).



20. Схемы сетевого электропитания и системы заземления электропитающих сетей переменного тока

Общие положения

Европейский институт стандартизации в области связи (ETSI) рекомендует схемы перехода от внешней распределительной сети к внутренней сетевой разводке и заземления питающей сети.

С учетом этих рекомендаций на рисунках 20-25 приведены типы систем заземления электрических сетей переменного тока.

Используемые на рисунках буквенные обозначения имеют следующий смысл:

Первая буква - характер заземления источника питания:

Т - непосредственное присоединение одной точки токоведущих частей источника питания к земле;

- все токоведущие части изолированы от земли или одна точка заземлена через сопротивление.

Вторая буква - характер заземления открытых проводящих частей электроустановки:

Т - непосредственная связь открытых проводящих частей с землей независимо от характера связи источника питания с землей;

- непосредственная связь открытых проводящих частей с точкой заземления источника питания (обычно заземлена нейтраль).

Последующие буквы - совмещение в одном проводнике или разделение функций нулевого рабочего и нулевого защитного проводника:

S - функция защитного и нулевого рабочего проводников обеспечиваются раздельными проводниками;

С - функции защитного и нулевого рабочего проводников объединены в одном проводнике (PEN-проводник).

Основные системы электроснабжения и заземления

К основным системам электроснабжения и заземления относятся:

а) Система TN. Питающие сети системы TN имеют непосредственно присоединенную к земле точку. Открытые проводящие части электроустановки присоединяются к этой точке посредством нулевых защитных проводников. В зависимости от устройства нулевого рабочего и нулевого защитного проводников различают три типа систем TN:

Система TN-S - нулевой рабочий и нулевой защитный проводники работают раздельно по всей системе.

Система TN-С-S - функции нулевого рабочего и нулевого защитного проводников объединены в одном проводнике в части сети.

Система TN-С - функции нулевого рабочего и нулевого защитного проводников объединены в одном проводнике по всей сети;

б) Система ТТ. Питающая сеть системы ТТ имеет точку, непосредственно связанную с землей, а открытые проводящие части электроустановки присоединены к заземлителю, электрически независимому от заземлителя нейтрали источника питания;

в) Система IT. Питающая сеть системы IT не имеет непосредственной связи токоведущих частей с землей, а открытые проводящие части электроустановки заземлены.

Электроустановки до 1 кВ переменного тока могут выполняться с заземленной нейтралью (системы: TN-C, TN-C-S, TN-S) или с изолированной нейтралью (система IT), электроустановки постоянного тока с заземленной (системы TN-C, TN-C-S, TN-S) или изолированной (система IT) средней точкой, а электроустановки с однофазными источниками тока - с одним заземленным (система TN-C или TN-C-S, TN-S) или с обоими изолированными выводами (система IT).

В четырехпроводных сетях трехфазного тока и трехпроводных сетях постоянного тока заземление нейтрали или средней точки источника тока (система TN-C) является обязательным.

Система TN-S. Пятипроводная система токоведущих проводников. Применяется в целях наиболее эффективного снижения уровня кондуктивных помех, образующихся в результате работы трехфазной электрической сети и воздействующих на аппаратуру связи и СЦБ по защитному рабочему проводнику (N). Для однофазной сети электропитания система TN-S осуществляется как трехпроводная.

Обе системы образуются на основе традиционных систем - четырехпроводной трехфазной и двухпроводной однофазной путем добавления защитного проводника РЕ. Применение проводника РЕ обеспечивает защиту персонала объекта в той же степени, но, кроме того, уравнивает потенциал электроустановок, поскольку по проводнику РЕ (в отличие от проводника N) не протекает ток, обусловленный всегда существующим неравенством фазных нагрузок трехфазной электропитающей сети.

При переходе к пятипроводной системе электропитания защитный проводник РЕ прокладывают на объекте по правилам прокладки токоведущего проводника. Защитный проводник РЕ подключается на вводной панели распределения переменного тока к клемме РЕ в соответствии с требованиями ГОСТ Р 50571.3.

На вводной панели сети переменного тока клеммы N и РЕ должны быть изолированы друг от друга, а проводники N и РЕ заземлены на защитном заземляющем устройстве.

Система питания TN-S, согласно положениям МККТТ Рекомендации 5.1 К.27 Защита от помех. Потенциалоуравнивающие соединения и заземления в здании объекта электросвязи и РД 45.091.195 “Инструкция по проектированию комплексов электросвязи. Общие требования и нормы по заземлению оборудования, кабелей и металлических конструкций наиболее предпочтительна на объектах связи. Для нее, при реконструкции системы электроснабжения, необходима прокладка силового кабеля соответствующей конструкции, которая позволяет реализовать пятипроводную систему заземления электропитания объекта.

Система TN-С-S. При этой системе функции нулевого защитного и нулевого рабочего проводников объединены в одном проводнике РЕN в части сети, а в другой части сети используются раздельные проводники N и РЕ, присоединенные к проводнику РЕN в одной точке, которая, в свою очередь, должна быть соединена с защитным заземлением.

Соединение проводника РЕN с защитным заземлением следует выполнять на вводной панели переменного тока (например, на щитах выключения питания (ЩВП) в постах ЭЦ, панелях ПРПТ, ЩПТА в домах связи). Сечение защитного проводника, соединяющего в этом случае главную шину заземления и вводную панель, рекомендуется принимать не менее 10 мм2 по меди и не более сечения проводника РЕN ввода переменного тока.

Эта система не может считаться совершенной, но позволяет обеспечить электропитание проектируемого оборудования, требующего пятипроводной или трехпроводной системы электропитания от, соответственно, трехфазных четырехпроводных и двухфазных двухпроводных питающих систем путем добавления защитного проводника РЕ.

Система ТТ. Пятипроводная система электропитания (рисунок 22). Применяется в целях снижения уровня кондуктивных помех, образующихся в результате работы трехфазной электрической сети и воздействующих на аппаратуру связи и СЦБ по защитному рабочему проводнику (N). По сравнению с системой ТN более эффективна для защиты от попадания в цепи СЦБ и связи тяговых токов. Наименее предпочтительна для объектов связи.

Для однофазной сети электропитания объекта система ТТ осуществляется как трехпроводная.

Требования электробезопасности при эксплуатации сетей типа TN и ТТ, а также требования к защитному проводнику РЕ предъявляются в соответствии с положениями ГОСТ Р 50571.3.

Сечение защитного проводника определяется в соответствии с ГОСТ Р 50571.10.

Если защитный проводник входит в конструкцию используемого силового кабеля, то его сечение (мм2) должно быть:

равно сечению фазного проводника (S) при сечении фазного проводника S ? 16;

16 - при 16 < S ? 35;

S / 2 - при S > 35.

Если защитный проводник не входит в состав кабеля, то его сечение (по меди) должно быть не менее:

2,5 мм2 - при наличии механической защиты;

4 мм2 - при отсутствии механической защиты.

В случаях, когда, начиная с какой-либо точки установки, нулевой рабочий и защитный проводники разделены, запрещается объединять эти проводники или перепутывать их за этой точкой по ходу распределения электроэнергии.

Для вновь проектируемых объектов не допускается в одном техническом здании совмещать четырехпроводную и пятипроводную системы электропитания переменным током.

Для действующих объектов допускается на период до начала реконструкции объекта совмещение четырехпроводной и пятипроводной систем электропитания, однако следует иметь в виду, что в этом случае полного эффекта от пятипроводной системы не будет.

Варианты коммутации на главном щите электропитания объекта для получения различных схем заземления электропитающей сети приведены на рисунках 26 - 28.

Схемы заземлений электропитающей сети переменного и постоянного тока показаны на рисунках 29 - 31.

21. Расчет сопротивления заземлителей

Расчет сопротивления заземлителя с использованием свайного фундамента здания

Методика и пример расчета приведены во "Временных рекомендациях по проектированию и сооружению заземляющих устройств аппаратуры СЦБ и связи в районах с вечномерзлыми грунтами", изд. 1988 г.

Исходными данными для расчета являются размеры здания по периметру a и b, среднее расстояние между сваями, длина свай, мощность слоев (hi), удельное сопротивление грунта по слоям (i).

При расчете применяют шестислойную модель грунта в соответствии с рисунком 32.

Мощность слоев определяется как

,(21.1)

где a и b - размеры здания по периметру. Сваи расположены в трех верхних слоях. Мощность слоев определяется в соответствии с данными геоэлектрического разреза. Мощность верхнего слоя равна высоте деятельного слоя.

Если ;

если

если .

Ориентировочный расчет сопротивления заземлителя , Ом, выполняется следующим образом:

(21.2)

где S - площадь здания, м2;

Э - эквивалентное удельное сопротивление грунта Ом*м.

При многослойной структуре грунта Э определяется из выражения:

(21.3)

Расчет сопротивления заземлителя с использованием ленточного железобетонного фундамента здания

При использовании железобетонных фундаментов зданий в качестве заземлителей сопротивления растеканию заземляющего устройства R, Ом, рассчитывается по формуле:

(21.4)

где S - площадь здания, м2;

Э - удельное эквивалентное электрическое сопротивление земли, Ом*м, определяется по формуле:

(21.5)

где 1 - удельное электрическое сопротивление верхнего слоя земли, Ом*м;

2 - удельное электрическое сопротивление нижнего слоя земли, Ом*м;

h1 - толщина верхнего слоя земли, м;

, - безразмерные коэффициенты, зависящие от соотношения удельных электрических сопротивлений слоев земли.

Если 1 2 = 3,6; = 0,1;

если 1 2 = 1,1*102; = 0,3*10-2.

Под верхним слоем следует понимать слой земли, удельное сопротивление которого 1 более чем в 2 раза отличается от удельного электрического сопротивления нижнего слоя 2.

Расчет сопротивления прутковых, трубчатых и уголковых заземлителей

Количество одиночных электродов заземлителя определяется в зависимости от заданных нормативных величин сопротивления заземляющих устройств RH, Ом, и удельного сопротивления грунта (, Ом*м).

Величину удельного сопротивления грунта желательно определять путем электрических измерений в месте размещения заземляющих устройств с учетом повышающих коэффициентов на влажность и промерзание грунта. В настоящем разделе способы измерения удельного сопротивления грунта не рассматриваются.

Удельное сопротивления грунтов при их различных температурах и влажности приведены в таблицах средних величин - таблицы 15 и 16.При использовании в расчете средних величин удельное сопротивление грунта в соответствии с "Руководством по проектированию, строительству и эксплуатации заземлений в установках проводной связи и радиотрансляционных узлов" следует вводить поправочный коэффициент К=1,75, принимаемый одинаковым для всей территории России. Этот коэффициент введен при расчете для определения количества вертикальных уголковых заземлителей длиною 2,5 м и горизонтальной соединительной полосы. Результаты расчетов приведены в Приложении Б - Таблицы для определения количества заземлителей.

При многослойной структуре грунта среднее значение удельного сопротивления грунта , может быть рассчитано по равенству:

(21.6)



где h1, h2,…, hn - толщина слоя грунта, м;

1, 2,…, n - удельное сопротивление грунта соответствующих слоев, Ом*м.

Расчет сопротивления заземлителей в настоящих ТМП произведен по нижеприведенным формулам.

Сопротивление вертикального заземлителя , Ом, определяется из равенства:

(21.7)

где К - поправочный коэффициент;

- удельное сопротивление грунта, Ом*м;

- длина заземлителя, м,

d - внешний диаметр трубы или прутка, м, для заземлителя, выполненного из уголка

d=0,95b м;

в - ширина стороны уголка, м;

h - расстояние от поверхности земли до верхнего конца вертикального заземлителя, м.

Сопротивление группы вертикальных электродов Rв, Ом определяется равенством:

(21.8)

где: в- коэффициент использования вертикальных заземлителей (Приложение В);

n - количество одиночных вертикальных заземлителей.

Сопротивление горизонтального заземлителя в виде вытянутой металлической полосы rг, Ом, определяется по формуле:

rг(21.9)

где b - ширина полосы, м;

h - глубина прокладки полосы, м.

Сопротивление горизонтальных заземлителей в ряду из вертикальных Rгр, Ом, и в контуре из вертикальных , Ом, определяется соответственно из равенств:

(21.10)

(21.11)

где гр, гк - коэффициент использования горизонтальных заземлителей соответственно в ряду и в контуре (Приложение В).

Полное сопротивление Rоб, Ом, вертикальных заземлителей, соединенных с помощью горизонтальных, определяется по формуле:

(21.12)

где Rг = Rгр - при расположении заземлителей в ряд;

Rг = Rгк - при расположении - по контуру.

При расчете сопротивления заглубленных (10-15 м) и глубинных (20-30 м) вертикальных заземлителей коэффициенты использования (гр, гк) принимаются по Приложению В: для соотношения .

При расчете скважинных заземлителей сопротивление соединительной полосы не учитывается.

В двухслойном грунте rв и rг , Ом, для контурного заземляющего устройства могут быть определены из выражения:

(21.13)

где: А1 - обобщенный параметр, определяемый по таблицам Приложения Г.

2 - удельное сопротивление второго слоя грунта, Ом*м.

В таблицах Приложения Г дана зависимость параметра А1 соответственно одиночного вертикального и горизонтального заземлителей от геоэлектрических параметров двухслойной земли.

При геометрических размерах вертикальных электродов и соотношениях 1/2, отличных от приведенных в таблицах Приложения Г сопротивление вертикального электрода рассчитывается по ранее приведенным формулам с заменой на эквивалентное удельное сопротивление Э. Если электрод находится целиком в верхнем или нижнем слое, Э равняется соответственно 1 и 2. Если электрод находится в двух слоях, то эквивалентное удельное сопротивление , Ом, определяется по формуле:

(21.14)

где h1 - высота верхнего слоя, м.

Сопротивление многорядных контуров рассчитано по ниже приведенным формулам:

сопротивление RобII, Ом, двухрядного контура:

(21.15)

сопротивление трехрядного контура , Ом:

(21.16)

сопротивление четырехрядного контура , Ом:

(21.17)

где - коэффициент использования соответственно второго, третьего и четвертого контура;

RI, RII, RIII, RIV - сопротивления однорядных контуров.

При расчете .

Расчет количества электродов заземляющих устройств при реальном проектировании

Количество электродов заземляющих устройств при реальном проектировании может быть определено в зависимости от заданной величины сопротивления Rн, Ом, и удельного сопротивления грунта , Ом*м по таблицам, приведенным в Приложении Б, и номограммам, приведенным в Приложении Д.

После определения количества вертикальных заземлителей может оказаться, что расположить их все контурами вокруг здания невозможно. В этом случае рекомендуется часть заземлителей расположить в любом удобном направлении в ряд, примыкающий к контурам. Если расположить необходимое количество вертикальных заземлителей вокруг здания невозможно, разрешается дополнительные заземлители, расположенные в ряд или по контуру, размещать на прилегающей к техническому зданию свободной площадке, соблюдая требования, приведенные в разделе 14 Расположение заземлителей.

Сопротивление дополнительного заземляющего устройства , Ом, определяется по формуле:

(21.18)

где Rк - сопротивление основного контура или нескольких контуров, которые можно расположить вокруг здания, Ом;

Rн - номинальное сопротивление, Ом, из таблицы норм.

Рассчитав Rд по соответствующим таблицам, определяют количество дополнительных вертикальных заземлителей.

При определении количества вертикальных заземлителей, помещаемых в котлованах с грунтом заполнителем или в коксовую мелочь, следует руководствоваться указаниями по уменьшению удельного сопротивления основного грунта.

Расчет сопротивления горизонтальных заземлителей

Сопротивление заземлителя в виде вытянутой полосы , Ом, определяется по формуле:

(21.19)

где b - ширина полосы, м;

К - поправочный коэффициент;

- длина полосы, м ;

h - глубина закопки , м.

Сопротивление заземлителя из проволоки круглого сечения , Ом, определяется по формуле:

(21.20)

где d - диаметр проволоки, м;

- длина проволоки, м ;

h - глубина закопки, м;

Сопротивление протяженного заземлителя в виде сетки , Ом, рассчитывается по формуле:

(21.21)

где S = А*В, м2,

А - ширина сетки, м;

В - длина сетки, м.

Сопротивление заземлителя в виде проволочного кольца , Ом, определяется по формуле:

(21.22)

где D - диаметр кольца заземлителя, м;

- диаметр проволоки, м;

h - глубина закопки, м.

Сопротивление кольцевого ленточного заземлителя , Ом, определяется по формуле

(21.23)

где b - ширина полосы, м;

h - глубина закопки, м.

Расчет сопротивления многолучевых горизонтальных заземлителей

Общее сопротивления многолучевого заземлителя , Ом определяется по формуле:

(21.24)

где - длина луча, м;

n - число лучей;

(21.25)

Значение функции N(n) при некоторых значениях n приведены в таблице 17.

Таблица 17

n	2	3	4	6	8	12
N(n)	0,7	1,53	2,45	4,42	6,5	11.0

При n 6 функция

(21.26)



Расчет сопротивления заземлителей, погруженных в грунт-заполнитель

Сопротивление растеканию тока одиночного вертикального заземлителя , Ом, помещенного в грунт-заполнитель, например, в коксовую крошку (мелочь), рассчитывается по формуле:

(21.27)

где - удельное сопротивление основного грунта, Ом*м;

н - удельное сопротивление грунта-заполнителя, Ом*м;

rо - радиус стержня заземлителя, м (для стального уголкового заземлителя rо = 0,95b,

где b - сторона уголка);

r - радиус выемки котлована, м;

- глубина котлована, приблизительно равная длине заземлителя, м.

Расчет сопротивления заземляющих устройств, выносимых в незамерзающие и непересыхающие водоемы

При расстоянии от заземленного объекта до заземляющего устройства 0,5-0,6 км расчет сопротивления Rобщ, Ом, проводится по следующей упрощенной формуле:

Rобщ = Rкон +Rсп , (21.28)

где Rкон - сопротивление растеканию тока контура заземляющего устройства, Ом;

Rсп сопротивление растеканию тока соединительной полосы (провода), Ом.

Сопротивление контура , Ом, подсчитывается так:



(21.29)

где Rзуб - сопротивление растеканию тока с зубьев гребенки, Ом;

Rк - сопротивление растеканию тока с коллектора гребенки, Ом.

(21.30)

где rзуб - сопротивление растеканию тока с одного зуба, Ом;

n - число зубьев гребенки;

- коэффициент использования зубьев.

При длине зуба 50 м и шаге между ними А=15 м, при количестве зубьев n=10, рекомендуется принимать =0,57.

Величина rзуб, Ом, отыскивается по приведенным в таблице 18 данным для протяженных заземлителей при =100 Ом*м в зависимости от длины зуба.

Фактическое значение , Ом:

(21.31)

где rзуб - значение из таблицы 18

За расчетное - следует принимать удельное сопротивление дна водоема, увеличенное за счет влияния речной воды или уменьшенное за счет влияния морской воды на 20-40%.

Сопротивление коллектора гребенки также отыскивается по таблице 18, в зависимости от его длины, м, определенной по формуле:



(21.32)

где n - число зубьев; - шаг между зубьями, м.

Полученное значение Rк также должно быть умножено на отношение , где: - расчетное удельное сопротивление дна, = 100 Ом*м.

Для получения общего сопротивления Rобщ, Ом растеканию системы в расчет принимается сопротивление полосы Rсп.

Для стальной полосы сечением 4х40 среднее значение Rсп = 3,481 Ом/км.

Таблица 18

rзуб, Ом, при =100 Ом*м, при длине полосы, м
10	20	30	40	50	60	70	80	90	100
13	8	6	5	4	3,5	3,0	2,8	2,5	2,3

Расчет сопротивления глубинных заземлителей

Расчет сопротивления глубинных заземлителей следует производить по формулам, учитывающим, по крайней мере, двухслойную структуру грунта с различными удельными сопротивлениями.

Сопротивление растеканию тока единичного глубинного заземлителя R , Ом рассчитывается по формуле:

R (21.33)

где - глубина скважины, м;

D - диаметр обсадной трубы, м;

э - эквивалентное удельное сопротивление грунта, Ом*м.

Расчет заземлителей, сооружаемых в районах вечной мерзлоты, следует вести исходя из двухслойной структуры многолетнемерзлого грунта, к которой можно привести реальную многослойную структуру. В многослойной структуре грунта целесообразно два верхних слоя мощностью h1 и h2 заменить одним эквивалентным слоем с мощностью, равной суммарной толще первых двух слоев (h1экв = h1+h2) и удельным сопротивлением, определяемым из следующих соотношений:

(21.34)

За второй слой геоэлектрического разреза всей толщи вечномерзлого грунта принимается третий слой реальной структуры.

При расчете скважинного заземлителя в трехслойном мерзлом грунте следует учитывать, что верхний слой, обычно имеющий небольшую мощность, оказывает незначительное влияние на сопротивление заземлителя. Поэтому с некоторым запасом по сопротивлению скважинный заземлитель следует рассматривать в двухслойном грунте 2 и 3. Для количественных оценок экв можно принять равным 10000 Ом*м.

Для предварительных количественных оценок эквивалентное удельное сопротивление двухслойной структуры грунта в зимнее время можно ориентировочно найти из следующих соображений. Если длина электрода скважинного (глубинного) превышает мощность верхнего слоя и заземлитель достигает слоя положительных температур, то можно принять равным 1000 Ом*м, в противном случае - э = (25) 2.

Приложение

Размещено на Allbest.ru

...