Разработка каналообразующего устройства

Размещено на http://www.allbest.ru/

Курсовой проект

по дисциплине: "Каналообразующие устройства железнодорожной автоматики, телемеханики и связи"

на тему: "Разработка каналообразующего устройства"



Содержание

Введение

1. Общие сведения об устройствах передачи информации

1.1 Структурная схема системы передачи информации

1.2 Обоснование вида модуляции

2. Разработка транзисторного усилительного каскада

2.1 Выбор и анализ схемы усилительного каскада электрических сигналов

2.2 Выбор транзистора и моделирование статических характеристик

2.3 Расчет и моделирование цепей, задающих режим работы транзистора

2.4 Расчет и моделирование усилительного каскада по переменному току

2.5 Анализ результатов моделирования усилительного каскада

Заключение

Список использованной литературы



Введение

При всем разнообразии применяющихся на железнодорожном транспорте каналообразующих, передающих и приемных устройств и схемотехнические решения могут быть расчленены на элементы достаточно ограниченного набора - генератора, усилителя, модема, кодека, преобразователя частоты, преобразователя сигналов и подобные им устройства. В данном курсовом проекте нам предстоит разработать такую каналообразующую систему. Для её моделирования на ЭВМ и проверки на работоспособность воспользуемся средствами Multisim 10.1. Целесообразно разработку системы разбить на две большие части: передатчик и приёмник. Это позволит нам оценить удовлетворяет ли каждый из блоков предъявленным ему требованиям и по окончанию разработки и проверки моделированием объединить их в единое целое - каналообразующую систему автоматики.

Задача: Разработать каналообразующее устройство для следующих исходных данных:

1. Напряжение источника питания Eп=16 В,

2. Тип транзистора n-p-n,

3. Сопротивление нагрузки Rн=2 кОм,

4. Тип автогенератора емкостной трехточечный,

5. Частота несущего колебания Fнес=1100 кГц,

6. Мощность сигнала в нагрузке Pн=55 мВт,

7. Коэффициент нелинейных искажений на частоте генерации Kг?5 %,

8. Вид модуляции амплитудная манипуляция с пассивной паузой,

9. Частота манипулирующего сигнала Fм=11 кГц,

10. Тип детектора последовательный диодный,

11. Допустимые искажения сигнала при детектировании от длительности элементарной посылки.

1. Общие сведения об устройствах передачи информации

1.1 Структурная схема системы передачи информации

Структурная схема канала передачи информации изображена на рисунке 1.1.

Размещено на http://www.allbest.ru/

Рис. 1.1. Структурная схема каналообразующего устройства

Передаваемое сообщение от источника сообщений поступает в передатчик, где оно преобразуется в электрический сигнал. Передатчик выполняет это преобразование в два этапа: сначала осуществляет кодирование с помощью кодирующего устройства (кодера), а затем - дискретную модуляцию с помощью модулятора. Преобразование должно выполняться так, чтобы между каждым символом передаваемого сообщения и полученным из него сигналом было однозначное соответствие. В противном случае по принятому сигналу нельзя будет восстановить сообщение.

Электрический сигнал поступает в линию связи (ЛС), представляющую собой среду, в которой может существовать и распространяться сигнал. В линии связи действует источник помех.

На вход приёмника из линии связи поступают электрические сигналы вместе с помехами. Приёмник должен по возможности отделить сигналы от помех и выполнить обратное преобразование сигналов в символы сообщения, приведя их к виду, удобному для восприятия получателем.

Преобразование выполняется аналогично в два этапа: вначале осуществляется демодуляция с помощью демодулятора, а затем декодирование декодирующим устройством (декодером). Обычно сигнал с демодулятора анализируется на предмет наличия и отсутствия в нем информационного содержания регистрирующим устройством.

Основной задачей системы передачи дискретной информации является получение на приёме сообщения, в минимальной степени отличающегося от переданного. Для выполнения этого условия отдельные элементы системы должны выполнять операции преобразования и передачи сигналов с минимальными искажениями.

1.2 Обоснование вида модуляции

В реальных каналах связи при передаче информации возникают ее потери. Они могут быть вызваны искажением сигналов из-за несовершенства отдельных элементов, а также из-за воздействия помех. Помехи образуются во всех элементах канала связи: как в линии связи, так и в технических устройствах. В первом случае помехи называются внешние, во втором внутренние. Внешние помехи появляются из-за различных атмосферных явлений, от соседних работающих систем связи и т.д. Внутренние же помехи обязаны своим возникновением тепловому шуму входных устройств, а также некачественной работе самих устройств. Наиболее радикальным средством борьбы с помехами является их ослабление в месте возникновения.

Помехи от радиоустройств устраняют рациональным размещением частот, регламентируемыми международными соглашениями. Улучшением качества передачи в результате увеличения стабильности несущей частоты, применения направленных антенн и т.д. Центральной проблемой радиотехники является проблема помехоустойчивости систем связи и в качестве ее основного показателя при передачи дискретных сообщений обычно используется средняя вероятность ошибки в приеме элементарного символа. В общем случае это Р_ош зависит от основания кода, метода модуляции, вида и интенсивности помех в линии связи, отношения сигнал - помеха и вида приемника.

На рисунке 1.2 показаны сигналы, соответствующие различным видам модуляции. При амплитудной модуляции AM каждой значащей цифре выбранного кода соответствует своя амплитуда несущего колебания. При частотной модуляции ЧМ в соответствии с кодовой комбинацией изменяется частота. При фазовой модуляции ФМ каждой цифре назначается своя фаза. В последнее время широко применяют относительные виды модуляции, например, ОФМ.

Рис. 1.2. Сигналы различных видов модуляции

Для ФМ сигналов ,

Для ЧМ сигналов ,

Для АМ сигналов ,

Где а - основание кода, а ₁ - отношение сигнала - помеха по энергии; V(*) - дополнение к интегралу вероятностей; V(а ₁) - уменьшается с увеличением а ₁ из чего видно, что ФМ обладает наибольшею помехоустойчивостью, a AM - наименьшею. Однако AM сигналы являются узкополосными и просты в своей реализации.

Другим критерием в оценке вида модуляции является эффективное использование мощности передатчика. Анализировав АМ, ЧМ, ФМ сигналы, пришли к выводу, что амплитудная модуляция уступает двум другим видам модуляции в этом критерии. Так как несущие колебания в AM сигнале не переносят информацию, то в нашем случае при коэффициенте амплитудной модуляции равным 1, эффективность использования мощности передатчика составит всего лишь 33,3 % общей мощности, 67 % мощности переносится несущим колебанием и расходуется бесполезно. В сигналах с частотной и фазовой модуляцией сигнал также содержит как несущую, так и боковые полосы частот. С увеличением индекса модуляции наблюдается перераспределение мощности в спектре, причем при соответствующем индексе модуляции мощность колебания несущей частоты может быть сделана сколь угодно малой и, следовательно, эффективность использования передатчика может быть сделана сколь угодно близкой к 100 %.

В данном курсовом проекте будет применяться AM модуляция, т. к. при всех ее минусах она остается самой простой в своей реализации.

модуляция транзистор усилительный моделирование



2. Разработка транзисторного усилительного каскада

2.1 Выбор и анализ схемы усилительного каскада электрических сигналов

Разновидности всех усилительных каскадов отличаются в основном схемами нагрузки в выходных цепях. Базовым является расчет усилителя с резистивной нагрузкой, который затем дополняется расчетом нагрузочной цепи: трансформаторной, резонансной, многоконтурной и т.д.

При анализе исходных данных на разработку автогенератора: сопротивления нагрузки, диапазона частот и мощности сигнала в нагрузке, наиболее подходящей является схема маломощного одноактного резонансного усилителя. Поскольку базовым является расчет усилительного каскада с активной нагрузкой, то сначала разработаем широкополосный резистивный усилительный каскад (рис. 2.1), а затем, заменив нагрузку транзистора R_K резонансной цепью, получим резонансный усилитель. При этом схема должна обеспечивать фазовый сдвиг сигнала на выходе относительно входа на величину ц₀ = 180 ± 0,5°.

Рис. 2.1. Схема однотактного широкополосного усилительного каскада

Усилительный каскад содержит следующие функциональные элементы цепи: транзистор с проводимостью n-p-n, входную цепь, цепь отрицательной обратной связи, нагрузочную цепь транзистора, выходную цепь, а также фильтр в цепи источника питания.

В состав входной цепи входят резисторы R_d1 и R_d2, а также разделительный конденсатор C_p1. Разделительный конденсатор C_{р 1} препятствует протеканию постоянного тока от источника входного сигнала на вход усилителя, что привело бы к нарушению режима работы транзистора. Наличие этого конденсатора позволяет считать, что подключение предыдущего функционального узла к входу усилителя не вызовет изменения работы режима усилителя. Сопротивление R_d1 и R_d2 образует делитель напряжения и обеспечивает необходимое напряжение смещения для транзистора в режиме А.

Цепь отрицательной обратной связи предназначена для стабилизации режима работы транзистора. Данная схема включает в себя сопротивление R_э и конденсатор Сэ. Резистор Rэ образует отрицательную обратную связь (ООС) по постоянному току, необходимую для получения стабильного режима работы. Конденсатор Сэ шунтирует Rэ по переменному току, чтобы исключить влияние отрицательной обратной связи на переменный сигнал. При отсутствии конденсатора Сэ резистор Rэ не только стабилизирует рабочую точку, но и изменяет режим работы каскада по переменному току.

Нагрузочная цепь транзистора состоит из сопротивления Rк, который ограничивает протекание тока выходной цепи. Сопротивление резистора Rк выбирают примерно равным сопротивлению нагрузки Rн каскада, чтобы уменьшить нелинейное искажение и обеспечить оптимальный коэффициент передачи сигнала при согласованной нагрузке.

В выходную цепь передается усиленный переменный сигнал, который затем поступает в следующий каскад (нагрузку). Данная цепь содержит два элемента: С_{р 2} и Rн. Конденсатор С_{р 2} аналогично конденсатору С_{р 1} выполняет функцию разделительную и имеет большое сопротивление постоянного тока. Он служит для того, чтобы не пропустить постоянную составляющую току нагрузку. Наличие этого конденсатора позволяет считать, что подключение следующего функционального узла к выходу усилителя не вызовет изменения режима работы усилителя. Резистор Rн - сопротивление нагрузки, с которого снимают выходное напряжение (входное сопротивление следующего каскада).

Фильтр в цепи источника питания состоит из конденсатора Сф и индуктивности Lф. Он служит для исключения протекания переменной составляющей сигнала в источник питания каскада. Задача индуктивности заключается в ограничении тока переменной составляющей входного сигнала через источник питания. Емкость Сф фильтра служит для замыкания цепи протекания тока переменной составляющей в обход цепи питания. Наличие этих элементов позволяет сохранить режим работы транзистора при подключении к входу источника переменного сигнала.

2.2 Выбор транзистора и моделирование статических характеристик

Паспортные данные транзистора для большей надёжности работы схемы выбирают с запасом на 20-30 % от предельных режимов работы.

Граничная частота F_гр >10•F_с с целью обеспечения постоянства режима работы транзистора, т.е. F_гр= 10•1100кГц=11 МГц.

Статический коэффициент h_21э >3•К_у. Для возможности регулировки мощности сигнала в нагрузке, надо выбрать транзистор с коэффициентом передачи не менее h_21э =105. Величина максимально допустимого тока коллекторной цепи I _Кмакс = I_{КЭмакс.} Максимальный ток на переходе коллектор-эмиттер I_КЭмакс=Е_п/R_n=16В/2000Ом=8мА. Максимально допустимое паспортное напряжение U_КЭмакс >16В. Максимальная рассеиваемая мощность на коллекторе P_Кмакс=I_КЭмакс•E_п=8мА•16В=128мВт. Выбираем отечественный n-p-n транзистор КТ 604Б со следующими характеристиками: F_гp =40МГц, h_21Э = 30-120, I_Kмакс =200мА, U_кэ =200В, Р_кмакс =800мВт, тип корпуса КТ-26. Данному транзистору соответствует импортный аналог 2N5830, со следующими характеристиками: F_гp =100 МГц, h_21Э = 60-500, I_Kмакс =200мА, U_кэ =100В, Р_кмакс 625мВт, тип корпуса TO-226AA (TO-92).

Моделирование выходных характеристик и построение нагрузочной прямой. Определим диапазон изменения тока базового источника (I2на рис. 2.2.1). Ток базы полностью открытого транзистора определяется максимальным током коллектора I_бмах= I_кмах / h_21Э = 8 мА / 100 =80 мкА.

Следовательно, изменять ток базы будем от 0 до 80 мкА с шагом 5.33 мкА (обусловлено необходимым количество характеристик для построения рабочей точке в режиме А) (рис. 2.2.2).

Напряжение коллекторного источника (V1 на рис. 2.2.1) будем изменять от 0 до напряжения питания 16 В. Шаг изменения напряжения для обеспечения необходимой точности выберем 0.01 В (рис. 2.2.2).

Рис. 2.2.1. Схема для моделирования семейства выходных характеристик

Устанавливаем параметры для источников V1 и I2.

Первую координату, нагрузочной прямой, на оси напряжения U_КЭ определяем при полностью закрытом транзисторе. В этом случае сопротивление перехода транзистора коллектор-эмиттер очень велико и напряжение коллектор-эмиттер практически равно напряжению источника питания (16 В). Это будет первая точка нагрузочной прямой (U_КЭмакс=Е_п=16В, I_Кмин=0мА), лежащая на оси U_KЭ (на рис. 2.2.3).

Рис. 2.2.2. Пределы изменения тока базы и напряжения коллектор-эмиттер

Точка, лежащая на оси I_к является второй необходимой для построения нагрузочной прямой (U_KЭмин=0 В, I_Кмакс=-8мА) (на рис. 2.2.3).

Для рассматриваемого режима А работы транзистора положение рабочей точки определяется серединой нагрузочной характеристики, в данном случае 8 В.

Рис. 2.2.3 Выходная характеристика

Базовый ток I_{Б 0}=-21.32 мкА.

Зная токи во входной I_{Б 0} и выходной I_{К 0} цепях можно определить коэффициент передачи по току транзистора для выбранного режима работы h_21Э= I_{К 0}/ I_{Б 0}=-4.0738 мА/-21.32мкА=191.

Моделирование входной характеристики. Входная характеристика необходима для нахождения требуемого смещения на базе.

Определим номиналы источников напряжения. Источник коллекторной цепи (V1 на рис. 2.2.4) установим равным напряжению питания (16В). Номинал источника напряжения база-эмиттер (V2 на рис. 2.2.4) не задаётся, он изменяется в программе автоматически. Изменять его будем от 0 до 1 В (напряжение насыщения) с шагом 0.0001 для обеспечения достаточной точности моделирования (рис. 2.2.5).

Соберём схему для моделирования входной характеристики (рис. 2.2.4).

Рис. 2.2.4. Схема для моделирования входной характеристики

Устанавливаем параметры изменения источника V2:



Рис. 2.2.5. Пределы изменения напряжения база-эмиттер

Построим входную характеристику и по ней определим недостающую координату рабочей точки (напряжения смещения на базе) установив I_{б 0} в выбранном режиме (рис. 2.2.6).

Рис. 2.2.6. Входная характеристика транзистора

Получили:

· Напряжение база-эмиттер покоя U_{БЭ 0}= 589.4684 мВ;

· Ток базы покоя I_{Б 0}=-21.32 мкА.

Моделирование передаточной характеристики. Передаточная характеристика нужна для определения параметров рабочей точки транзистора в режиме А с учётом сопротивления нагрузки и цепей термостабилизации.

R_Э=0.1•R_К=0.1•2 КОм=200 Ом.

Оценим предварительно напряжение базы покоя транзистора в режиме А, с учетом падения напряжения на резисторе Rэ:

U_{Б 0}=U_{БЭ 0}+U_Rэ=U_{Б 0}+I_{К 0}•R_Э=-589.4684 мВ+(-4.0738мА•200 Ом)=-1.40423 В;

U_{к 0}= U_{кэ 0} +(I_{к 0} • R_э) = -8 В + (-4.0738мА • 200 Ом)= -8.81476 В.

Источник коллекторной цепи установим равным напряжению питания (16В). Номинал источника напряжения базы (V2 на рис. 2.2.7) не задаём, он изменяется в программе автоматически. Диапазон изменения его зададим от 0 до 3 В (чтобы транзистор вошёл в режим насыщения) с шагом 0.0001В для обеспечения достаточной точности моделирования (рис. 2.2.8).

Соберём схему для моделирования передаточной характеристики (рис. 2.2.7).

Рис. 2.2.7. Схема для моделирования передаточной характеристики

Установим пределы изменения напряжения базы (рис. 2.2.8).



Рис. 2.2.8. Пределы изменения напряжения базы

Построим передаточную характеристику и найдём значение U_{Б 0}, используя U_КО, которое задаёт режим А работы транзистора (рис. 2.2.9).

Рис. 2.2.9. Передаточная характеристика транзистора

Здесь напряжение коллектор покоя U_{К 0} принимаем равным 8.8206 В с учетом падения напряжения на компенсационном резисторе R_Э.

Найденное значение U_{Б 0}=1.4448 В (на рис. 2.2.9) отличается от расчётного 1.40423 В на 3 %, что не превышает допустимую погрешность.

Для определения параметров покоя транзистора нужно изменить номинал базового источника напряжения (рис. 2.2.10).



Рис. 2.2.10. Схема для определения параметров покоя транзистора

Найдём все потенциалы и токи в режиме А работы транзистора (рис. 2.2.11):

Рис. 2.2.11. Потенциалы и токи в режиме А работы транзистора

Коэффициент передачи по току транзистора с учётом нагрузки:

h_21Э=I_K0 / I_{Б 0}= 3.59242 мА / 18.9993 мкА = 189.

Таким образом, по результатам моделирования передаточной статической характеристики были получены окончательные параметры, описывающие координаты рабочей точки транзистора 2N5830 в режиме А:

· Напряжение коллектора покоя U_{К 0}=8.81515 В;

· Ток коллектора покоя I_{К 0}=3.59242 мА;

· Напряжение базы покоя U_{Б 0}=1.4448 В;

· Ток базы покоя I_{Б 0}=18.99274 мкА.

2.3 Расчет и моделирование цепей, задающих режим работы транзистора

Исходными данными для расчёта резистивного делителя являются полученные из статических характеристик напряжение смещения U_{Б 0}=1.4448 В и ток I_{Б 0}=18.99274 мкА, которые обеспечивают режим А работы транзистора.

Для расчёта резисторов R_{д 1} и R_{д 2} пользуются выражением I_д=10•I_{б 0}. При таком соотношении потенциал базы не зависит от тока базы, поэтому он слабо подвержен температурному дрейфу и обеспечивает необходимое напряжение смещения рабочей точки.

I_д=10• (I_{Б 0}=18.99274 мкА)= 189.9274 мкА.

Найдём ток I_{Rд 2}=I_д-I_{б 0}=189.9274 мкА - (18.99274 мкА)= 170.9мкА.

По закону Ома:

R_{д 2}=U_{б 0} / I_{Rд 2}= 1.4448В / 170.9мкА = 8.452 кОм.

Найдём сопротивление резистора R_{д 1}:

R_{д 1}=E_п - U_{б 0} / I_д = (16В - 1.4448В) / 189.9274 мкА = 76.636 кОм.

После определения номиналов резисторов R_{д 1} и R_{д 2} расчёт резистивного делителя считается законченным.

При моделировании электронных схем в среде NI Multisim используют стандартные ряды значений элементов.

Соберём схему и найдём значения токов и напряжения покоя (рис. 2.3):



Рис. 2.3. Схема для моделирования резистивного делителя

Таким образом, после включения питания в цепях, задающих режим А работы транзистора 2N5830, установятся следующие значения покоя:

· Напряжения коллектора U_{к 0}= 8.865 В

· Ток коллектора I_{к 0}= 3.567 мА

· Напряжение базы U_{б 0}= 1.439 В

· Ток базы I_{б 0}= 19 мкА.

2.4 Расчет и моделирование усилительного каскада по переменному току

Исходя из деления эмиттерного сопротивления R_э в соотношении один к девяти, примем предварительно номиналы сопротивлений R_{э 1} и R_{э 2} равными соответственно 20 Ом и 180 Ом.

Для расчёта конденсатора С_э необходимо, чтобы он полностью шунтировал резистор R_э2, исключая влияние отрицательной обратной связи на частоте входного сигнала. Примем сопротивление X_Сэ на три порядка меньше R_{э 2}, тогда:

.

Разделительные конденсаторы С_{р 1} и С_{р 2} обеспечивают большое сопротивление постоянному току на входе и выходе усилителя, их сопротивления должны быть много меньше с одной стороны входного, а с другой - выходного сопротивления усилительно каскада. Примем их на два порядка меньше.

X_{Cр 1}=0.01R_вх X_{Ср 2}=0.01R_н

Сопротивление R_вх состоит из трёх сопротивлений R_д1, R_д2, R_бэ, включённых параллельно, где R_бэ=h_21ЭR_Э=189200 Ом=37.8 кОм. Тогда:

R_вх=(R_д1R_д2R_бэ)/(R_д2R_бэ+R_д1R_бэ+ R_д1 R_д2)= (76.кОм8.45кОм37.8кОм)/ (8.45кОм37.8кОм+76.8кОм37.8кОм+76.8кОм8.45кОм)=6.337кОм.

Теперь найдём сопротивление X_{Ср 1}=R_вх / 100 =63.37 Ом.

Номинал конденсатора:

.

Найдём сопротивление X_{Ср 2}=R_н / 100 =20 Ом.

Номинал конденсатора:

.

Индуктивность L_ф служит для блокировки цепи протекания переменной составляющей выходного сигнала в цепь питания каскада. Её сопротивление должно быть как минимум на два порядка больше сопротивления нагрузки транзистора. Тогда:

X_Lф=R_н100=200 кОм.

L_ф=X_Lф / (2f_c) =200кОм / 23.141100кГц=29 мГн.

Примем сопротивление конденсатора на три порядка меньше сопротивления нагрузки транзистора:

X_Сф=R_н / 1000 =2 Ом.

Номинал конденсатора:

.

После определения номиналов конденсаторов С_р1, С_р2, С_э, С_ф и индуктивности L_ф расчёт усилительного каскада считается законченным.

Что бы характеристики удовлетворяли заданию, мы должны изменить параметры схемы для получения характеристик, которые будут удовлетворять требованию задания. Увеличим Сp1 в два раза до 5нФ, для повышения коэффициента усиления, увеличить его больше нам не позволяет фазовый сдвиг, поскольку при дальнейшем увеличении он вылезет за допустимые пределы ц₀=1800.5є. Для увеличения мощности сигнала в нагрузке, уменьшим Rэ 1 до 13 Ом, при этом коэффициент нелинейных искажений ухудшается, но остается в допустимых пределах.

Итак, мы получили схему усилителя (рис 2.4.1) с параметрами:

Рис. 2.4.1. Схема полученного усилителя

Установим амплитуду на входе каскада 10 мВ и оценим форму сигнала на экране осциллографа (рис. 2.4.2):



Рис. 2.4.2. Сигнал на входе и выходе усилительного каскада

Так как усилительный элемент работает в классе А, то форма сигнала на выходе каскада повторяет сигнал на его входе. Сигнал на выходе каскада усилен по напряжению и имеет фазу, отличную от фазы сигнала на входе ориентировочно на 180 градусов (что видно на рис. 2.4.2), что соответствует включению транзистора по схеме с общим эмиттером. Коэффициент усиления, и фазовый сдвиг сигнала определим с помощью встроенного средства измерения расчетных величин (рис. 2.4.3)

Рис. 2.4.3. Частотные характеристики усилительного каскада

К_у=47.3699, ц₀=179.6278є.

Для измерения уровня нелинейных искажений при усилении сигнала разложим гармонический сигнал в ряд Фурье (рис 2.4.4). И мы видим, что Кг=0.9788 %, удовлетворяет заданию.

Рис. 2.4.4. Спектральная характеристика сигнала

Рассчитаем мощность в нагрузке усилительного каскада:

P_н=I_нU_н=U_д ² / R_н = (335 мВ)² / 2000 Ом = 56.1125 мкВт.

2.5 Анализ результатов моделирования усилительного каскада

В результате выполненной работы был разработан усилитель синусоидального сигнала. Он удовлетворяет требованиям задания на разработку, что подтверждается параметрами, полученными при расчётах и моделировании:

Коэффициент усиления К_у=47.3699, что больше 35(по заданию):

· Сдвиг фазы входного сигнала ц₀=179.6278є, что входит в заданные ц₀=1800.5є.

· Мощность сигнала в нагрузке P_н=56.1125 мкВт, что больше 55 мкВт (по заданию).

· Коэффициент нелинейных искажений Кг=0.9788 %, что менее 1 % (по заданию).



Заключение

Одним из важнейших устройств железнодорожной телемеханики является каналообразующая система, предназначенная для передачи информации.

Под каналообразующими устройствами понимают комплекс технических средств, предназначенных для передачи и приема сообщений. Линия связи исключается из перечня технических средств, образующих каналообразующую аппаратуру. Таким образом, если сформировано некоторое сообщение л(t), которое требуется передать, то по средствам соответствующих операций оно преобразуется в сигнал S(t), который передается по линиям связи потребителю. Потребитель информации принимает сигнал, содержание которого будет отличаться от того, что передано в начале линии связи. Переданный сигнал преобразуется в сообщение. Комплекс технических средств на передающей стороне называется передатчиком, комплекс технических средств для преобразования сигнала в сообщение - приемником.



Список использованной литературы

1. Справочные материалы по проектированию. Аппаратура сетей связи. Часть 2. Типовое сетевое и каналообразующее оборудование. М., 2011.

2. Ю.В. Скалин, А.Г. Бернштейн, А.Д. Финкевич. Цифровые системы передачи. - М., Радио и связь, 2007. - 272 с.

3. Г.Н. Евсеенко. Цифровые системы передачи: Учебное пособие. - Ростов-на-Дону: РКСИ, 2005. - 104 с.

4. В.И. Иванов. Цифровые и аналоговые системы передачи: Учебник. - М., 2009. - 232 с.

5. М.И. Шляхтер, Э.Н. Дурбанова, М.И. Полякова, Ш.Г. Галиулин. Аппаратура сетей связи: Справочник. - М.: Связь, 2010. - 440 с.

Размещено на Allbest.ru

...