Расчет асинхронного двигателя с короткозамкнутым ротором

Напряженность магнитного поля H_с1 определяют следующим образом [1]: при 2р 4, а также при 2р = 2 и B_с1 l,4 Тл для определения H_с1 пользуются таблицами намагничивания для спинки машин переменного тока (табл. П. 3.1, П.3.3); при 2р = 2 и B_с1 > 1,4 Тл для определения H_с1 пользуются основными таблицами намагничивания (табл. П. 3.5, П. 3.6), при этом расчетное значение B_с1 по уравнению (6.22) уменьшают на 0,4 Тл.

Длина средней силовой линии в спинке статора, мм,

L_с1 = (/2p)(D_1н h_с1). (6.22)

Магнитное напряжение спинки статора, А,

F_с1 = H_с1 L_с110³. (6.23)

Спинка ротора. Магнитная индукция в спинке ротора

B_с2 = 0,5_iB /k_c2h_c2 . (6.24)

Напряженность поля H_с2 определяют следующим образом: при 2р = 2 по основным таблицам намагничивания соответствующей марки электротехнической стали (табл. П. 3.5, П. 3.6), а при 2p 4 по таблицам намагничивания для спинки сердечника машин переменного тока (табл. П. 3.1, П. 3.3).

Длина средней силовой линии в спинке ротора, мм,

L_с2 = (/2p)(D₂ 2 h_z2 h_c2) + h_c2. (6.25)

Магнитное напряжение спинки ротора, А,

F_с2 = H_с2 L_с210³, (6.26)

Коэффициент насыщения магнитной цепи двигателя

k = F/2F, (6.27)

где F МДС на пару полюсов в соответствии с выражением (6.1), А.

По полученному значению коэффициента насыщения необходимо провести анализ эффективности использования активных материалов машины и сделать вывод.

Намагничивающий ток, А,

I = pF/(0,9m₁w₁k_об1); (6.28)

относительно номинального тока

I = I/I_1н. (6.29)

Это значение должно находиться в пределах интервала 0,18 - 0,35.

Главное индуктивное сопротивление обмотки статора, соответствующее основной гармонике, Ом:

x_m = k_ЕU₁/I , (6.30)

или в относительных единицах:

x_m = x_m I_1н /U₁ . (6.31)

Коэффициент магнитного рассеяния обмотки статора

= x₁/x_m . (6.32)

7. Потери и КПД асинхронного двигателя

Потери мощности при преобразовании энергии в электрической машине, переходящие в тепло, подразделяют на основные и добавочные.

Основные потери это потери, связанные с основными электромагнитными и механическими процессами, происходящими в электрической машине. Основные потери разделяются на магнитные, электрические и механические.

Основные магнитные потери. Расчетные массы стали, кг:

спинки статора - G_с1 = 7,810⁶l_i k_c1h_c1(D_1н h_c1) ; (7.1)

зубцового слоя - G_z1 = 7,810⁶l_i k_c1h_z1(D₁+ h_z1) S_п1Z₁. (7.2)

Основные магнитные потери в спинке статора при частоте переменного тока f₁ = 50 Гц, Вт,

P_м.с1 = k_м.т P_1,0/50B²_с1G_с1. (7.3)

Основные магнитные потери в зубцовом слое статора, Вт,

P_мz1 = k_м.т P_1,0/50B²_z1G_z1, (7.4)

где k_{м. т} = 1,7 - технологический коэффициент, учитывающий увеличение магнитных потерь из-за наличия в сердечнике статора различных дефектов.

Удельные магнитные потери P_1,0/50 = 2,5 Вт/кг для стали 2013; P_1,0/50 = 1,75 Вт/кг - для стали 2312.

Основные магнитные потери в асинхронном двигателе, Вт,

P_м = P_м.с1 + P_мz1. (7.5)

Основные электрические потери в обмотке статора, Вт,

P_э1 = m₁I₁² r₁. (7.6)

Основные электрические потери в обмотке ротора, Вт,

P_э2 = m₂I₂² r₂ = m₁I₂ ²r₂. (7.7)

Для проверки расчета электрических потерь в обмотке ротора можно воспользоваться выражением, Вт:

P_э2 = sP_эм, (7.8)

где P_эм = P₁ P_м1 P_э1 электромагнитная мощность АД, Вт;

P₁ = m₁I₁U_1н cos₁ мощность, подводимая к двигателю из сети, Вт.

Основные механические потери, Вт, для АД со степенью защиты IP44 и способом охлаждения IC0141

Р_мех = k_т (n₁10³)²(D_1н10²)⁴, (7.9)

где k_т = 1,3(1 D_1н10³) при 2р = 2; k_т = 1 при 2р 2;

Для АД со степенью защиты IP23 и способом охлаждения IC01 без радиальных вентиляционных каналов с вентиляционными лопатками на короткозамыкающих кольцах

Р_мех = k_т (n₁10³)²(D₁10³)⁴ Вт. (7.10)

Значение коэффициента k_т принимается в зависимости от внутреннего диаметра сердечника статора D₁: для двигателей с 2р = 2 k_т = 6 при D₁ 250 мм и k_т = 5 при D₁ 250 мм; для двигателей с 2р > 2 k_т = 7 при D₁ > 250 мм и k_т = 6 при D₁ 250 мм.

Добавочные потери АД в соответствии с ГОСТ 11828-75 принимают равными 0,5% потребляемой двигателем мощности P₁ в номинальном режиме, Вт:

P_доб = 0,005P₂/, (7.11)

где предварительное значение КПД двигателя.

Суммарные потери

P = (P_м + P_э1 + P_э2 + P_мех + P_доб ); (7.12)

Коэффициент полезного действия асинхронного двигателя

= P₂/P₁ = 1 P/P₁, (7.13)

с учетом того, что P₁ = P₂ + P.

Расчетное значение КПД не должно значительно отличаться от предварительно выбранного .

8. Аналитический расчёт рабочих характеристик

Рабочие характеристики асинхронного двигателя представляют собой зависимости тока статора I₁, потребляемой мощности Р₁, скольжения s, частоты вращения п₂, КПД и коэффициента мощности cos₁ от полезной мощности двигателя Р₂.

Для расчёта рабочих характеристик асинхронного двигателя задаются рядом значений коэффициента нагрузки k_н = Р₂/Р_н, например: 0,25; 0,50; 0,75; 1,0; 1,25. Для каждого из этих значений рассчитывают требуемые параметры и заносят их в табл. 18. Затем строят рабочие характеристики двигателя.

Расчётное сопротивление, Ом,

. (8.1)

Полная механическая мощность, Вт,

P₂ = P₂ + P_мех + P_доб . (8.2)

Значения А и В рассчитываются по следующим выражениям:

A = m₁U²_1н/(2P₂) - r₁; (8.3)

B = m₁U ²_1н/P₂ + R = 2A + R. (8.4)

Скольжение при различных нагрузках двигателя определяют по формуле:

s A A² c²₁r₂B/B, (8.5)

где с₁=1+х₁/x_m.

Эквивалентные сопротивления рабочей цепи схемы замещения (см. рис. 18), по которой проходит ток I₂/c₁ = I₂ , определяются выражениями, Ом:

r_экв = c₁r₁ + c²₁r₂/s; (8.6)

x_экв = c₁x₁ + c²₁x₂; (8.7)

z_экв = r²_экв + x²_экв . (8.8 )

Рис. 18

Ток в рабочей цепи схемы замещения, А,

I₂ = U_1н/z_экв. (8.9)

Приведенное значение тока обмотки ротора, А,

I₂ = c₁ I₂. (8.10)

Коэффициент мощности в рабочей цепи схемы замещения

cos₂ = r_экв/z_экв. (8.11)

Активная составляющая тока ротора, А,

I_2а = I₂ cos₂. (8.12)

Реактивная составляющая тока ротора, А,

I_2р = I₂ sin₂. (8.13)

Активная составляющие тока статора идеального холостого хода, А,

I_0a = (m₁I_µ²r₁ + P_м)/m₁U_1н ; (8.14)

Реактивная составляющие тока идеального холостого хода, А:

I_0р I . (8.15)

Таблица. Расчет рабочих характеристик двигателя

Расчетные значения	Ед. изм.	Значение коэффициента нагрузки kн (kн = Р2/Рн)
		0	0,25	0,5	0,75	1,0	1,25
P2= kн Рн	Вт
Pдоб'= Pдоб kн2	Вт
P'2 = P2 + Pмех + Pдоб	Вт
A = m1U21н/(2P'2) - r1
B = 2A + R'
A A2 c21r2B/B
rэкв = c1r1 + c21r2/s	Ом
xэкв = c1x1 + c21x2	Ом
zэкв = r2экв + x2экв	Ом
cos2 = rэкв/zэкв
I2 = U1н/zэкв	А
I2а = I2 cos2	А
I2р = I2 sin2	А
I1a = I0a + I2а	А
I1р = I0р + I2р	А
I1 = I21a + I21р	А
cos1 = I1а/I1
P1 = m1U1н I1а	Вт
з=P2/P1
Pэ1 = m1I21r1	Вт
Pэм = P1 Pм Pэ1	Вт
n2 = n1(1 s),	об/мин
M эм = 9,55Pэм/ n2	Н·м

Активная составляющая тока статора, А,

I_1a = I_0a + I_2а . (8.16)

Реактивная составляющая тока статора, А,

I_1р = I_0р + I_2р . (8.17)

Ток статора асинхронного двигателя, А,

I₁ = I²_1a + I²_1р . (8.18)

Коэффициент мощности асинхронного двигателя

cos₁ = I_1а/I₁. (8.19)

Потребляемая двигателем мощность, Вт,

P₁ = m₁U_1н I_1а . (8.20)

Частота вращения ротора, об/мин,

n₂ = n₁(1 s). (8.21)

Электромагнитный момент, Нм,

M _эм = 9,55P_эм/ n₂, (8.22)

где Р_эм электромагнитная мощность в соответствии с выражением (7.8), Вт.

Критическое скольжение

s_кр c₁r₂/(x₁ + c₁x₂). (8.23)

Сопротивление R_кр определяют по формуле:

R_кр = 2r₁s_кр/c₁r₂. (8.24)

Перегрузочная способность АД при постоянных параметрах схемы замещения рассчитывается по уравнению:

Размещено на http://www.allbest.ru/

(8.25)

9. Поверочный тепловой расчёт

Для обеспечения надёжной работы электрической машины в течение установленного срока службы необходимо, чтобы температура отдельных частей машины (обмотки, магнитопровода и т. п.) не превышала допустимых значений, установленных стандартом. Задача теплового расчёта состоит в определении превышения температуры отдельных частей машины. Результаты расчётов показывают правильность выбора электромагнитных нагрузок и подтверждают целесообразность применения в машине электроизоляционных материалов выбранного класса нагревостойкости.

При поверочном тепловом расчете использованы средние значения различных коэффициентов, характерные для АД.

Коэффициент теплоотдачи с поверхности сердечника статора ₁, Вт/(мм²С), определяется для двигателей со степенью защиты IP44 по рис. 19, для IP23 - по рис. 20.

Рис. 19

Коэффициент k, учитывающий долю потерь в сердечнике статора, передаваемых воздуху внутри двигателя, определяется по табл. 19.

Таблица 19. Значения коэффициента k

Исполнение АД по способу защиты	Значения коэффициента k при числе полюсов 2р
	2	4	6	8	10	12
IP44	0,22	0,20	0,19	0,18	0,17	0,16
IP23	0,84	0,80	0,78	0,76	0,74	0,72

Рис.20

Коэффициент определяет отношение значений удельной электрической проводимости меди при расчётной рабочей температуре и при максимальной допустимой температуре в соответствии с классом нагревостойкости: для класса нагревостойкости F = 1,07.

Превышение температуры внутренней поверхности сердечника статора над температурой воздуха внутри двигателя, С,

 (9.1)

Периметр поперечного сечения условной поверхности обмотки статора, С:

для трапецеидального полузакрытого паза -

П₁ = 2h_п1 + b_п1+ b_п1; (9.2)

для прямоугольных полуоткрытых и открытых пазов -

П₁ = 2(h_п1 + b_п1). (9.3)

Среднее значение эквивалентного коэффициента теплопроводности изоляции обмотки в пазу _экв, учитывающего воздушные прослойки, для изоляции класса нагревостойкости F составляет 1610⁵ Вт/(ммС).

Эквивалентный коэффициент теплопроводности изоляции провода _экв определяется по рис. 21.

Рис. 21

Перепад температуры в изоляции части пазовой обмотки статора, С,

, (9.4)

где C_п1 односторонняя толщина изоляции в пазу статора, мм (табл. П. 2.1, П. 2.2). Для обмоток статоров из жестких катушек второе слагаемое в скобках формулы (9.4) принимают равным нулю.

Превышение температуры наружной поверхности лобовых частей обмотки статора над температурой воздуха внутри двигателя, °С,

. (9.5)

Периметр поперечного сечения условной поверхности охлаждения лобовой части одной катушки обмотки статора, мм:

для трапецеидального полузакрытого паза -

П_л1 2h_п1 + b_п1+ b_п1; (9.6)

для прямоугольных полуоткрытого и открытого пазов -

П_л1 2(h_п1 + b_п1). (9.7)

Перепад температуры в изоляции лобовой части обмотки статора, °С,

, (9.8)

где С_л1 односторонняя толщина изоляции лобовой части, мм, которую можно принять равной C_п1.

Для статоров с открытыми и полуоткрытыми пазами второе слагаемое в скобках выражения (9.8) принимают равным нулю. Для обмоток, не имеющих изоляции лобовых частей, первое слагаемое в скобках равно нулю.

Среднее превышение температуры обмотки статора над температурой воздуха внутри двигателя, °С,

(9.9)

Электрические потери в лобовых частях обмотки статора, Вт,

P_эл.л1 = kP_э12l_л1/l_ср1. (9.10)

Электрические потери в пазовых частях обмотки статора, Вт,

P_эл.п1 = kP_э12l₁/l_ср1. (9.11)

Суммарные потери (за исключением потерь в подшипниках), отводимые в воздух внутри двигателя, Вт:

для двигателей со степенью защиты IP23 -

P_в = P (1 k)(P_эл.л1 + P_м); (9.12)

для двигателей со степенью защиты IP44 -

P_в = P (1 k)(P_эл.п1 + P_м) 0,9P_мех; (9.13)

где P = P (k 1)(P_э1 + P_э2);

Условная поверхность охлаждения двигателя, мм²:

для двигателей со степенью защиты IP23 -

S_дв = D_1н(l₁ + 2l_в1); (9.14)

для двигателей со степенью защиты IP44 (с охлаждающими ребрами) -

S_дв = (D_1н + 8n_рh_р)(l₁ + 2l_в1), (9.15)

где n_р и h_р число охлаждающих ребер и их высота, определяются по рис. 22 и 23 в зависимости от высоты оси вращения машины.

Рис. 22

Среднее превышение температуры воздуха внутри двигателя над температурой охлаждающей среды, °С,

_в = УР_в/S_двб_в. (9.16)

Рис.23

Значение коэффициента подогрева воздуха _в=f(D_1н), Вт/(мм²С), определяется по графикам: для степени защиты IP44 - рис. 24, для IP23 - рис. 25.

Рис. 24

Среднее превышение температуры обмотки статора над температурой охлаждающей среды, °С,

₁ = ₁ +_в. (9.17)

Это значение не должно превышать допустимой величины, ограниченной классом нагревостойкости изоляции (рабочая температура для класс изоляции F - 155 ^oC), следовательно, с учетом температуры окружающей среды 40 °С ₁ ? 115 ^oC.

Рис. 25

По полученным результатам необходимо сделать вывод о тепловом состоянии рассчитанного двигателя.

10. Вентиляционный расчёт

Потери мощности, возникающие в АД при его работе, переходят в теплоту, которую необходимо отводить для того, чтобы температура активных частей двигателя не превышала допустимых пределов. Для этих целей, как правило, применяется искусственная вентиляция, которая осуществляется вентилятором, размещённым на валу машины. Такой способ называют самовентиляцией.

Вентиляционный расчет проводится с целью определения расхода воздуха, необходимого для охлаждения двигателя и получаемого от вентилятора.

Получаемый объем должен превышать необходимый. Это служит гарантией того, что машины не будет перегреваться более расчетного превышения температуры.

У двигателей со степенью защиты IP23 и способом охлаждения IC01 (радиальная система вентиляции) необходимый расход воздуха, м³/с,

, (10.1)

где с_в = 1100 Дж/(м³· ^оС) - теплоемкость воздуха.

Расход воздуха, который может быть обеспечен радиальной вентиляцией, м³/с,

, (10.2)

где = 2,6 при 2р = 2 и = 3,15 при 2р > 2.

У двигателей со степенью защиты IP44 и способом охлаждения IC0141 необходимый расход воздуха, м³/с,

(10.3)

где ;

= 1,8 при 2р = 2 и = 2,5 при 2р > 2.

Обеспечиваемый расход, м³/с,

 (10.4)

Вентиляционный расчет завершается развернутым выводом по результатам выполнения условия .

Приложение 1

ПРИМЕР ОФОРМЛЕНИЯ ТИТУЛЬНОГО ЛИСТА

Министерство транспорта Российской Федерации

Федеральное агентство железнодорожного транспорта

Омский государственный университет путей сообщения

Кафедра «Электрические машины и общая электротехника»

Расчёт асинхронного двигателя

с короткозамкнутым ротором

Курсовая работа по дисциплине

«Электрические машины и электропривод»

Вариант 53

Выполнил студент группы 34-а

__________________И. И. Иванов

Руководитель -

доцент кафедры ЭМиОЭ

_________________Л. Е. Серкова

Омск 2006

Приложение 2

Параметры изоляции обмоток статора

Таблица П. 2.1. Конструкция системы изоляции и элементы крепления всыпной обмотки статора двигателей с h = 160 - 260 мм при механизированной (рис. П. 2.1,а) и ручной (рис. П. 2.1, б) укладке обмотки

Позиция на рис. П. 2.1	Наименование элементов изоляции	Материал	Число слоев изоляции
		наименование и марка	толщина, мм
1	Коробка пазовая	Пленкосинтокартон ПСКФ или изоном	0,37 - 0,4	1
2	Крышка пазовая	То же	0,5	1
3	Прокладка	Стеклотекстолит СТЭФ-1	0,5	1
4	Клин пазовый	Профильный стеклопластик СПП-Э или стеклотекстолит СТЭФ-1	-	-
5	Прокладка междуслойная	Пленкосинтокартон ПСКФ или изоном	0,5	1
-	Прокладка междуфазовая в лобовых частях	Пленкосинтокартон ПСКФ или изоном	0,37 - 0,4	1
-	Изоляция внутримашинных соединений и выводных концов	Трубка изоляционная ТКСП	-	-
-	Бандаж лобовых частей	Шнур-чулок АСЭЧ	-	-
-	Пропитка	Лак ПЭ-993	-	-
-	Покрытие лобовых частей	Эмаль ЭП-91	-	-

Рис. П. 2.1

Таблица П.2.2.Конструкция системы изоляции и элементы крепления всыпной обмотки статора двигателей с h = 280 - 355 мм (класс нагревостойкости F)

Позиция на рис. П. 2.2	Наименование элементов изоляции	Материал	Число слоев изоляции
		наименование, марка	толщина, мм
1	Коробка пазовая	Стеклолакоткань ЛСП-130/155 Электронит	0,15 0,3	1 1
2	Прокладка	Стеклотекстолит СТЭФ-1	0,5	1
3	Прокладка	То же	0,5	1
4	Клин пазовый	То же	-	-
5	Прокладка междуслойная	Стеклослюдопласт ГИТ-Т-ЛСБ	0,45	1
-	Прокладка междуфазовая в лобовых частях	То же	0,45	1
-	Бандаж лобовых частей	Лента стеклянная ЛЭС или лента лавсановая таф- тяная	0,2 0,16	1 (враз- бежку)
-	Привязка междуслойной прокладки на выходе из паза	Шнур-чулок АСЭЧ	-	-
-	Изоляция внутримашинных соединений	Стеклолакоткань ЛСТР Трубка изоляционная ткр	0,18 -	2 (впол- нахлес- та) -
-	Изоляция выводных концов	Стеклолакоткань ЛСТР	0,18	2 (впол- нахлес- та)
-	Пропитка	Лак К0-964н	-	-
-	Покрытие лобовых частей	Эмаль ЭП-91	-	-

Размещено на http://www.allbest.ru/

Рис. П.2.2

Приложение 3

Магнитные характеристики материалов, применяемых для сердечников статора и ротора

Таблица П.3.1. Таблица намагничивания для спинки асинхронных двигателей (сталь 2013)

Индукция В, Тл	Сотые доли индукции, Тл
	0	0,01	0,02	0,03	0,04	0,05	0,06	0,07	0,08	0,09
	Напряженность Н, А/м
0,4 0,5 0,6 0,7 0,8 0,9 1,0 1,1 1,2 1,3 1,4 1,5 1,6 1,7 1,8 1,9 2,0	52 64 80 100 124 152 185 221 262 320 400 520 750 1150 2000 3570 5770	53 65 81 102 126 155 188 225 267 327 410 542 788 1220 2160 3800 6000	54 66 83 104 129 158 191 229 272 334 420 564 826 1290 2320 4030 6300	55 67 85 106 132 161 195 233 277 241 430 586 864 1360 2490 4260 6600	56 69 87 108 135 164 199 237 283 349 440 608 902 1430 2650 4490 7000	58 71 89 111 138 168 203 241 289 357 450 630 940 1500 2810 4720 7400	59 72 91 113 140 171 206 245 295 365 464 654 982 1600 2960 4930 7900	60 74 93 115 143 174 209 249 301 373 478 678 1020 1700 3110 5140 8400	61 76 95 118 146 177 213 253 307 382 492 702 1070 1800 3270 5350 9000	62 78 97 121 149 181 217 257 313 391 506 726 1110 1900 3420 5560 9700

Таблица П.3.2. Таблица намагничивания для зубцов асинхронных двигателей (сталь 2013)

Индукция В, Тл	Сотые доли индукции, Тл
	0	0,01	0,02	0,03	0,04	0,05	0,06	0,07	0,08	0,09
	Напряженность Н, А/м
0,4 0,5 0,6 0,7 0,8 0,9 1,0 1,1 1,2 1,3 1,4 1,5 1,6 1,7 1,8 1,9 2,0 2,1 2,2 2,3	124 154 188 223 256 286 324 270 424 486 586 709 850 1150 1520 2070 3150 5140 8920 14400	127 157 191 226 259 290 329 375 430 495 598 722 878 1180 1570 2160 3320 5440 9430 15100	130 160 194 229 262 293 333 380 436 504 610 735 906 1220 1620 2250 3500 5740 9940 15800	133 164 198 233 265 297 338 385 442 514 622 749 934 1250 1670 2340 3680 6050 10460 16500	136 167 201 236 268 301 342 391 448 524 634 763 962 1290 1720 2430 3860 6360 10980 17200	138 171 205 240 271 304 346 396 455 533 646 777 990 1330 1770 2520 4040 6670 11500 18000	141 174 208 243 274 308 350 401 461 563 658 791 1020 1360 1830 2640 4260 7120 12000 18800	144 177 212 247 277 312 355 406 467 574 670 805 1050 1400 1890 2760 4480 7570 12600 19600	147 180 216 250 280 316 360 411 473 584 683 820 1080 1440 1950 2890 4700 8020 13200 20500	150 184 220 253 283 320 365 417 479 585 696 835 1110 1480 2010 3020 4920 8470 13800 21400

Таблица П.3.3. Таблица намагничивания для спинки асинхронных двигателей (сталь 2312)

Индукция В, Тл	Сотые доли индукции, Тл
	0	0,01	0,02	0,03	0,04	0,05	0,06	0,07	0,08	0,09
	Напряженность Н, А/м
0,4 0,5 0,6 0,7 0,8 0,9 1,0 1,1 1,2 1,3 1,4 1,5 1,6 1,7 1,8 1,9 2,0	89 108 131 159 194 231 274 332 410 509 656 905 1370 2180 3460 5220 10400	91 110 134 162 198 235 279 338 418 521 675 934 1440 2310 3630 5600 11100	93 113 136 166 201 239 284 344 426 533 695 965 1520 2410 3800 6000 11800	94 115 139 169 204 243 289 351 435 546 717 1000 1590 2550 3970 6400 12500	96 118 141 172 208 248 295 357 444 558 740 1040 1660 2610 4140 6900 13300	98 120 147 176 212 252 300 367 455 572 763 1090 1720 2720 4300 7400 14100	100 122 147 180 216 255 305 374 466 585 789 1130 1820 2840 4490 7900 14900	102 124 150 183 220 260 311 382 475 600 815 1190 1910 2980 4670 8500 15800	104 126 153 186 223 265 318 390 487 618 843 1240 2010 3130 4850 9100 16700	106 128 156 190 227 269 323 398 498 635 870 1290 2100 3290 5040 9700 17600

Таблица П.3.4. Таблица намагничивания для зубцов асинхронных двигателей (сталь 2312)

Индукция В, Тл	Сотые доли индукции, Тл
	0	0,01	0,02	0,03	0,04	0,05	0,06	0,07	0,08	0,09
	Напряженность Н, А/м
0,4 0,5 0,6 0,7 0,8 0,9 1,0 1,1 1,2 1,3 1,4 1,5 1,6 1,7 1,8 1,9 2,0 2,1 2,2 2,3	140 174 204 245 292 342 403 488 593 724 897 1120 1450 1900 2700 4160 6750 10600 15900 23100	143 177 209 249 297 347 409 497 602 738 917 1150 1490 1940 2800 4350 7170 11000 16500 24300	146 180 213 253 302 353 417 509 613 755 936 1170 1530 2000 2920 4600 7400 11500 17300 25500	149 184 216 257 306 360 425 517 626 770 955 1210 1560 2070 3050 4800 7790 12100 17800 26800	152 186 221 262 311 366 433 527 638 790 977 1240 1610 2140 3220 5030 8150 12600 18500 28100	155 190 224 267 316 372 440 537 651 804 1000 1270 1650 2220 3330 5330 8520 13000 19100 29500	158 192 229 272 322 379 450 547 663 820 1020 1310 1690 2300 3490 5430 9000 13500 19600 30900	161 196 233 277 326 384 460 559 677 840 1040 1330 1750 2380 3610 5790 9400 14100 20300 32400	164 198 237 282 331 390 470 570 695 857 1060 1370 1790 2500 3710 6130 9750 14700 21100 33900	171 202 241 287 337 396 477 582 710 879 1090 1410 1840 2600 400 6420 10200 15400 22000 36400

Таблица П. 3.5. Основная таблица намагничивания (сталь 2013)

Индукция В, Тл	Сотые доли индукции, Тл
	0	0,01	0,02	0,03	0,04	0,05	0,06	0,07	0,08	0,09
	Напряженность Н, А/м
0,4 0,5 0,6 0,7 0,8 0,9 1,0 1,1 1,2 1,3 1,4 1,5 1,6 1,7 1,8 1,9 2,0	56 63 70 78 88 99 110 125 141 200 300 620 1700 3400 7000 13000 20700	56 63 70 79 89 100 111 126 146 210 320 670 1860 3700 7500 13600 22600	57 64 71 80 90 101 113 127 152 220 350 780 2020 4000 8000 14200 24400	58 65 72 81 91 102 114 128 158 230 380 890 2180 4300 8500 14800 26300	59 66 73 82 92 103 115 129 164 240 410 1000 2340 4700 9200 15600 28100	60 67 74 83 93 104 117 132 170 250 430 1130 2500 5000 10000 16500 30000	60 67 74 84 94 105 118 133 176 260 460 1240 2700 5400 10600 17300 36000	61 68 75 85 95 106 120 134 182 270 500 1350 2800 5800 11200 18100 42000	61 68 76 86 96 107 121 136 188 280 540 1460 3000 6200 11800 18900 48000	62 69 77 87 97 108 123 138 194 290 580 1580 3200 6600 12400 19800 54000

Таблица П. 3.6. Основная таблица намагничивания.(сталь 2312)

Индукция В, Тл	Сотые доли индукции, Тл
	0	0,01	0,02	0,03	0,04	0,05	0,06	0,07	0,08	0,09
	Напряженность Н, А/м
0,4 0,5 0,6 0,7 0,8 0,9 1,0 1,1 1,2 1,3 1,4 1,5 1,6 1,7 1,8 1,9 2,0	89 108 131 159 194 234 274 332 410 509 656 905 1370 2180 3460 5220 10400	91 110 134 162 198 235 279 338 418 521 675 934 1440 2310 3630 5600 11100	93 113 136 166 201 239 284 344 426 533 695 965 1520 2410 3800 6000 11800	94 115 139 169 204 243 289 351 435 546 717 1000 1590 2550 3970 6400 12500	96 118 141 172 208 248 295 357 444 558 740 1040 1660 2610 4140 6900 13300	98 120 144 176 212 252 300 367 455 572 763 1090 1720 2720 4300 7400 14100	100 122 147 180 216 255 305 374 466 585 789 1130 1820 2840 4490 7900 14900	10212 4 150 183 220 260 311 382 475 600 815 1190 1910 2980 4670 8500 15800	104 126 153 186 223 265 318 390 487 618 843 1240 2010 3130 4850 9100 16700	106 128 156 190 227 269 323 398 498 635 870 1290 2100 3290 5040 9700 17600

Рис. П.3.1. Кривые намагничивания зубцов асинхронных двигателей, сталь 2013: 1 - = 4,0; 2 - = 3,0; 3 - = 2,5; 4 - = 1,8; 5 - = 1,4; 6 - = 1,0

Рис. П.3.2. Кривые намагничивания зубцов асинхронных двигателей,

сталь 2312: 1 - = 4,0; 2 - = 3,0; 3 - = 2,5; 4 - = 1,8; 5 - = 1,4; 6 - = 1,0

Приложение 4

Размеры выступающего конца вала электродвигателей

Таблица П. 4.1 Размеры выступающего конца вала электродвигателей по ГОСТ 18709-73 и ГОСТ 20839-75

Диаметр d1, мм	Длина l1, мм	Наибольший момент вращения, Нм	Диаметр d1, мм	Длина l1, мм	Наибольший момент вращения, Нм
7 9 11 14 16 18 19 22 24 28 32 38 42 48 55 60 65 70	16 20 23 30 40 40 40 50 50 60 80 80 110 110 110 140 140 140	0,25 0,63 1,25 2,8 4,5 7,1 8,25 14 18 31,5 50 90 125 200 355 450 630 800	75 80 85 90 95 100 110 120 125 130 140 150 160 170 180 190 200 220	140 170 170 170 170 210 210 210 210 250 250 250 300 300 300 350 350 350	1000 1250 1600 1900 2360 2800 4000 - - - - - - - - - - -

Приложение 5

Выбор подшипников

Таблица П.5.1. Роликоподшипники радиальные с короткими цилиндрическими роликами (средняя широкая серия)

Условное обозначение подшипника	Параметры подшипников	n,
	d, мм	D, мм	B, мм	r , мм	C, H	C0, H	об/мин
2605, 32605, 42605 2606, 32606, 42606 2607, 32607, 42607 2608, 32608, 42608 2609, 32609, 42609 2610, 32610, 42610 2611, 32611, 42611 2612, 32612, 42612 2613, 32613, 42613 2615, 32615, 42615 2616, 32616, 42616 2617, 32617, 42617 2618, 32618, 42618 2620, 32620, 42620 2622, 32622, 42622 2624, 32624, 42624 2626, 32626, 42626 2630, 32630, 42630 2634, 32634, 42634	25 30 35 40 45 50 55 60 65 75 80 85 90 100 110 120 130 150 170	62 72 80 90 100 110 120 130 140 160 170 180 190 215 240 260 280 320 260	24 27 31 33 36 40 43 46 48 55 58 60 64 73 80 86 93 108 120	2,0 2,0 2,5 2,5 2,5 3,0 3,0 3,5 3,5 3,5 3,5 4,0 4,0 4,0 4,0 4,0 5,0 5,0 5,0	36700 40900 45800 59900 77700 102000 113000 137000 149000 208000 220000 254000 265000 356000 264000 548000 650000 753000 1040000	27800 30600 34200 46600 61500 85500 92500 116000 123500 183000 198000 230000 240000 336000 450000 532000 650000 757000 1080000	8000 8000 6300 6300 6300 5000 5000 4000 4000 3150 3150 3150 2500 2500 2000 2000 2000 1600 1250

Размещено на http://www.allbest.ru/

Таблица П.5.2. Шарикоподшипники радиальные однорядные по ГОСТ 8338-75 (средняя серия)

Условное обозначение подшипника	Параметры подшипников	n, об/мин
	d, мм	D, мм	B, мм	r , мм	C, H	C0, H
300 301 302 303 304 305 306 307 308 309 310 311 312 313 314 315 316 317 318 319 320 321 322 324 326	10 12 15 17 20 25 30 35 40 45 50 55 60 65 70 75 80 85 90 95 100 105 110 120 130	35 37 42 47 52 62 72 80 90 100 110 120 130 140 150 160 170 180 190 200 215 225 240 260 280	11 12 13 14 15 17 19 21 23 25 27 29 31 33 35 37 39 41 43 45 47 49 50 55 58	1,0 1,5 1,5 1,5 2,0 2,0 2,0 2,5 2,5 2,5 3,0 3,0 3,5 3,5 3,5 3,5 3,5 4,0 4,0 4,0 4,0 4,0 4,0 4,0 5,0	6250 7500 8750 10700 12250 17250 21600 25700 31300 37000 47500 55000 63000 71300 80200 87500 94600 102000 110000 117600 134000 141000 158000 167000 176500	3750 4640 5400 6670 7780 11400 14800 17550 22200 26200 35600 41800 48400 55600 63200 71500 80200 89400 99000 109000 130000 142000 167000 180000 194000	20000 16000 16000 12500 12500 10000 8000 8000 6300 6300 5000 5000 4000 4000 4000 3150 3150 3150 3150 2500 2500 2500 2500 2500 1600

Размещено на http://www.allbest.ru/

Рис. П. 5.2

Приложение 6

Сведения о конструктивных формах и применяемых в электромашиностроении материалах

П. 6.1. Конструктивные формы исполнения электрических машин

Конструктивные формы исполнения электрических машин определяются в основном тремя факторами: степенью защиты, способом охлаждения и способом монтажа.

Условное обозначение степени защиты IР - начальные буквы английских слов Internationl protektion, например: IР44. Первая цифра обозначает степень защиты персонала от соприкосновения с токоведущими и вращающимися частями и от попадания твердых тел, вторая цифра обозначает степень защиты от проникновения воды внутрь машины. Для электрических машин напряжением до 1000 В установлено шесть степеней защиты, обозначаемых следующим образом:

0 - защита отсутствует;

1 - защита от случайного соприкосновения большого участка человеческого тела с токоведущими и вращающимися частями; отсутствует защита от преднамеренного соприкосновения; имеется защита от попадания внутрь твердых тел диаметром не менее 52, 5 мм;

2 - защита от соприкосновения пальцев человека с токоведущими и вращающимися частями и защита от попадания внутрь машины твердых тел диаметром не менее 12,5 мм;

3 - защита от соприкосновения с токоведущими и вращающимися частями инструмента, проволоки и других предметов, толщина которых превышает 2,5 мм; защита от попадания внутрь машины твердых тел диаметром не менее 2,5 мм;

4 - защита от соприкосновения с токоведущими и вращающимися частями предметов толщиной более 1 мм и защита от...