Расчет электромагнита постоянного тока
Выбор схемы и формы конструкции электромагнитного реле напряжения. Выбор материала и формы контактной поверхности коммутирующих контактов. Расчет параметров контактной системы. Расчет электромагнита, выбор материала и размеров элементов магнитопровода.
| Рубрика | Коммуникации, связь, цифровые приборы и радиоэлектроника |
| Вид | курсовая работа |
| Язык | русский |
| Дата добавления | 03.03.2018 |
| Размер файла | 855,9 K |
Отправить свою хорошую работу в базу знаний просто. Используйте форму, расположенную ниже
Студенты, аспиранты, молодые ученые, использующие базу знаний в своей учебе и работе, будут вам очень благодарны.
Размещено на http://www.allbest.ru
1. ВЫБОР СХЕМЫ И ФОРМЫ КОНСТРУКЦИИ АППАРАТА
Таблица 1.1 - Исходные данные
|
Параметры |
Значения |
|
|
Номинальное напряжение катушки, В |
Uн=24 |
|
|
Напряжение срабатывания, В |
Uсрб=0,55 Uн |
|
|
Величина воздушного зазора при отпущенном якоре, м |
=3,6 |
|
|
Приведенная начальная противодействующая сила, Н |
Fmax нач = 3,2 |
|
|
Номинальный ток контакта, А |
Iн.к = 2 |
|
|
Номинальное напряжение коммутирующей цепи, В |
Uн.к. = 6 |
|
|
Магнитная система |
П-образная |
|
|
Тип аппарата |
Реле напряжения |
электромагнитный реле напряжение магнитопровод контактный
Реле напряжения -- устройство, предназначенное для отслеживания значения напряжения в электрической сети и отключения от неё нагрузки в случае выхода напряжения за допустимые пределы.
Реле напряжения предназначено для защиты электрических потребителей от аварийной сети. При авариях в электрической сети возможно недопустимое снижение или повышение действующего значения напряжения. Например, это часто случается в сетях переменного тока при обгорании нулевого провода. Пониженное напряжение, к примеру, может вызвать пожар компрессора бытового холодильника. Повышенное - выход из строя источников питания электроприборов.
Работа реле напряжения основана на постоянном контроле вводного напряжения и быстром отключении нагрузки от питающей сети при выходе напряжения за допустимые пределы. Скорость отключения должна быть достаточной, чтобы обеспечить безопасную работу защищаемых потребителей электроэнергии. Некоторые модели способны возобновлять работу нагрузки после возвращения напряжения электрической сети в допустимые пределы (обычно диапазон допустимых напряжений регулируется). Некоторые модели имеют также защиту от внутреннего перегрева самого реле.
Ниже на рисунке 1 приведена простейшая схема реле напряжения.
Рис. 1. Электромагнитное реле с П - образной магнитной системой.
1 - магнитопровод, 2 - рабочая обмотка с током Iр, 3 - якорь, 4 - возвратная пружина, 5 - подвижные контакты, д - зазоры, Фм - магнитный поток.
2. РАСЧЕТ КОММУТИРУЮЩИХ КОНТАКТОВ
2.1 Выбор материала и формы контактной поверхности коммутирующих контактов
Основные требования, предъявляемые к свойствам материалов коммутирующих контактов: низкое удельное и контактное переходное электрическое сопротивление, высокие теплопроводность, теплоемкость и температура плавления, высокая стойкость против коррозии, эрозии и сваривания, высокая твердость, хорошие технологические свойства.
Всеми перечисленными свойствами обладает материал: серебро-молибден.
При номинальном токе до 5А целесообразно применять точечный контакт, обеспечивающий высокое удельное давление в месте концентрирования и малое контактное сопротивление даже в случае малых сил контактного нажатия, поэтому он широко используется при малых номинальных токах в реле, в частности в реле напряжения.
Таблица 2.1. Характеристики серебра-молибдена
|
Плотность, с |
10280 |
кг/мі |
|
|
Температура плавления, Т |
є С |
||
|
Удельное электрическое сопротивление, при 20є С, |
2,7·10-8 |
Ом·м |
|
|
Теплопроводность, при 0є С, л |
285 |
Вт/(м·єС) |
|
|
Твердость по Бринеллю, |
160·107 |
||
|
Предел прочности на смятие |
66 |
МПа |
2.2 Расчет параметров контактной системы
2.2.1 Расчет сильноточных коммутирующих контактов
Определим основные размеры контактов:
Следовательно,
где - ширина шины, - толщина шины - удельное электрическое сопротивление материала шины при допустимой температуре:
здесь - удельное электрическое сопротивление материала шины при , - температурный коэффициент электрического сопротивления, материала контактов, - коэффициент добавочных потерь, - коэффициент, характеризующий соотношение ширины и толщины шины, - наибольшая допустимая температура нагрева материала. - допустимое превышение температуры тела контакта, - номинальный ток контакта, - удельный коэффициент теплоотдачи с поверхности токоподводящих проводников; величина коэффициента теплоотдачи при естественном свободном движении воздуха для шины прямоугольного сечения .
Тогда ширина шины :
Таким образом, зная, что сечение вводной шины , определим площадь сечения контактной накладки :
Выбираем цилиндрические контактные накладки
Для номинального тока контакта равного и цилиндрических контактных накладок рекомендуется использовать следующие размеры (диаметр и толщину соответственно):
Зададимся
2.2.2 Параметры контактов
Для определения силы нажатия контактов , относящуюся к одной контактной площадке, необходимо рассчитать температуру металла тела контакта
где - число Лоренца, для наиболее распространенных материалов металла при температуре меняется в довольно узком пределе ; - твердость по Виккерсу (твердость по Виккерсу близка к твердости по Бринеллю); - коэффициент удельной теплопроводности; - температура точки касания, определяется из условия, что в большинстве случаев ; - температура металла тела контакта:
где - температура окружающей среды, ее обычно принимают равной .
Тогда силы нажатия контактов равна (при ):
Полная сила нажатия ;
где ??к - число контактных площадок, характеризующих форму контактной поверхности, так как контакт точечный, следовательно,=1
Величина начального нажатия, соответствующая моменту касания контактов при замыкании или размыкании, принимается равной
Определим переходное сопротивление :
где - коэффициент, зависящий от материала и состояния поверхности контакта (для серебра ); - коэффициент, учитывающий уменьшение температуры по мере удаления от площадки касания; - температура окружающей среды; - показатель степени, характеризующий количество точек соприкосновения контактных поверхностей; при поверхностном (плоскостном) контакте, когда расстояние между соседними площадками таково, что исключено взаимное влияние на протекание тока через каждую площадку
Таким образом, падение напряжения в переходном сопротивлении коммутирующих контактов:
Полученное падение напряжение должно удовлетворять условие:
Нарушения неравенства нет.
2.3 Ток сваривания
Начальный ток сваривания определяем из следующей формулы:
где - эмпирический коэффициент учитывающий физические свойства материала контакта и его тип. При времени импульса тока до 5 с коэффициент сваривания можно принять равным для контактов из сплава серебра с молибденом .
2.4 Раствор и провал контактов
Ход контактов (Х) - это все расстояние, которое проходит подвижный контакт, оно равно сумме раствора (Р) и провала (П) контактов:
Так как проектируемая магнитная система является П-образной, то в данном случае величина хода будет равна величине рабочего зазора:
Расстояние между контактами в разомкнутом положении называется раствором контакторов. Величина раствора обусловлена испытательными напряжениями, принятыми для данного аппарата, и электрическими свойствами среды, в которой находятся контакты.
Провалом контактов называется расстояние, на которое переместился бы подвижный контакт с положения первого соприкосновения с неподвижным контактом до полного замыкания системы. Величина провала определяется, прежде всего, величиной максимального износа контактов, Величина максимального износа обычно применяется:
o для медных контактов, контактов из металлокерамики и контактов из сплава металла - на каждый контакт до половины его толщины, суммарный износ равен толщине одного контакта;
o для контактов с накладками - до полного износа накладок, полный износ равен суммарной толщине накладок подвижного и неподвижного контакта.
Величину провала можно будет вычислить как:
.
Тогда раствор контактов равен:
3.5 Выбор и описание дугогасительной системы контакторов
Размыкание любой электрической цепи сопровождается образованием электрической дуги. Ее длина зависит от величины тока в цепи, состояния контактов и влажности окружающей среды. Образование дуги объясняется тем, что при снятии напряжения с катушки привода аппарата, давление контактов друг на друга ослабевает, переходное сопротивление между ними увеличивается. Это приводит к их нагреву а, следовательно, и к нагреву окружающего воздуха. Воздух вокруг контактов ионизируется, то есть становится токопроводящим, и потому при расхождении контактов между ними возникает электрическая дуга. Она вызывает подгар контактов, а при длительном её горении и большом токе в разрываемой цепи к оплавлению контактов и даже порче аппарата.
Практически на всех коммутационных аппаратах с токами коммутации более 5-10А используют систему дугогашения. Иначе при разрывании контактов дуга сама не погаснет, что приведёт к разрушения аппарата.
Тк номинальный ток контакта достаточно мал (2А) для возникновения электрической дуги способной нанести вред контактам, следовательно применение дугогасительной системы не обязательно.
3. ПРЕДВАРИТЕЛЬНЫЙ РАСЧЕТ ЭЛЕКТРОМАГНИТА
Целью предварительного расчета является:
· анализ формы конструкции электромагнита, выбор материала магнитопровода и электромагнитных нагрузок;
· определение размеров элементов магнитопровода и обмоточного пространства;
· определение конструкционных размеров и обмоточных данных катушки;
· разработка эскиза электромагнитного механизма.
3.1 Анализ формы конструкции электромагнита, выбор материала магнитопровода и электромагнитных нагрузок
Выбор материала магнитопровода во многом определяет эксплуатационные показатели электрического аппарата.
Для изготовления магнитопроводов электромагнитов постоянного тока применяют магнитомягкие низкоуглеродистые стали. Основной характеристикой магнитного материала является зависимость величины магнитной индукции (В) от напряженности магнитного поля (Н).
Для маломощных электромагнитов, например реле целесообразно применять магнитомягкие низкоуглеродистые низкокоэрцитивные электротехнические стали марок Э, ЭА и ЭАА [4 - 6]. Помимо малой величины задерживающей (коэрцитивной) силы эти стали имеют высокое значение максимальной относительной магнитной проницаемости.
Для электромагнитов постоянного тока конструктивный фактор определяется по формуле:
где - начальное тяговое усилие, развиваемое электромагнитом, принимается равным начальной противодействующей силе, приведенной к рабочему воздушному зазору м
Данному значению будет соответствовать
3.2 Определение размеров элементов магнитопровода и обмоточного пространства
3.2.1 Определение размеров элементов магнитопровода
Площадь сечения сердечника при равномерном магнитном поле на основании уравнения электромагнитной силы Максвелла определится как:
где , Гн/м - магнитная проницаемость воздуха; - расчетная электромагнитная сила, при которой электромагнит срабатывает, Н; для электромагнитов клапанного типа ее принимают равной начальной противодействующей силе, приведенной к рабочему воздушному зазору, ,Н; Для П-образного с прямоходовым якорем электромагнита, имеющего два рабочих зазора с равными площадями полюсов, расчетная сила делится на две равные части; - магнитная индукция в рабочем зазоре при отпущенном якоре, Тл.
Площадь сечения торца сердечника без полюсного наконечника:
где - количество воздушных зазоров.
Диаметр круглого сердечника электромагнита постоянного тока:
где - сечение сердечника принимают равным сечению торца сердечника .
Размер выступающей из катушки части сердечника можно принять равным .
Площадь сечения сердечника при наличии полюсного наконечника:
где - коэффициент рассеяния при отпущенном якоре, зависящий от величины рабочего воздушного зазора, изменяется в пределах ; - магнитная индукция полюсного наконечника, Тл; в предварительном расчете величину магнитной индукции полюсного наконечника при отпущенном якоре принять равной величине индукции в рабочем воздушном зазоре при отпущенном якоре; - максимальная магнитная индукция в сердечнике при отпущенном якоре, для электромагнитов высокой чувствительности можно принимать в пределах Тл.
Диаметр полюсного наконечника
В существующих конструкциях электромагнитов с притягиваемым якорем наружный диаметр полюсного наконечника принимают обычно равным 1,1...1,5 (реже 2), меньшие значения относятся к малым электромагнитам . Следовательно,
где сечение сердечника
Высота полюсного наконечника hп.н должна быть достаточной для обеспечения стойкости к механическим ударам и удобства крепления наконечника к сердечнику. Для обеспечения равенства индукций в сердечнике магнитопровода и в полюсном наконечнике в существующих конструкциях электромагнитов принимается 0,1...0,3 Отсюда
Площадь сечения полюсного наконечника
Толщина сердечника прямоугольного сечения
aс = bс = = 0,00525 м
где - ширина сердечника, м, выбирается из конструкционных сооб-ражений с учетом соотношения сторон прямоугольного сечения сердечника = 1
Размеры полюсного наконечника прямоугольного сечения
Ширина
aп.н = 1,3 ас = 1,3 0,00525 = 0,0068 м
Толщина
bп.н = 1,3 bс = 1,3 0,00525 = 0,0068 м
Определение намагничивающей силы обмотки электромагнита постоянного тока.
Величина н.с. обмотки электромагнита постоянного тока, необходимая для срабатывания электромагнита:
Для катушки параллельного включения н.с. обмотки
где -напряжение срабатывания, В.
Намагничивающая сила, приходящаяся на один рабочий воздушный зазор, при отпущенном якоре
3.2.2 Определение площади обмоточного пространства и сторон сечения обмотки
Определена площадь поперечного сечения обмоточного пространства катушки (в расчете на одну катушку)
где - коэффициент, характеризующий максимальное значение напряжения, при котором температура обмотки не должна превосходить допустимую; в наиболее распространенных случаях = 1,05, ;
- коэффициент перегрузки по току, характеризующий нагрузочную способность токоведущей части аппарата, при кратковременном и повторно- кратковременном режимах > 1, определяется в соответствии с режимом работы аппарата; при продолжительном режиме = 1, считаем, что работа происходит в продолжительном режиме;
j - плотность тока в проводниках обмотки, ограниченная температурой нагрева; допустимое значение плотности тока для длительного режима включения обмотки: j = 2 106 А/м2 ; - коэффициент заполнения обмоточного пространства зависит от марки выбранного обмоточного провода, состоящего из трех коэффициентов
Здесь - коэффициент формы сечения проводника (= 0,785 для круглого); - коэффициент неравномерности укладки (для проводов малого диаметра - =0,8); - коэффициент изоляции проводника, принимаем = 1,05.
Высота и длина обмоточного пространства
где = 5 м - относительная длина обмоточного пространства (увеличение приводит к уменьшению массы обмотки, но увеличивает массу магнитопровода).
3.3 Определение конструкционных размеров и обмоточных данных катушки
Катушка должна обеспечивать необходимую н.с. срабатывания электромагнита, температура ее нагрева должна быть не выше предельно допустимой для принятого класса нагревостойкости изоляции.
В электромагнитах постоянного тока применяют большей частью катушки цилиндрической формы. Катушки прямоугольной формы изготавливаются из конструктивных и технологических соображений, имеют шихтованный магнитопровод. В зависимости от конструктивно-технологического исполнения различают бескаркасные и каркасные катушки.
Мы используем катушку с составным каркасом, образуемым непосредственно сердечником магнитопровода и специальными изоляционными фланцами, катушку нельзя отделить от сердечника, что обеспечивает большее обмоточное пространство; теплоотдача с внутренней поверхности катушки более эффективна, чем у катушки с каркасом, прессованным из изоляционных материалов.
3.3.1 Определение размеров катушки электромагнита
Длина и высота каркасной катушки:
где = 2.5 10-3 м - толщина изоляционной шайбы при каркасной намотке; = 0.410-3 м - толщина внутренней изоляции стержня сердечника; , - технологические припуски по длине и по высоте обмотки соответственно. Припуск по длине для бескаркасных катушек может быть обусловлен выпучиванием на торцах покровной изоляции, наплывами пропиточного лака либо компаунда, а припуск по высоте учитывает выпучивание витков обмотки в средней по длине части катушки и наплывы. Принимаем = 0,4 10-3 м; = 0,4 10-3 м.
3.3.2 Размеры, характеризующие пространство, занятое проводниками в поперечном сечении электромагнита
Внутренний и наружный размеры обмотки прямоугольной формы:
Внутренний и наружные размеры катушек прямоугольной формы:
Площадь наружной поверхности катушки прямоугольной формы:
S= м
Площадь торцовой поверхности катушки прямоугольной формы:
S =, м
S
Площадь внутренней поверхности катушки прямоугольной формы:
S =, м
S =2*(0,048+0,00525)*=0,012 м
3.3.3 Определение длины сердечника электромагнита с внешним притягиваемым якорем
В электромагнитах с полюсным наконечником высотой
3.3.4 Определение размеров и площади сечения ярма (основания скобы)
Ширину ярма (основания) скобы рекомендуется принять:
· для катушки прямоугольного сечения
bяр = bс = м
Толщина ярма (основания)
· для прямоугольного магнитопровода
аяр = ас = м
Площадь сечения ярма (основания)
sяр = bяр
sяр = = 0,000027 м2
3.3.5 Определение площади и размеров сечения якоря
Площадь сечения якоря
.
При необходимости облегчения внешнего плоского якоря его сечение может быть принято равным
=0,9 =м2
Ширина якоря сердечника с полюсным наконечником
1,25 = 9,26м.
Ширина якоря должна соответствовать условию .
Толщина якоря
Длина внешнего плоского якоря и длина ярма (основания) электромагнита П-образного типа с полюсным наконечником:
3.4 Выбор величин рабочих и нерабочих воздушных зазоров и определение их расчетных площадей
К рабочим воздушным зазорам относят эквивалентный по магнитной проводимости расчетный воздушный зазор дт1, обусловленный технологией обработки деталей.
При шлифовке поверхностей деталей из низкоуглеродистой стали марок Э, ЭА по 8-9 классу шероховатости при Вст ? 0,5 Тл принимают дт1 = (5,5…10)·10-3 м. Принимаем дт1 = 5,5·10-6 м
К нерабочим воздушным зазорам электромагнитов относятся штифт или круглая пластина «отлипания», устанавливаемые между полюсным наконечником и сердечником, размером дотл=(0,1…0,5) ·10-3 м. Принимаем дотл=0,1*10-3 м.
4. ПОВЕРОЧНЫЙ РАСЧЕТ ЭЛЕКТРОМАГНИТА ПОСТОЯННОГО ТОКА
4.1 Определение магнитных проводимостей воздушных зазоров и промежутков
В соответствии с разработанным эскизом электромагнита по геометрическим размерам, полученным в процессе предварительного расчета, и его рабочих и нерабочих зазоров, по формулам, выведенным аналитически и полученным на основании математической обработки экспериментальных данных, определим магнитную проводимость воздушных зазоров и промежутков.
Магнитная проводимость рабочего зазора между торцом плоского прямоугольного полюса и параллельного якоря (рис. 5.3)
Производная проводимости для определения магнитного потока
Величина рабочего магнитного потока:
Магнитная проводимость воздушных промежутков параллельных плоскостей между полюсным наконечником и сердечником, обусловленная наличием технологического зазора без учета проводимости краевого потока
Магнитная проводимость воздушных промежутков - путей потока рассеяния когда н.с. распределена по сердечнику, магнитопровод не насыщен, достаточная протяженность воздушных промежутков. Поле рассеяния является плоскопараллельным и равномерно распределенным по сердечнику и обмотке.
Магнитная проводимость потока рассеяния участка цепи
Удельная магнитная проводимость потока рассеяния, отнесенная к единице длины участка при равномерно распределенной по сердечнику намагничивающей силе
где - длина участка магнитной проводимости рассеяния, м ()
Суммарная проводимость воздушных зазоров:
Расчётная длина сердечника
Суммарная магнитная проводимость воздушных промежутков магнитопровода
Коэффициент рассеяния
То же самое проделаем для критического зазора (дкр=0,5д=1,8 мм), для величины рабочего воздушного зазора, при котором якорь касается стержня магнитопровода (дкас=1мм), для величины воздушного рабочего зазора при притянутом якоре дпр= дт1=0,05 мм.
4.2 Расчёт магнитной цепи по участкам
Разобьём магнитную систему на 10 участков: 1) рабочий воздушный зазор 1; 2) полюсный наконечник 1; 3) полюсный наконечник-сердечник; 4) сердечник; 5) ярмо; 6) скоба; 7) полюсный наконечник-скоба; 8) полюсный наконечник 2; 9) рабочий воздушный зазор 2; 10) якорь.
Расчёт намагничивающих сил при изменяющейся электромагнитной силе и изменяющихся зазорах будем вести по следующим формулам:
|
Величина силы |
№ участка |
Ф, Вб |
д (l), м |
s, м2 |
B, Тл |
Н, А/м |
?, А |
|
|
Fмакс. нач |
1 |
Фд |
д |
- |
- |
- |
?д= Фд/Gд1 |
|
|
2 |
Фд |
hп.н. |
sп.н. |
Фд/ sп.н. |
Hп.н |
?п.н=Нп.нhп.н |
||
|
3 |
Фд |
дп.н.c. |
- |
- |
- |
?п.н.с=Фд/Gд2 |
||
|
4 |
Фд у12 |
lc |
sc |
Фд у12/ sc |
Hс |
?с= Hс lc |
||
|
5 |
Фд |
lяр |
sяр |
Фд/ sяр |
Hяр |
?яр= Hяр lяр |
||
|
6 |
Фд у12 |
lc |
sc |
Фд у12/ sc |
Hс |
?с= Hс lc |
||
|
7 |
Фд |
дп.н.c. |
- |
- |
- |
?п.н.с=Фд/Gд2 |
||
|
8 |
Фд |
hп.н. |
sп.н |
Фд/ sп.н |
Hп.н |
?п.н=Нп.нhп.н |
||
|
9 |
Фд |
д |
- |
- |
- |
?д= Фд/Gд1 |
||
|
10 |
Фд |
lяк |
sяк |
Фд/ sяк |
Hяк |
?як= Hяк lяк |
||
|
?? = 2?д + 2?п.н + 2?п.н.с + 2?с + ?яр + ?як |
Расчёт
При зазоре д= 3,6 мм
|
Величина силы, Н |
№ участка |
Ф, Вб |
д (l), м |
s, м2 |
B, Тл |
Н, А/м |
?, А |
|
|
0,3 |
1 |
0,00004 |
3,20E-03 |
6,07E+01 |
||||
|
2 |
0,00004 |
1,80E-03 |
4,13E-05 |
0,948654 |
210 |
3,78E-01 |
||
|
3 |
0,00004 |
5,00E-04 |
6,23E+00 |
|||||
|
4 |
0,00005 |
1,11E-01 |
3,72E-05 |
1,24099 |
350 |
3,89E+01 |
||
|
5 |
0,00004 |
3,60E-02 |
0,000027 |
1,452494 |
700 |
2,52E+01 |
||
|
6 |
0,00005 |
1,11E-01 |
3,72E-05 |
1,24099 |
350 |
3,89E+01 |
||
|
7 |
0,00004 |
5,00E-04 |
7,94E+01 |
|||||
|
8 |
0,00004 |
1,80E-03 |
4,13E-05 |
0,948654 |
210 |
3,78E-01 |
||
|
9 |
0,00004 |
3,20E-03 |
6,07E+01 |
|||||
|
10 |
0,00004 |
4,30E-02 |
3,35E-05 |
1,171017 |
220 |
9,46E+00 |
||
|
??=1,69E+03 А |
|
Величина силы, Н |
№ участка |
Ф, Вб |
д (l), м |
s, м2 |
B, Тл |
Н, А/м |
?, А |
|
|
0,6 |
1 |
0,00006 |
3,20E-03 |
8,58E+01 |
||||
|
2 |
0,00006 |
1,80E-03 |
4,13E-05 |
1,341599 |
500 |
9,00E-01 |
||
|
3 |
0,00006 |
5,00E-04 |
8,58E+01 |
|||||
|
4 |
0,00007 |
1,11E-01 |
3,72E-05 |
1,755025 |
6500 |
7,22E+02 |
||
|
5 |
0,00006 |
3,60E-02 |
0,000027 |
2,054137 |
21000 |
7,56E+02 |
||
|
6 |
0,00007 |
1,11E-01 |
3,72E-05 |
1,755025 |
6500 |
7,22E+02 |
||
|
7 |
0,00006 |
5,00E-04 |
7,74E+02 |
|||||
|
8 |
0,00006 |
1,80E-03 |
4,13E-05 |
1,341599 |
500 |
9,00E-01 |
||
|
9 |
0,00006 |
3,20E-03 |
8,58E+01 |
|||||
|
10 |
0,00006 |
4,30E-02 |
3,35E-05 |
1,656068 |
3000 |
1,29E+02 |
||
|
??=5,6E+03 А |
|
Величина силы, Н |
№ участка |
Ф, Вб |
д (l), м |
s, м2 |
B, Тл |
Н, А/м |
?, А |
|
|
0,7 |
1 |
0,00006 |
3,20E-03 |
9,27E+01 |
||||
|
2 |
0,00006 |
1,80E-03 |
4,13E-05 |
1,450496 |
700 |
1,26E+00 |
||
|
3 |
0,00006 |
5,00E-04 |
9,27E+01 |
|||||
|
4 |
0,00007 |
1,11E-01 |
3,72E-05 |
1,896153 |
15000 |
1,67E+03 |
||
|
5 |
0,00006 |
3,60E-02 |
0,000027 |
2,218722 |
60000 |
2,16E+03 |
||
|
6 |
0,00007 |
1,11E-01 |
3,72E-05 |
1,896153 |
15000 |
1,67E+03 |
||
|
7 |
0,00006 |
5,00E-04 |
7,74E+02 |
|||||
|
8 |
0,00006 |
1,80E-03 |
4,13E-05 |
1,450496 |
700 |
1,26E+00 |
||
|
9 |
0,00006 |
3,20E-03 |
9,27E+01 |
|||||
|
10 |
0,00006 |
4,30E-02 |
3,35E-05 |
1,788224 |
6500 |
2,80E+02 |
||
|
??=6,27E+03 А |
||||||||
|
Величина силы, Н |
№ участка |
Ф, Вб |
д (l), м |
s, м2 |
B, Тл |
Н, А/м |
?, А |
|
|
0,8 |
1 |
0,00006 |
3,20E-03 |
9,91E+01 |
||||
|
2 |
0,00006 |
1,80E-03 |
4,13E-05 |
1,550646 |
1500 |
2,70E+00 |
||
|
3 |
0,00006 |
5,00E-04 |
9,91E+01 |
|||||
|
4 |
0,00008 |
1,11E-01 |
3,72E-05 |
2,027073 |
20000 |
2,22E+03 |
||
|
5 |
0,00006 |
3,60E-02 |
0,000027 |
2,371913 |
80000 |
2,88E+03 |
||
|
6 |
0,00008 |
1,11E-01 |
3,72E-05 |
2,027073 |
20000 |
2,22E+03 |
||
|
7 |
0,00006 |
5,00E-04 |
7,74E+02 |
|||||
|
8 |
0,00006 |
1,80E-03 |
4,13E-05 |
1,550646 |
1500 |
2,70E+00 |
||
|
9 |
0,00006 |
3,20E-03 |
9,91E+01 |
|||||
|
10 |
0,00006 |
4,30E-02 |
3,35E-05 |
1,911691 |
15000 |
6,45E+02 |
||
|
??=8,78E+03 А |
При зазоре д= 0,5*3,6 мм
|
Величина силы, Н |
№ участка |
Ф, Вб |
д (l), м |
s, м2 |
B, Тл |
Н, А/м |
?, А |
|
|
0,4 |
1 |
0,00004 |
3,20E-03 |
3,50E+01 |
||||
|
2 |
0,00004 |
1,80E-03 |
4,13E-05 |
1,045794 |
210 |
3,78E-01 |
||
|
3 |
0,00004 |
5,00E-04 |
3,50E+01 |
|||||
|
4 |
0,00005 |
1,11E-01 |
3,72E-05 |
1,254941 |
400 |
4,44E+01 |
||
|
5 |
0,00004 |
3,60E-02 |
0,000027 |
1,599677 |
1800 |
6,48E+01 |
||
|
6 |
0,00005 |
1,11E-01 |
3,72E-05 |
1,254941 |
400 |
4,44E+01 |
||
|
7 |
0,00004 |
5,00E-04 |
4,06E+02 |
|||||
|
8 |
0,00004 |
1,80E-03 |
4,13E-05 |
1,045794 |
210 |
3,78E-01 |
||
|
9 |
0,00004 |
3,20E-03 |
3,50E+01 |
|||||
|
10 |
0,00004 |
4,30E-02 |
3,35E-05 |
1,289292 |
400 |
1,72E+01 |
||
|
??=2,69E+03 А |
||||||||
|
Величина силы, Н |
№ участка |
Ф, Вб |
д (l), м |
s, м2 |
B, Тл |
Н, А/м |
?, А |
|
|
0,5 |
1 |
0,00005 |
3,20E-03 |
3,92E+01 |
||||
|
2 |
0,00005 |
1,80E-03 |
4,13E-05 |
1,169233 |
210 |
3,78E-01 |
||
|
3 |
0,00005 |
5,00E-04 |
3,92E+01 |
|||||
|
4 |
0,00005 |
1,11E-01 |
3,72E-05 |
1,403067 |
600 |
6,66E+01 |
||
|
5 |
0,00005 |
3,60E-02 |
0,000027 |
1,788494 |
6500 |
2,34E+02 |
||
|
6 |
0,00005 |
1,11E-01 |
3,72E-05 |
1,403067 |
600 |
6,66E+01 |
||
|
7 |
0,00005 |
5,00E-04 |
4,06E+02 |
|||||
|
8 |
0,00005 |
1,80E-03 |
4,13E-05 |
1,169233 |
210 |
3,78E-01 |
||
|
9 |
0,00005 |
3,20E-03 |
3,92E+01 |
|||||
|
10 |
0,00005 |
4,30E-02 |
3,35E-05 |
1,441472 |
700 |
3,01E+01 |
||
|
??=4,49E+03 А |
|
Величина силы, Н |
№ участка |
Ф, Вб |
д (l), м |
s, м2 |
B, Тл |
Н, А/м |
?, А |
|
|
0,8 |
1 |
0,00006 |
3,20E-03 |
4,96E+01 |
||||
|
2 |
0,00006 |
1,80E-03 |
4,13E-05 |
1,478976 |
1000 |
1,80E+00 |
||
|
3 |
0,00006 |
5,00E-04 |
4,96E+01 |
|||||
|
4 |
0,00007 |
1,11E-01 |
3,72E-05 |
1,774755 |
6000 |
6,66E+02 |
||
|
5 |
0,00006 |
3,60E-02 |
0,000027 |
2,262285 |
70000 |
2,52E+03 |
||
|
6 |
0,00007 |
1,11E-01 |
3,72E-05 |
1,774755 |
6000 |
6,66E+02 |
||
|
7 |
0,00006 |
5,00E-04 |
4,06E+02 |
|||||
|
8 |
0,00006 |
1,80E-03 |
4,13E-05 |
1,478976 |
1000 |
1,80E+00 |
||
|
9 |
0,00006 |
3,20E-03 |
4,96E+01 |
|||||
|
10 |
0,00006 |
4,30E-02 |
3,35E-05 |
1,823334 |
8000 |
3,44E+02 |
||
|
??=6,76E+03 А |
При зазоре д=0,0001
|
Величина силы, Н |
№ участка |
Ф, Вб |
д (l), м |
s, м2 |
B, Тл |
Н, А/м |
?, А |
|
|
0,2 |
1 |
0,00003 |
3,20E-03 |
1,38E+00 |
||||
|
2 |
0,00003 |
1,80E-03 |
4,13E-05 |
0,705644 |
150 |
2,70E-01 |
||
|
3 |
0,00003 |
5,00E-04 |
1,38E+00 |
|||||
|
4 |
0,00003 |
1,11E-01 |
3,72E-05 |
0,787663 |
170 |
1,89E+01 |
||
|
5 |
0,00003 |
3,60E-02 |
0,000027 |
1,079374 |
210 |
7,56E+00 |
||
|
6 |
0,00003 |
1,11E-01 |
3,72E-05 |
0,787663 |
170 |
1,89E+01 |
||
|
7 |
0,00003 |
5,00E-04 |
2,36E+01 |
|||||
|
8 |
0,00003 |
1,80E-03 |
4,13E-05 |
0,705644 |
150 |
2,70E-01 |
||
|
9 |
0,00003 |
3,20E-03 |
1,38E+00 |
|||||
|
10 |
0,00003 |
4,30E-02 |
3,35E-05 |
0,869943 |
190 |
8,17E+00 |
||
|
??=1,56E+03 А |
|
Величина силы, Н |
№ участка |
Ф, Вб |
д (l), м |
s, м2 |
B, Тл |
Н, А/м |
?, А |
|
|
0,4 |
1 |
0,00004 |
3,20E-03 |
1,95E+00 |
||||
|
2 |
0,00004 |
1,80E-03 |
4,13E-05 |
0,997931 |
210 |
3,78E-01 |
||
|
3 |
0,00004 |
5,00E-04 |
1,95E+00 |
|||||
|
4 |
0,00004 |
1,11E-01 |
3,72E-05 |
1,113924 |
250 |
2,78E+01 |
||
|
5 |
0,00004 |
3,60E-02 |
0,000027 |
1,526465 |
1000 |
3,60E+01 |
||
|
6 |
0,00004 |
1,11E-01 |
3,72E-05 |
1,113924 |
250 |
2,78E+01 |
||
|
7 |
0,00004 |
5,00E-04 |
2,36E+01 |
|||||
|
8 |
0,00004 |
1,80E-03 |
4,13E-05 |
0,997931 |
210 |
3,78E-01 |
||
|
9 |
0,00004 |
3,20E-03 |
1,95E+00 |
|||||
|
10 |
0,00004 |
4,30E-02 |
3,35E-05 |
1,230285 |
310 |
1,33E+01 |
||
|
??=2,1E+03 А |
||||||||
|
Величина силы, Н |
№ участка |
Ф, Вб |
д (l), м |
s, м2 |
B, Тл |
Н, А/м |
?, А |
|
|
0,8 |
1 |
0,00006 |
3,20E-03 |
2,75E+00 |
||||
|
2 |
0,00006 |
1,80E-03 |
4,13E-05 |
1,411288 |
700 |
1,26E+00 |
||
|
3 |
0,00006 |
5,00E-04 |
2,75E+00 |
|||||
|
4 |
0,00006 |
1,11E-01 |
3,72E-05 |
1,575326 |
1200 |
1,33E+02 |
||
|
5 |
0,00006 |
3,60E-02 |
0,000027 |
2,158748 |
40000 |
1,44E+03 |
||
|
6 |
0,00006 |
1,11E-01 |
3,72E-05 |
1,575326 |
1200 |
1,33E+02 |
||
|
7 |
0,00006 |
5,00E-04 |
2,36E+01 |
|||||
|
8 |
0,00006 |
1,80E-03 |
4,13E-05 |
1,411288 |
700 |
1,26E+00 |
||
|
9 |
0,00006 |
3,20E-03 |
2,75E+00 |
|||||
|
10 |
0,00006 |
4,30E-02 |
3,35E-05 |
1,739886 |
5000 |
2,15E+02 |
||
|
??=2,99E+03 А |
При д=0,000055
|
Величина силы, Н |
№ участка |
Ф, Вб |
д (l), м |
s, м2 |
B, Тл |
Н, А/м |
?, А |
|
|
0,4 |
1 |
0,00004 |
3,20E-03 |
1,07E-01 |
||||
|
2 |
0,00004 |
1,80E-03 |
4,13E-05 |
0,995271 |
220 |
3,96E-01 |
||
|
3 |
0,00004 |
5,00E-04 |
1,07E-01 |
|||||
|
4 |
0,00004 |
1,11E-01 |
3,72E-05 |
1,10873 |
250 |
2,78E+01 |
||
|
5 |
0,00004 |
3,60E-02 |
0,000027 |
1,522395 |
1000 |
3,60E+01 |
||
|
6 |
0,00004 |
1,11E-01 |
3,72E-05 |
1,10873 |
250 |
2,78E+01 |
||
|
7 |
0,00004 |
5,00E-04 |
1,30E+00 |
|||||
|
8 |
0,00004 |
1,80E-03 |
4,13E-05 |
0,995271 |
220 |
3,96E-01 |
||
|
9 |
0,00004 |
3,20E-03 |
1,07E-01 |
|||||
|
10 |
0,00004 |
4,30E-02 |
3,35E-05 |
1,227005 |
320 |
1,38E+01 |
||
|
??=2,3E+02 А |
||||||||
|
Величина силы, Н |
№ участка |
Ф, Вб |
д (l), м |
s, м2 |
B, Тл |
Н, А/м |
?, А |
|
|
0,6 |
1 |
0,00005 |
3,20E-03 |
1,31E-01 |
||||
|
2 |
0,00005 |
1,80E-03 |
4,13E-05 |
1,218953 |
320 |
5,76E-01 |
||
|
3 |
0,00005 |
5,00E-04 |
1,31E-01 |
|||||
|
4 |
0,00005 |
1,11E-01 |
3,72E-05 |
1,357912 |
500 |
5,55E+01 |
||
|
5 |
0,00005 |
3,60E-02 |
0,000027 |
1,864546 |
9000 |
3,24E+02 |
||
|
6 |
0,00005 |
1,11E-01 |
3,72E-05 |
1,357912 |
500 |
5,55E+01 |
||
|
7 |
0,00005 |
5,00E-04 |
1,30E+00 |
|||||
|
8 |
0,00005 |
1,80E-03 |
4,13E-05 |
1,218953 |
320 |
5,76E-01 |
||
|
9 |
0,00005 |
3,20E-03 |
1,31E-01 |
|||||
|
10 |
0,00005 |
4,30E-02 |
3,35E-05 |
1,502768 |
1000 |
4,30E+01 |
||
|
??=5,23E+02 А |
|
Величина силы, Н |
№ участка |
Ф, Вб |
д (l), м |
s, м2 |
B, Тл |
Н, А/м |
?, А |
|
|
0,7 |
1 |
0,00005 |
3,20E-03 |
1,42E-01 |
||||
|
2 |
0,00005 |
1,80E-03 |
4,13E-05 |
1,316619 |
450 |
8,10E-01 |
||
|
3 |
0,00005 |
5,00E-04 |
1,42E-01 |
|||||
|
4 |
0,00005 |
1,11E-01 |
3,72E-05 |
1,466712 |
1100 |
1,22E+02 |
||
|
5 |
0,00005 |
3,60E-02 |
0,000027 |
2,01394 |
20000 |
7,20E+02 |
||
|
6 |
0,0000... |
Подобные документы
Эскиз реле тока. Выбор материала и конструктивных форм коммутирующих контактов. Расчет электромагнита. Построение характеристики противодействующих сил (механической характеристики). Особенности согласования тяговой и механической характеристики.
курсовая работа [289,6 K], добавлен 02.06.2015Выбор компоновочных решений. Проектирование токоведущих частей конструкции, контактных соединений. Выбор материала коммутирующих контактов. Расчет токоведущих частей конструкции. Расчет дугогасительной системы, противодействующей характеристики и пружин.
курсовая работа [745,7 K], добавлен 13.11.2011Выбор и анализ структурной схемы усилителя постоянного тока. Расчет дифференциального каскада усилителя, определение величины напряжения питания. Выбор транзисторов, расчет номинала резисторов. Коэффициент усиления конечного и дифференциального каскадов.
курсовая работа [197,2 K], добавлен 12.01.2015Выбор силовой схемы преобразователя. Структура и основные узлы системы управления тиристорным преобразователем. Расчет и выбор элементов системы импульсно-фазового управления. Расчет энергетических показателей и построение графиков выходного напряжения.
курсовая работа [908,8 K], добавлен 10.08.2012Анализ технического задания. Выбор способа изготовления печатной платы, расчет конструктивно-технологических параметров, выбор элементов и материалов, расчет надежности. Технологический процесс изготовления реле, операционная карта изготовления.
курсовая работа [120,3 K], добавлен 03.07.2008Выбор конструкции конденсатора переменной емкости, обзор аналогичных конструкций и выбор направления проектирования. Расчет конструкции и необходимых деталей, выбор размеров пластин, определение их формы, вычисление температурного коэффициента емкости.
курсовая работа [33,4 K], добавлен 23.08.2010Анализ и выбор системы электропитания и определение числа элементов аккумуляторной батареи. Расчет и выбор емкости аккумуляторной батареи. Определение числа вольтдобавочных конвертеров в ЭПУ. Выбор типа и материала магнитопровода для трансформатора Т1.
контрольная работа [116,1 K], добавлен 01.05.2019Выбор системы электропитания в соответствии с категорией надежности. Составление предварительной структурной схемы. Расчет параметров вводной сети переменного тока дизель-генератора. Выбор предохранителей, автоматических выключателей и ограничителей.
курсовая работа [540,3 K], добавлен 05.02.2013Выбор типа линий передач, расчет конструктивных и электрических параметров. Расчет геометрических размеров решетки и числа излучателей, параметров одиночного излучателя и схемы питания. Выбор структуры и расчет геометрических размеров фазовращателя.
курсовая работа [892,8 K], добавлен 07.07.2009Выбор и расчет элементов электрической схемы блока питания управляющего устройства. Расчет мощности, рассеиваемой регулирующими транзисторами. Выбор схем интегральных стабилизаторов напряжения; оптимизация конструкции охладителей силовых транзисторов.
курсовая работа [74,5 K], добавлен 21.11.2013Выбор резистивного материала, проводников, подложки. Расчет размеров плёночных резисторов. Выбор конструкции корпуса, навесных компонентов, оборудования. Разработка топологии платы, схемы коммутации. Технология изготовления платы и сборки микросхемы.
курсовая работа [610,8 K], добавлен 26.11.2014Расчет параметров двигателя постоянного тока. Расчёт и выбор согласующего трансформатора, выбор тиристоров. Система импульсно-фазового управления. Моделирование трехфазного трансформатора в режимах короткого замыкания и холостого хода в среде Matlab.
курсовая работа [651,6 K], добавлен 30.03.2015Анализ исходных данных и выбор конструкции. Разработка коммутационной схемы. Расчет параметров элементов. Тепловой расчет микросхемы в корпусе. Расчет паразитных емкостей и параметров надежности микросхемы. Разработка технологии изготовления микросхем.
курсовая работа [150,4 K], добавлен 12.06.2010Выбор схемы и расчет ее элементов, расчет и построение графика идеальной амплитудно-частотной характеристики. Расчет и анализ матрицы чувствительности, выбор настроечных элементов, корректировка схемы и спецификации, составление инструкции по настройке.
реферат [106,3 K], добавлен 24.01.2014Выбор видов и места установки релейных защит для элементов сети. Подбор типов трансформаторов тока и их коэффициентов трансформации. Расчет токов короткого замыкания. Определение параметров выбранных защит элементов участков сети. Выбор типов реле.
курсовая работа [1,2 M], добавлен 02.03.2015Методы измерения тока и напряжения. Проектирование цифрового измерителя мощности постоянного тока. Выбор элементной базы устройства согласно схеме электрической принципиальной, способа установки элементов. Расчет экономической эффективности устройства.
курсовая работа [1,1 M], добавлен 21.07.2011Проектирование электронно-оптической системы осциллографической трубки. Характеристики зависимости тока анода и тока сетки от напряжения на аноде. Выбор типов конструкции электродов. Расчет геометрических размеров основных электродов и подогревателей.
курсовая работа [2,8 M], добавлен 29.06.2012Общие сведения о герконах и реле на герконах. Особенности их конструкции. Расчет магнитных проводимостей, противодействующей характеристики обмотки. Определение времени срабатывания герконового реле. Расчет серии реле на различное число контактов.
курсовая работа [1,1 M], добавлен 14.12.2014Принцип работы и основные технические характеристики электромеханических измерительных приборов. Расчет и изготовление прибора для измерения параметров реле. Выбор типа регулирующего транзистора и его режима. Достоинства транзисторных стабилизаторов.
курсовая работа [610,9 K], добавлен 22.06.2010Функциональная схема объекта управления, расчет математической модели и выбор параметров. Проектирование принципиальной схемы управляющего устройства. Оценка быстродействия системы, синтезированной методами модального управления и оптимизации контуров.
курсовая работа [590,8 K], добавлен 23.06.2009
