Классификация методов повышения стойкости микромеханических гироскопов к инерционным воздействиям

Размещено на http://www.allbest.ru/

АО «Концерн «ЦНИИ «Электроприбор», Санкт-Петербург

Классификация методов повышения стойкости микромеханических гироскопов к инерционным воздействиям

Елисеев Д.П.

Аннотация

Проанализированы существующие методы повышения стойкости микромеханических гироскопов к инерционным воздействиям - вибрациям и ударам. Предложена классификационная схема, позволяющая систематизировать указанные методы и разделить их на две условные группы.

В настоящее время широко распространено использование микромеханических гироскопов (ММГ) в различной аппаратуре гражданской и военной техники. Повышению их вибрационной и ударной стойкости уделяется существенное внимание, показатель стойкости ММГ к механическим внешним воздействующим факторам (ВВФ) считается одним из ключевых показателей. С 2002 года в США под эгидой оборонного агентства DARPA разрабатывается программа HERMiT (Harsh Environment Robust Micromechanical Technology). Программа первоначально была ориентирована на создание новой технологии корпусирования и контроля внутренней среды микромеханических приборов в неблагоприятных условиях эксплуатации. На сегодняшний день цели программы расширены до поиска решения вопросов повышения надежности и долговременной стабильности радиочастотных переключателей, высокодобротных резонаторов и ММГ. Одним из важных пунктов этой программы является обеспечение работоспособности ММГ при высоких значениях ударов и вибрации.

Потребность в микромеханических приборах, сохраняющих показатели точности и другие эксплуатационные характеристики при расширенных диапазонах параметров воздействий актуально в таких областях, как подземная навигация, строительство, железно- и автодорожное хозяйство, военная техника и др [1]. При этом требуется обеспечение стойкости (работоспособности и сохранения показателей точности) ММГ в особо жестких условиях. Расширение существующей сферы применения ММГ требует решения целого комплекса специфических задач, основная из которых - повышение стойкости датчиков к механическим ВВФ.

Настоящая статья посвящена обзору существующих методов повышения стойкости ММГ к механическим ВВФ, выделению среди них общих признаков и сведению их в единую классификационную схему.

Методы повышения стойкости ММГ к механическим ВВФ. Вибро- и ударостойкость ММГ в значительной мере определяется кинематикой движений ИТ. По этому, в качестве основного метода повышения стойкости к ВВФ ММГ при его проектировании можно назвать правильный выбор кинематической схемы движения инерционного тела (ИТ). В разных вариантах ИТ на упругом подвесе (УП) может совершать поступательные, угловые или комбинированные движения по осям первичных и вторичных колебаний. Особенно часто для ММГ встречается классификация по степеням свободы, условно разделяемым на схемы с поступательными движениями по координате возбуждения и измерения (тип L-L), с угловыми движениями по обеим координатам (тип R-R) и с различными комбинациями поступательных и угловых движений (тип L-R). Гироскопы с поступательным движением ИТ L-L типа по принципу построения наиболее чувствительны к поступательной вибрации, особенно в диапазонах собственных частот. Поэтому в таких конструкциях собственные частоты поднимают выше верхней границы установленного диапазона частот виброиспытаний, что повышает стойкость к ускорениям, но снижает чувствительность приборов к измеряемой угловой скорости. Гироскопы R-R типа в идеале должны были быть нечувствительны к поступательной вибрации, однако технологические погрешности, наличие нелинейностей, чувствительность к угловым ускорениям приводят к чувствительности к перегрузкам. Гироскопы L-R типа обладают как достоинствами, так и недостатками двух предыдущих схем.

Еще один метод повышения стойкости, используемый в основном при проектировании новых приборов - это выбор оптимального количества ИТ в одном ММГ для компенсации воздействия инерционных нагрузок (сил инерции) на уровне ЧЭ. Принцип работы таких приборов основан на использовании двух и более ИТ, совершающих противофазные колебания, что позволяет использовать дифференциальный режим измерения и парировать действие инерционных ускорений [2]. Наиболее известные реализованные конструкции ММГ с двумя ИТ (двухмассовые) - приборы фирмы Analog Devices, например ADXRS150 (L-L тип) [3], фирмы Sensonor, например SAR500 (R-R тип, ButterflyGyro) [4] и камертонный гироскоп TFG Draper Laboratory (L-R тип) [5]. В перечисленных гироскопах ИТ расположены в одной плоскости. При расположении ИТ друг над другом и при соответствующем замыкании обратных электрических связей повышаются возможности увеличения стойкости ММГ к линейным ускорениям, как предложено фирмой Robert Bosch GmbH [6]. Для улучшения показателей стойкости используют большее количество ИТ. Запатентованы решения по реализации ММГ с четырьмя и больше ИТ [7, 8], имеющими угловые степени свободы. В 2011 году фирма Analog Devices представила разработку нового четырехмассового ММГ ADXRS646 [9] с пониженной чувствительностью к линейным ускорениям и вибрации, что достигается использованием четырех ИТ с механической связью между ними.

Сложность разработки многомассовых систем ММГ состоит в необходимости обеспечения с высокой точностью равенства собственных частот ИТ на УП при отсутствии механической связи между подвесами или определенного соотношения между частотами при ее наличии. Обеспечение равенства частот для несвязанных ИТ ограничено точностью технологии фотолитографии, используемой при формообразовании УП и ИТ. По оценке в [10] достижимое рассогласование параметров при существующей точности изготовления составляет 1%; для более высокой точности необходимо использование специальных корректирующих средств. При механической связи между ИТ в гироскопе типа TFG для снижения чувствительности к вибрации рекомендован метод разнесения частот синфазных и противофазных колебаний ИТ в УП [11].

Основной метод повышения стойкости уже разработанных ММГ по отношению к вибрационным воздействиям является повышение жесткости и собственных частот ИТ на УП по оси первичных колебаний. В таблице 1 приведены данные по низшим собственным частотам колебаний ИТ на УП в ММГ различных производителей. Пределы получения высоких собственных частот ИТ на УП на уровне 30 кГц, по-видимому, объясняются технологической невозможностью реализации элементов УП требуемой толщины вследствие сверхмалых габаритов ММГ (гироскоп ISZ-1215 имеет размеры 451 мм).

Повышение низшей собственной частоты ИТ на УП снижает амплитуду первичных колебаний, соответственно, сдвигает вправо диапазон чувствительности ММГ к вибрации [12, 13]. Следует учитывать, что при этом уменьшается коэффициент преобразования (чувствительность) к измеряемой угловой скорости (при увеличении частоты УП в 2 раза чувствительность ММГ к угловой скорости снижается примерно в 3,2 раз) и не устраняется причина появления субгармонических резонансов при вибрации [14].

Таблица 1. Низшие собственные частоты колебаний ИТ на УП в ММГ различных производителей

Помимо собственных частот УП, существенное влияние на стойкость ММГ оказывает нелинейность УП при первичных крутильных колебаниях. Соответственно, еще один метод повышения стойкости ММГ - уменьшение нелинейности подвеса, которая обусловливается наличием изгибной жесткости торсионов и их жесткостью на растяжениесжатие. Это вызывает нелинейную восстанавливающую силу. Особенностью систем с нелинейной восстанавливающей силой является появление нескольких (обычно двух) устойчивых периодических режимов с различными амплитудами автоколебаний или вынужденных колебаний при изменении частоты в определенных пределах при возможности спонтанного перехода колебательной системы из одного режима в другой без каких-либо дополнительных внешних воздействий. Однако при вибрациях и ударах, в том числе и об упоры, существенно возрастает возможность проявления срывов и скачков амплитуд колебаний ИТ, вибрационных смещений нуля, нелинейного (демультипликационного) резонанса [15]. В настоящее время предложены и реализованы способы снижения нелинейности УП за счет изменения конфигурации его элементов, при этом коэффициент нелинейности снижается до 200 раз [16], что позволяет повысить стойкость ММГ к нагрузкам.

Так как собственные частоты УП измеряются от нескольких кГц до нескольких десятков кГц, то при их повышении необходимо обеспечивать отсутствие резонансных эффектов всех элементов от источника воздействия до ИТ (рисунок 1). Во всех случаях сказываются как сами элементы, так и соединяющие их слои. Повышение жесткости структуры достигается использованием достаточно жестких высокочастотных УП (1), прочных соединений типа сварки или пайки (2, 3, 4), печатных плат с алюминиевым основанием (5, рисунок 2а), увеличением площади крепления платы к установочной поверхности (5). Например, на рисунок 2б показано крепление круглой платы с ММГ в инерциальном модуле, спроектированном в Лаборатории Ч. Дрейпера (США), как по периферии, так и в центре [5]. При испытаниях ММГ-ЭПТРОН наилучшие результаты достигнуты при фиксировании клеем всей прилегающей поверхности платы [17].

стойкость микромеханический гироскоп инерционный

Рисунок 1. Схема последовательного крепления в ЧЭ ММГ: 1) УП, связывающий ИТ и основание чипа; 2) крепление УП к основанию чипа; 3) крепление чипа в корпусе ММГ; 4) крепление корпуса ММГ на печатной плате; 5) крепление печатной платы к установочной поверхности

Рисунок 2. Методы повышения стойкости элементов структуры «ИТ - установочная поверхность»: а) печатная плата на алюминиевом основании; б) крепление платы ММГ в инерциальном модуле; в) заливка модуля ММГ-ЭПТРОН компаундом

Выше отмечалось, что колебательная система, образуемая ИТ на УП, как правило, имеет высокую добротность. Для снижения уровней резонансных пиков используется демпфирование, которое может быть реализовано в ЧЭ заменой вакуумирования внутренней полости на газовую среду, как в ММГ фирмы Analog Devices (США), либо путем формирования канала демпфирования колебаний ИТ в виде цепи обратной электрической связи [17]. Следует учитывать, что снижение добротности колебательного контура уменьшает амплитуду вторичных колебаний и, соответственно, чувствительность к угловой скорости. Однако это позволяет снизить чувствительность ММГ к воздействию вибраций и ударов. К тому же с использование таких методов может существенно снизить время восстановления работоспособности ММГ после окончания удара. Например, прибор KGF01, в котором осуществляется демпфирование, после удара 500 g имеет время восстановления 0,25 с, а для прибора ММГ_2 время восстановления после удара с пиковым значением 1200 g доходит до 5 с [18], что недопустимо при использовании ММГ на быстродвижущихся объектах.

В качестве демпфирующих элементов для подавления колебаний элементов конструкции модуля ММГ используют заполнение внутренних полостей наружных корпусов компаундами или другими пластичными связующими составами, что значительно повышает стойкость собранного прибора к ударам и вибрации (рисунок 2в). Основная сложность применения компаундов заключается в необходимости обеспечения их достаточной теплопроводности для исключения перегрева внутренних элементов.

Одним из эффективных методов повышения вибро- и ударостойкости ММГ является использование в корпусах модулей демпфирующих (с высоким внутренним трением) сплавов. Сплавы высокого демпфирования и высокодемпфирующие стали, разработанные в ЦНИИчермет им. И.П. Бардина, на основе металлических систем Fe-Al и Fe-Cr отличаются высокой демпфирующей способностью при малых и средних амплитудах знакопеременного нагружения и предназначены для борьбы с шумами и вибрациями [19]. Использование таких сталей, а именно стали 16ХЮМТБ-ВИ взамен стали 12Х18Н10Т, в конструкции кронштейна модуля ММГ позволяет снизить амплитуду резонансных колебаний при вибрации в 2-3 раза, а время восстановления после удара уменьшить примерно в 5 раз [20]. Демпфирование может быть достаточно большим в пластиках, однако большинство из них не обладает высокой стабильностью формы и размеров и сохранением свойств в широких диапазонах изменения температур. Во всех случаях следует иметь в виду, что демпфирующие свойства материалов проявляются в большей степени, когда имеют место механические напряжения в конструкциях, при этом, конечно, нужно учитывать требования обеспечения достаточных запасов прочности.

Для улучшения свойств вибро- и ударостойкости ЧЭ можно использовать методы введения ограничений на перемещения ИТ в УП с помощью упоров, которые вступают в действие только при достаточно больших перемещениях. Это позволяет уменьшить амплитуду колебаний ИТ при больших перегрузках, избежать электрического замыкания проводников подвижных и неподвижных электродов и снизить пиковые значения механических напряжений в УП, что существенно повысит запасы прочности УП и, соответственно, вибро- и ударостойкость ММГ [21]. Конструктивно ограничения перемещений ИТ создаются упорами различного вида, которые разделяются на три вида: жесткие (жесткость упоров существенно выше жесткости ИТ и УП), нелинейные (жесткость нелинейно возрастает в процессе сближения при контакте ИТ с упором) и линейные мягкие (упоры с эластичным покрытием, деформации которых существенно влияют на усилия) [22]. При контакте ИТ с упорами происходит значительное изменение напряженно-деформированного состояния как УП, так и самого ИТ с потерей плоской формы изгиба последнего. Анализ такого динамического процесса деформирования при контакте требует специальных методов расчета с использованием конечно-элементного анализа [23].

При невозможности или недостаточной эффективности средств повышения вибростойкости на уровне ЧЭ используются методы внешней механической изоляции от механических воздействий. Реализуются такие методы путем создания амортизирующих устройств различного вида. Это могут быть простейшие резиновые или пластиковые прокладки или оболочки, в которых размещаются ММГ [24], специальные микроплатформы с виброизоляторами [25, 26], выполненные на уровне «вафли», или виброударозащитные корпуса для всего инерциального модуля [27].

В зависимости от способа исполнения амортизация может обеспечивать виброзащиту во всем диапазоне частот (очевидно, с разной эффективностью в зависимости от частоты вибраций) либо только на высоких частотах, в диапазонах собственных частот ИТ на УП. Требования к виброзащите ММГ специфичны. Ввиду малости размеров и вследствие высоких собственных частот (килогерцы) амортизация может быть полезной, начиная с частоты 1 кГц. Это означает, что система амортизации может иметь сравнительно высокую жесткость и обеспечивать только малые относительные виброперемещения (несколько единиц микрометров). К первым, упрощенным типам амортизаторов могут быть отнесены резиновые прокладки, ко вторым - виброизолирующие платформы. Эффективность и возможность реализации того или иного вида амортизации зависит от достижений технологии, алгоритма использования ММГ (отдельный прибор или инерциальный модуль), уровня и спектра внешних вибрационных воздействий.

В настоящее время все больше внимания уделяется стойкости ММГ к акустическим воздействиям. Сигнал ММГ значительно возрастает при приближении частоты акустического шума к резонансным частотам УП [12]. При определенном уровне звукового давления может происходить отказ прибора.

Звуковое давление в логарифмическом масштабе измеряется в децибелах (дБ). Технические средства измерения звукового давления широко используются, например, в охране труда. Существуют шкалы сопоставления уровней шумов, воспринимаемых человеком, и оцениваемых по приборам. Однако для испытаний приборов предусматриваются такие высокие уровни звуковых давлений, которые на порядки превосходят допустимые для человека. Стандарты диктуют требования к стойкости приборов вплоть до 170 дБ в полосе частот от 20 Гц до 20 кГц. Такие требования обусловлены тяжелыми условиями эксплуатации ММГ на различных технических объектах. Например, при работе сваебойной машины или копра звуковая нагрузка составляет 110 дБ, шум от реактивной струи вблизи при взлете самолета - 140 дБ, при взлете большой ракеты - 170 дБ.

В результате проведенного эксперимента определено [28], что при уровне давления 100 дБ гироскоп ADXRS300 еще способен определять угловую скорость основания (вращающегося стола), а при звуковом давлении 130 дБ уровень шума настолько высок, что гироскоп практически не работоспособен.

Для испытаний на акустические воздействия требуется специальные стенды. Для пробных исследовательских испытаний можно использовать устройства звуковоспроизведения мощных акустических систем. Но серьезная проблема заключается в построении замкнутой камеры с незначительными эффектами звукоотражения и с очень хорошей звукоизоляцией для обеспечения безопасности работающего персонала и отсутствия помех другому работающему оборудованию [29].

Из анализа результатов экспериментальных исследований следует, что для обеспечения нормальной работы ММГ в условиях мощных акустических воздействий требуется значительное снижение звукового давления непосредственно на гироскоп в конструкции необходимо предусматривать специальные звукозащитные экраны для эффективной защиты от акустических воздействий или использовать специальные поглощающие материалы при корпусировании датчика [30]. Альтернативным методом является увеличение собственной частоты УП выше частоты акустических воздействий с соответствующим снижением чувствительности ММГ к угловой скорости.

Одним из методов повышения стойкости ММГ к ускорениям является модификации его электронной системы управления (СУ). При вибрационных испытаниях ММГ-2 было выявлено наличие субгармонических резонансов в полосе частот до 2 кГц [18]. Более подробные исследования [14] показали, что возникновение таких резонансов обусловлено нелинейностью характеристик датчиков угла и момента и несимметричностью параметров (емкостей, площадей, зазоров, напряжений и пр.) в парах датчиков угла и момента. При измерении емкостей датчиков угла и момента на этапе сборки приборов и введении дополнительных цепей в СУ возможно повышение стойкости ММГ и подавление субгармонических резонансов [31].

При использовании нескольких ЧЭ в составе модуля ММГ для повышения вибростойкости предложено использовать метод мажоритарного выбора в качестве алгоритма преобразования выходного сигнала [32]. За счет избыточного числа однотипных ЧЭ, обладающих разной реакцией на вибрационное воздействие, выбирается сигнал того ММГ, у которого отсутствует на выходе ложный сигнал высоких уровней вследствие субагрмонических резонансов. Для того чтобы ложные сигналы при действии вибраций на одной частоте не возникали одновременно на выходе двух ММГ, собственные частоты ИТ на УП должны отличаться не менее, чем на 10%.

Для определения реакции ММГ на входное инерционное воздействие в целях последующей компенсации (корректировки выходного сигнала) ММГ может быть дополнен акселерометром [33] или датчиком перемещений ИТ [34, 35]. В расширение возможностей упомянутых методов могут быть использованы результаты калибровки ЧЭ ММГ для определения чувствительности ММГ к постоянным ускорениям и к вибрации. Знание коэффициентов чувствительности к ускорениям при последующей компенсации позволит повысить эксплуатационные характеристики ММГ при соответствующей обработке выходного сигнала. Применение таких методов для устранения ошибки от высокочастотной вибрации связано с трудностями создания сложной системы, обеспечивающей требуемые фазовые соотношения между сигналом помехи и сигналом акселерометра. Согласно оценкам [24] подобные методы наиболее эффективны при компенсации влияния постоянных или низкочастотных ускорений.

Рисунок 3. Классификационная схема методов повышения стойкости ММГ к механическим ВВФ

Классификация методов повышения стойкости ММГ к механическим ВВФ. Проведенный анализ существующих и разрабатываемых путей, методов и технических решений по повышению стойкости ММГ к механическим ВВФ позволяет разделить эти методы на структурно-конструктивные и алгоритмические (рисунок 3) [36, 37]. Классификационный признак структурно-конструктивных методов описывает решения, реализуемые в ЧЭ ММГ или в приборе в целом в виде изменений параметров прибора, модификации схемы измерителя, использования амортизации того или иного вида. Классификационный признак алгоритмических методов связан с разработкой процедур и схем преобразования сигнала в ЧЭ, использованием нескольких ЧЭ или дополнительных измерителей для обработки сигналов в реальном времени.

Заключение

Проанализированы существующие методы повышения стойкости микромеханических гироскопов к инерционным воздействиям - вибрациям и ударам. Предложена классификационная схема, позволяющая систематизировать указанные методы и разделить их на две условные группы. Первая группа включает структурно-конструктивные методы и подразумевает изменение параметров, модификацию схемы измерителя и использование амортизации. Вторая группа основана на алгоритмических методах повышения стойкости ММГ. К ним относятся разработка процедур преобразования сигнала, использование нескольких ЧЭ или дополнительных измерителей для обработки и получения сигналов в реальном времени.

Рассмотренная классификационная схема позволяет путем разнообразия комбинаций вариантов методов определить место приборов в ней и выявить перспективные принципы их проектирования или модернизации. Это дает возможность использовать широкий арсенал средств различных методов и эффективно повышать стойкость ММГ к внешним механическим воздействиям.

Литература

1. Пешехонов, В.Г. Отечественный микромеханический гироскоп RR-типа. Современное состояние и перспективы /В.Г. Пешехонов [и др.]// Информационное противодействие угрозам терроризма. - 2012. - №19. - С.108-114.

2. Евстифеев, М.И. Использование многомассовых систем для повышения вибростойкости микромеханических гироскопов /М.И. Евстифеев, Д.В. Розенцвейн // Научно-технический вестник информационных технологий, механики и оптики. - 2009. - №1. - С.40-44.

3. ADXRS150. Single Chip Yaw Rate Gyro with Signal Conditioning / Data Sheet. Analog Devices. 2010. - 12 p.

4. Lapadatu, D. SAR500 - A High-Precision High-Stability Butterfly Gyroscope with North Seeking Capability / D. Lapadatu [et al.] // Proceedings of IEEE/ION PLANS 2010. - pp. 6-13.

5. Barbour, N. Inertial MEMS System Applications /N. Barbour [et al.]// Advances in Navigation Sensors and Integration Technology. RTO LECTURE SERIES 232. - 2004. - pp.7-1-7-12.

6. U.S. Patent 6443008. Decoupled Multi-Disk Gyroscope/ Funk K. et al; Robert Bosch GmbX. - Sep.3, 2002. - 11 p.

7. U.S. Patent 8266961. Inertial Sensors with Reduced Sensitivity to Quadrature Errors and Micromachining Inaccuracies / Kuang J., Geen J.; Analog Devices. - Sep.18, 2012. - 17 p.

8. U.S. Patent 5635640. Micromachined Device with Rotationally Vibrated Masses / Geen J.; Analog Devices. - Jun.3, 1997. - 8 p.

9. ADXRS646. High Stability, Low Noise Vibration Rejecting Yaw Rate Gyroscope / Data Sheet. Analog Devices. 2012. - 12p.

10. Geen, J. Progress in Integrated Gyroscopes // IEEE A&E Systems magazine - November, 2004. - pp. 12-17.

11. Singh, T. Analysis of acceleration sensitivity in MEMS tuning fork gyroscope / T. Singh [et al.] // Proceedings of Transducers'11, Beijing, China, June 5-9, 2011. - рр. 2006-2009.

12. Некрасов, Я.А. Улучшение эксплуатационных характеристик отечественного микромеханического гироскопа RR-типа /Я.А.Некрасов [и др.] // Материалы XХI СПб международной конференции по интегрированным навигационным системам. - 2014. - С.226-235.

13. Евстифеев, М.И. Вопросы обеспечения стойкости микромеханических гироскопов при механических воздействиях /М.И. Евстифеев, И.Б. Челпанов // Гироскопия и навигация. - 2013. - №1. - С.119-133.

14. Елисеев, Д. П. Исследование электромеханической модели микромеханического гироскопа R-R типа с учетом вибраций основания / М. И. Евстифеев, А. С. Ковалев, Д. П. Елисеев // Гироскопия и навигация. - 2013. - №.3. - С.24-32.

15. Lestev M.A. The influence of nonlinear factors on dynamics and accuracy of micromechanical gyroscopes // Proceedings of 14^th Saint Petersburg International Conference on Integrated Navigation Systems. - 2007. - pp.24-25.

16. Евстифеев, М.И. Упругие подвесы инерционных тел в точном приборостроении // Гироскопия и навигация. - 2007. - №2. - С.63-76.

17. Barbour, N. Inertial MEMS System Applications /N. Barbour [et al.]// Advances in Navigation Sensors and Integration Technology. RTO LECTURE SERIES 232. - 2004. - pp.7-1-7-12.

18. Патент 2447403 РФ, МПК G01С 19/56. Микромеханический гироскоп // Я.А. Некрасов; заявл. 07.12.2010; опубл. 10.04.2012; Бюл. №.10. - 10 с.

19. ГиН11

20. Udovenko, V.A. On the Formation of High Damping State and Optimization of Structure of Industrial Damping Steels / V.A. Udovenko [et al.] // Solid State Phenomena. - 2008. - vol. 137. - pp.119-128.

21. Берштам, Я.Н. Исследование сплавов с высоким внутренним демпфированием в конструкции микромеханического гироскопа / Я.Н. Берштам, М.И. Евстифеев, Д.П. Елисеев // Материалы XXIX конференции памяти Н.Н. Острякова. - 2014.

22. Евстифеев, М.И. Анализ прочности упругих подвесов микромеханических гироскопов / М.И. Евстифеев, Д.В. Розенцвейн, И.Б. Челпанов // Гироскопия и навигация. - 2009. - №.3. - С.22-34.

23. Sang Won Yoon. Vibration Isolation and Shock Protection for MEMS // University of Michigan Ph.D. Dissertation. - 2009. - 208 p.

24. Евстифеев, М.И. Анализ контактных взаимодействий в микромеханических гироскопах / М.И. Евстифеев, Д.В. Розенцвейн // Научно-технический вестник информационных технологий, механики и оптики. - 2010. - №4. - С.46-50.

25. Weinberg, H. Gyro Mechanical Performance: The Most Important Parameter // Technical Article MS-2158. Analog Devices, Inc. - September 2011. - pp.1-5.

26. Nguyen, C. The Harsh Environment Robust Micromechanical Technology (HERMiT) Program: Success and Some Unfinished Business // Microwave Symposium Digest (MTT), 2012 IEEE MTT-S International, June 2012, pp. 1-3.

27. Sang Won Yoon. Analysis and wafer-level design of a high-order silicon vibration isolator for resonating MEMS devices /Sang Won Yoon [et al.] // J. Micromech. Microeng. 21 (2011). - pp. 1-12.

28. Habibi S. Gun Hard Inertial Measurement Unit based on MEMS capacitive accelerometer and rate sensor / S. Habibi [et al.] // Proceedings of IEEE/ION PLANS 2008, May 6 - 8, 2008. - pp. 232-237.

29. Dean, R.N. Characterization of the Performance of a MEMS Gyroscope in Acoustically Harsh Environments / R. N. Dean [et al.] // IEEE Transactions on Industrial Electronics. - 2011. - vol. 58, №7. -pp. 2591-2596.

30. Челпанов, И.Б. Акустические испытания микромеханических гироскопов / И.Б. Челпанов, М.И. Евстифеев, А.В. Кочетков // Интернет-журнал «Науковедение». 2013. - № 5 (18) [Электронный ресурс]. - М. 2013. - Режим доступа: http://naukovedenie.ru/PDF/106tvn513.pdf, свободный - Загл. с экрана.

31. Dean, R.N. Microfibrous metallic cloth for acoustic isolation of a MEMS gyroscope / R. N. Dean [et al.] // Proceeding of SPIE 7979, Industrial and Commercial Applications of Smart Structures Technologies. - 2011. - URL: http://dx.doi.org/10.1117/12.880624.

32. Елисеев, Д. П. Исследование влияния линейных вибраций на ММГ RR типа с учетом нелинейности емкостных датчиков / Д. П. Елисеев, А. С. Ковалев // Материалы XVI конференции молодых ученых «Навигация и управление движение». - 2014. - С. 406-412

33. Патент 2486469 РФ, МПК G01С 19/5656. Способ подавления ложного сигнала в измерителе угловой скорости с микромеханическими гироскопами // Я.А. Некрасов; заявл. 31.01.2012; опубл. 27.06.2013; Бюл. №.18. - 12 с.

34. Патент 2486468 РФ, МПК G01С 19/56. Измеритель угловой скорости // Я.А. Некрасов; заявл. 31.01.2012; опубл. 27.06.2013; Бюл. №.18. - 13 с.

35. Люкшонков, Р.Г. Дифференциальный емкостной датчик перемещений с дополнительной информацией о зазоре / Р.Г. Люкшонков, Н.В. Моисеев // Научно-технический вестник СПбГУ ИТМО. - 2011. - №4. - С.67-72.

36. Патент 2471149 РФ, МПК G01С 19/56. Микромеханический гироскоп компенсационного типа// Я.А. Некрасов, Н.В. Моисеев, Р.Г. Люкшонков; заявл. 07.12.2010; опубл. 20.06.2012; Бюл. №.17. - 10 с.

37. Елисеев, Д. П. Методы повышения стойкости микромеханических гироскопов к механическим воздействиям / М. И. Евстифеев, Д. П. Елисеев, И. Б. Челпанов // Гироскопия и навигация. - 2014. - №.4. - С.56-68.

Размещено на Allbest.ru