Характеристика, види та методи розрахунку акустичних систем

.

Передавальна функція

H(S)=1/Gn (S),

де Gn (S) - поліном n-го порядку.

Скориставшись таблицею 1 і 2 передавальну характеристику фільтра другого порядку можна записати так:

H(S)=1/(S+1)2 =1/(S2 +2S+1),

де S - нормований оператор Лапласа по частоті зрізу щзр для НЧ фільтра.

S = Р/щзр.

Підставимо S у формулу

.

Враховуючи те, що Кu (P) = H(P), можна прирівняти вирази і отримаємо рівняння:

.

Приймаємо рівними R1=R2=R. З формули випливає, що:

С1=С2=С=.

Зазвичай значення R приймається в межах від 10 кОм до 100 кОм.

Приймаємо R=10 кОм, тоді за формулою розрахуємо значення ємності С. Де щзр =2fзр, fзр =1 кГц - частота розділу, задана в технічному завданні

С = 1/(2?р?1?103 ?10?103 ) = 1,59?10-8 = 15,9 нФ.

Значення ємності відповідно до стандарту приймаємо рівною 15 нФ.

Опір зворотнього зв'язку рекомендується приймати рівним:

R3 = R,

R3 = 2?10?103 = 20 кОм.

Щоб задовільнити критерії, які ставляться перед фільтрами Батерварта, АЧХ повинна бути на рівні 0,707 на частоті зрізу fзр = 1 кГц та на рівні 0 дБ в межах смуги пропускання.

Провівши аналіз розрахованої схеми із застосуванням комп'ютерної програми Microcap 5.0 отримаємо такі результати:



Рисунок 12. Амплітудно та фазочастотна характеристики фільтра нижніх частот активної акустичної системи

При практичній реалізації даної схеми, елементи ФНЧ необхідно брати вищого класу точності з розкидом параметрів не більше 1 %.

У ролі ємностей С1 та С2 доцільно використати елементи К10-17-1б-Н50-0,015 мкФ ОЖО.460.172.ТУ;

R1, R2: C2-23-0,125-10 кОм ±1 % А-В-В-А ОЖО.467.104.ТУ;

R3: C2-23-0,125-20 кОм ±1 % А-В-В-А ОЖО.467.104.ТУ.

Ємність С3 - частотна корекція операційного підсилювача. Виробником рекомендується приймати рівною 30 нФ. Візьмемо елемент типу К73-17-63 В - 0,03 мкФ ОЖО.461.104.ТУ.

Розрахунок фільтра верхніх частот

Показана схема RC фільтра Батерворта верхніх частот другого порядку.

Рисунок 13. ФВЧ другого порядку

Коефіціент передачі фільтра, зображеного на рис. виражається через формулу

.

Скориставшись фільтром прототипом передавальну функцію запишемо так

,

S - оператор Лапласа по частоті зрізу щзр для ВЧ-фільтра запишеться так:

S = щзр /р.

. (3.3.4)

Прирівнявши вирази К(р) і Н(р) отримаємо наступні рівняння:

.

Приймемо рівними R1=R2=R=10 кОм. Тоді із рівняння випливає:

С1=С2=С=, (3.3.6)

де = 2рfзр , fзр =1 кГц - задана частота розділу.

Розрахуємо

нФ.

Ємність С приймаємо стандартний номінал 15 нФ.

Для мінімізації по постійному струму опір зворотнього зв'язку приймемо в двічі більшим R:

R3 = 2R = 20 кОм.

Приведемо результати аналізу розрахованої схеми

Рисунок 14. Амплітудно-частотна та фазо-частотна характеристики фільтра високих часто активної акустичної системи

Для практичної реалізації фільтра необхідно застосувати наступні типи елементів:

С1, С2 К10-17-1б-Н50-0,015 мкФ ОЖО.460.172.ТУ;

R1, R2: C2-23-0,125-10 кОм ±1 % А-В-В-А ОЖО.467.104.ТУ;

R3: C2-23-0,125-20 кОм ±1 % А-В-В-А ОЖО.467.104.ТУ.

С3 К73-17-63 В - 0,03 мкФ ОЖО.461.104.ТУ.

Розрахунок фільтра низьких частот з регульованою частотою зрізу.

Для сабвуфера використаємо фільтр нижніх частот Батерворта другого порядку, який зображений на рис. 3.1 Задача полягає в тому, щоб даний фільтр мав не фіксовану частоту зрізу, а регульовану в певних межах. Вирішити це питання можна наступним чином. Враховуючи те, що частоту зрізу у фільтрі нижніх частот Батерворта задає RC-ланка, яка стоїть на вході операційного підсилювача. Отже, щоб була можливість змінювати частоту зрізу, необхідно зробити змінними R або С елемент. Оскільки змінювати ємність складно технологічно, дорого і мала надійність роботи, тому вибираємо варіант із зміною опору резистора. Така схема матиме наступний вигляд:

акустичний фазоінвертор амлітудний

Рисунок 15. ФНЧ з регульованою частотою зрізу

Резистори R1 та R4 необхідні для того, щоб можна було задати мінімальну частоту зрізу, коли змінний резистор буде в крайньому положенні.

Згідно з технічним завданням частота зрізу даного фільтра повинна регулюватись в межах від 100 до 200 Гц.

Проведемо методику розрахунку, описану в розділі 3, із врахуванням наведених вище вимог

Розрахунок ємності С проведемо за формулою:

С = 1/(2рfзр R).

Задаємось номіналом опору R2 = R3 = R = 10 кОм. Оскільки частота у нас регульована, тому для початку візьмемо середнє значення

С = 1/ (2р?150?10?103) = 100 нФ.

Виберемо номінал ємності С рівним 75 нФ.

Маючи фіксоване значення С за формулою

R = 1/(2рfзр C)

прослідкуємо, в яких межах повинен змінюватись номінал резистора для забезпечення частоти зрізу від 100 до 200 Гц.

R(fзр =100 Гц) = 1/(2р?100?68?10-9 ) = 15915 Ом,

R(fзр =200 Гц) = 1/(2р?200?68?10-9 ) = 10610 Ом.

За результатами розрахунків проведемо вибір номіналів резисторів:

R1=R4=10 кОм,

R2=R3=6,8 кОм.

Оскільки опір зворотнього зв'язку R5 рекомендується приймати в два рази більшим за R, а він складається із двох резисторів: постійного номіналом 10 кОм і змінного - 6,8 кОм, то візьмемо в два рази більший від середнього значення: R5 = 22 кОм.

Провівши комп'ютерний аналіз отримаємо наступні графіки:

Оскільки частота зрізу даного фільтра є регульованою і не має чіткого фіксованого значення, то доцільним є застосування елементів із меншою точністю, собівартість яких є нижчою за високоточні.

Застосуємо наступні типи елементів:

R1, R4 C2-23-0,125-10кОм±5% А-В-В-А ОЖО.467.107.ТУ,

R5C2-23-0,125-22кОм±5% А-В-В-А ОЖО.467.107.ТУ,

R2, R3 CП3-9а-16-68кОм±10% ОЖО.468.112.ТУ,

С1,С2 К73-17-63В-0,1мкФ±10% ОЖО.461.104.ТУ,

С3 К73-17-63В-0,03мкФ±10% ОЖО.461.104.ТУ.

Розрахунок фазоповертача.

Роль фазоінвертора або регулятора фазової затримки використовується у сабвуфері з метою зменшення фазочастотних спотворень, які можуть виникати в ланках звуковідтворювального тракту, узгодження фазочастотних характеристик сабвуфера і основних каналів акустичної системи та для компенсації недоліків фонограм. Як регулятор фазової затримки, використаємо всепропускаючу ланку 1-го порядку

Рисунок 16. Широкосмугова ланка

Коефіціент перетворення напруги такої ланки, який виводиться на підставі схеми ланки при умові, що підсилення операційного підсилювача КU ОП = ?, описується таким математичним виразом:

Приймемо R1=R2=R. Вибираємо R1=R2=10кОм.

Тоді

або .

Модуль

Рисунок 17

Аргумент

Рисунок 18

На підставі формули для цК U бачимо, що змінюючи, наприклад R3, можна змінювати (регулювати) значення фази. Отже, замінивши резистор R3 на потенціонометр, отримаємо регулятор фази (регулятор фазової затримки). Для розрахунку граничних значень опору R3 задамося тим, що на частоті зрізу сабвуфера фаза регулятора повинна змінюватися в межах від 100 до 900. Частота зрізу сабвуфера змінюється від 100 до 200 Гц. Вибираємо fзр = 150 Гц. З вищезаписаного виразу для цК U визначаємо R3:

.

Для розрахунку граничних значень R3 вибираємо С=0,1 мкФ.

Розраховуємо R3

а) при цК U = 100

б) при цК U = 900

Отже, опір R3 повинен змінюватися від 121338 Ом до 10616 Ом.

Рисунок 19. Схема фазоповертача

Для цього складемо ланку з постійного опору R3/ = 10 кОм та потенціонометра R3// = 100 кОм. Схема фазообертача прийме вигляд.

Результати моделювання фазообертача з допомогою системи схемотехнічного проектування MicroCapVI.

Рисунок 20. Графік зміни фази

6. Вибір гучномовців та розрахунок корпусів

Основні елементи конструкції

Корпус АС являється основним конструктивним елементом, формуючи її електроакустичні характеристики в області низьких частот за рахунок регулювання навантаження на тильну поверхню дифузора і використання чи подавлення випромінювання цієї поверхні. Він здійснює суттєвий вплив на електроакустичні параметри АС як в області низьких частот (таких як АЧХ, ФЧХ, характеристика напрямленості , коефіцієнт нелінійних спотворень), так і в області середніх і високих частот за рахунок коливань стінок корпусу і його внутрішнього об'єму, а також за рахунок впливу форми корпусу на характер дифракційних ефектів.

Найбільш поширеними типами корпусів в сучасних АС є закритий корпус та корпус з фазоінвертором.



Размещено на http://www.allbest.ru

Размещено на http://www.allbest.ru

Рисунок 21. Види оформлення: а) закритий, б) з фазоінвертором

Закритий корпус служить для подавлення випромінювання тильної поверхні дифузора гучномовця. Корпус фазоінверторного типу відрізняється наявністю в ньому отвору, що збільшує рівень звукового тиску у визначеній області низьких частот завдяки випромінюванню тильної поверхні дифузора.

Традиційно в більшості АС застосовують прямокутні корпуса.

Випромінювачі, які використовуються в більшості АС, являють собою електромагнітні головки гучномовців. В ряді АС застосовуються також електростатичні, ізодинамічні та ін.

При виборі типу гучномовця ставляться наступні вимоги:

- ефективний робочий діапазон частот гучномовця повинен повністю охоплювати той діапазон частот, у якому відтворює звук підсилювач;

- нерівномірність частотної характеристики звукового тиску повинна бути найменшою;

- рівень характеристичної чутливості у всіх гучномовців АС повинен бути близьким один до одного;

- повний коефіцієнт гармонічних спотворень повинен бути найменшим;

- номінальний електричний опір гучномовця повинен відповідати опору навантаження підсилювача;

- паспортна потужність гучномовця має бути в 1,5...2 рази більшою ніж максимальна вихідна потужність підсилювача.

Розрахунок конструкції низькочастотного гучномовця.

Виходячи із умов ТЗ та попередніх розрахунків гучномовець вибираємо виробництва чеської фірми Acoustics TVM типу ARN-150-02/4.

Технічні характеристики:

1. Амплітудно частотна характеристика звукового тиску.

Размещено на http://www.allbest.ru

Размещено на http://www.allbest.ru

Рисунок 22

2. Паспортна потужність 50 Вт.

3. Максимальна короткочасна потужність 100 Вт.

4. Електричний опір 4 Ом.

5. Резонансна частота 45 Гц.

6. Робочий діапазон частот 45...5000 Гц.

7. Рівень чутливості 85 дБ.

8. Еквівалентний об'єм 16 л.

9. Повна добротність 0,24.

10. Габаритні розміри ш 150Ч65,5 мм.

11. Маса 0,8 кг.

Перед початком розрахунку корпусу перевіримо умову встановлення труби фазоінвертора:

f0/Q > 100,

f0/Q = 45/0,24 = 0,87.

Звідси бачимо, що даний гучномовець просто природжений працювати у корпусі з фазоінвертором.

Така акустична система в цілому складається так ніби з двох резонансних систем - рухомої системи гучномовця і оформлення з отвором. При правильно вибраному відношенні резонансних частот цих систем відтворення низьких частот значно покращиться в порівнянні з закритими та відкритими акустичними системами з таким же об'ємом оформлення. Це пояснюється тим, що на частотах вище резонансної частоти фазоінвертора швидкість коливань частот в отворі зсунута по фазі від швидкості коливань задньої сторони дифузора рухомої системи.

Для правильного вибору відношення параметрів фазоінвертора скористаємось методикою описаною в .

Приведені криві відношення резонансної частоти фазоінвертора fB до резонансної частоти гучномовця f0, крива добротності гучномовця на резонансній частоті Q і крива відношення частоти fЗ, на якій получається спад до низьких частот частотної характеристики в 3 дБ, до резонансної частоти гучномовця f0. Всі ці величини далі в залежності від величини відношення V0/V еквівалентного об'єму гучномовця до об'єму оформлення.

Размещено на http://www.allbest.ru

Размещено на http://www.allbest.ru

Рисунок 23. Графік для розрахунку фазоінвертора

Встановлюємо перпендикуляр із точки на осі ординат (зліва) Q = 0,24, цій точці відповідає абсциса V0/V = 1,2. Звідси об'єм оформлення:

V = V0/1,2 = 1,6/1,2 = 13 л.

По кривих fЗ/f0 і fВ/f0 аналогічно відраховуємо (по правій шкалі ординат) fЗ/f0 = 0,90 і fВ/f0 = 0,95. Таким чином спад частотної характеристики на 3 дБ буде на частоті:

fЗ = 0,9f0 = 41 Гц.

Резонансна частота фазоінвертора буде рівною

fВ = 0,95f0 = 43 Гц.

Максимальне значення діаметру трубки обмежується тим, що визначена по формулі її довжина має бути не більшою 1/12 довжини хвилі на резонансній частоті. Крім того, трубка своїм другим кільцем не повинна впиратись в стінку, протилежну тій на якій вона закріплена. Цей кінець повинен бути на відстані від стінки не менше ніж на 4 см. Трубку конструктивно можна виконати із картону.

Розміри трубки визначаємо із формули:

,

де d - діаметр трубки;

l - довжина трубки;

с = 343 - пружність повітря в середині об'єму.

Як видно із формули, діаметр трубки і її довжина можуть знаходитись в різних співвідношеннях, задовільняючи при цьому формулу.

Для цього спочатку обчислимо

.

Задаємось діаметром трубки 0,05 м ( 5 см).

Тоді її довжина буде

l = (356?d2 - 3,4?d)/4 = (356?64?10-4 - 3,4?8?10-2)/4 = 0,18 м.

Габаритні розміри акустичного оформлення визначаються із співвідношення:

aхbхc = 2х21/2?1.

Виходячи із формули

V = a?b?c

можна записати:

0,013 = 2х?21/2х?х,

звідси визначаємо х = 0,166, тоді

а = 2?0,166 ? 0,33 м,

b = 21/2?0,166 ? 0,24 м,

c = 0,17 м.

Отримуємо габаритні розміри конструкції низькочастотного гучьномовця: 0,33Ч0,24Ч0,17.

Розрахунок конструкції акустичної системи.

Дана акустична система складається із пари “колонок”, тобто правого та лівого каналу. Оскільки вони ідентичні між собою, то достатньо розглянути лише один варіант розрахунку.

Виходячи із ТЗ та попередніх розрахунків в ролі низькочастотного гучномовця вибираємо 20ГДН-2 вітчизняного виробництва.

Технічні характеристики:

1. АЧХ.

2. Ефективний робочий діапазон частот 80...3150 Гц.

3. Нерівномірність частотної характеристики звукового тиску не більше 18 дБ.

4. Рівень характеристичної чутливості не менше 81 дБ.

5. Робоча потужність 15 Вт.

6. Повний коефіціент гармонійних спотворень на частотах:

200 Гц - 5 дБ;

400...1000 Гц - 4 дБ;

2000 Гц - 2,5 дБ.

7. Номінальний електричний опір2,5 Ом.

8. Гранична шумова (паспортна) потужність 20 Вт.

9. Гранична довгочасна потужність30 Вт.

10. Гранична короткочасна потужність45 Вт.

11. Частота основного резонансу50 Гц.

12. Габаритні розміриш 125Ч70,7 мм.

13. Маса 1,2 кг.



Размещено на http://www.allbest.ru

Размещено на http://www.allbest.ru

Рисунок 24

В ролі високочастотного вибираємо гучномовець чеської фірми Acoustics TVM типу ARZ 6604.

Технічні характеристики:

1. АЧХ.

2. Паспортна потужність 8 Вт.

3. Максимальна короткочасна потужність 25 Вт.

4. Електричний опір 4 Ом.

5. Резонансна частота 55...90 Гц.

6. Робочий діапазон частот 60...20000 Гц.

7. Рівень чутливості 89 дБ.

8. Еквівалентний об'єм 12 л.

9. Повна добротність 1,15.

10. Габаритні розміри ш 200Ч80 мм.

11. Маса 0,84 кг.

Размещено на http://www.allbest.ru

Размещено на http://www.allbest.ru

Рисунок 25

При розрахунку корпусу акустичної системи ми не враховуємо високочастотний гучномовець, оскільки він закритий спеціальним ковпаком із внутрішньої сторони: не вноситиме ніяких спотворень на АЧХ низькочастотного гучномовця.

Перевіримо чи доцільно встановлювати трубу фазоінвертора із використанням вибраного гучномовця:

f0/Q > 100,

f0/Q = 50/0,5 = 100

Як бачимо, дана акустична система може працювати, як і з фазоінвертором, так і без нього. Для спрощення конструкції корпусу застосуємо закритий корпус.

Мінімально допустимий об'єм оформлення визначається із формули:

,

де Q1 - добротність акустичної системи,

Q - повна добротність гучномовця,

V0 - еквівалентний об'єм гучномовця.

Добротність акустичної системи не рекомендується вибирати більшою Q=1, тому що рухома система виходить “роздемпфованою”. Це означає, що при її збудженні, тобто, при подачі на неї напруги музичної або розмовної програми, вона, крім того, щоб коливатись тільки в такт з цією напругою, буде коливатись із частотою власних коливань, близьких до резонансної частоти. Для слухача це буде проявлятись в тому, що до звучання музики буде замішуватись звучання цієї частоти як свого роду “гудіння”. Таким чином, будуть мати місце своєрідні спотворення, які носять назву перехідних. Ці спотворення практично майже не чути, коли добротність не перевищує одиниці.

.

Розрахуємо резонансну частоту системи при об'ємі V = 20 л,

,

де f0 = 50 Гц - резонансна частота гучномовця.

Гц.

Як бачимо, із рис. 26 спад частотної характеристики на цій частоті є мінімальний і рівний 2 дБ.

Размещено на http://www.allbest.ru

Размещено на http://www.allbest.ru

Рисунок 26. Залежність величини нерівномірності частотної характеристики закритої акустичної системи від її добротності

Визначимо величину стандартного звукового тиску даної акустичної системи:

,

Па.

Розрахунок габаритних розмірів акустичної системи:

aхbхc = 2х21/2?1.

V = х?21/2х?х = 0,02.

визначаємо х = 0,19 м, тоді

а = 2?0,19 =0,38 м,

b = 21/2?0,19 = 0,27 м,

c = 0,19 м.

Отримуємо габаритні розміри акустичної системи: 0,38Ч0,27Ч0,19.

Акустична система є двоканальною (правий і лівий канал). Оскільки у правому і лівому каналі використовуються одинакові гучномовці, то даний розрахунок є ідентичним, як для корпусу лівого каналу, так і для корпусу правого каналу.

Конструкторсько-технологічний вимоги.

Рекомендації та вимоги до конструювання проектованого пристрою.

Двосмугова активна акустична система з сабвуфером розробляється і конструюється з врахуванням вимог уніфікації для забезпечення серійного виробництва з максимальною механізацією і автоматизацією виробничого процесу.

При конструюванні АС поряд з вимогами зручності експлуатації, виготовлення і ремонту ставилась вимога конструктивної спільності його складових частин.

Конструктивно АС виконується в трьох дерев'яних корпусах прямокутної форми. В середнині одного із инх розміщені плата з елементами та гучномовці типу 20ГДН-2 та ARZ6604. У наступному корпусі лише названі вище гучномовці, у корпусі сабвуфера розміщено низькочастотний потужний гучномовець ARN-150-02/4 і виведена труба фазоінвертора. На передній панелі корпусу, в якому знаходиться плата з елементами, встановлюють вимикач АС і регулятори «гучність» та «баланс» для двосмугової АС та регулятори «гучність» і «тембр» для сабвуфера.

Підсилювачі звуку АС виконані на платі з фольгованого текстоліта. Вигляд цієї плати з розташуванням компонентів подано на кресленні, що додається.

Для монтажу плати використано наступні деталі: електролітичні конденсатори типу К53-4, розраховані на номінальну напругу 25 та 35 В; керамічні конденсатори типу К10-17б температурної групи Н50; плівкові конденсатори типу К73-17, розраховані на номінальну напругу від 63 до 630 В; резистори типу С2-23 з допустимим відхиленням ±5 % та ±1 %, розраховані на номінальну потужність розсіювання 0,125 Вт і змінні резистори типу СП3-9а з лінійною характеристикою зміни опору; операційні підсилювачі типу LM301A; підсилювачі низької частоти TDA2050V, TDA1010A, TDA1904; регулятор гучності і балансу виконаний у вигляді мікросхеми типу M51532L; двохполярний стабілізатор напруги типу RC4195 NB розрахований на вихідну стабілізовану напругу ±15 В; гучномовці типу 20ГДН-2, ARZ6604, ARN-150-02/4.

Розташування радіоелементів на платах стандартне. Мікросхеми встановлюють згідно ОСТ4.010.030-81. Інші електрорадіоелементи, за винятком конденсаторів-фільтрів в колах живлення, розташовуються довільно.

Монтаж електрорадіоелементів проводиться згідно ОСТ4.010.030-81. варіанту IIа. Конденсатори встановлюються по варіанту Iа, резистори - по варіанту IIа.

Всі електрорадіоелементи, які входять до складу блоків, паяються припоєм ПОС-61 згідно з ГОСТ 21931-76. Маркування на платі виконується фарбою МКЕ чорною згідно У10СТ4Г0.054.205:

а) конструктивні адреси мікросхем виконуються шрифтом 4-Пр.3 ГОСТ 26.008-85;

б) решта необхідних написів та знаків - шрифтом 2,5 Пр.3.

Після проведення необхідних робіт по контролю функціонування і наладці, плати з електрорадіоелементи покриваються лаком УР 231У1.4 ТУ6-21-14-90.

Для зручності проведення складальних і ремонтних робіт в середині макета всі з'єднання між платою та передньою панелю проводяться за допомогою навісних провідників. Провідники укладаються в жгут.

Описана конструкція полегшує виготовлення радіостанції за рахунок високого відсотку стандартних конструктивних елементів, а також подальше його обслуговування в процесі експлуатації і повністю відповідає вимогам техніки безпеки щодо приладів даної категорії.

Рекомендації та вимоги до виготовлення корпусів акустичної системи -якому акустичному оформленні перш за все потрібно уникати будь-яких шілин або отворів (за винятком труби фазоінвертора). Особливо вони небезпечні на передній панелі, оскільки в такому випадку буде мати місце акустичне “коротке замикання” і оформлення практично не працює, що приводить до різного погіршення відтворення низьких частот. Тому гучномовці потрібно встановлювати з ущільнювачем у вигляді мікропористої або губчастої гуми. Цим забезпечується і інша мета - зниження рівня вібрацій передньої панелі при роботі гучномовця.

Гучномовці потрібно прикріпити до оформлення за допомогою шурупів. Необхідно слідкувати, щоб гучномовці не притягувались до корпусу дуже сильно, бо це може викривити дифузоротримач і тим самим викликати перекіс рухомої системи. Задня сторона дифузора гучномовця не повинна бути закритою деталями АС.

Матеріал оформлення повинен забезпечувати жорсткість стінок, особливо передньої. В якості матеріалу доцільно взяти дерев'яно-стружкові плити. Для проектованої АС оптимальна товщина стінки корпусу становить 15 мм.

Дифузор гучномовця необхідно захистити від можливих зовнішніх механічних пошкоджень. Для цього достатньо прикрити отвір спеціальною декоративною металевою сіткою зі стороною отвору 8 мм.

Облицювальні і декоративні елементи часто дають негативний вплив на частотну характеристику гучномовця. Товсті решітки можуть викликати резонансні явища і в частотній характеристиці можуть появитись додаткові піки та провали.

Високочастотний гучномовець при встановленні в загальне оформлення з низькочастотним необхідно закрити спеціальним ковпаком із фанери. Такий ковпак усуває вплив на високочастотний гучномовець випромінення задньої сторони низкочастотного гучномовця. Ковпак повинен щільно прилягати до панелі. Щілини в самому ковпаку і між ним і панеллю недопустимі.

При виготовленні АС з фазоінвертором, крім того, необхідно контролювати, щоб труба фазоінвертора щільно заходила в передню панель, а наявні щілини були закриті. Для обробки щілин можна використати смужки пористої гуми або поролону.

Для обробки зовнішніх поверхонь акустичного оформлення потрібно покрити самоклеючою плівкою з малюнком дерева.

Акустичне оформлення повинно бути виготовлено так, щоб при можливості не вібрувало при роботі гучномовця. При черезмірній вібрації корпусу знижується звуковий тиск від системи і збільшується сумарний коефіціент гармонік в області низьких частот. Крім того, вібрації породжують призвуки, які спотворюють основний сигнал. При встановленні гучномовця на кільцеву прокладку рівень вібрації знижується на 15-20 дБ. Проте при цьому необхідно слідкувати, щоб прикріплюючі шурупи не доторкались до дифузоротримача. Для цього під головки шурупів потрібно підкласти шайби із м'ягкої гуми.

Інший спосіб боротьби з вібраціями полягає в нанесенні вібропоглинаючого покриття на внутрішню поверхню корпусів оформлення. На низьких частотах при нанесенні покриття не тільки збільшується на 5-10 дБ рівень звукового тиску, але і частотна характеристика стає більш рівномірною. В якості вібропоглинаючого покриття можна застосувати мастику ВМ або пласмасу «Агат».

Внутрішній об'єм корпусів акустичної системи доцільно заповнити звукопоглинаючим матеріалом. В якості якого можна застосувати мінеральну або капронову вату, поролон, войок. Товщина звукопоглинаючого покриття повинна бути не меншою 20-30 мм. Щоб нанести на внутрішню поверхню звукопоглинаючий матеріал, із нього потрібно виготовити мати. На шматку марлі потрібно розкласти рівномірним шаром вату і зверху покласти інший шматок марлі. Все це потрібно надійно зшити ниткою. Мати потрібно кріпити до внутрішньої поверхні оформлення шурупами або цвяхами. Звукопоглинаючий матеріал потрібно нанести на всі поверхні, крім передньої панелі з гучномовцями. Для запобігання попадання звукопоглинаючого матеріалу на гучномовець необхідно одягнути спеціальний мішочок із б'язі - акустично прозорої тканини.

Розміщення звукопоглинаючого матеріалу в корпусі фазоінвертора, поблизу внутрішнього отвору фазоінвертора, потрібно з обережністю, оскільки надто сильне демпфування може привести до припинення дії фазоінвертора. Розміщення цих матеріалів в отворі фазоінвертора недопустимо.

Размещено на Allbest.ru

...