Расчёт генератора прямоугольных импульсов

Размещено на http://www.allbest.ru/

РАСЧЁТНО - ГРАФИЧЕСКОЕ ЗАДАНИЕ

По дисциплине «Импульсные устройства»

Расчёт генератора прямоугольных импульсов

Содержание

Задание на проектирование

• 1. Разработка структурной схемы генератора
• 2. Расчет принципиальной схемы устройства
• 2.1 Расчет задающего генератора
• 2.2 Расчет ограничителя
• 2.3 Расчёт усилителя
• 2.4 Расчет регулятора
• Заключение
• Список использованных источников
• Приложение
• Задание на проектирование
• Исходные данные для расчёта генератора являются:
• 1. Диапазон изменения уровня сигнала в импульсе на выходе генератора . Для всех вариантов
• 2. Уровень сигнала в паузе на выходе генератора,
• 3. Диапазон изменения длительности импульса;
• 4. Скважность импульсов
• 5. Допустимые длительности фронта и среза импульсов
• 6. Сопротивление нагрузки
• 7. Полярность импульсов - положительная (+).
• 1. Разработка структурной схемы генератора
• Укрупненная структурная схема ГИ состоит из двух блоков: блока задающего генератора (ЗГ) и блока преобразования сигнала (БПС). В блоке ЗГ формируется доходная последовательность импульсов с заданными временными параметрами , осуществляются регулировки длительностей отдельных стадий. БПС служит для преобразования формы исходного сигнала, усиления сигнала по амплитуде с возможностью ее регулировки, согласования ЗГ с низкоомной нагрузкой.
• Проведем анализ наиболее распространенных вариантов построения блока ЗГ:
• 1)ГИ на транзисторах формирует однополярный импульс за счет перевода транзистора из режима отсечки в режим насыщения и обратно. Амплитуда импульса определяется напряжением источника питания и может быть обеспечена равной указанной в задании, т.е. не требуется дополнительного усиления сигнала, однако транзисторные ГИ имеет ряд недостатков: малый диапазон регулирования длительностей отдельных стадий сигнала, температурная нестабильность временных параметров колебаний, сильное влияние величины R_Н на параметры колебаний.
• 2)ГИ на 0У вырабатывает двухполярный импульс за счет переключения 0У от одного уровня насыщения к другому и наоборот. Уровни насыщения для большинства ОУ составляют 10 В. Длительность фронтов импульсов определяется временем переключения ОУ, которое у ОУ широкого применения составляет 0,2 - 10 мкс, что соответствует заданию. Имеется возможность регулирования длительностей обеих стадий сигнала в широких пределах. При реализации ЗГ на ОУ необходимо устранить «паразитную полуволну» сигнала, приведя ее уровень к 0 В, что обеспечивается с помощью диодного ограничителя.
• 3)ГИ на ЛЭ вырабатывает однополярный импульс при переключении ЛЭ из одного состояния в другое (от уровня логического нуля U⁰ до уровня логической единицы U¹ на выходе ЛЭ) и обратно. Соответствующие напряжения для разных видов ЛЭ представлены в табл. 7.2.
• Таблица 1.1 - Напряжения логических уровней

Вид ЛЭ	Напряжение U0, В	Напряжение U1, В
ТТЛ	0,6	2,4 ч 3,5
КМОП	0	3 ч 15
ЭСЛ	-1,7 -1,9	-0,8 ч -1

• Если выполнить ЗГ на ЛЭ ТТЛ с выходным уровнем 3,5 В в импульсе и усилить напряжение до U_H.Иmах = 20 В, то уровень сигнала в паузе U_H.П будет составлять 3,4 В, что больше допустимого. На выходе такого ЗГ необходимо применить схему сдвига уровня. Эта же проблема возникает при реализации ЗГ на ЛЭ ЭСЛ. При реализации ЗГ на ЛЭ КМОП уровень сигнала в паузе составит 0 В, что соответствует заданию. Длительности фронтов вырабатываемых импульсов определяются временем срабатывания ЛЭ, для ЛЭ КМОП его средняя величина составляет 50 - 100 нс, что также соответствует заданию.
• Таким образом, ЗГ может быть реализован на ОУ и ЛЭ КМОП. В обоих случаях блок преобразования сигнала должен обеспечить его усиление до Рассмотрим возможные варианты построения усилителя импульсных сигналов:
• 1)Однотактный каскад режима В, построенный по схеме транзисторного ключа, например, на транзисторе п-р-п типа. При U_ВХ 0 транзистор закрыт, ток коллектора I_К 0, U_Н 0. При U_ВХ> 0 транзистор переходит в линейный режим, протекает определенный I_К, задаваемый U_ВХ, на нагрузке выделяется падение напряжения U_H= I_КR_Н.На нагрузке формируется однополярный импульс, т.е. усилитель является одновременно и ограничителем для отрицательного входного сигнала.
• Недостатком схемы является отсутствие непосредственной связи между общей точкой усилителя и нагрузкой. Кроме этого при малых уровнях входного сигнала транзистор работает на нелинейном участке входной характеристики. В случае усиления прямоугольных импульсов это создает нелинейность регулирования, для линейно изменяющегося сигнала - приводит к искажению его формы.
• 2)Однотактные каскады режимов А и АВ строятся по схемам усилительных каскадов с общим эмиттером, общим коллектором, общим истоком. Для усиления двухполярных импульсов создается начальное смещение режима А, для усиления однополярных импульсов с устранением недостатков каскада режима В - смещение режима АВ. Реализация начального смещения требует применения разделительных конденсаторов во входной и выходной цепях, это приводит к нежелательным эффектам. Во-первых, наблюдается спад плоской вершины импульса. Величина спада плоской вершины зависит от емкости конденсатора и может быть сделана меньше допустимой соответствующим расчетом емкостей. Во-вторых, каждый разделительный конденсатор производит смещение постоянной составляющей сигнала на величину, равную среднему значению сигнала, например, для прямоугольных импульсов на величину:
• где и - уровни сигнала в импульсе и паузе соответственно.
• Из-за смещения постоянной составляющей при усилении однополярных сигналов в нагрузке появляется двухполярный сигнал, при усилении двухполярных сигналов изменяется соотношение между уровнями сигнала в импульсе и паузе.
• Эффект смещения постоянной составляющей невозможно устранить изменением емкости конденсатора, для этого после каждого разделительного конденсатора применяют диодную схему восстановления постоянной составляющей, однако это затрудняет реализацию режима покоя во входной цепи транзистора, усложняет расчет схемы, а в ряде случаев, например, при малых уровнях сигнала, не дает желаемых результатов.
• Однотактные каскады режимов А и АВ применяются для усиления двухполярных сигналов и сигналов с большой скважностью, для которых близко к 0.
• 3)Однотактный усилитель постоянного тока (УПТ) прямого усиления, например, с резистивной связью, построенный по схеме с общим эмиттером, не содержит разделительных конденсаторов, поэтому отсутствует смещение постоянной составляющей. Недостатком УПТ прямого усиления является так называемый «дрейф нуля», приводящий к невозможности реализации многокаскадных УПТ, где отклонения напряжения на коллекторе транзистора, например, из-за изменения температуры, усиливаются следующими каскадами и приводят к появлению сигнала на выходе УПТ в режиме покоя.
• В рассматриваемом случае требуется небольшой коэффициент усиления усилителя, который можно обеспечить применением одного каскада усиления, что позволяет использовать схему УПТ прямого усиления.
• 4)Дифференциальный УПТ. Эта схема свободна от всех недостатков вышерассмотренных схем, является универсальной, способна усиливать сигналы любой формы, однако имеет большее количество активных элементов (для реализации дифференциального каскада необходимо не менее трех транзисторов).
• На основе анализа возможных технических решений разрабатывается структурная схема генератора (рисунок1.1). В качестве ЗГ используем ГИ на ОУ, усилительное звено реализуем на однокаскадном УПТ с резистивной связью по схеме с общим эмиттером.
• Режим работы транзистора - АВ. Поскольку каскад с общим эмиттером инвертирует напряжение, для получения в нагрузке положительного импульса на вход каскада необходимо подавать отрицательный импульс. Положительную «полуволну» сигнала с выхода ЗГ устраняем с помощью диодного ограничителя. Регулятор уровня сигнала в импульсе включается на входе УПТ.
• Рисунок 1.1 - Структурная схема генератора
• Следует отметить, что ЗГ на ОУ является более универсальным в смысле получения на нагрузке импульсов той или иной полярности, т.к. формирует двухполярный сигнал. В рассматриваемом случае при выборе ЗГ на КМОП ЛЭ усилитель должен быть двухкаскадным, что ведет к заметному «дрейфу нуля».
• После составления структурной схемы производят распределение искажений фронтов импульсов по блокам генератора. Длительность фронта (среза) импульса на нагрузке определяется как:
• где - длительность фронта импульса, добавляемая каждым блоком схемы, вносящим искажения.
• Такими блоками являются ЗГ, ограничитель и УПТ. В первом приближении можно распределить искажения фронта между блоками равномерно, тогда допустимая длительность фронта, добавляемая каждым блоком, определится как:
• Далее производится расчет принципиальной схемы генератора.
• генератор импульс сигнал ток
• 2. Расчет принципиальной схемы генератора
• 2.1 Расчет задающего генератора
• Схема ГИ на ОУ представлена на рисунке2.1. Расчет схемы начинается с выбора ОУ из условия
• Рисунок 2.1 - Схема генератора импульсов на ОУ
• Выбираем ОУ типа LF351. Параметры ОУ представлены в таблице 2.
• Таблица 2 - Параметры ОУ LF351

Наименование параметра	Значение параметра
Напряжение питания , В	±15
Максимальное выходное напряжение , В	13,5
Скорость нарастания выходного напряжения , В/мкс	16
Минимальное сопротивление нагрузки , кОм	3
Допустимое дифференциальное напряжение , В	10
Выходное сопротивление , не более, Ом	100
Входное сопротивление , не менее, ГОм	1000
Ток потребления , мА	3,4

• Далее производят проверку ОУ по быстродействию. Определяется время переключения
• Поскольку после ограничителя останется только одна «полуволна» сигнала, длительность фронта импульса с выхода ЗГ определится как
• что меньше, т.е. схема на данном ОУ может быть реализована.
• Определяются параметры цепи положительной обратной связи. Выбирается коэффициент передачи цепи ПОС из условия обеспечения безаварийной работы ОУ. При работе схемы максимальное дифференциальное напряжение достигается в момент переключения и составляет
• .
• Оно не должно превышать допустимого, т.е.
• Принимаем . Далее выбирается одно из сопротивлений, например, . Величина должна быть много меньше (как минимум на два порядка) для того, чтобы входные токи ОУ не влияли на работу схемы. Второе сопротивление цепи ПОС определяется из выражения для
• Сумма сопротивлений
• +
• больше , чтобы подключение цепи ПОС к выходу ОУ не вызвало выхода его из строя.
• Рассчитывается времязадающая цепь R-С. Длительность формируемого импульса зависит от постоянного времени цепи перезаряда конденсатора , уровней выходного напряжения и коэффициента передачи цепи ПОС и определяется по формуле:
• Задается емкость конденсатора С = 0,33 мкФ (из ряда предпочтительных значений по ГОСТ 28884 - 90).
• По формуле (2.1) для определяется

• для определяется
• Диапазон изменения соответствует условию
• (2.2)
• в противном случае нужно изменить емкость конденсатора и повторить расчет.
• Обычно переменные резисторы выполняются с возможностью регулировки сопротивления от нулевого значения. Для ограничения и предотвращения выхода ОУ из строя при выводе движка потенциометра на «0» (ток в цепи ничем не ограничивается, выход ОУ оказывается закороченным) цепь перезаряда выполняется из двух последовательно включенных сопротивлений - постоянного 680Ом и переменного 3 кОм.
• При больших диапазонах изменения t_И не всегда удается обеспечить выполнение условия (2.2). В этом случае применяют несколько конденсаторов разной емкости, подключаемых к входу ОУ через механический переключатель. При этом весь диапазон изменения t_И разбивается на поддиапазоны, регулировку внутри поддиапазона осуществляют изменением сопротивления R, а переход к другому поддиапазону - переключением конденсатора.
• После расчета сопротивлений схемы производится проверка ОУ по допустимому выходному току. Для безаварийной работы ОУ необходимо выполнение условия:
• - ток цепи отрицательной обратной связи - времязадающей цепи, его величина при работе схемы меняется. Максимальное значение тока достигается в момент переключения при минимальном сопротивлении, т.е.
• Определяется допустимый выходной ток ОУ
• Сумма токов обратных связей должна быть меньше :
• Далее определяется допустимый ток нагрузки ЗГ:

• по которому определяется минимально допустимое сопротивление нагрузки ЗГ
• Этот параметр используется при расчете следующих блоков.
• Данный генератор формирует несимметричную последовательность импульсов Q= 1,5, поэтому цепь перезаряда конденсатора выполняют, как показано на рисунке 2.2. Изображена часть схемы, включаемая вместо сопротивления R схемы.
• Рисунок 2.2 - Цепь перезаряда конденсатора
• Из-за наличия диодов при формировании той или иной стадии сигнала ток перезаряда протекает по цепям с различными постоянными времени, что позволяет получить сигнал с Расчет сопротивлений производят по формуле (2.1), исходя из необходимых длительностей соответствующих стадий. Диоды выбирают из условий:
• Кроме этого, диоды должны удовлетворять условию
• где - сопротивление диода при обратном включении;
• - наибольшее сопротивление в цепи, включенной параллельно той, для которой выбирается диод.
• Для этих условий подходит диод Д9К с
• Проверку ОУ по допустимому выходному току производят по максимальному из токов .
• 2.2 Расчет ограничителя
• Ограничитель должен ограничивать положительную "полуволну" сигнала с выхода ЗГ. Выбираем последовательный диодный ограничитель сверху с нулевым порогом ограничения.
• Исходными данными для расчета ограничителя являются: положительное входное напряжение , отрицательное входное напряжение , сопротивление нагрузки:

• Расчет начинают с выбора диода из условий: допустимое обратное напряжение допустимый прямой ток
• Выбираем диод Д310 с параметрами: ; ;.
• Далее по вольтамперной характеристике (ВАХ) определяются средние омические сопротивления диода при обратном R_ОБР и прямом r_ПР включениях.
• Рисунок 2.2.1 - ВАХ диода Д 310 при обратном и прямом включении
• Так как обратная ветвь ВАХ выходит практически из начала координат и имеет малую нелинейность, среднее R_ОБР определяют по одной точке характеристики:
• где и - координаты точки на обратной ветви ВАХ. При , , тогда
• Для определения r_ПР необходимо взять две точки на прямой ветви ВАХ - одну в начале линейного участка, другую - в области максимальных при работе схемы прямых токов. Полученный участок ВАХ необходимо разбить на равные интервалы по оси токов, получатся несколько промежуточных точек на ВАХ.
• Среднее омическое сопротивление диода r_ПР определяется по формуле:
• где и - координаты точки на ВАХ;
• п - число точек.
• Определенная по описанной методике величина составляет
• Далее определяются уровни напряжений на выходе ограничителя: положительное выходное напряжение:
• отрицательное выходное напряжение:
• При усилении усилителем до уровня с коэффициентом усиления:
• уровень сигнала на нагрузке в паузе составит:
• ,
• что меньше указанного в задании.
• Искажения фронта и среза импульсов, вносимые ограничителем, определяются по формулам:
• что меньше и .
• 2.3 Расчет усилителя
• При усилении импульсных сигналов с помощью УПТ усилителем вносятся искажения, проявляющиеся в увеличении длительности фронта и среза импульсов. Для того чтобы эти изменения не превышали допустимых, предельная частота транзистора УПТ должна быть определена из условия
• Если усилитель имеет несколько каскадов усиления, сначала определяются допустимые длительности фронта импульсов, добавляемые каждым каскадом,
• где n - число каскадов, а затем определяется предельная частота транзистора каждого каскада
• Для усилителя импульсных сигналов важен выбор типа проводимости транзистора. В случае формирования на выходе УПТ, построенного по схеме с общим эмиттером, однополярного положительного импульса может быть использован транзистор р-п-р-типа, при этом точка покоя должна располагаться вблизи области отсечки, или n-p-n-типа, в этом случае точка покоя должна располагаться вблизи области насыщения. Мощность, потребляемая от источника питания в паузе, равна
• где - ток в цепи источника питания в паузе; - напряжение источника питания, меньше в случае использования транзистора p-n-p-типа. Мощность, потребляемая от источника питания при прохождении импульса, равна
• где - ток в цепи источника питания при прохождении импульса, меньше в случае использования транзистора n-p-n-типа. Средняя за период сигнала потребляемая от источника питания мощность может быть определена по формуле
• Если выходной импульс имеет положительную полярность и скважность усиливаемых импульсов Q> 2, необходимо применять транзистор p-n-p-типа. В случае усиления импульсов с Q = 2 транзисторы обоих типов проводимости равноценны.
• Схема УПТ с резистивной связью, построенного по схеме с общим эмиттером, представлена на рисунке2.3.1. Режим покоя схемы реализуется с помощью двух источников питания: источника питания коллекторной цепи -и источника смещения . Для защиты цепей источника сигнала и нагрузки от протекания по ним токов в режиме покоя служат делители и Источник создает токи делителей . Если падение напряжения от протекания тока по сопротивлению равно напряжению покоя цепи база-эмиттер транзистора , а падение напряжения от протекания тока по сопротивлению равно напряжению покоя цепи коллектор-эмиттер транзистора , то напряжения на зажимах источника сигнала и нагрузки в режиме покоя равны нулю. Сопротивления схемы рассчитываются по формулам:
• где и - токи покоя базовой и коллекторной цепей. Все величины в формулах берутся по абсолютной величине.
• Рисунок 2.3.1 - Схема УПТ с резистивной связью, построенного по схеме с общим эмиттером
• Расчет схемы начинают с определения координат точки покоя коллекторной цепи транзистора. Схема замещения УПТ по переменному току представлена на рисунке2.3.2.
• На схеме показаны переменные составляющие токов, протекающие при подаче на вход напряжения отрицательной полярности. Транзистор показан упрощенно в виде четырехполюсника.

• Рисунок 2.3.2 - Схема замещения УПТ по переменному току
• Однако напряжения источников питания схемы при этом получаются недопустимо большими. Сопротивления выходной цепи выбираются из условий:
• например, =
• По схеме замещения последовательно определяют токи и напряжения ветвей для случая формирования на нагрузке сигнала с уровнем в импульсе :
• Задаются координаты точки покоя из условий для режима АВ: напряжение
• ток
• Определяются напряжения источников питания схемы, для этого рассчитывают ток делителя:
• Напряжения источников питания определяются по формулам:
• Для данной схемы должно выполниться соотношение:
• Напряжения источников питания должны быть близкими по величине, тогда питание схемы обеспечивается от двухполярного источника питания со средней точкой. В результате расчета и их результаты не превышают 10 % друг от друга.
• Далее производится выбор транзистора. Максимальное напряжение между коллектором и эмиттером транзистора возникает при включении питания схемы, пока не установился заданный режим покоя и транзистор находится в режиме отсечки:
• Максимальный ток коллектора:
• Мощность, рассеиваемая на коллекторе транзистора, определяется по формуле
• где - мощность, рассеиваемая при усилении импульса; - мощность, рассеиваемая в паузе.
• Для транзистора, работающего в режиме АВ, мощность, рассеиваемая на коллекторе, зависит от уровня усиливаемого сигнала. Максимум рассеиваемой мощности наблюдается при:

• Мощность, рассеиваемая в паузе, определяется через координаты точки покоя:
• Подставляя полученные величины в (3.1), получим
• Транзистор выбирают из условий:
• Последним условиям удовлетворяет транзистор 2SC4672, для которого: = 40 В; = 1 А; = 2 Вт; = 150 МГц; = 82 (минимальное значение).
• Далее рассчитываются сопротивления входной цепи УПТ. Для этого определяется ток базы транзистора в режиме покоя:

• Рисунок 3.4 - ВАХ транзистора 2SC4672
• По входной ВАХ транзистора рисунок 3.4, снятой при для тока определяется . В окрестности точки покоя определяется входное сопротивление транзистора:
• Величина сопротивления выбирается из интервала
• По величине рассчитывается ток делителя:
• по формулам для расчета сопротивлений схемы определяются
• и
• Определяются параметры схемы по переменному току - входное сопротивление и коэффициент усиления по напряжению :
• Для получения на сопротивлении нагрузки сигнала с уровнем в импульсе на вход УПТ необходимо подавать напряжение
• Bxoдной ток при этом составит:
• Входное сопротивление усилителя меньше допустимого сопротивления нагрузки ЗГ , т.е. непосредственное подключение УПТ к ЗГ выведет последний из строя.
• С выхода ограничителя поступает отрицательное напряжение , в то время как на УПТ необходимо подавать .
• Тогда перед УПТ можно включить ограничивающее сопротивление R_ОГР, на котором будет выделяться избыточное напряжение с выхода ограничителя. Расчет производят методом последовательных приближений по формуле:
• На первом шаге для определяется Так как сопротивление нагрузки ограничителя составляет
• определяется , определяется , разброс между новым и предыдущим значением сопротивления составил меньше 5 %. В нашем случае это условие выполняется на втором шаге вычислений, принимаем
• Определяется величина напряжения на нагрузке в паузе. Для этого уточняется :
• рассчитывается по формуле:

• что меньше допустимого.
• 2.4 Расчет регулятора
• Регулятор должен обеспечить изменение напряжения на нагрузке в импульсе от до . Диапазон регулирования
• Простейшим регулятором является регулятор последовательного типа, сопротивление которого определяется по формуле:
• Поскольку при сопротивление нагрузки ограничителя составляет:
• по формуле (2.2.1) уточняется
• что меньше
• Заключение

В данной работе рассчитывался и проектировался генератор импульсных напряжений. Были рассчитан задающий генератор на операционном усилителе, ограничитель полуволны генератора, усилитель сигнала на биполярном транзисторе по схеме с общим эмиттером и его компоненты, регулятор напряжения на переменном резисторе .

Для расчета выше перечисленных элементов предоставлялись исходные данные генератора прямоугольного напряжения. В приложении представлены принципиальная схема генератора и список радиокомпонентов.

Список использованных источников

1. Ерофеев Ю.Н. Импульсные устройства: Учеб. пособие для вузов по спец. «Радиотехника». - 3-е изд., перераб. и доп. - М.: Высш. шк., 1989. - 527 с.

2. Забродин Ю.С. Промышленная электроника: Учебник для вузов. - М.: Высш. шк., 1982. - 496 с.

3. Гусев В.Г., Гусев Ю.М. Электроника: Учеб. пособие для приборостроит. спец. вузов. - 2-е изд., перераб. и доп. - М.: Высш. шк., 1991. - 622 с.

4. Гольденберг Л.М. Импульсные устройства: Учебник для вузов. - М.: Радио и связь, 1981. - 224 с.

5. Справочная книга радиолюбителя - конструктора / А.А. Бокуняев, Н.М. Борисов, Р.Г. Варламов и др.; Под ред. Н.И. Чистякова. - М.: Радио и связь, 1990. - 624 с.

6. Мячин Ю.А. 180 аналоговых микросхем: Справочник. - М.: Патриот, 1993. - 152 с,

7. Транзисторы: Справочник / О.П. Григорьев, В.Я. Замятин, Б.В. Кондратьев и др. M.: Радио и связь, 1990. - 272 с.

8. Транзисторы для аппаратуры широкого применения: Справочник / К.М. Брежнева, Е.И. Гантман, Т.И. Давыдова и др.; Под ред. Б.Л. Перельмана. - М.: Радио и связь, 1981. - 656 с.

9. Усатенко С.Т. Выполнение электрических схем по ЕСКД: Справочник / С.Т. Усатенко, Т.К. Каченюк, М.В. Терехова. - М.: Изд-во стандартов., 1989. - 325 с.

Приложение А

Схема генератора принципиальная

Приложение Б

Перечень элементов принципиальной схемы

Поз. обознач.	Наименование	Кол.	Примеч.
	Операционные усилители
DA1	LF351	1
	Конденсаторы
C1	К10-50б-МП0-2,2 мкФ ±10% - B	1
	Резисторы
R1	С3-14-1-5,1 кОм ± 10 %	1
R2	С2-14-0,25-27 кОм ± 2 %	1
R3	С2-14-0,25-10кОм ± 5 %	1
R4	С2-14-0,25-24кОм ± 5 %	1
R5	С2-14-0,25-100 кОм ± 5 %
R6	МЛТ-0,25-16 кОм ± 5 %	1
R7	МЛТ-0,25-75 кОм ± 5 %	1
R8	МЛТ-0,25-2,2кОм ± 5 %	1
R9	С2-14-0,25-22 Ом ± 5 %	1
R10	МЛТ-0,25-2,4кОм ± 5 %	1
R11, R12	МЛТ-0,25-100 Ом ± 5 %	2
R13	МЛТ-0,25-200 Ом ± 5 %	1
	Диоды
VD1, VD2	Д9К	2
VD3	Д310	1
	Транзисторы
VT1	2SC4672	1
	Разъёмы
XP1	MX-10-08-1021	1

Размещено на Allbest.ru

...