Микропроцессорные устройства релейной защиты элементов энергетической системы

Для защиты шин напряжением 110 - 220 кВ распределительных устройств (РУ) с фиксированным присоединением элементов фирма «ЭКРА», г. Чебоксары выпускает шкафы типа ШЭ 2607061 [13]. Шкаф может применяться для РУ с двойной системой шин, двойной системой шин с обходной и двойной секционированной системой с обходной. При этом число присоединений не более восемнадцати.

Схема защищаемых шин показана на рис. 5.1. Присоединения Q1 (ШСВ), Q3 (СВ1) и Q4 (СВ2) выполнены с жесткой фиксацией. Для присоединений Q5 (обходной выключатель), Q17 и Q18 можно менять фиксацию с одной системы шин на другую с помощью переключателя, установленного на дверях шкафа. Фиксация остальных присоединений Q6 - Q16 задается программой и может меняться с помощью дисплея и клавиатуры.

Дифференциальная защита шин имеет 18 входов для подключения к 18 трехфазным группам трансформаторов тока, причем коэффициенты трансформации у отдельных присоединений могут быть различными. В защите предусмотрена функция выравнивания различных коэффициентов трансформации трансформаторов тока. Точность выравнивания ± 3%.



Рис. 5.1. Схема распределительного устройства с двумя системами сборных шин и с обходной системой шин

Защита действует при всех видах КЗ. Защита выполняется пофазной. В шкафу устанавливаются три терминала БЭ2704 061. Каждый обеспечивает защиту одной фазы сборных шин.

Упрощенная функциональная схема защиты приведена на рис. 5.2.

Защита содержит пусковой орган (ПО), действующий при КЗ на I и II системах шин, и избирательные органы первой (ИО1) и второй (ИО2) систем шин, которые определяют поврежденную систему шин.

Отключение поврежденной системы шин выполняется, если срабатывает пусковой орган и избирательный орган поврежденной системы шин.



Рис. 5.2. Упрощенная функциональная схема дифференциальной защиты сборных шин

Пусковой орган через промежуточные трансформаторы тока включен на токи всех присоединений обеих систем шин, за исключением ШСВ. Избирательные органы первой (ИО1) и второй (ИО2) систем шин включаются на токи присоединений, зафиксированных на I или II систему шин. Фиксация присоединений осуществляется по уставкам (программно) с помощью узла конфигурирования фиксации присоединений.

Для действия на отключение в режиме опробования, в том числе и при неуспешном АПВ шин, в защите используется чувствительный токовый орган (ЧТО), который имеет более высокую чувствительность, чем пусковой орган. Это вызвано тем, что в режиме опробования на неустранившееся КЗ будет включаться только одно присоединение и ток КЗ может быть значительно меньше, чем при нормальной схеме распределительного устройства.

Реле тока ДЗШ состоят из следующих узлов (рис. 5.2):

- формирователя дифференциального и тормозного сигналов;

- быстродействующего органа БО;

- медленнодействующего органа МО;

- дифференциально-фазного органа ДФО.

В защите формируется дифференциальный ток с учетом принятых положительных направлений токов к шинам как модуль геометрической суммы всех токов, поступающих на вход реле:

Чувствительный токовый орган состоит из реле тока (ЧТО РТ) и блокирующего реле ЧТО РБ, включенных по логической схеме «И», (элемент 27).

Реле тока ЧТО РТ задает уставку по току срабатывания, а блокирующее реле ЧТО РБ обеспечивает отстройку от небаланса, возникающего от бросков тока намагничивания при включении трансформаторов.

При обрывах и других неисправностях во вторичных цепях трансформаторов тока увеличивается ток небаланса в дифференциальных реле. Для выявления неисправностей предусмотрены реле контроля, которые включаются в цепи реле ПО, ИО1 и ИО2, (на схеме не показаны). При срабатывании реле контроля обеспечивается сигнализация «неисправность цепей тока» и блокировка защиты, для чего сигнал подается на запрещающий вход элемента И10, (рис. 5.2).

Принцип действие защиты описан в [5].

5.2 Расчет микропроцессорной защиты сборных шин

Микропроцессорные защиты не предъявляют жестких требований по равенству коэффициентов трансформации высоковольтных трансформаторов тока у всех присоединений. Трансформаторы тока могут выбираться по номинальным токам присоединений. Выбранные коэффициенты трансформации трансформаторов тока указываются в карте заказа шкафа ДЗШ. В защите производится выравнивание вторичных токов при различных коэффициентах трансформации трансформаторов тока присоединений в соответствии с картой заказа. Точность выравнивания не более ± 3% от базисного тока.

Дифференциальная защита шин выполнена с торможением от полусуммы модулей токов в тормозной цепи реле.

Тормозная характеристика защиты приведена на рис. 5.3. Она состоит из двух участков - горизонтального и наклонного. Начальный горизонтальный участок задается током срабатывания I_д0.

Рис. 5.3. Тормозная характеристика дифференциальной защиты сборных шин

Расчет защиты выполняется в следующем порядке.

1. Начальный ток срабатывания дифференциальной защиты I_д0 выбирается по условию отстройки от тока нагрузки самого мощного присоединения (отстройка от обрыва токовых цепей).

I_д0 = 1,2 I_баз

где I_баз - номинальный ток самого мощного присоединения (присоединения с наибольшим коэффициентом трансформации трансформаторов тока).

Начальный ток срабатывания избирательных органов ИО1 и ИО2 выбирается равным



I_д0(ИО1) = I_{д0 (ИО2)} = 0,4 I_баз

Уставка по начальному току срабатывания изменяется в пределах от 0,4 до 1,2 о.е. (в долях от базисного тока).

2. Длина горизонтального участка, при котором торможение отсутствует, задается уставкой начального тока торможения I_т0. Она не должна быть больше тормозного тока, протекающего через шины с учетом максимальной перегрузки.

I_т0 ? k_отс I_скв.max / I_баз,

где k_отс выбирается в пределах 1,1 ч 1,5;

I_скв.max - максимальный сквозной ток нагрузки, протекающий через шины.

Уставка по длине начального участка тормозной характеристики регулируется в пределах от 1 до 2 в долях от базисного тока.

3. Коэффициент торможения (наклон характеристики второго участка) выбирается по условию отстройки от тока небаланса при максимальном токе внешнего КЗ.

Коэффициент торможения k_т равен тангенсу угла наклона тормозной характеристики. Отсюда угол наклона б равен

б = arctg k_т.

Уставка по коэффициенту торможения регулируется в пределах от 0,2 до 1,2.

4. Уставка чувствительного токового органа (ЧТО) выбирается по условию обеспечения требуемой чувствительности в режиме опробования

Уставка по току срабатывания ЧТО регулируется в пределах от 0,2 до 1,0 I_баз.

5. Реле контроля исправности цепей переменного тока отстраивается от тока небаланса максимального нагрузочного режима.

Уставка по току срабатывания реле регулируется в пределах от 0.04 до 0,2 I_баз.

5.3 Пример расчета микропроцессорной защиты сборных шин

В качестве примера рассчитаем защиту сборных шин 220 кВ электрической станции, схема которой приведена на рис. 5.4 а.

Распределительное устройство 220 кВ выполнено по схеме две системы шин с обходной (рис. 5.4 б).

а)

б)

Рис. 5.4. К расчету дифференциальной защиты сборных шин: а - главная схема электрических соединений станции; б - схема распределительного устройства с фиксацией присоединений по системам шин.

К шинам подключены:

- два блока с генераторами ТВВ, Р_г = 500 МВт;

- автотрансформатор связи типа 3ЧАОДЦТН - 167000/500/220;

- пять линий, две из них с двухсторонним питанием (связь с системой).

Максимальный ток нагрузки по одной линии I_{ЛЭП max} = 200 А.

Максимальный ток нагрузки одного блока

Максимальный сквозной ток через шины 220 кВ I_скв.max = 1,6 кА.

Коэффициенты трансформации трансформаторов тока для всех присоединений приняты одинаковыми и равны

K_I = 1500/1.

Фиксация присоединений в нормальном режиме следующая:

Блок №1 - 1 с.ш.

Блок №2 - 2 с.ш.

АТ может присоединяться как к 1, так и ко второй системе шин. Поэтому для него выбираем ячейку №17 (Q17), при этом фиксация присоединения может меняться с первой системы шин на вторую с помощью переключателя, установленного на дверях шкафа.

Фиксация обходного выключателя также выбирается с помощью переключателя.

Фиксация остальных присоединений задается программно и может меняться уставкой с помощью дисплея и клавиатуры.

Расчет.

За базисный ток принят вторичный ток самого мощного присоединения (блок генератор-трансформатор)

Дифференциальная защита шин выполнена с торможением от полусуммы модулей токов в тормозной цепи реле.

Тормозная характеристика защиты приведена на рис. 5.3.

1. Начальный ток срабатывания дифференциальной защиты I_д0 выбирается по условию отстройки от тока нагрузки самого мощного присоединения (отстройка от обрыва токовых цепей):

I_д0 = 1,2 I_баз = 1,2 · 0,88 = 1,06 А,

где I_баз - номинальный ток самого мощного присоединения (присоединения с наибольшим коэффициентом трансформации трансформаторов тока).

Начальный ток срабатывания избирательных органов ИО1 и ИО2 выбирается равным

I_д0(ИО1) = I_{д0 (ИО2)} = 0,4 I_баз = 0,4 · 0,88 =0,35 А.

Уставка по начальному току срабатывания изменяется в пределах от 0,4 до 1,2 о.е. (в долях от базисного тока).

2. Длина горизонтального участка, при котором торможение отсутствует, задается уставкой начального тока торможения I_т0. Она не должна быть больше тормозного тока, протекающего через шины, с учетом максимальной перегрузки:

I_т0 ? k_отс I_скв.max / I_баз = 1,82 о.е.,

где k_отс выбирается в пределах 1,1ч1,5;

I_скв.max - максимальный сквозной ток нагрузки, протекающий через шины, равен 1600 А.

Уставка по длине начального участка тормозной характеристики регулируется в пределах от 1 до 2 в долях от базисного тока.

Принимаем I_т0 = 1,82 о.е.

3. Коэффициент торможения (наклон характеристики второго участка) выбирается по условию отстройки от тока небаланса при максимальном токе внешнего КЗ.

Уставка по коэффициенту торможения регулируется в пределах от 0,2 до 1,2.

Примем k_т равным 0,4 о.е. Коэффициент торможения k_т равен тангенсу угла наклона тормозной характеристики. Отсюда угол наклона б равен

б = arctg k_т = arctg 0,4 = 22°.

4. Уставка чувствительного токового органа (ЧТО) выбирается по условию обеспечения требуемой чувствительности в режиме опробования.

Уставка по току срабатывания ЧТО регулируется в пределах от 0,2 до 1,0 I_баз.

5. Реле контроля исправности цепей переменного тока отстраивается от тока небаланса максимального нагрузочного режима.

Уставка по току срабатывания реле регулируется в пределах от 0,04 до 0,2 I_баз.

Рассчитанные уставки защиты.

Уставки задаются в относительных единицах (в долях от базисного тока).

Базисный ток I_баз = 0,88 А.

Начальный ток срабатывания защиты I_д0=1,1А, уставка I_д0*=1,2 о.е.

Начальный ток срабатывания избирательных органов I_д0(ИО1) = I_{д0 (ИО2)} = 0,35 А. Уставка I_д0* = 0,4 о.е.

Длина горизонтального участка тормозной характеристики I_т0 = 1,82 о.е.

Коэффициент торможения k_т = 0,4 о.е.

Ток срабатывания чувствительного токового органа (ЧТО) I_с.р.ЧТО = 0,86 о.е.

Ток срабатывания реле контроля исправности цепей тока I_с.р.обр = 0,09 о.е.



6. Расчет токов короткого замыкания для выбора уставок релейной защиты

6.1 Принимаемые допущения

Для расчета уставок релейной защиты необходим расчет токов короткого замыкания (КЗ).

Ток КЗ зависит от вида повреждения (трехфазное, двухфазное или однофазное). Однако для большинства защит достаточно рассчитать ток симметричного трехфазного КЗ. Симметричное трехфазное КЗ наиболее простой для расчета вид повреждения, так как при этом повреждении токи и напряжения трех фаз равны по значению, и схема замещения системы может быть представлена в однофазном изображении.

Ток в процессе КЗ не остается постоянным. Он увеличивается в первый момент времени, а затем затухает до установившегося значения. Однако измерительные органы защиты работают, как правило, в первый момент возникновения КЗ, поэтому для выбора уставок достаточно рассчитать ток в начале КЗ для момента t = 0. При этом возможное снижение тока в процессе КЗ учитывается для защит, имеющих выдержку времени, введением повышенных коэффициентом отстройки и чувствительности.

Из-за наличия в сети индуктивности ток при возникновении КЗ не меняется скачком, а нарастает по закону, определяющему переходный процесс. Для упрощения расчетов ток переходного процесса КЗ принято считать состоящим из двух составляющих: апериодической и периодической. Периодическая составляющая тока КЗ в начальный момент времени называется начальным или сверхпереходным током КЗ. Для выбора уставок и проверки чувствительности релейной защиты обычно используется сверхпереходное значение тока КЗ, расчет которого производится наиболее просто. Наличие апериодической составляющей учитывается увеличением коэффициентов отстройки.

Принимая во внимание все сказанное выше, для выбора уставок и анализа поведения релейной защиты используется расчет сверхпереходного трехфазного тока КЗ в начальный момент времени.

При однофазных и двухфазных КЗ трехфазная система становится несимметричной. Для расчета несимметричных режимов в трехфазной сети может быть использован метод симметричных составляющих, при этом рассчитываются составляющие прямой, обратной и нулевой последовательности. Расчеты обычно выполняются на ЭВМ по специальным программам (программы имеются на кафедре).

В настоящей курсовой работе достаточно рассчитать сверхпереходную составляющую тока трехфазного КЗ для начального момента времени.

6.2 Составление схемы замещения и определение сопротивлений отдельных элементов

При расчете токов КЗ следует предварительно по исходной расчетной схеме участка электрической сети или системы составить соответствующую схему замещения. В схеме замещения все магнитные (трансформаторные) связи заменяются электрическими и все элементы системы (генераторы, трансформаторы, линии электропередач и т.д.) представляются своими сопротивлениями, при этом для упрощения расчетов используются, как правило, только индуктивные сопротивления.

Сопротивления всех элементов могут быть выражены в именованных или относительных единицах. Расчет в именованных единицах является более наглядным, поэтому в курсовой работе рекомендуется сопротивления всех элементов выразить в именованных единицах (в Омах).

Сопротивления элементов, включенных на разные ступени напряжения, необходимо привести к одному базисному напряжению. За базисное напряжение удобно принять среднее эксплуатационное напряжение той ступени, на которой рассчитывается большинство точек короткого замыкания.

Среднее эксплуатационное напряжение U_ср (междуфазное) выбирается согласно следующей шкале: 3,15; 6,3; 10,5; 13,8; 15,75; 18; 20; 24; 37; 115; 230; 340; 515; 770.

Синхронные генераторы в схему замещения включаются сверхпереходным значением индуктивного сопротивления по продольной оси, которое в справочной литературе приводится в относительных единицах.

Энергосистема обычно задается своей полной мощностью S_с, МВ·А и сопротивлением в относительных единицах.

Иногда в исходных данных для расчетов задаются не эквивалентные сопротивление и мощность системы, а ток трехфазного КЗ, протекающий от системы к шинам электрической станции или подстанции I_К.с.

Сопротивление системы может задаваться также не током, а мощностью КЗ на шинах подстанции.

Для трехобмоточных трансформаторов и автотрансформаторов напряжения короткого замыкания в справочниках приводятся для схемы замещения в виде треугольника, т.е. u_{к В-С}%; u_{к В-Н}%; u_{к С-Н}%, однако при расчетах, как правило, используется схема замещения в виде трехлучевой звезды:

Для двухобмоточного трансформатора, у которого обмотка низшего напряжения расщеплена на две ветви, схема замещения также представляет собой трехлучевую звезду.

В справочной литературе сопротивление реактора дается в именованных единицах (в Омах) или в относительных (в процентах).

Для сдвоенного токоограничивающего реактора схема замещения представляет собой трехлучевую звезду:

При расчетах токов КЗ можно использовать средние значения индуктивного сопротивления линии на 1 км длины (удельные сопротивления) x_уд, которые составляют:

- для одиночных воздушных линий 6 - 220 кВ 0,4 Ом/км;

- 500 кВ при расщеплении на три провода в фазе 0,3 Ом/км;

- 750 кВ при расщеплении на четыре провода в фазе 0,28 Ом/км;

- для кабельных линий 6 - 10 кВ 0,08 ч 0,1 Ом/км.

Сопротивление воздушной или кабельной линии x_л, приведенное к базисному напряжению и выраженное в именованных единицах (в Омах).,

6.3 Преобразование электрической схемы замещения, определение токов КЗ и остаточного напряжения

Сопротивления элементов схемы вместе с их обозначениями указываются на схеме замещения. Обычно каждый элемент обозначают дробно: в числителе ставят обозначение и номер элемента, а в знаменателе - значение сопротивления.

На схеме замещения указываются точки КЗ. Далее схему замещения необходимо преобразовать к простейшему виду относительно каждой точке КЗ, после чего находят результирующий ток КЗ. Ток КЗ, приведенный к базисному напряжению.

По результирующему (суммарному) току в точке КЗ находят токи в отдельных ветвях схемы, которые и используются для выбора уставок релейной защиты.



7. Задание и методические указания к курсовой работе по курсу

«Микропроцессорные устройства релейной защиты и автоматики»

1. Задание на курсовую работу

В курсовых работах могут быть рассмотрены следующие вопросы:

1. Выбор и расчет защит линий электропередачи 110 - 220 кВ;

2. Выбор и расчет устройств защит трансформаторов подстанции;

3. Выбор и расчет устройств защит автотрансформатора с высшим напряжением 500 кВ;

4. Выбор и расчет защит блока генератор-трансформатор;

5. Выбор и расчет устройства защиты сборных шин электрической станции или подстанции.

Обычно в курсовой работе должны быть разработаны два или три вопроса из перечисленных (по заданию преподавателя).

Вопросы 3 и 4 являются более сложными и предназначены, в основном, для студентов профиля «Релейная защита и автоматика электроэнергетических систем».

Исходные данные для выполнения курсовых работ приведены на схеме рис. 7.1. и в таблице 7. 1.

Таблица 7.1.

Варианты заданий
№ Варианта	Станция	Ток асинхр. режима Iа.р. кА	Линии	П/ст 1 Т2 Sном МВА	П/ст 2 АТ Sном МВА	Система
	G Pном МВт	Т1 Sном МВА	Число n		W1 l1 км	W2 l2 км			S МВА	x* о.е.
1	2	3	4	5	6	7	8	9	10	11
1	300	400	2	3,2	60	110	40	3х167	1000	0,3
2	200	250	4	2,3	80	94	32	3х267	2500	0,45
3	500	630	2	4,2	40	84	63	250	3000	0,5
4	160	200	4	2,8	55	68	40	3х267	1500	0,4
5	800	1000	1	3,5	100	86	63	250	2000	0,35
6	200	250	2	2,5	110	68	32	3х167	4000	0,6
Продолжение таблицы 7.1
1	2	3	4	5	6	7	8	9	10	11
7	300	400	3	3,4	60	72	40	250	4500	0,63
8	110	125	6	3,8	70	64	32	3х267	2200	0,4
9	500	630	2	4,0	94	72	63	3х167	3200	0,5
10	200	250	4	3,5	84	65	40	250	1000	0,32
11	160	200	5	3,7	56	70	63	3х167	2000	0,44
12	300	400	2	2,8	60	50	32	3х267	3000	0,52
13	500	630	2	2,6	60	45	40	2 х 250	3000	0,4
14	300	400	3	3,0	50	62	32	3 х 267	4000	0,5
15	200	250	4	2,4	80	30	25	3 х 167	2000	0,2
16	160	200	5	2,8	45	60	63	2 х 250	3500	0,4
17	110	125	6	2,2	32	44	32	3 х 267	2000	0,15
18	800	1000	1	4,0	50	70	40	3 х 167	3000	0,5
19	500	630	2	3,2	60	80	63	2 х 250	1500	0,2
20	300	400	2	2,5	32	40	50	250	2000	0,3

Для линии электропередач рекомендуется выбрать провод АС-185 или АС-240 (ЛЭП 110 кВ), АС-240 или АС-300 (ЛЭП 220 кВ). Удельное сопротивление линий и длительно допустимые токи приведены в [15], стр. 432 таблица 7.39 и стр. 428 таблица 7.35.

Рис. 7.1. Схема участка сети для расчёта защит

Номер варианта выбирается по номеру студента в списке группы или по последней цифре номера зачетной книжки.

Пояснительная записка выполняется на листах формата А4.

Схемы и характеристики защит выполняются на листах формата А4 и включаются в пояснительную записку.

2. Методические указания.

2.1. Выбор и расчёт защит ЛЭП

а) Выбрать микропроцессорные устройства основной и резервной защит линий W1 и W2. Указать функции терминалов. Начертить схемы подключения защит.

б) Рассчитать уставки токовой отсечки и дистанционной защиты для комплектов защит 1, 2, 3 и 4 линии W1 и W2. Начертить характеристики защит. Расчет защит можно выполнить по настоящему методическому пособию. Принципы действия, характеристики и более подробные методы расчета микропроцессорных защит приведены в [4], [6], [17].

2.2. Выбор и расчет защит понижающего трансформатора подстанции.

а) Выбрать микропроцессорное устройство для защиты трансформатора подстанции. Указать функции терминала. Начертить схемы подключения защит.

б) Рассчитать уставки основной и резервных защит трансформатора. Начертить характеристику дифференциальной защиты.

Расчет защит можно выполнить руководствуясь настоящим методическим пособием или работами [7], [8], [11].

2.3. Выбор защит автотрансформатора подстанции

а) Выбрать схему электрических соединений подстанции с автотрансформаторами (автотрансформатором).

б) Выбрать микропроцессорные устройства для защиты автотрансформатора. Указать типы защит и схемы подключения. Описать порядок работы защит.

в) Рассчитать уставки основных и резервных защит. Расчет можно выполнить руководствуясь методическими пособиями [7], [8], [12], [14].

2.4. Выбор и расчет защит блока генератор - трансформатор

а) Выбрать микропроцессорный терминал защиты блока генератор-трансформатор. Начертить схему подключения защит, входящих в терминал.

б) Рассчитать уставки основных и резервных защит генератора, трансформатора и блока генератор - трансформатор. Начертить характеристики защит.

Расчет можно выполнить руководствуясь учебными пособиями [5], [18], [19].

2.5. Выбор и расчёт защиты сборных шин электрической станции или подстанции.

а) Выбрать схему электрических соединений для сборных шин электростанции или подстанции. На ней указать шиносоединительные, обходные и секционные (если они есть) выключатели. Указать места установки трансформаторов тока.

б) Выбрать микропроцессорное устройство для защиты сборных шин. Начертить схему подключения защиты. Начертить структурную схему, указать составные части и органы и описать порядок работы защиты.

в) Рассчитать уставки дифференциальной защиты сборных шин. Начертить тормозную характеристику. Расчет можно выполнить по настоящему пособию, характеристики и схема подключения приведена в [5] и в [13].

2.6. Для выбора уставок защит необходимо провести расчет токов короткого замыкания (КЗ).

Рассчитывается периодическая составляющая тока трехфазного КЗ для момента времени t = 0.

Для расчета уставок защит линий W1 и W2 рассчитываются токи КЗ в начале, середине и конце каждой линий, причем в каждой точке КЗ токи рассчитываются отдельно от электрической станции и от системы.

Для расчета защит трансформатора и автотрансформатора необходимо рассчитать ток КЗ на шинах ВН, СН и шинах НН подстанции.

Для расчета защиты сборных шин необходимо знать суммарный ток КЗ на шинах станции (подстанции), а также наименьший ток КЗ от одного присоединения (режим опробования).

При расчете токов КЗ для линий можно учитывать только индуктивное сопротивление и принять x_уд = 0,4 Ом/км.



Заключение

Настоящее учебное пособие написано для помощи студентам при выполнении курсовой работы по курсу «Микропроцессорные устройства релейной защиты и автоматики». В пособии приведены варианты заданий на курсовую работу, в которой требуется выбрать и рассчитать защиты линий электропередач напряжением 110 - 220 кВ, а также защиты электрооборудования электрических станций, подстанций и сборных шин.

В пособии рассмотрены принципы выполнения и методы расчета микропроцессорных защит элементов электрической системы, даны технические характеристики защит и справочные данные, необходимые для расчетов.

Пособие может также использоваться для практических занятий, самостоятельной работы и в дипломном проектировании.



Список рекомендуемой литературы

1. Правила устройства электроустановок, 7-е изд. - М.: Изд. НЦ ЭНАС, 2004 - 926 с.

2. Электротехнический справочник: В 4 т. Т.3. Производство и распределение электрической энергии / Под общ. ред. профессоров МЭИ - 9-е изд. - М.: Изд-во МЭИ, 2004 - 964 с.

3. Руководящие указания по релейной защите. Вып. 13А, 13Б. Релейная защита понижающих трансформаторов и автотрансформаторов 110 ч 220 кВ. Схемы. Расчеты. - М.: Энергоатомиздат, 1985.

4. Шелушенина О.Н. Релейная защита электроэнергетических систем. Принципы выполнения защит. Защиты линий электропередач: учебное пособие / Шелушенина О.Н., Добросотских И.И., Синельникова С.Н., Ведерников А.С. - Самара: СамГТУ, 2010 - 236 с.

5. Шелушенина О.Н. Релейная защита электроэнергетических систем. Защита генераторов, трансформаторов и сборных шин: учеб. пособ./ О.Н. Шелушенина, П.А. Кулаков, Л.Г. Мигунова, М.О. Скрипачев - Самара: СамГТУ, 2011 - 224 с.

6. Кулаков П.А. Защита линий электропередач. Релейная защита воздушных линий 110 - 220 кВ: учебное пособие / Кулаков П.А., Шелушенина О.Н. - Самара: СамГТУ, 2008 - 100 с.

7. Шелушенина О.Н. Микропроцессорные защиты трансформаторов, автотрансформаторов и двигателей: учеб. пособие / О.Н. Шелушенина, А.С. Ведерников, И.И. Добросотских, М.О. Скрипачев.-Самара: СамГТУ, 2012 - 240 с.

8. Рекомендации по выбору уставок шкафа типа ШЭ2607 041 - защиты трансформаторов, ШЭ2607 042 и ШЭ2710 542 - защиты автотрансформаторов, ШЭ2710 541 - защиты шунтирующего реактора. ЭКРА.656.453.026 РЭ - Чебоксары: НПП «ЭКРА», 2009.

9. Шкафы защиты линии и автоматики управления линейными выключателями типов ШЭ2607 011 021 ШЭ2607 012 021: руководство по эксплуатации. ЭКРА.656.453.022 РЭ - Чебоксары: НПП «ЭКРА», 2002.

10. Руководящие указания по релейной защите. Вып.12. Токовая защита нулевой последовательности от замыканий на землю линий 110-500 кВ. Расчеты. М.: Энергия, 1980. - 88 с.

11. Шкаф защиты трансформатора типа ШЭ2607 041: руководство по эксплуатации. ЭКРА.656.453.031 РЭ - Чебоксары: НПП «ЭКРА» 2003.

12. Шкаф защиты автотрансформатора типа ШЭ2607 042: руководство по эксплуатации. ЭКРА.656.453.032 РЭ - Чебоксары: НПП «ЭКРА» 2005.

13. Шкаф защиты сборных шин напряжением 110-220 кВ типа ШЭ2607 061: руководство по эксплуатации. ЭКРА.656.453.034 РЭ - Чебоксары: НПП «ЭКРА» 2003.

14. Шкаф резервной защиты трансформатора (автотрансформатора) 110-220 кВ и автоматики управления выключателями типа ШЭ2607 071: руководство по эксплуатации. ЭКРА.656.453.028 РЭ - Чебоксары: НПП «ЭКРА» 2005.

15. Неклепаев Б.Н., Крючков И.П. Электрическая часть электростанций и подстанций: Справочные материалы для курсового и дипломного проектирования: учебное пособие для вузов. 4-е издание. - М.: Энергоатомиздат, 1989. - 608 с.

16. Руководящие указания по расчету токов короткого замыкания / Под ред. Б.Н. Неклепаева. - М.: Изд-во НЦ ЭНАС, 2002. - 152 с.

17. Шкаф дифференциально-фазной защиты типа ШЭ2607 081: руководство по эксплуатации. ЭКРА.656.453.029 РЭ - Чебоксары: НПП «ЭКРА», 2003.

18. Добросотских И.И., Кулаков П.А., Шелушенина О.Н. Релейная защита блока генератор - трансформатор: Учеб.пособие. - Самара. СамГТУ, 2008 - 142 с.

19. Цифровые защиты генераторов, трансформаторов и блоков генератор - трансформатор электростанций. ЭКРА.656 116.166.ТО. - Чебоксары НПП «ЭКРА». 2005.

Размещено на Allbest.ru

...