Улучшение судоходных условий на участке реки дноуглублением

Размещено на http://www.allbest.ru/

Министерство транспорта России

Московская государственная академия водного транспорта

Кафедра водных путей и портов

Курсовой проект

по дисциплине: Водные пути и путевые работы

"Улучшение судоходных условий на участке реки дноуглублением"

Студент группы ГТ-5

Бойцов Н.А.

Преподаватель: Белоусов А.Р.

Москва 2012

Содержание

1. Исходные данные

2. Содержание проекта

3. Назначение габаритов судового хода

4. Проектирование судовых прорезей

4.1 Оценка устойчивости прорези в несвязном грунте

4.1.1 Расчет гидравлических элементов потока в расчетных струях, качественная оценка устойчивости прорези

4.1.2 Количественная оценка устойчивости прорези

5. Определение объемов дноуглубительных работ

5.1 Составление схемы обвехования прорезей

5.2 Определение объемов выемки грунта

6. Определение расчетной производительности землесоса

6.1 Определение расчетной производительности землесоса по грунту

6.2 Проверка всасывающей способности насоса

6.3 Определение основных параметров всасывающего наконечника

7. Технологическая карта работы землесоса при траншейном способе разработки прорези в несвязном грунте

8. Составление баланса продолжительности использования землесоса по времени

9. Выбор многочерпакового земснаряда и определение его расчетной производительности

10. Составление технологической карты работы многочерпакового снаряда

11. Определение потребного количества шаланд

1. Исходные данные

· План затруднительного участка реки: ВАРИАНТ ;

· Класс водного пути: III;

· Осадка расчетного судна: 0,9 м;

· Крупность донных отложений: средний песок;

· Расход в реке: Q = 1200 м³/с;

· Положение оси приемного отверстия насоса по высоте относительно поверхности воды Z0=0,5м

· Диаметр и длина напорного трубопровода Dн=0,5м, Lн=400м;

· Возвышение трубопровода над поверхностью воды Zн=1,0

· Паспортная производительность землесоса по грунту Qгр =750 м³/ч

· Мощность привода Nном=350кВт

2. Содержание проекта

В проекте рассматривается затруднительный для судоходства участок реки с двумя перекатами. На одном из перекатов грунт принимается несвязным, а на другом - связным. На участке реки проектируется расположение судового хода и восстановительных прорезей, назначаются отвалы грунта и подсчитываются объемы землечерпательных работ. С целью уточнения расположения прорезей и отвала грунта на перекатах строятся планы течений для бытового состояния русла. На перекате с несвязным грунтом также строится план течений для проектного состояния, то есть с учетом прорези и отвала грунта, на основании которого выполняется расчет начальных деформаций дна в зоне прорези и дается оценка ее устойчивости.

По объему землечерпательных работ и глубинам на перекатах подбираются землесос и многочерпаковый земснаряд. Определяются расчетная производительность, рабочие характеристики грунтового насоса и параметры всасывающего наконечника землесоса; рассчитываются параметры черпаковой цепи многочерпакового земснаряда.

После установления расчетных производительностей составляются технологические карты работы земснарядов и рассчитываются: баланс времени, количество шаланд для работы многочерпакового земснаряда. При выполнении проекта часть расчетов производится на ПЭВМ.

3. Назначение габаритов судового хода

землесос дноуглубительный земснаряд многочерпаковый

Гарантированные ширина (Вг) и радиус закругления (Rг) судового хода устанавливаются в соответствии с классом водного пути. При этом рекомендуется принимать значения Вг и Rг, соответствующие верхним границам интервалов.

Таблица 1. Гарантированные габариты судового хода

Класс водного пути	Тг, м	Вг, м	Rг, м
I II III IY Y YI YII	>3.2 2.5…3.2 1.9…2.5 1.5…1.9 1.1…1.5 0.7…1.1 0.5…0.7	85…100 70…85 70…75 40…50 40…50 14…20 14…20	600…1000 350…600 350…600 200…300 200…300 90…120 90…120

4. Проектирование судоходных порезей

На план участка наносятся проектная (соответствующая гарантированной глубине) изобата и динамическая ось потока, совпадающая с линией наибольших глубин. Далее намечается предположительное расположение оси судового хода. Там, где динамическая ось потока имеет плавные очертания (радиус ее кривизны больше Rг), ось судового хода следует с ней совмещать. Там, где динамическая ось потока сильно искривлена, ось судового хода следует прокладывать по наиболее пологому направлению, используя при необходимости пониженные части побочней.

После нанесения оси судового хода устанавливаются все места, где гарантированные глубина и ширина судового хода не выдерживаются. В этих местах проектируются прорези и подрезки. Ширина прорезей назначается равной

.

Рис. 1. План переката с предварительным расположением прорези грунта

4.1 Оценка устойчивости прорези в несвязном грунте

4.1.1 Расчет гидравлических элементов потока в расчетных струях, качественная оценка устойчивости прорези

Расчет гидравлических элементов потока выполняется при проектном состоянии русла для одной или двух струй, проходящих по полосе прорези.

Во всех расчетных поперечных сечениях для выбранных струй определяют гидравлические элементы потока: площадь поперечного сечения струи ст, ширину струи по свободной поверхности bст, среднюю глубину в струе

hст=ст/ bст,

среднюю скорость в сечении струи

Uст=Qст/ст,

значения неразмывающей и размывающей скоростей.

Неразмывающая скорость определяется по формуле В.Н. Гончарова:

где d50 и d90 - диаметры частиц грунта обеспеченностью 50% и 90% соответственно по кривой гранулометрического состава.

Размывающая скорость связана с неразмывающей зависимостью

Таблица 2. Гидравлические элементы потока в струях

№ струи	№ сечения	ст, м2	bст, м	hст, м	Qст, м3/c	Uст, м/с	Uнр, м/с	Uр, м/с
2	1	96.4	35.7	2.7	240	2.49	0.440	0.572
	2	95,5	38.2	2.5	240	2.51	0.435	0.564
	3	103.8	41.5	2.5	240	2.31	0.435	0.564
	4	124.2	34.5	3.6	240	1.93	0.468	0.608
3	1	81.2	20.3	4	240	2.96	0.479	0.623
	2	95.1	35.2	2.7	240	2.52	0.440	0.572
	3	97	45.6	2.2	240	2.47	0.424	0.551
	4	139.5	55.8	2.5	240	1.72	0.435	0.564

4.1.2 Количественная оценка устойчивости прорези

Количественная оценка устойчивости прорези производится на основании результатов расчета деформации дна. Расчет деформации дна основан на уравнении деформации, записанном в конечных разностях для участков выделенных ранее расчетных струй:

,

где

Qs,j=Qs,i-Qs,i+1

- приращение расхода наносов на j-ом участке;

Lj - длина j-го участка (расстояние по оси струи между i-ым и i+1-ым сечениями;

ст,j=(bст.i+bст.i+1)/2

- средняя на участке ширина струи;

д,j - среднее приращение отметки дна на j-ом участке;

-коэффициент пористости несвязного грунта;

t - расчетный интервал времени.

Расход влекомых наносов в i-ом сечении струи вычисляется по формуле К.В. Гришанина

Начальная скорость деформации вычисляется по зависимости

, м/сут,

а деформации дна за период времени t - по формуле

В курсовом проекте интервал времени t принимается равным 5 суткам.

Таблица 3. Расчет начальной деформации русла

№ струи	№ сечения	Uст, м/c	bст, м	Uст/ Uнр	(Uст/ Uнр)3	Uст-Uнр	Qs, м3/c	№ участка	bст, м	ДQ, м3c	ДLi, м	онi, м/сут	ДZдi, м
2	1	2,49	35,7	5,66	181,23	2,05	0,04	1-2	37	0,01	128	0,46	2,28
	2	2,51	38,2	5,77	192,11	2,08	0,05
	3	2,31	41,5	5,31	149,75	1,88	0,03	2-3	39,9	-0,02	220	-0,49	-2,46
	4	1,93	34,5	4,12	70,13	1,46	0,01
								3-4	38	-0,02	195	-0,58	-2,91
	5	2,96	20,3	6,18	235,98	2,48	0,04	4-5	27,4	0,03	107	2,21	11,05
3	1	2,52	35,2	5,73	187,86	2,08	0,04	1-2	40,4	0,02	128	0,84	4,18
	2	2,47	45,6	5,83	197,69	2,05	0,06
	3	1,72	55,8	3,95	61,82	1,29	0,01	2-3	50,7	-0,05	220	-0,97	-4,84
	4	1,97	48,7	4,53	92,88	1,54	0,02
								3-4	52,3	0,01	195	0,21	1,06
	5	2,27	35,2	5,03	127,51	1,82	0,02	4-5	42	0	107	0	0

Динамика изменения наносов будет иная, чем в расчете, так как при намыве происходит уменьшение живого сечения, и скорость будет увеличиваться. При увеличении скорости будет происходить размыв.

5. Определение объемов дноуглубительных работ

5.1 Составление схемы обвехования прорезей

Обвехование прорези заключается в разбивке временных створов, закрепляющих на местности кромки прорези и границы серий. В курсовой работе длину серий можно принять равной 100 м.

5.2 Определение объемов выемки грунта

Объем выемки грунта подсчитывается по сериям, на которые разбита прорезь. Для этого стоятся продольные профили дна по обеим кромкам и оси прорези. Полезная толщина снимаемого слоя определяется относительно проектного дна по формуле

где h - глубина в рассматриваемой точке при проектном уровне.

Объем полезной выемки грунта в пределах каждой серии вычисляется по формуле

,

где Вср,i - средняя ширина прорези в пределах рассматриваемой серии;

i - номер серии;

Fi - площадь срезаемого слоя грунта на продольном профиле в пределах рассматриваемой серии. Индексы "л", "о", "п" отмечают соответственно продольные профили левой кромки, оси и правой кромки прорези.

Таблица 4. Объемы дноуглубительных работ на прорези

Наименование прорези	№ серии	Bср.i, м	Si, м2	Fлi, м2	Fоi, м2	Fпi, м2	Wi, м3	Wпер.i, м3	Wп.i, м3
Прорезь в несвязном грунте	1	90	9000	65	30	45	3825	6750	10575
	2	90	9000	120	85	80	8325	6750	15075
	3	110	12100	90	125	85	11687,5	9075	20762,5
	4	105	10500	55	130	105	11025	7875	18900
	5	105	10500	40	95	95	8531,25	7875	16406,25
	6	30	1500	10	17,5	20	487,5	1125	1612,5
	Полный объем выемки грунта Wп =83331,25,тыс. м 3

Таблица 5. Сводная таблица объемов дноуглубительных работ

Наименование прорези	Lп, м	Вп, м	Sп, м2	Wп, м3	hсн, м
Прорезь в несвязном грунте	550	100	52600	83331,25	1.6
Прорезь в связном грунте	550	33	52600	49150	0,94

6. Определение расчетной производительности землесоса

Исходя из рассчитанного полного объема выемки грунта на перекате с несвязным грунтом, желаемого времени выполнения работ (7…10 суток) и коэффициента эксплуатации (0.5…0.7), определяется потребная производительность землесоса. Выбираем для производства работ землесос 246-б.

Определяем критическую скорость по формуле:

где:

· k - эмпирический коэффициент, для крупных песков равен 5.15;

· DВС - внутренний диаметр всасывающего трубопровода, 0.5 м;

Определяем потери напора во всасывающем трубопроводе, характеризующие вакуум перед входом в насос, при перекачивании водогрунтовой смеси, по формуле:

где:

· ГС, 0 - соответственно плотность гидросмеси и воды, от 1000 до 1300 и 1000 кг/м³ ;

· VВС - средняя скорость во всасывающем трубопроводе, м/с;

· kГ - коэффициент, учитывающий влияние грунта на потери напора, при сГС =с0 равен 1, при сГС >с0 равен 1.2;

· лВС - обобщенный коэффициент сопротивления, учитывающий трение и рассредоточенные по длине всасывающего трубопровода местные сопротивления, ;

· LВС - полная длина всасывающего трубопровода, принимаемая в зависимости от глубины разработки прорези ТПР, м;

=14,24м

· DВС - диаметр всасывающего трубопровода, 0.3м;

· Dl - диаметр приемного отверстия рабочего колеса грунтового насоса, 0.55 м;

· тНАК - коэффициент сопротивления всасывающего наконечника, принимаем равным 0.5;

· Z0 - положение оси грунтового насоса по высоте относительно поверхности воды, 0.5 м;

· бp - предельный угол наклона рамы равный, 450;

· LВС.К - длина корпусного участка всасывающего трубопровода, 10 м;

Значение обобщенного коэффициента сопротивления определяем по формуле:

лвс = 0,009

лвс = 0,01

лвс =0,01034

лвс =0,0106

где: л_ГЛ - коэффициент сопротивления гидравлически гладкого трубопровода;



где:

· Re - число Рейнольдса, ;

· н - кинематическая вязкость воды равная, 1Ч10-6 м 2/с.

Определяем потери в напорном трубопроводе при перекачивании воды:

где: VH - средняя скорость воды в напорном трубопроводе, м/с;

лН - обобщенный коэффициент сопротивления напорного трубопровода,

;

LH - длина напорного трубопровода, 400м;

DК - диаметр кольцевого патрубка напорного трубопровода, 0.5 м;

ZH - возвышение конца напорного трубопровода над поверхностью воды, 1.0 м;

Суммарные потери напора при работе на водогрунтовой смеси равны:

Напор насоса при работе на смеси с расходом QГС, определяется по формуле:



где: KH - коэффициент изменения напора от влияния содержащегося в гидросмеси грунта равный, 0.94;

Н 0 - напор насоса при работе на воде с расходом Q;

Таблица 6.

Расчетные параметры	Сгс, кг/м3	Расход смеси, м3/ч
		0	?0.3Qmax	?0.6Qmax	Qкр	?Qmax
QГС, м3/ч	-	0	1065	2129	2897	3549
Vвс, м/с	-	0	1,51	3,01	4,1	5.02
Vн, м/с	-	0	1,51	3,01	4,1	5.02
НВС.ГС, м	1000	0,50	0,67	1,17	1,73	2,35
	1100	0,88	1,08	1,66	2,32	3,04
	1200	1,26	1,47	2,11	2,84	3,63
	1300	1,64	1,87	2,57	3,36	4,22
НН.ГС, м	1000	0,50	1,37	3,97	6,95	10,16
	1100	0,55	1,61	4,78	8,40	12,31
	1200	0,60	1,80	5,36	9,44	13,85
	1300	0,65	1,98	5,94	10,46	15,35
НП.СМ=НВС.ГС+НН.ГС, м	1000	1	2,04	5,14	8,68	12,51
	1100	1,43	2,69	6,44	10,72	15,35
	1200	1,86	3,27	7,47	12,28	17,48
	1300	2,29	3,85	8,51	13,82	19,57
НГС, м	1000	22,6	22,1	20,7	19,7	18,8
	1100	24,8	24,3	22,7	21,7	20,7
	1200	27,1	26,5	24,8	23,7	22,6
	1300	29,3	28,7	26,9	25,7	24,4
Nrc, кВт	1000	0,0	256,4	260,8	273,4	279,7
	1100	0,0	282,1	286,9	300,7	307,7
	1200	0,0	307,7	313,0	328,0	335,6
	1300	0,0	333,3	339,0	355,4	363,6

6.1 Определение расчетной производительности землесоса по грунту

Так как при работа землесоса не ограничивается ни заилением ни мощностью двигателя, ни кавитацией, принимается расчетное значение плотности смеси . Расчетная Qгс.расч берется в точке пересечения рабочей линии с этим значением .

Определение расчетной объемной консистенции гидросмеси

,

где Е - коэффициент пористости грунта в естественном состоянии (Е=0.35…0.38);

т - плотность твердой компоненты грунта без учета пор (т=2650 кг/м³).

Расчетная производительность землесоса по грунту находится по следующей зависимости

6.2 Проверка всасывающей способности насоса

Потери напора во всасывающем трубопроводе при максимальной глубине грунтозабора, Qгс.расч. и расч. меньше Нвак.пред. при Qгс.расч. следовательно имеется запас всасывающей способности.

4.22<5.00

6.3 Определение основных параметров всасывающего наконечника

Размеры всасывающего наконечника, предназначенного для разработки участков дна траншейным способом, зависят от условий производства работ. Толстые слои песчаных грунтов целесообразно разрабатывать относительно узкими компактными наконечниками с сосредоточенной зоной воздействия гидрорыхлителя на грунт.

Зев траншейного всасывающего наконечника обычно имеет форму вытянутого в ширину прямоугольника с полукруглыми боковыми стенками. Площадь зева такой формы равна:

,

где bс и hн - ширина и высота зева наконечника.

Площадь зева определяют, руководствуясь средней скоростью потока, поступающего через зев наконечника во всасывающий трубопровод. У узких наконечников VЗ=1.8…2.0 м/с.

Зная, расход гидросмеси при критической скорости ее движения по трубопроводу и приняв указанные значения скорости в зеве, находят площадь зева . Ширину его у узких наконечников назначают в 2…2,5 раза больше диаметра всасывающего трубопровода.

bc=1,25м.

hн =0,4м.

Длину lн, на которой сечение наконечника из вытянутого преобразуется в круглое, назначают с таким расчетом, чтобы каждая боковая стенка составляла угол н с осью не более 25…30о.

Шаг расстановки вертикальных ребер защитной решетки по ширине наконечника принимают равным:

или

Выбран насос 120МП-325 с характеристиками:

.

По принятому напору определяют скорость истечения воды из сопел

, м/с,

где =0.92…0.95 - коэффициент скорости.

Определяют суммарную площадь сечений всех сопел на выходе:

Приняв все сопла одинаковыми, вычисляют их диаметр на выходе:



0.35

Диаметр Dг водоподводящих трубопроводов гидрорыхлителя выбирают с таким расчетом, чтобы скорость воды в трубах была не более 2.0…2.5 м/с. После вычисления выбирают трубу ближайшего стандартного диаметра (условного прохода) из следующего ряда: 100; 150; 200; 250; 300; 350; 400; 500 мм.

Площадь живого сечения коллектора рассчитывается на такую же скорость воды. По мере отдаления от подводящего трубопровода сечение коллектора может уменьшаться в связи с расходованием воды через сопла.

7. Технологическая карта работы землесоса при траншейном способе разработки прорези в несвязном грунте

Величина заглубления всасывающего наконечника в грунт в функции полезной толщины снимаемого слоя определяется по зависимости

, м

где m=3 - коэффициент заложения установившегося откоса;

m₀=1 - коэффициент заложения неустановившегося откоса;

bc - ширина всасывающего наконечника;

bт - ширина траншеи, принимаемая равной ширине корпуса земснаряда Вс =7;

hп - полезная толщина снимаемого слоя грунта.

Скорость рабочего перемещения землесоса по траншее определяется по зависимости

, м/мин.

Площадь поперечного сечения первой траншеи вычисляется по формуле

, м²,

а всех последующих траншей - по формуле

, м².

Таблица 7. Значения заглубления всасывающего наконечника в грунт и скорость перемещения землесоса по траншеям

hП, м	НC, м	FT,1, м2	VT,1, м/мин	FT,2, м2	VT,2, м/мин
0,2	2,39	8,67	2,11	8,12	2,26
0,4	2,72	10,83	1,69	11,90	1,54
0,6	3,07	13,23	1,39	16,40	1,12
0,8	3,41	15,87	1,16	21,62	0,85
1	3,75	18,75	0,98	27,56	0,67
1,2	4,09	21,87	0,84	34,22	0,54

Рис. 2. Технологическая карта работы землесоса

8. Составление баланса продолжительности использования землесоса по времени

Рабочее время землесоса определяется делением суммарного объема выемки грунта Wп на расчетную производительность землесоса Qгр:

Количество перекладок станового якоря зависит от длины станового троса и конфигурации прорези. Количество перекладок в пределах одного колена прорези вычисляется по формуле

,

где Lк - длина колена прорези, м;

lт - длина станового троса, м (lт=500 м),

и округляется до большего целого числа.

Общее количество перекладок станового якоря

,

где k - количество колен прорези.

Т.к k=6,то nc.я.=5

Количество переходов с траншеи на траншею определяется по выражению

=59,

где nт.i=Вп.i/bт - число траншей в i-ой серии (округляется до большего целого числа);

I - количество серий (6 серия).

Количество перекладок боковых якорей

.

Количество переводов плавучего грунтопровода (рефулера) при разработке прорези сериями против течения принимается равным количеству серий (nр=I=6). При разработки прорези сериями по течению время на перевод рефулера не предусматривается.

Время, затрачиваемое на производственные остановки, определяется как сумма произведений количества производственных остановок данного вида nj на норму времени tj на каждую остановку:

, ч.

При выполнении курсового проекта в периодических остановках учитываются: время на очистку грунтовых путей - 3% от рабочего времени и время на пропуск судов - 5% от рабочего времени. Таким образом, время, затрачиваемое на периодические остановки

, ч

Валовая продолжительность пребывания землесоса на прорези, ч.

, ч.

Коэффициент использования землесоса по времени вычисляется по формуле

9. Выбор многочерпакового земснаряда и определение его расчетной производительности

Исходя из объема дноуглубительных работ на прорези в связном грунте Wп и приняв ориентировочно коэффициент эксплуатации многочерпакового земснаряда kэ=0.6, определяют производительность земснаряда, необходимую для разработки прорези за 4…6 суток (t=96…144 ч)

, м³/ч.

Выбран 1499 проект многочерпакового земснаряда

Расчетная производительность серийного снаряда определяется путем умножения его технической производительности на расчетный коэффициент снижения производительности kр:

Коэффициент kр принимается равным меньшему из двух коэффициентов: коэффициента снижения производительности по роду грунта kг (задается в исходных данных) и коэффициента снижения производительности по толщине снимаемого слоя kсл. Коэффициент kсл определяется исходя из средней толщины снимаемого слоя грунта на прорези hсн по формуле

,

Где а - вылет черпака, зависящий от его емкости W и определяемый по зависимости

, м.

При hсн/а0.7 принимают kсл=1.

Определив расчетную производительность серийного снаряда, находят рабочее и валовое время:

, ч,

, ч,

где kвр=0.8…0.85 - коэффициент использования снаряда по времени.

10. Составление технологической карты работы многочерпакового снаряда

Производительность многочерпакового земснаряда находится в прямой зависимости от величины подачи по становому тросу lс, скорости папильонирования Vп, толщины снимаемого слоя hсн, скорости движения черпаковой цепи nч, емкости черпака W и степени его наполнения.

Так как скорость черпаковой цепи на каждом объекте работы подбирают опытным путем, стремясь достичь наибольшего ее значения, то режимом работы земснаряда и его производительностью управляют, регулируя скорость папильонирования Vп, которая определяется по формуле:

, м/мин,

где Fс=hсн*lc - площадь стружки папильонажной ленты грунта, м 2;

=0.95 - коэффициент неполноты объема снимаемой стружки из-за криволинейности очертания зева черпака.

Значение подачи по становому тросу lс зависит от толщины разрабатываемого слоя грунта. При работе папильонированием на толстых слоях (hсн>a) связного грунта подачу вперед ограничивают значением радиального вылета черпака ар=0.9а и назначают равной

, м.

Подача снаряда на тонких слоях (hсн<a) назначается исходя из длины шлейфа черпаковой цепи S:

, м.

Значение длины шлейфа снимаются с графика ее зависимости от глубины черпания:

S=S(Hч).

Таблица 8. Значение длины шлейфа S при шаге цепи tц=1.44 м.

Глубина черпания Нч, м	Длина шлейфа S, м.
	значение		значение
Нч=Тс	0,9	S=3.5 tц	5,04
Нч=Нч.опт.	4,0	S=1.5 tц	2,16
Нч=Нч.max	10,0	S=0.5 tц	0,72

В целях предупреждения смятия грунта боковыми поверхностями черпаков и обеспечения заданной чистоты разработки дна необходимо, чтобы следы, оставляемые отдельными черпаками, перекрывались на величину 0.4…0.5 ширины черпака. Поэтому максимальная скорость папильонирования ограничивается ее предельным значением

, м/мин



где ширина зева черпака

bч=1.22а=1.22*0.877=1.07

Скорость папильонирования должна проверяться на соблюдение неравенства VпVп.пред.

Таблица 9. Технологическая карта для многочерпакового земснаряда проекта 1499 при скорости черпаковой цепи nч=15 м/мин

Hч, м	S,м	hсн, м	kг	kсл	kp	a,м	ар, м	lc,м	Fc,м 2	Qp,м3/мин	Vп, м/мин
4,0	2,16	0,2	1	0,23	0,23	0,87	-	1,62	0,324	92	4,98
	2,16	0,4	1	0,46	0,46	0,87	-	1,62	0,648	184	4,98
	2,16	0,6	1	0,69	0,69	0,87	-	1,62	0,972	276	4,98
	2,16	0,8	1	1	1	0,87	-	1,62	1,296	400	5,41
	2,16	1	1	1	1	0,87	0,783	0,783	0,783	394
	2,16	1,2	1	1	1	0,87	0,783	0,783	0,9396	400	7,47
0,9	5,04	0,2	1	0,23	0,23	0,87	-	3,78	0,12	60
	5,04	0,4	1	0,46	0,46	0,87	-	3,78	0,48	184	6,73
	5,04	0,6	1	0,69	0,69	0,87	-	3,78	1,08	276	4,48
	5,04	0,8	1	1	1	0,87	-	3,78	1,92	400	3,65
	5,04	1	1	1	1	0,87	0,783	0,783	0,67	337
	5,04	1,2	1	1	1	0,87	0,783	0,783	0,9648	400	7,27

11. Определение потребного количества шаланд

Для обеспечения работы многочерпакового земснаряда без простоев в ожидании шаланд продолжительность их погрузки не должна превышать времени, затрачиваемого на транспортировку грунта к месту отвала и возвращение шаланды к земснаряду. Необходимое количество шаланд для выполнения этих условий при расчетной производительности земснаряда Qр и расчетной вместимости шаланды Wш определяется по формуле

,

где L₁ и L₂ - расстояние от земснаряда соответственно до места отвала и обратно;

V₁ и V₂ - скорость хода шаланд, соответственно груженых к месту отвала и порожних обратно к земснаряду;

t₀ - суммарное время, затрачиваемое на опорожнение шаланд и на маневры при отходе от земснаряда и швартовке к нему.

При выполнении курсового проекта условно принимается: L₁=5 км, L₂=4 км, V₁=10 км/ч, V₂=15 км/ч, t₀=10 мин. Емкость самоходной шаланды Qш принимается равной 150, 300 или 450 м³. Расчетная вместимость шаланды

Wш=Qш/kрых=450/1.2=375 м³,

где kрых=1.2 - коэффициент разрыхления грунт

Размещено на Allbest.ru

...