Размещено на http://www.allbest.ru/

МИНИСТЕРСТВО ОБРАЗОВАНИЯ РЕСПУБЛИКИ БЕЛОРУСЬ

УЧРЕЖДЕНИЕ ОБРАЗОВАНИЯ

«Белорусский Государственный

Университет Транспорта»

Кафедра «Строительство и эксплуатация дорог»

Курсовой проект

«Содержание и ремонт железнодорожного пути»

Выполнил

студент гр. СП-42

Потапенко А.В.

Проверил:

преподаватель

Жуковец А.Г.

2012г.

1. Проектирование рельсовой колеи

1.1 Определение ширины колеи в кривой и характера вписывания в неё заданного локомотива

1.1.1 Определение оптимальной ширины колеи

Схема для определения оптимальной ширины колеи показана на рисунке 1.1

Рисунок 1.1 - Схема свободного вписывания экипажа с трехосной жесткой базой с поперечными разбегами осей

Для экипажей с трехосной жесткой базой, имеющих поперечные разбеги осей оптимальная ширина колеи

Sопт =qmax+fн+4 мм-?з?Smax, (1.1)

Где qmax - максимальная ширина колесной пары;

Smax - максимальная ширина рельсовой колеи в кривых, 1535 мм;

?з - сумма поперечных разбегов осей, мм; ?з=0,5 мм;

fн - наружная стрела изгиба рельсовой нити, отсчитываемая от хорды, проведенной от точки касания набегающего колеса по линии рабочих граней гребней колес, мм;

4 мм - допуск на сужение рельсовой колеи.

Максимальная ширина колесной пары определяется по формуле:

qmax= Tmax+2*м+2*hmax, (1.2)

где T - насадка колес, мм; согласно ПТЭ для локомотивов и вагонов, обращающихся со скоростью до 120км/ч, T=(1400±3) мм, а для поездов со скоростью от 121 до 140км/ч Т=1440-2+3мм;

h - толщина гребня, мм; согласно ПТЭ hmax=33 мм;

м - утолщение гребня выше расчетной плоскости, равное для локомотивных колес нулю.

Стрела изгиба наружной рельсовой нити

fн = (л+bн)2/2R, (1.3)

где R - радиус кривой, мм;

л - расстояние от центра вращения экипажа до геометрической оси первого колеса, мм; л=L0=2200+2400=4600мм;

L0 - длина жесткой базы, мм;

bн - расстояние от геометрической оси первой колесной пары до точки касания гребня колеса с наружным рельсом, мм.

Находим расстояние от геометрической оси первой колесной пары до точки касания гребня колеса с рельсом по формуле:

bн=л*(r+t)*tg ф/R+(S0/2)-(r+t)*tg ф (1.4)

где r-радиус катания колеса, мм;

t - расстояние от поверхности среднего круга катания головки рельса до точки прижатия гребня к рельсу, принимаемое равным 10мм;

ф - угол наклона внутренней образующей гребня к горизонту, принимаемое равным для локомотива 70?, tg 70?=2,747.

Величины bн и fн определяем по выражениям (1.3) и (1.4):

bн=4600*(525+10)*2,747/870000+(1520/2)-(525+10)*2,747=8 мм

fн=(4600+8)2/2*870000=12 мм

Найдем требуемую оптимальную ширину колеи по выражению (1.1) и (1.2):

Sопт=(1443+2*0+2*33)+12+4+0,5=1524 мм< Smax=1535 мм

Таким образом, требуемая ширина колеи в кривой R=870м,полученная расчетом для пропуска данного экипажа, примерно такая же, какая должна применятся по ПТЭ.

1.1.2 Определение заклиненного вписывания

Схема для определения заклиненного вписывания показана на рисунке 1.2

Рисунок 1.2 - Схема заклиненного вписывания экипажа с трехосной жесткой базой с поперечными разбегами осей

Ширина рельсовой колеи, необходимая для обеспечения заклиненного вписывания трехосной тележки, имеющей поперечные разбеги, в кривую

Sз =qmax+fн+fв+4мм-?з?Smax, (1.5)

Где ?з - сумма поперечных разбегов осей, мм; ?з=0,5+14=14,5 мм;

fв - внутренняя стрела изгиба рельсовой нити, отсчитываемая от хорды, проведенной через точки касания колес с внутренней нитью кривой, мм.

Наружная и внутренняя стрелы изгиба рельсовой нити определяются по формулам:

fн = (л+bн)2/2R; (1.6)

fв = (i-bв)2/2R, (1.7)

где bв - расстояние от геометрической оси второй колесной пары до точки касания гребня колеса с внутренним рельсом, мм.

л - расстояние от центра вращения экипажа до геометрической оси первого колеса, мм; л=L0=(2200+2400)/2=2300 мм;

Величины bн и bв определим по формулам:

bн=л*(r+t)*tg ф /R+(S0/2)-(r+t)*tg ф; (1.8)

bв=i*(r+t)*tg ф /R-(Smax/2)-(r+t)*tg ф, (1.9)

где i - расстояние от точки С до оси второй колесной пары, мм; i=2200мм.

По выражениям (1.6),(1.7),(1.8) и (1.9) определим

bн=2300*(525+10)*2,747/870000+(1520/2)-(525+10)*2,747=4 мм;

bв=2200*(525+10)*2,747/870000-(1535/2)+(525+10)*2,747=4 мм;

fн =(2300+4)2/2*870000=3 мм;

fв=(2200-4)2/2*870000=3 мм;

Так как ?з > fн и ?з > fв, тогда все три оси касаются внешней и наружной нитей.

По выражению (1.5) минимально допустимая ширина рельсовой колеи

Sз =1509+12-3+3-14,5=1507 мм

В таком случае ширина колеи принимается по ПТЭ от радиуса

1.1.2 Определение минимально допустимой ширины колеи

За расчетную схему определения минимально допустимой ширины колеи принимаем схему заклиненного вписывания экипажа (рис.1.2).

Ширина рельсовой колеи, необходимая для обеспечения заклиненного вписывания трехосной тележки, имеющей поперечные разбеги, в кривую

Smin=Sз+уmin?Smax, (1.5)

где уmin - зазор; уmin=7 мм;

Smin=1507+7=1514 мм

Так как требуемая минимально допустимая ширина рельсовой колеи получилась меньше нормальной S0=1520мм, в таком случае ширина колеи должна приниматься по ПТЭ в зависимости от R.

1.2 Определение возвышения наружного рельса

Условия определения возвышения наружного рельса

1 Приблизительно одинаковый износ наружного и внутреннего рельса.

2 Обеспечение комфортабельности езды пассажиров.

Расчёт возвышения наружного рельса, исходя из первого условия, производится по формуле:

h=12,5*К*Vср2/R (1.10)

где 12,5 - коэффициент, учитывающий различия в размерности;

Vср2 - средневзвешенная скорость движения поезда, км/ч;

R - радиус кривой,м;

К - коэффициент смещения экипажа относительно оси пути, при скорости меньше 120 км/ч равный 1, больше 120 км/ч-1,1.

Средневзвешенная скорость движения поездов рассчитаем по формуле:

Vср2= (1.11)

Где Vгр, Vпас,Vск - скорость движения грузовых, скорых и пассажирских соответственно.

Vср2=км/ч

Рассчитаем возвышение наружного рельса по формуле (1.10):

h=12,5*1,1*6770/870=107 мм

Расчёт возвышения из второго условия определяется по формуле:

h=12,5*Vmax2/R-115 (1.12)

где Vmax2 - максимальная скорость поезда, км/ч;

115 - недостаток возвышения наружного рельса при котором возникает непогашенное ускорение равное 0,7м/с2.

h=12,5*1352/870-115=147 мм;

На основании расчётов принимаем максимальное значение h=150 мм

1.3 Определение длины переходной кривой

Переходная кривая - переменного радиуса, которая соединяет прямые участки с круговыми кривыми или круговые кривые разного радиуса.

Переходные кривые необходимы для:

1. Обеспечения плавного входа подвижного состава в кривую;

2. Отвода возвышения наружного рельса;

3. Отвода уширения рельсовой колеи.

Длинна переходной кривой назначается из следующих условий:

1 Обеспечение от схода колёс с внутренней рельсовой нити определяется по формуле:

l0=1000*h (1.13)

где h - возвышение наружного рельса

l0=1000*150=150000мм=150 м;

2 Из ограничения ударных воздействий колёс в вертикальной плоскости определяется по формуле:

l0=10*Vmax*h (1.14)

l0=10*135*0,15=203000мм=203 м

Для дальнейших расчётов принимаем длину переходной кривой =210м

Схема возвышения наружного рельса приведена на рисунке 1.3



Рисунок 1.3 - Схема возвышения наружного рельса

1.4 Определение числа и порядка укладки укороченных рельсов

Для рельсов длинной 25м принимаем стандартные укорочения 80 и 160мм.

Допускается забег стыков на половину укорочения.

Расчёт укороченных рельсов:

1.Определяем угол ц0 по формуле:

ц0=l02/2C, (1.15)

где C=l0*R=210*870=182700 м.

Тогда угол ц0 определяем из выражения (1.15)

2. Определяем длину круговой кривой lкр по формуле:

lкр=R( в-2ц0)*р/180, (1.16)

где в=18?50ґ=18,833333?;

lкр=870*(18,833333-2*6,875492)*3,14/180=77,13 м

3. Определяем число звеньев в системе кривых по формуле:

N=(2*l0+lкр)/lнр (1.17)

Где lнр - длина нормального рельса, м; l0=25,01 м;

N=(2*210+77,13)/25.01=19 звеньев+21,94 м остаток

4. Суммарное укорочение внутренней рельсовой нити на рассматриваемой системе кривых определяется по формуле:

ес=S1(l02/C+lкр/R) (1.18)

где S1=1,6 м;

ес=1,6*(2102/182700+77,13/870)=0,528 м=528 мм

5. Определяем потребное укорочение одного рельса

Kp=S1*lн/R, (1.19)

Kp=1,6*25/870=46 мм

В расчёте для укладки примем ближайшее большее стандартное укорочение К=80мм, то есть длину укороченного рельса lук=24,92м

6. Найдём общее число укороченных рельсов Ny по формуле

Ny=ес/К, (1.20)

Ny=528/80=6 штук+остаток 48 мм >K/2

Для укладки принимаем Ny=7 штук.

Составляем таблицу для Расчёт порядка укороченных рельсов.

Таблица 1.1 - Расчёт порядка укороченных рельсов

№ рельсов	Место расположения рельсов	Длина рельсов с учётом зазоров, м	Расчётные укорочения элементов пути, мм	Забеги или отставания стыков, мм	Порядок укладки рельсов
1	2	3	4	5	6
1	Прямая	7,5
1	НПК Первая переходная кривая Lпк=210м КПК	17,51		0+1=+1	Н
2		25,01		+1+7=+8	Н
3		25,01		+8+12=+20	Н
4		25,01		+20+18=+38	Н
5		25,01		+38+23-80=-19	У
6		25,01		-19+28=+9	Н
7		25,01		+9+34-80=-37	У
8		25,01		-37+39=+2	Н
91		17,42		+2+31+9-80=-38	У
92	НКК Круговая кривая Lкк=77,13м	7,59
10		25,01		-38+50=+12	Н
11		25,01		+12+50-80=-18	У
121	ККК	15,52		-18+29+1=+12	Н
122	КПК КПК Вторая переходная кривая Lпк=210м	9,49
13		25,01		+12+5=+17	Н
14		25,01		+17+13=30	Н
15		25,01		+30+16-80=-34	У
16		25,01		-34+21=-13	Н
17		25,01		-13+27=14	Н
18		25,01		+14+32-80=-43	У
19		25,01		-34+38=+4	Н
20		25,01		+4+43-80=-33	У
211	НПК	0,43		-33+1=-32	Н
212	прямая	24,58

2 Расчёт и проектирование одиночного обыкновенного стрелочного перевода

2.1 Расчёт стрелочного перевода

2.1.1 Определение длины крестовины

Размеры крестовины n и m по рабочим граням головок рельсов (рисунок 2.1) для цельнолитой крестовины вычисляем по формулам:

n=lн/2+tг*N, (2.1)

m=(Вп+br+5)* N (2.2)

где n и m - соответственно длина передней и хвостовой частей крестовины,мм;

lн - длина накладки, принимаемое 800мм;

tг - ширина желоба в корне крестовины, равная 64мм;

N - марка крестовины;

Вп- ширина подошвы рельса, принимаемая 150мм;

br- ширина головки рельса, принимаемая 73мм.

Тогда при N =12 согласно формулам (3.1)и(3.2)

n=800/2+64*12=1168 мм;

m=(150+73+5)*12=2736 мм

Осевые размеры крестовин определяются по формулам:

m'=m*cosб/2; (2.3)

n'=n*cosб/2; (2.4)

В формулах (2.3) и (2.4) значение угла крестовин б согласно (1,с.67, приложение 3) при марке крестовины 1/12 составляет б = 4045'50''=4,763889, тогда cosб/2=0,999136:

m'=1168*0,999136=1167 мм;

n'=2736*0,999136=2734 мм

Рисунок 2.1 - Расчетная схема крестовины

2.1.2 Определение длины прямой вставки и радиуса переводной кривой

Длина прямой вставки определяется по формуле

К=n+1000мм; (2.5)

К=1168+1000=2168 мм.

Радиус переводной кривой определим из формулы:

R= (2.6)

Где К- длина прямой вставки, мм;

S0 - ширина рельсовой колеи, мм; S0=1520 мм;

вн - начальный угол остряка; вн =1000',сos вн=0,999848.

R=505818мм;

2.1.2 Определение длины остряков

Вычислим ординату в корне остряка по формуле

y0=tmin+br+z; (2.7)

где tmin - минимальный желоб между рабочей гранью рамного рельса и нерабочей гранью кривого остряка в отведенном положении, принимаемый 67мм;

Z - стрела изгиба кривого остряка;

br - ширина головки остряка, br=73мм

Величину стрелы изгиба кривого остряка определим из следующего соотношения

(2.8)

Для стрелочных переводов типов Р 65 марки 1/12 при Rт = 300м, zт=13мм.

18 мм.

Тогда,

y0=67+73+17=158 .мм

Из рисунка 2.2 видно, что длина кривого остряка

l0=р/180*R*ц; (2.9)

ц = в - вн, (2.10)

в=arccos(cos вн-yo/R), (2.11)

где в - стрелочный угол в корне остряка;

yo - ордината в корне остряка;

в=arccos(0,999848-158/405815)=1,885833,

ц = 1,885833-1,000000=0,885833.

Тогда

l0=3,14/180*405815*0,885833=6274 мм.

Рисунок 2.2 - Расчетная схема для определения длины остряка

Длина прямого остряка равная проекции криволинейного остряка на рабочую грань рамного рельса и определяется по формуле

l0'=R(sin в-sin вн); (2.12)

l0'=405815 (0,032908-0,017452)=6272 мм

2.1.4 Определение длины рамного рельса

Расчётная схема для определения длины рамного рельса представлена на рисунке 2.3

крестовина стрелочный перевод



Рисунок 2.3 - Схема для определения длины рамного рельса.

Длина рамного рельса определяется по формуле:

lpp=q+l0'+q1, (2.13)

где lpp - длина рамного рельса,мм;

q и q1 - соответственно передний и задний выступы рамного рельса, мм;

l0' - длина прямого остряка, мм;

q1=c1+ д + n1a + c/2 (2.14)

q=c1+ n*a -x , (2.15)

где n и n1 - число пролётов под q и q1, n=5 и n1=3 (для перевода марки1/12);

a - расстояние между осями брусьев, равное 520мм;

x - расстояние от начала остряка до оси флюгарочного бруса, 41мм

д - стыковой зазор, принимается при гибком остряке 0мм;

c1 - консольный вылет рельса, равный 210мм;

c - стыковой пролёт, равный 420мм;

Тогда

q1=0+210+3*520+420/2=1980 мм,

q=210+5*520-41=2769 мм,

При l0'=6272 мм согласно формулы (2.13)

lpp=2769+6272+1980=11021 мм.

2.1.5 Расчёт теоретической и полной длины стрелочного перевода

Теоретическая длина стрелочного перевода определяется по формуле

Lт=R(sin б-sin вн)+К*cos б, мм; (2.16)

При R=405815мм; вн=1,000000; б=4045'50''=4,763889; К=2168 мм.

Lт=405815*(0,083050-0,017452)+21687*0,996545=28779 мм.

Полная длина стрелочного перевода определяется по формуле

Ln=q+Lт+m, мм; (2,17)

При q=2769 мм и m=2736 мм

Ln=2769+28779+2736=34284 мм.

Осевые размеры стрелочного перевода определяются по формулам

bo=So/(2tg*б/2),мм; (2.18)

ао= Lт-bo,мм; (2.19)

а=ао+q,мм; (2.20)

b=bo+m,мм; (2.21)

При So=1520мм; б/2=2022'55''=2,381944

bo=1520/(2*0,041597)=18272 мм;

При Lт=28779 мм

ао=28779-18272=10507 мм;

При m=2736 мм

b=18272+2736=21008 мм;

При q=2769 мм

а=28779+2769=13276 мм;

Проверим полученные значения а и b

а+b=21008+13276=34284 мм,

34284=34284 мм

Рисунок 2.4 - Схема для определения осевых размеров стрелочного перевода

2.1.6 Расчет ординат переводной кривой

Ординаты переводной кривой определяются в следующей последовательности. Начало координат располагается на рабочей грани рамного рельса против корневого стыка остряка. Из него откладываются абсциссы хi, через каждые 2000мм и вычисляя соответствующие им ординаты уi.

Расчётная схема определения ординат переводной кривой представлена на рисунке 2.5



Рисунок 2.5 - Схема расчёта ординат переводной кривой

Конечная абсцисса находится по формуле

Xк=R(sinб-sinв),мм; (2.22)

При R=405815 мм; б=4045'50''=4,763889 и в=1,885833

Xк=405815 (0,083050-0,032908)=20346 мм.

Ординаты переводной кривой определяются по формуле, предложенной

В.И. Полторацким

yn= yo+xn*sinв+xn2/(2R)+Д,мм (2.23)

где yn - ординаты переводной кривой, соответствующие своим абсциссам, мм;

yo - ордината в корне остряка, мм;

xn - абсциссы переводной кривой, кратные 2000 мм;

в - стрелочный угол, доли град.;

Д - поправка для соответствующей ординаты

Д=(Rsinв+xn)4/8R3; (2.24)

Конечная ордината проверяется по формуле

yк=S0- К *sinб,мм; (2.25)

При S0=1520мм; К=2168 мм и sinб=0,083050

yк=1520-2168*0,083050=1339,95 мм.

Расчёты по определению промежуточных ординат уn , мм, переводной кривой сводим в таблицу 2.1

Таблица 2.1 - Расчёт ординат переводной кривой стрелочного перевода

xn,мм	y0	xn*sinв	xn2/(2R)	Д	yн
2000	187	65,82	4,93	0	228,75
4000		131,63	19,71	0	309,34
6000		197,45	44,36	0	399,81
8000		263,26	78,85	0	500,11
10000		329,08	123,21	0	611,28
12000		394,90	177,42	0	731,31
14000		460,71	241,49	1	861,20
16000		526,53	315,41	1,4	1000,98
18000		592,34	399,20	1,8	1151,62
20000		658,15	492,84	2,3	1311,02
20346		669,54	510,04	2,4	1339,62

2.1.7 Определение длины рельсовых нитей стрелочного перевода

Расчётная схема для определения длины рельсовых нитей представлена на рисунке 2.6



Рисунок 2.6 Схема для определения длины рельсовых нитей

Длину рельсовых нитей и длину рубок стрелочного перевода определяем по формулам

l1= Ln-lpp-д,мм; (2.26)

l2=р/180*(R+br/2)*(б-вн)+К-n-l0-2д,мм; (2.27)

l3= Lт-l0'-n-2д,мм; (2.28)

l4= q-Sостр*sinвн+ р/180*(R-Sпр-br/2) (б- вн)+К +m*lpp*д,мм; (2.29)

l''n=ln-ln'-д; (2.30)

где Sостр и Sпр - соответственно ширина колеи в начале остряков и в переходной кривой, для стрелочного перевода типа Р65 марки 1/12 с шириной колеи 1520мм, Sостр =1524мм;

д - стыковой зазор, при гибких остряках принимается равным 8мм;

б - угол, который равен 4045'50''=4,763889.

ln' - длина рельсов за корнем остряков, принимаем равным или 6250, 12500, 25000 мм.

l1=34284-11021-8=23255 мм,

l''1=23255-12500-8=10747 мм,

l2=3,14/180*(405815+73/2)*(4,763889-1)+2168-1168-6274-2*8=21356 мм,

l''2=21356-6250=15098мм,

l3=28779-6250-1168-2*8=21323 мм,

l''3=21323-6250-8=15065 мм,

l4=2769-1524*0,017452+3,14/180*(405815-152073/2)*(4,763889-1)+2168+2736--11021-8=23172 мм,

l''4=23172-12500=10664 мм.

2.1.8 Определение развёрнутой длины контррельса и усовиков

Развёрнутые длины контррельсов и усовиков соответственно составляют

lk=lp+2(l+l1+l2) (2.31)

ly=ly'+lp+ly''+ly''' (2.32)

где lp - длина рабочей части контррельса,мм;

l - участки рабочей части контррельса, принимаем 200мм;

l1 - длина первой отогнутой части конррельса,мм;

l2 - длина второй отогнутой части конррельса, принимаем 150мм;

ly' - длина первой отогнутой части усовика,мм;

ly'' - длина второй отогнутой части усовика,мм;

ly''' - длина третьей отогнутой части усовика, принимаем 150мм.

Неизвестные величины определим по формулам

lp = 114* N, (2.33)

l1= 20/sinву, (2.34)

ly' = n - 64N (2.35)

ly'' =18/ sinву, (2.36)

где ву - принимаем равным 0053'

lp=114*12=1368 мм;

l1=20/0,015416=1297мм;

ly'=1168-64*12=400мм;

ly''=18/0,015416=1168мм.

Определяем длины контррельсов и усовиков по формулам (2.31) и (2.32)

lk=1368+2(200+1297+150)=4662 мм;

ly=400+1368+1168+150=3086 мм.

Возможность размещения контррельса находят из условия:

m+c-lk/2 ?lн/2

с=7*N=7*12=84

2736+84-4662/2>800/2

2.2 Проектирование эпюры стрелочного перевода и схемы его разбивки

На основе величин, полученных расчетом, проектируют эпюру стрелочного перевода в масштабе 1:100 в продольном направлении и 1:50 в поперечном. Эпюра состоит из схемы укладки брусьев и схемы разбивки перевода. Вначале на чертеж наносят ось прямого пути перевода и отмечают на ней центр перевода, от него в принятом масштабе откладывают осевые размеры а, b, а0 и b0. Определяют положение математического центра крестовины, характеризуемое величинами b0 и S0/2, отложенными в масштабе.

Из математического центра крестовины описывают дугу радиусом, равным S0/2 и, проведя к ней касательную из центра перевода, находят направление оси бокового пути. Затем вычерчивают в рабочих гранях рельсов стрелочный перевод и отмечают на нем стыки. Наружная нить переводной кривой наносится на чертеже по вычисленным значениям ординат, внутренняя - на основе заданной ширины колеи.

На схеме разбивки стрелочного перевода указывают основные геометрические размеры стрелочного перевода (Приложение А). Под схемой перевода размещаем спецификацию длин рельсов.

Имея положение рельсовых стыков, проектируют раскладку брусьев под стрелочным переводом (Приложение Б). В стыках брусья размещают на расстоянии стыкового пролета, а на остальной части перевода - согласно выбранным величинам пролетов под стрелкой и крестовиной.

На участке перевода перед остряками укладывают шпалы. Затем кладут два бруса длиной в 3,50м с расстоянием между осями 600мм. За ними размещают группами переводные брусья длиной от 3,00 до 5,50м через 250мм.

Брусья под стрелкой и до центра перевода располагают перпендикулярно оси прямого пути так, чтобы их концы лежали на шнуровой линии, параллельной оси прямого пути перевода. Выступ бруса за рабочую грань головки рельса прямого пути принимают равным 613мм. Брусья под крестовиной размещают перпендикулярно биссектрисе ее угла. На участке от центра перевода до переднего стыка крестовины осуществляется постепенный поворот брусьев до положения, перпендикулярного биссектрисе угла крестовины.

За крестовиной брусья укладываются до тех пор, пока появится возможность разместить шпалы. На протяжении 5-6 пролетов перед шпалами производился поворот брусьев до положения, перпендикулярного оси прямого пути перевода.

Длина брусьев определяется графически. Когда выступ бруса за рабочую грань рельса бокового пути становится меньше 513-мм, переходим к новой группе брусьев. Брусья вычерчиваются в осях.

Под схемой укладки брусьев размещаем спецификацию брусьев и указываем раскладку переводных брусьев.

ЛИТЕРАТУРА

1. Шахунянц Г. М. Железнодорожный путь. М.: «Транспорт», 1967.

2. Амелин С. В. Соединения и пересечения рельсовых путей. М.; «Транспорт», 1968.

3. Шахунянц Г. М. и др. Проектирование железнодорожного пути. М., «Транспорт», 1972.

4. Амелин С. В., Елсаков Н. Н. Соединения и пересечения путей. Л., 1977.

5. Симон А. Я., Путря Н. Н., Елсаков Н. Н. Современные стрелочные переводы. М., «Транспорт», 1977.

6. Смыков Б. К. Расчеты стрелочных переводов. Гомель, 1986.

7. СниП II-39-76 .Часть П. Нормы проектирования. Глава 39. Железные дороги колеи 1520мм. М.; «Стройиздат», 1977.

8. Памятка по оформлению дипломных и курсовых проектов. Гомель, 1975.

9. Бубликов Б.В., Ковтун П.В. Методическое указание к проектированию и расчёту рельсовой колеи. Гомель, 1996.

Размещено на Allbest.ru

...