Проектування і розрахунок стрілочного переводу

Размещено на http://www.allbest.ru/

МІНІСТЕРСТВО ТРАНСПОРТУ ТА ЗВ`ЯЗКУ УКРАЇНИ

УКРАЇНСЬКА ДЕРЖАВНА АКАДЕМІЯ ЗАЛІЗНИЧНОГО ТРАНСПОРТУ

КУРСОВИЙ ПРОЕКТ

з дисципліни: «Залізнична колія»

на тему: «Проектування і розрахунок стрілочного переводу»

Виконав:

студент групи 11-5-З Лихицький С.В.

Шифр - 758

Перевірив:

Потапов Д.С.

Харків

2014



Содержание

1. Исходное задание. Проектирование и расчёт одиночного обыкновенного стрелочного перевода

2. Методика проектирования

3. Основные требования обеспечения плавности и безопасности

движения на боковое направление

4. Требования к проектированию радиуса переводной кривой

5. Определение параметров остряка, выбор его конструкции

типа корневого крепления

6. Определение стрелочного угла и выбор марки крестовины

7. Расчет основных параметров крестовиной части

8. Расчет ординат переводной кривой

9. Расчёт длины рамных рельсов

10. Определение осевых и разбивочных размеров стрелочного перевода. Теоретическая и практическая длина перевода

11. Расчет длин комплекта рельсовых рубок

12. Порядок раскладки брусьев

Список использованных источников



1. Проектирование и расчёт одиночного обыкновенного стрелочного перевода

Целью проектирования является расчёт геометрических характеристик размеров одиночных обыкновенных стрелочных переводов, с помощью которых производится их разбивка для укладки при обеспечении требований плавности и безопасности движения поездов и обязательном использовании типовых элементов выпускаемой стрелочной продукции.

Последовательность расчетов:

- по заданной скорости движения поездов на боковое направление (V_б) и известной величине максимального зазора, между рабочими гранями гребня колеса и головки рельса (д_max), перед входом подвижного состава на стрелочный перевод, определяется максимальное значение начального угла остряка (в_Н), что позволяет выбрать остряк соответствующей формы и кривизны (R_O);проектирование стрелочный поезд

- по уточнённой величине начального угла (в_Н) и его кривизне (R_O) определяем значение угла удара (в_У) и параметр потери кинетической энергии при ударе гребня в остряк (W);

- выбираем тип корневого крепления, уточняется его конструкция и определяется длина рамных рельсов;

- производится подбор марки и конструкции крестовины, для обеспечения требуемой величины прямой вставки (К) и величины непогашенного центробежного ускорения (б_нл?0,7 м/с²) в пределах переводной кривой, а также определяются параметры контррельсов и усовиков;

- рассчитываются ординаты разбивки упорной нити переводной кривой соединительных путей;

- определяются основные размеры стрелочного перевода, его теоретическая и практическая (полная) длина;

- производится расчет рельсовых рубок, укладываемых в соеденительные пути;

- вычерчивается схема стрелочного перевода с указанием расчетных и разбивочных параметров.

По заданию необходимо запроектировать обыкновенный стрелочный перевод со скоростью по прямому направлению - 60км/час и по боковому направлению - 45 км/час. Согласно «Инструкции по устройству и содержанию пути железных дорог Украины» ЦП-0269, наибольшую допустимую скорость по боковому направлению обеспечивают: обыкновенный стрелочный перевод типа р65 марки 1/18 с гнущимися остряками и крестовиной, с гнущимся сердечником или жесткой крестовиной с цельнолитым сердечником на деревянных брусьях (Дн 060, 1323), R_n - 962500 мм и R_o = 962500 мм; марка 1/11с поворотным сердечником и гнущимся поворотным сердечником R_o = 300000мм, R_n = 338095мм. Скорости соответственно 200/80, 160/50, 200/50.

2. Методика проектирования

Остряки двойной кривизны (R¹_o>R¹¹_o) обеспечивают более плавное движение поездов на боковое направление и значительно уменьшает длину стрелочного перевода. Также остряки в настоящее время проектируются для стрелочных переводов с шириной колеи 1524 мм.

Для стрелочных переводов с шириной колеи 1520 мм остряки, как правило, проектируются постоянной кривизны (R¹_o=R¹¹_o=R_o).

Эти два обстоятельства должны учитываться при обосновании выбора типа остряка.

При назначении радиуса остряка (R_o) или радиусов остряка (R¹_o и R¹¹_o), а также радиуса переводной кривой (R) необходимым и обязательным условием является проверка их соответствия параметрам плавности движения подвижного состава на боковое направление стрелочного перевода.

3. Основные требования обеспечения плавности и безопасности движения на боковое направление

Для обеспечения комфортабельной езды пассажиров и плавности движения подвижного состава его геометрические параметры должны удовлетворять следующим требованиям:

- при движении на боковое направление величина непогашенного центробежного ускорения не должна превышать допускаемого значения [б_нп]?0,7м/с² и при кратковременном воздействии = [б_нп] ?1,2м/с² (для стрелочных переводов марки 1/22);

- изменение величины непогашенного ускорения в единицу времени не должно превышать допускаемой величины [Ш_нп] = 0,6ч0,8м/с³ - для стрелочных переводов марок 1/9,1/11 и 1/18; и [Ш_нп]? 1,3м/с³ - для переводов марки 1/22;

- параметр потери кинетической энергии (W_о), из-за удара гребня в остряк не должен превышать допускаемой величины [W_o].

Величину максимального зазора (д_max) принимаем при ширине колеи 1520 мм - д_max = 36 мм. ,[W_o] = 0,62 м/с.

4. Требования к проектированию радиуса переводной кривой

Для обеспечения плавности движения подвижного состава по боковому направлению стрелочного перевода радиус переводной кривой (R_n) должен удовлетворять следующим требованиям:

R_n (1, а)

и

R_n (1, б)

где 12,96 - коэффициент, позволяющий подставлять в формулу (1,а) скорость в км/ч, а допускаемую величину непогашенного ускорения в м/сІ и получать радиус в метрах;

46,66 - то же, но величину [Ш_нп] в м/сі;

L_п - длина полной колёсной базы экипажа ,например, для пассажирского вагона принимаем L_п = 19,7 м.

Эти условия служат для проверки величины радиуса переводной кривой (R_п), вычисленного из условия сопряжения остряка с крестовиной, при котором обеспечивается необходимая минимальная величина прямой вставки (К).

5. Определение величины начального угла остряка и радиуса его кривизны в зоне удара. Выбор типа корневого крепления и конструкции остряка

Если условиями проектирования предусмотрено повышение скорости движения поездов на боковой путь, то определяется значение максимальной величины начального угла остряка - в_н-max, Для этого определяется величина радиуса остряка (R_o) по формуле (2) для минимально возможного начального угла, т. е. в_н-min = 0^о16^/ = 0,2667⁰ (sin 0,2667 = 0,004654):

R_o=, (2)

где обозначения ранее известные.

R_o==253м

Определив значение радиуса остряка (R_o), подбираем конструкцию остряка (с радиусом R¹_oo), имеющего заданное корневое крепление (по табличным данным). R_o=300м.

Находим величину начального угла остряка (в_н-max), максимально возможную для заданной скорости движения поездов по формуле

в_н-max = arcsin (3)

в_н-max = arcsin- = 0,4652

Переводим эти значения из десятичной дроби в натуральное измерение

в_н-max=0^o,27^/55^// (0,008119 рад)

Выбираем остряк с радиусом 300 м, R_o = 0^о27^/19,56^// (корневое крепление - обычное стыковое, 1/11, L_o = 12500 мм).

0^о16^/0^о27^/19,56^//0^о27^/55^// - условие выполнено

6. Определение стрелочного угла. Выбор марки крестовины и её конструкции

Определение длины прямой вставки

Для выбора марки крестовины типовой конструкции определяется величина стрелочного угла (в).

К дальнейшему проектированию принят остряк постоянной кривизны - значение стрелочного угла в определяем по формуле

в= в_н+, (5)

где L_o-длина остряка в м;

R_o- радиус остряка в м;

р - 3,1415926.

в = 0,2667 +=2,387324=2⁰14^/19,4^//

данные расчёта заносим в таблицу.

Табл.1

Условные обозначения	R0	L0	вн	sinвн	соsвн	в	sinв	сosв	Un
Размерность	м	м	град. мин.0	-	-	град. мин.0	-	-	м
Величина	300	12,500	00 27/19.56//0.0277 рад	0,004654 0.0046 рад	0,9999989	2о 14/19,4//2.3919 рад	0,041655 0.0496 рад	0,999132	0,258

Расстояние между рабочими гранями рамного рельса и остряка в его корне - U_n, определяем по следующей формуле:

U_n = R_o*(cosв_n-cosв), (6)

для возможности конструктивного оформления корневого стыка необходимо выполнить условие

U_nU_n.доп (6.1)

U_n.доп - условие возможности установки стыкового болта в желобе

U_n.доп ? l_б + U_o - в_г/2, (6.1.2)

где l_б - длина стандартного стыкового болта; U_o - ширина головки остряка; в/2 - половина ширины головки рамного рельса.

Для правильного сопряжения кривизны остряка, переводной кривой и крестовиной необходимо, чтобы выполнялось условие

К_мин ? К_кр., (7)

т.е. минимальная длина прямой вставки была больше длины прямой вставки, которую имеет крестовина или была равна ей.

В большинстве случаев необходимым условием является прямолинейность переднего вылета крестовины (усовика и накладок), которое выполняется при

К_мин ? n + , (8)

где n - длина переднего вылета крестовины;

L_н - длина стыковой двухголовой накладки.

Однако, это требование не всегда выполняется. Поэтому, следует принимать такую длину прямой вставки, которую имеет выбранная крестовина, т.е. К_кр. В этом случае необходимо сначала определить длину прямой вставки при R_n = R_o (при остряках постоянной кривизны) по формуле

K = (9)

Если вычисленное по формуле (9) значение будет больше К_кр , то при условии, что минимизация практической длинны стрелочного перевода не потребуется, следует принять значение К для дальнейших расчетов.

R_n = R_o = 300,00м принимаем к рассмотрению заданную марку крестовины 1/11 (Р65) у которой б = 5^о11^/40^//(sinб = 0,090596, cosб = 0,995893);

U_n = +300*(0,999989 - 0,999132) = 0,258м, cosв =0,999132, S_o = 1,52 м (по заданию). U_n.доп = 160 + 68 - 3 8= 190 мм. U_nU_n.доп - принимаем U_n = 258 мм

К = = 3,204 м.

3,204 3,285 принимаем длину прямой вставки, которую имеет выбранная крестовина К = 3,285м.

Проверяем условие комфортабельности езды пассажиров по формуле (1,а),(1б)

300 = 223,21];

300 ? []

Для дальнейших расчётов принимаем все геометрические характеристики выбранной крестовины.

Установив величину прямой вставки d, делаем проверку правильности определения угла крестовины б и её марки по формуле

R_ocosо_u - R_ocosб +U_o S_o (10)

где о_u - угол в окончании боковой строжки остряка (между рабочей гранью рамного рельса и нерабочей гранью остряка в окончании его боковой строжки) определяется из выражения:

о_u = arccos[] (11)

о_n = 1,631186⁰sinо_n = 0,028466

300*0,999989 - 300*0,995896 + 0,258 = 1,486

7. Расчет основных параметров крестовиной части

В стрелочных переводах с острыми крестовинами ширина желоба крестовины (t_г) принята при ширине колеи 1520 мм - 64 мм.

Во избежание бокового давления гребня колеса на рабочую грань сердечника крестовины необходимо, чтобы в пределах рабочей части контррельса, имеющей длину Х₀ (рис.1), расстояние между рабочими гранями контррельса и сердечника было

Е Т_мах+ h_max+м , a t_k ? S_min - E, (12)

Т_мах - максимальная ширина насадки колес (1440 + 3 = 1443 мм);

h_max - максимальная ширина гребня колеса (33 мм);

м - ширина фаски колеса (для вагонов - 1мм, для локомотивов - 0 мм);

t_k - ширина желоба в рабочей части контррельса (44 мм);

Е - расстояние между рабочими гранями контррельса и сердечника крестовины (Е ? 1472 мм);

S_min - минимальная ширина колеи в крестовине.

Согласно ПТЭ, Т ? 1435мм, Е ? 1472 мм.

Ширина желоба в крестовине установлена 46 +2мм - для колеи 1520мм.

Полная длина контррельса (L_ктр) примерно равна его проекции на прямое направление стрелочного перевода

L_ктр = х₀+2*(х₁+х₂) (13)

Длина главной рабочей зоны контррельса в пределах прямолинейного желоба t_к = 44 мм, определяется по формуле

Х₀ = +2*ДL_ктр, (14)

где t_г - ширина желоба в крестовине;

40 мм - ширина сердечника крестовины, при которой она полностью принимает вертикальную нагрузку;

ДL_ктр - запас длины рабочей части контррельса с каждой стороны, обычно принимают ДL_ктр=100…300 мм.

От концов прямого участка контррельса х₀ делают отводы желобов от t_к = 44мм до t_к1 = 64 мм в обе стороны на участке длинной х₁. Угол изгиба г_к1 контррельса на участке х₁ принимается таким-же как на отводе усовиков крестовины.

sinг_k1= sinг_y1 = (15)

длина участка отвода при г_к определяется из выражения

х₁ = (16)

Раструбная часть контррельса х₂ принимается равной 150мм с выходным желобом t_к2 = 86 мм.

Длина отвода усовика от ширины желоба t_у = 46мм до ширины t_у1 = 64 мм определяется по формуле

х_у1 = , (17)

где г_у1 - угол изгиба на отводе определяется при условии не превышения значений регламентированной характеристики потери кинетической энергии при ударе W_o, для усовиков и контррельс - 0,40,6 м/с.

sinг_y1 = , (18)

где V_п -проектная скорость поездов по прямому направлению, м/с.

Раструбная часть усовика обычно принимается длинной х_у2 = 150 мм со входным желобом t_у2 = 86 мм.

Длина усовика по рабочей грани от горла крестовины до сечения, где ширина сердечника равна 20мм, то есть до сечения, где начинается нормированная величина желоба t_у = 46мм, определяем по формуле

х_у0 = (19)

Полная длинна усовика состоит из длинны составляющих его частей и определяется по формуле

L_y = h_np - + x_y0 + x_y + x_y1 + x_y2, (20)

где h_np - практическая длинна передней части крестовины.

sinг_y1=sinг_k1=0,023999; sinб =0,090596

x₁ == 833,4мм ; х₂ = 150 мм.

х₀ = +2*300 = 1744 мм.

L_ктр = 1744+2*(833,4+150) = 3711 мм.

х_у1 == 750 мм.

х_у0 == 929 мм.

х_у == 331 мм.

L_y=2950 - 331+750+150=3475 мм.

8. Расчёт ординат переводной кривой

При известных значениях стрелочного угла (в) и угла крестовины (б), ординаты рабочей грани упорной нити переводной кривой, отмеряемые от рабочей грани рельса прямого пути, определяются по формуле

Y_n = U_n + R_n*(cosв - cosг_n), (21)

где г_n - угол, образуемый рабочей гранью рельса прямого пути и рабочей гранью упорной рельсовой нити в точке с координатами X_n и Y_n.

Значение углов г_n определяется по формуле

г_n = arcsin (sinв + , (22)

где X_n - текущие значения абсцисс (Х₁=2м, Х₂=4м…….Х_n=Х_к (рис.2), Х_к - абсцисса конца переводной кривой.

Табл. 2. Вычисление ординат производим в табличной форме

Xn, (м)	Xn/Rn, (м)	sin гn	cosгn	yn, (мм)
X0 = 0	0	г0 = 0,041736	0,999132	258
Х1 = 2	0,006667	г1 = 0,048403	0,998827	349
Х2 = 4	0,013333	г2 = 0,055069	0,998482	452
Х3 = 6	0,02	г3 = 0,061736	0,998092	569
Х4 = 8	0,026667	г4 = 0,068402	0,997657	699
Х5 = 10	0,033333	г5 = 0,075069	0,997178	843
X6 = 12	0,04	г6 = 0,081736	0,996654	1001
Х7 = 14	0,046667	г7 = 0,088402	0,996084	1172
Х8 = 14,658				1222

Значение последней ординаты у_к можно проверить по формуле:

Y_k = S_o - K*sinб = 1,52 - 3,285*0,090596 = 1,222 м = 1222 мм (23)

Абсциссу точки конца переводной кривой определяем по следующей формуле:

X_k = R_n*(sinб - sinв) = 300*(0,090596 - 0,041736) = 14,658 м (24)

9. Расчёт длины рамных рельсов

Длина рамного рельса составляет 21,975м. и определяется как

L_pp = q₁ + L_o^/ + q₂, (26)

где m₁ - длина переднего вылета рамного рельса;

m₂ - длина корневого вылета рамного рельса;

L_o - длина горизонтальной проекции остряка.

При однорадиусном остряке

L_o^/ = R_o*(sinв - sinв_n) (27)

По заданию L_o=12500(К) ,L_o = 12448(П).

У обыкновенных стрелочных переводов один рельс прямолинейный, второй - криволинейный. Криволинейный рамный рельс дважды изогнут. Первый изгиб выполнен на расстоянии Д для отвода уширения колеи по условиям вписывания экипажа. Второй изгиб предназначен для укрытия острия криволинейного остряка от ударов гребней колёс при противошерстном движении подвижного состава по прямому пути.

У обыкновенных стрелочных переводов ширина колеи у острия остряков (S_ост) больше ширины колеи в стыках рамных рельсов (S_рр), то длина переднего вылета (m₁) должна быть больше расстояния (m₁^/), необходимого для отвода этого уширения

q₁ q₁^/ (28)

Для стрелочных переводов Р65 марки 1/11 при ширине колеи 1520мм значение m₁^/ можно найти как

q₁^/ = , (29)

где S_ост - ширина колеи у начала остряков, для Р65 1/11 - S_ост = 1524 мм;

i₁ - уклон отвода уширения колеи при V_п100км/ч - i₁ = 0,001

Длину переднего вылета рамного рельса определяем по формуле

q₁ = n₁*a_д + - m₀, (30)

где n₁ - число пролетов между осями брусьев (для 1/11-5);

a_д - расстояние между переводными брусьями (540 мм);

c - расстояние между осями шпал в стыку (420 мм);

д - нормальный стыковой зазор (8 мм);

m₀ - ширина подкладки-подушки (82 мм).

Длина хвостового вылета рамного рельса находится как

q₂ = + n₂*a_д + , (31)

где C_k - расстояние между осями брусьев в корне остряка (420 мм);

д_k - зазор в корне остряка (4 мм);

n₂ - число пролётов под хвостовым вылетом рамного рельса (3).

Определяем остаточную длину рамного рельса, которой отводится функция заднего вылета рамного рельса

q_2-ocm.= L_pp-cyщ. - L_o^/- q₁ (32)

При

q_2-ocm q₂ (33)

принимаем длину рамного рельса равной существующей, L_pp = 21975 мм (П), 21884 мм (К).

10. Определение значений осевых размеров стрелочного перевода. Теоретическая и практическая длина перевода

Положение стрелочного перевода определяется его центром (ЦП). Центром перевода принято считать точку пересечения прямого и бокового направлений. От центра перевода разбиваются следующие осевые размеры (рис.4):

A_о - расстояние от центра перевода до створа в начале остряков;

L₁ - расстояние от центра перевода до створа, проходящего через математический центр крестовины (МЦ);

а - расстояние от центра перевода до створа передних стыков рамных рельсов;

b - расстояние от центра перевода до створа задних стыков крестовины;

L_т - теоретическая длина стрелочного перевода;

L_р - расчетная длина перевода;

F - расстояние от центра перевода до предельного столбика (ПС).

L₁ = или L₁ , (34)

где N - знаменатель марки крестовины.

L_T = R_o*(sinо_u - sinв_n) + R_n*(sinб - sinо_u) + K*cosб (35)

A_o = L_T - L₁ (36)

a = q₁ +A_o; (37)

b = L₁ + m; (38)

F = 4100N, (39)

где 4100 - габаритное расстояние между осями расходящихся путей, в месте установки предельного столбика.

L_p=a+b (40)

q₁ = 5*530 + 165 = 2385 мм - согласно параметров стрелочного перевода.

q₂ = 212 + 3*540 + 214 = 2046 мм;

L_o^/ = 300*(0,041736 - 0,004654) = 11,125 м.

L_T = 28401мм.

L₁ = 16745мм.

А_о = 28401 - 16754 = 11647 мм

b = 1520/2*0,045360 = 16754 мм.

L_п = 33367 мм.

F = 4100*11 = 45100 мм.

11. Расчет длин комплекта рельсовых рубок

Рельсы под №2,3,5,8 принимаются стандартной длины 12,5м.

Рельсы под №1,4,6,7 являются рельсовыми рубками и рассчитываются по формулам:

L₁ = L_n - L_pp -2д; (41)

L₄ = (R_n + b/2)*(б-в)+(K-n)-L₃-3д; (42)

L₆ = L_T - L_o^/ - L₅ - n - 3д; (43)

L₇ = (R - S_kp - b/2)*(б-в_д) +d+p - l₈ - 2д, (44)

где S_пк и S_д - ширина колеи, соответственно, переводной кривой и в корне остряков по боковому направлению;

b - головки рельса, м;

д - стыковой зазор 6-8 мм на соединительных путях;

д_к - стыковой зазор в корне остряка 5 мм, при гибких остряках зазор 0 мм;

в_д = arcsin[( L_pp^np-q₁+R_osinб)/R_o-S_kp] = 0,070310⁰ (0,0704 рад).

L₁ = 11376 мм (контррельс);

L₃ = L₄ = 6320 м;

L₅ = L₆ = 6300 м;

L₇ = 11877 мм (контррельс).

На стрелочных переводах, металлические части которых входят в рельсовые цепи СЦБ, необходимо осуществлять изоляцию одной рельсовой нити.

Изолирующие стыки на внешних нитях перевода смещают до 1,5 м от соответствующих стыков на внутренних нитях. Это вызвано пропуском экипажей с малой базой (дрезины, путевые вагончики и т.д.). База экипажа не должна размещаться между изолирующими стыками в промежутке -b. В противном случае сигналы не будут показывать занятость пути.

Размещение стыков должно обеспечивать возможность разделения всего стрелочного перевода на блоки для механизированной укладки в путь с применением путеукладочного крана. При этом рамные рельсы с остряками - первый блок, переводная кривая - второй блок, крестовина с контррельсами - третий.

12. Порядок раскладки брусьев

Раскладку переводных брусьев ведут перепендикулярно к оси прямого направления стрелочного перевода до центра стрелочного перевода, а дальше начинают их постепенно разворачивать до положения, перепендикулярного к биссектрисе угла крестовины, сохраняя такой порядок до начала укладки шпал.

Раскладку начинают с размещения брусьев под всеми стыками стрелочного перевода с расстояниями между их осями С=420 мм (для Р65), устраивая стык «на весу».

Для размещения переводного механизма укладываются два флюгарочных бруса длиной 4,5 м с расстоянием между осями С_ф = 625 мм.

При раскладке брусьев под крестовиной необходимо соблюдать следующие условия:

- в случае крестовин сборных и с литым сердечником передний стык принимается «на весу», хвостовой - на сдвоенных брусьях или на отдельном брусе, что менее желательно; при цельнолитой - оба стыка располагают на сдвоенных или на отдельных брусьях;

- под крестовиной брусья укладываются обычно перепендикулярно биссектрисе угла крестовины (при преимущественном движении поездов по боковому пути) или перепендикулярно оси прямого пути (при преимущественном движении по прямому пути);

- сечение сердечника шириной 20 мм, где крестовина испытывает полное давление от колеса, должно быть расположено в плоскости, проходящей через ось бруса;

- пролеты брусьев под крестовиной должны быть по возможности кратными 5 или 0мм и по величине равными (0,90ч0,95) А_пер..

После размещения стыковых, флюгарочных брусьев и под крестовиной размещают остальные брусья с расстоянием между их осями А_б = (0,9ч1,0) А_пер., где А_пер. - расстояние между осями шпал, примыкающего к стрелочному переводу пути, 540 мм - при эпюре 1840 шт/км. А_пер. - желательно кратна 5 мм.

В зоне от переднего стыка рамных рельсов до начала остряков необходимо укладывать шпалы или брусья длиной 2,75 м.

По мере увеличения расстояния между крайними рельсовыми нитями стрелочного перевода укладывают брусья большей длины. Увеличение длины брусьев от 2,75 м и до 5,5 м производится через 0,25 м. Брусья одинаковой длины группируются в секции.

При переходе от одного размера к другому (от секции к секции), следует учитывать, что вылет бруса наружу от рабочей грани рельсовой нити должен быть не менее 615 мм.

Переход от переводных брусьев к укладке шпал за хвостом крестовины осуществляется в том месте по длине разветвляющихся путей равна или несколько больше длины двух шпал.

Концы переводных брусьев, расположенных за наружной рельсовой нитью прямого пути, укладываются в одном створе, по шнуру.

На миллиметровке вычерчивается эпюра стрелочного перевода в масштабе 1:100.

Передний вылет рамного рельса - 2*530 мм + 2*535 мм;

Флюгарочный ящик - 600 мм;

Остряк - 22*555 мм;

Переводная кривая - 21*535 мм;

Крестовина - 10*540 мм;

Примыкающие пути - эпюра 540 мм.

Стыки - 420 мм.



Список использованных источников

1. Доц. В.П. Шраменко, асс. А.И. Белорусов. Методические указания к выполнению курсового проекта. ХИИТ 1992 г.

2. Е.І. Даніленко. Залізнична колія. том 1. Київ 2010 р.

Размещено на Allbest.ru

...