Проектирование центробежного насоса
Причины поломки центробежных насосов. Гидравлические рулевые машины. Управление главным рулевым приводом. Расчет водоопреснительной установки. Давление нагнетания дистиллятного насоса. Внутренние поверхности корпуса испарителя и крышки отстойника.
Рубрика | Транспорт |
Вид | курсовая работа |
Язык | русский |
Дата добавления | 16.02.2014 |
Размер файла | 89,0 K |
Отправить свою хорошую работу в базу знаний просто. Используйте форму, расположенную ниже
Студенты, аспиранты, молодые ученые, использующие базу знаний в своей учебе и работе, будут вам очень благодарны.
Размещено на http://www.allbest.ru/
1. Проектирование центробежного насоса
центробежный насос рулевой машина
Необходимо спроектировать горизонтальный одноступенчатый насос типа «К» для перекачивания пресной воды с нормальной температурой. Насос приводится в действие асинхронным электродвигателем. Ниже в таблице приведен перечень заданных параметров, расчетные формулы, искомые значения и рекомендации.
№ п/п |
Наименование величины |
Обозначение и расчетная формула |
Числовое значение |
примечания |
|
1. |
производительность |
Q |
20л\сек |
0,02м3/сек |
|
2. |
напор |
H |
60м |
||
3. |
частота вращения |
n |
2900об\мин |
||
4. |
плотность воды |
с |
1030кг\м3 |
||
5. |
внешний мех. КПД |
звн.мех. |
0.98 |
принят |
|
6. |
Коэффициент быстроходности |
ns==3.65nvQ/H3\4 |
69 |
Насос тихоходный |
|
7. |
Приведенный диаметр |
Дпр=4.3*103* |
79.88мм |
||
8 |
Объемный КПД насоса |
з0= |
0.96 |
||
9. |
Гидравлический КПД |
зг=2 |
0.86 |
||
10. |
Внутренний мех. КПД |
зi= |
0.85 |
||
11. |
КПД насоса |
з = з0* звн.мех.* зг* зi |
0.69 |
||
12. |
Теоретический напор |
Нт=Н/ зг |
69,7 м |
||
13. |
Теоретическая производительность |
Qт=Q/ з0 |
0,0208м3/сек |
||
14. |
Потребляемая мощность |
N= |
17кВт |
||
15. |
Коэффициент окружной скорости на выходе из колеса |
Ku2 |
0,97 |
Согласно номограммы |
|
16. |
Окружная скорость на выходе из колеса |
u2 |
33,3 м/с |
||
17. |
Диаметр рабочего колеса на выходе |
Д2 |
0,25м |
Увеличен, изначальный 0,219м |
|
18. |
Отношение диаметров |
Д2/ Д1 |
2,4 |
принято |
|
19. |
Диаметр рабочего колеса на входе |
Д1 |
0,104м |
||
20. |
Окружная скорость на входе в колесо |
u1= |
15,78м/с |
||
21. |
Коэффициент меридианной скорости |
Kvm2=0,075 |
принят по номограмме |
||
22. |
Меридианная проекция абсолютн. скорости на выходе из колеса |
Vm2=Kvm2* |
2,57 м/с |
||
23. |
Меридианная проекция абсолютн. скорости на входе в колесо |
Vm2= Vm1 |
2,57 м/с |
задано |
|
24. |
Абсолютн. скорость потока на входе в колесо |
Vm1=V1 |
2,57 |
При нормальном входе |
|
25. |
Угол между скоростями на входе |
в1=arctg(V1/u1) |
9.2° |
||
26. |
Угол атаки |
б |
6° |
принято |
|
27. |
Угол лопасти на входе |
в1л= в1+ б |
15,2° |
||
28. |
Окружная проекция абс. скорости потока на выходе |
Vu2 = gHт/ u2 |
20,5м/с |
||
29. |
Угол между окружной и относительной скоростями на выходе |
в2 |
11,35° |
||
30. |
Оптимальное число лопастей |
Z |
8 |
При этом колесо изготавливается литьем, с толщиной лопасти 4-5 мм. |
|
31. |
Поправка на конечное число лопастей |
||||
Угол лопасти на выходе в первом приближении |
в2лв1 |
14,35° |
|||
в2лв1 |
16,35° |
||||
Поправочный коэффициент |
Ш(1) |
0,748 |
|||
Ш(1) |
0,768 |
||||
P(1) |
0,2244 |
||||
P(1) |
0,230 |
||||
Теоретич. напор при Z=? |
Hт?(1) |
85,34м |
|||
Hт?(1) |
85,73м |
||||
Окружная проекция абс. скорости потока на выходе при Z=? |
Vu2?(1) |
25,1м/с |
|||
Vu2?(1) |
25,23м/с |
||||
Полученный угол лопасти на выходе из колеса |
в2л |
17,8° |
|||
32. |
Коэффициент реакции рабочего колеса. |
с? |
0,62 |
||
33. |
Отношение значений относительных скоростей потока на входе и выходе |
W2?/W1? |
0,91 |
Удовлетворяет условию диффузности |
|
34. |
Толщина лопасти |
д |
4мм |
принято |
|
35. |
Коэффициент стеснения на выходе из рабочего колеса |
К2 |
1,013 |
||
36. |
Ширина канала рабочего колеса на выходе |
b2 |
0,0104м |
||
37. |
Коэффициент стеснения на входе в колесо |
K1 |
1,59 |
||
38. |
Ширина канала рабочего колеса на входе |
b1 |
0,039м |
||
39. |
Профилирование меридианного сечения рабочего колеса |
||||
Шаг профилирования |
Дr |
0,0146м |
|||
Радиус сечения 1 |
r(1) |
0,0666м |
|||
Ширина сечения 1 |
b(1) |
0,02833м |
|||
Радиус сечения 2 |
r(2) |
0,0812м |
|||
Ширина сечения 2 |
b(2) |
0,02134м |
|||
Радиус сечения 3 |
r(3) |
0,0958м |
|||
Ширина сечения 3 |
b(3) |
0,01661м |
|||
Радиус сечения 4 |
r(4) |
0,1104м |
|||
Ширина сечения 4 |
b(4) |
0,01325м |
|||
Константа меридианного сечения |
Сm |
1283,3мм2 |
|||
40. |
Крутящий момент |
М=9550N/n |
46,1кН*м |
||
41. |
Допустимое напряжение материала вала |
ф |
21МПа |
принято |
|
42. |
Диаметр вала |
d= |
0,0109м |
||
43. |
Диаметр ступицы |
dcт=1,75*d |
0,0190м |
||
44. |
Скорость потока во входном патрубке колеса |
V0=V1/K1 |
1,616м/с |
||
45. |
Диаметр входного патрубка колеса |
Д0 |
0,129м |
||
46. |
Диаметр уплотнительного кольца |
Дупл |
0,146м |
||
47. |
Радиальный зазор в уплотнительных кольцах |
ду |
0,16мм |
||
48. |
Ширина спиральной камеры на входе |
b3 |
0,0236м |
||
49. |
Коэффициент диаметра входа в спиральную камеру |
Кд3 |
1,04 |
При ns=69 |
|
50. |
Диаметр входа в спиральную камеру |
Д3 |
0,26м |
||
51. |
Коэффициент скорости потока в спиральной камере |
Кvcn |
0,435 |
При ns=69 |
|
52. |
Средняя скорость потока в спиральной камере |
Vсп= Кvcn* |
14,92м/с |
||
53. |
Профилирование спиральной камеры |
||||
Шаг профилирования |
бп |
45° |
|||
Угол раскрытия сторон трапеции |
и |
33° |
При ns=69 |
||
Площадь сечения 1 |
F1 |
0,0001675м2 |
Высота сечения |
||
Высота трапеции 1 |
hтр1 |
0,0066м |
h1=0,008м |
||
Площадь сечения 2 |
F2 |
0,000325м2 |
|||
Высота трапеции 2 |
hтр2 |
0,0121м |
h2=0,0135м |
||
Площадь сечения 3 |
F3 |
0,0005025м2 |
|||
Высота трапеции 3 |
hтр3 |
0,0175м |
h3=0,019м |
||
Площадь сечения 4 |
F4 |
0,00065м2 |
|||
Высота трапеции 4 |
hтр4 |
0,0217м |
h4=0,0235м |
||
Площадь сечения 5 |
F5 |
0,0008375м2 |
|||
Высота трапеции 5 |
hтр5 |
0,0267м |
h5=0,028м |
||
Площадь сечения 6 |
F6 |
0,00105м2 |
|||
Высота трапеции 6 |
hтр6 |
0,0319м |
h6=0,034м |
||
Площадь сечения 7 |
F7 |
0,00117м2 |
|||
Высота трапеции 7 |
hтр7 |
0,0346м |
h7=0,0365м |
||
Площадь сечения 8 |
F8 |
0,0013м2 |
|||
Высота трапеции 8 |
hтр8 |
0,0375м |
h8=0,039м |
||
54. |
Скорость жидкости в напорном патрубке насоса |
Vн |
3,2м/с |
принято |
|
55. |
Диаметр напорного патрубка насоса |
Дн |
0,01м |
||
56. |
Диаметр условного круга, равновеликого 8му сечению спиральной камеры |
Д/ |
0,04м |
||
57. |
Угол раскрытия диффузора |
Ид |
6° |
принято |
|
58. |
Длина диффузора |
L |
0,052м |
||
59. |
Скорость жидкости во всасывающем патрубке |
Vвс |
1,5м/с |
||
60. |
Диаметр всасывающего патрубка |
Двс |
0,015м |
||
61. |
Динамическое падение напора на лопастях колеса |
Дhdmax |
4,99м |
При С=690 |
|
62. |
Максимальная вакуумметрическая высота всасывания |
Hmaxвак |
5,01м |
При Hатм=10м |
|
63. |
Допустимая вакуумметрическая высота всасывания |
Hдопвак |
4,2м |
При значении коэффициента запаса К=1,2 |
|
64. |
Максимальный теоретический напор насоса |
Hтmax |
113,2м |
При Q=0 |
|
65. |
Максимальная теоретическая подача насоса |
Qmax |
0,082м3/сек=82л/сек |
При Нт=0 |
|
66. |
Коэффициент напора |
Кн |
1,055 |
||
67. |
Напор насоса |
HQ=0 |
70,17м |
При Q=0 |
2. Пояснительная записка
Насосы типа «К» - горизонтальные, одноступенчатые, центробежные, консольного типа с рабочим колесом одностороннего входа. Назначение насоса - подача воды и других неагрессивных жидкостей с температурой до 105°.Рассмотрим данный тип насосов на примере спроектированного насоса 5К-7. Насос состоит из корпуса 1, крышки корпуса 3 со всасывающим патрубком, рабочего колеса 5, вала 11 и опорной стойки 19. Напорный патрубок 8 расположен под углом 90 градусов к оси насоса, и в зависимости от условий монтажа и эксплуатации может быть повернут вместе с корпусом на 90, 180 и 270 градусов.
Корпус насоса чугунный литой. Внутренняя полость корпуса выполнена в виде спирали с диффузорным каналом и напорным патрубком. Крышка корпуса со всасывающим патрубком так же выполнены литьем из чугуна.
Рабочее колесо насоса имеет 8 лопастей. Колесо выполнено из бронзы литьем с толщиной лопасти 4 мм. Оно состоит из двух дисков - ведущего и ведомого, соединенных цилиндрическими лопастями. Ведущий диск насоса разгружен от осевых сил и имеет несколько разгрузочных отверстий 6 и уплотнение для выравнивания осевых сил.
Вход жидкости в рабочее колесо - осевой; рабочее колесо закреплено на валу с помощью фасонной гайки 4.
Сальник расположен в корпусе и состоит из хлопчатобумажной набивки16, кольца гидравлического уплотнения 17 и нажимного стакана 18. Вода поступает к кольцу из корпуса насоса по специальному каналу 9 из напорной полости.
Рабочее колесо имеет двустороннее уплотнение, образованное цилиндрическими поверхностями колеса и защитно-уплотняющими кольцами 2. Величина радиального зазора 0,16мм.
Вал 11 насоса стальной и вращается в шарикоподшипниках 12 и 14, размещенных в опорной стойке. Смазка осуществляется жидким маслом, заливаемым в корпус опорной стойки. Уровень масла контролируется щупом 13, расположенным в верхней части корпуса.
В самой высокой точке насоса имеется отверстие 7 для подсоединения вакуумнасоса для откачки воздуха из полости насоса и всасывающего трубопровода при пуске. Пробка 19 служит для удаления из насоса остатков жидкости.
Шарикоподшипники кроме радиальных нагрузок так же воспринимают и неуравновешенную часть осевой силы. В районе сальника вал насоса защищен облицовкой 10 от износа. Между подшипниками и крышками корпуса устанавливают регулировочные прокладки, обеспечивающие нормальное положение рабочего колеса относительно корпуса.
Основные причины поломки центробежных насосов:
1. Кавитация - при входе жидкости в межлопастные каналы давление жидкости на рабочей стороне лопастей больше давления с тыльной стороны. Если давление понизится до давления парообразования при данной температуре, то с тыльной стороны входных кромок лопастей, в зонах пониженного давления, образуются пузырьки газа и пара, растворенного в жидкости. Обычно газ не успевает выделиться, и пустоты заполнены паром. При продвижении потока вдоль лопастей недалеко от входа, давление жидкости повышается, пузырьки мгновенно конденсируются (схлопываются), и жидкость устремляется в освободившееся пространство. Возникает мгновенное местное повышение давления. Если конденсация происходит на стенке канала или вблизи нее, наблюдается разрушение поверхности, называемое эрозией. Признаки кавитации в насосе: шум, треск внутри насоса, вибрация корпуса, снижение напора и КПД. При кавитации быстро разрушаются рабочие колеса, чугунные - раньше, бронзовые и легированные стальные - более стойкие.
Избежать кавитации позволяет так называемый кавитационный запас: превышение полного напора жидкости над давлением ее насыщенного пара. Кавитационные качества насосов оцениваются допустимой максимальной вакуумметрической высотой всасывания. Для улучшения противокавитационных качеств насоса и увеличения вакуумметрической высоты всасывания входные кромки лопастей закругляют, лопасти у входных кромок делают более тонкими. Скорость потока при поступлении на лопасти и окружную скорость на входе в колесо так же по возможности снижают. У всех судовых центробежных насосов должен быть обеспечен бескавитационный режим работы в диапазоне рабочих температур перекачиваемой жидкости и высоты всасывания.
2. Помпаж - ненормальный, недопустимый, неустойчивый режим работы центробежного насоса, при котором наблюдаются быстрые периодические колебания подачи и напора. Признаки помпажа: шум и удары в трубопроводе и насосе, вибрации и тряска насоса и трубопровода. Основная причина возникновения: отрицательная подача насоса. Неустойчивы к помпажу насосы, у которых напор при нулевой подаче меньше максимального. Устраняется установкой невозвратного клапана на всасывающем трубопроводе насоса.
Обслуживание насоса:
Перед пуском:
Проверить крепление агрегата к фундаменту и трубопроводам
Провернуть вал вручную на 1,5-2 оборота, вал должен идти без заеданий
Проверить затяжку сальника
При закрытой задвижке на напорной магистрали, медленно заливают насос водой при открытой воздушной пробке.
Запустить электродвигатель.
Медленно открывать запорную заслонку до установления рабочего давления.
Резервуар самовсасывающего устройства перед пуском должен быть залит чистой пресной водой до появления воды в сливной трубке.
Во время работы:
Контролировать давление всасывания и нагнетания по манометрам
Контролировать поступление жидкости в уплотняющее устройство. При необходимости подтянуть сальник, предварительно остановив насос.
Контролировать уровень масла.
3. Выключение:
Выключить электродвигатель.
Закрыть задвижки на напорной и всасывающей магистралях.
2. Проектирование рулевой машины.
Необходимо определить основные параметры гидравлической рулевой машины следящего типа вида ПК-2 с насосом переменной производительности. Рулевая машина установлена на одновинтовое судно с рулем балансирного типа с обтекаемым профилем типа НЕЖ. Коэффициент компенсации Кб=0,25. Проектируемая рулевая машина должна удовлетворять требованиям Морского Регистра: время перекладки руля от угла 35° одного борта на угол 30° другого при максимальной скорости переднего хода не должно превышать 28 секунд. Для этого угловая скорость баллера юб не должна быть менее 4,052*10-21/с , а частота вращения n=0,387 об/мин. Ниже в таблице приведен перечень заданных параметров, расчетные формулы, искомые значения и рекомендации.
№ п/п |
Наименование величины |
Обозначение и расчетная формула |
Числовое значение |
примечания |
|
1. |
Длина судна |
L |
140м |
задано |
|
2. |
Ширина судна |
B |
20,5м |
задано |
|
3. |
Осадка судна |
Т |
7,8м |
задано |
|
4. |
Скорость судна |
V |
18,5уз |
задано |
|
5. |
Коэффициент площади руля |
Kf |
0,015 |
принято |
|
6. |
Площадь руля |
F= Kf*L*T |
16,4м2 |
||
7. |
Условная гидродинамическая сила на руле |
P=147*F*V2 |
825,09кН |
||
8. |
Высота руля |
h?0,7*T |
5,46м |
||
9. |
Ширина руля |
b=F/H |
3,003м |
||
10. |
Ширина балансирной части руля |
Z= Кб*b |
0,75м |
||
11. |
Положение центра давления |
S=b*(1/3 + 3/2 Кб2) |
1,28м |
||
12. |
Гидродинамический крутящий момент на баллере |
Мл |
438,56кНм |
||
13. |
Механический КПД баллера |
зб |
0,91 |
принято |
|
14. |
Крутящий момент на баллере |
Мб |
481,93кНм |
||
15. |
Верхний предел текучести материала баллера |
Ren |
300МПа |
Принято для стали |
|
16. |
Диаметр головы баллера |
d |
0,356м |
||
17. |
Число пар плунжеров |
К |
2 |
задано |
|
18. |
Расстояние между осями плунжера и баллера |
R0 |
0,98м |
||
19. |
Сила на румпеле |
Pp |
245,9кН |
||
20. |
Механический КПД плунжерного механизма |
зп |
0,75 |
принято |
|
21. |
Давление рабочей жидкости в цилиндре |
pц |
10МПа |
принято |
|
22. |
Диаметр плунжера |
Д |
0,31м |
||
23. |
Диаметр цилиндра |
Дц |
0,34м |
||
24. |
Ход плунжера |
S |
1,251м |
||
25. |
Подача жидкости в цилиндры |
Q |
0,0067м3/с |
||
26. |
Гидравлический КПД трубопровода |
зг.тр |
0,97 |
принято |
|
27. |
Давление, развиваемое насосом |
P= pц/ зг.тр |
10,3МПа |
||
28. |
КПД насоса |
зн |
0,78 |
принято |
|
29. |
Производительность регулируемого насоса |
Qн |
0,008м3/сек |
||
30. |
Мощность, потребляемая регулируемым насосом |
N2 |
105,6кВт |
||
31. |
Полный ход плунжера |
Sn |
1,372м |
||
32. |
Длина плунжерной пары |
Lп |
1,992м |
Гидравлические рулевые машины получили широкое распространение на современных судах. Их преимущества: возможность получения больших крутящих моментов, относительно малые масса и габариты на единицу мощности, возможность получения плавных ходов, высокий КПД, плавность работы, надежная смазка трущихся частей рабочей жидкостью. ГРМ состоит из гидравлического рулевого привода, блока питания, системы трубопроводов питания и системы управления. В качестве блока питания ГРМ служит насос переменной регулируемой подачи. Система управления насосом переменной подачи следящая, управляемая электрически.
3. Требования Регистра
Суда должны быть снабжены главным и вспомогательным рулевым приводом, если специально не указано иное.
Главный рулевой привод должен обеспечивать перекладку полностью погруженного руля или полностью погруженной поворотной насадки с 350 одного борта на 350 другого борта при максимальной скорости переднего хода, относящегося к этой осадке. При тех же условиях должна быть обеспечена перекладка руля или поворотной насадки с 350 одного борта на 300 другого борта за время, не более 28 секунд при параметрах, не превышающих номинальных параметров привода.
Вспомогательный рулевой привод должен обеспечивать перекладку полностью погруженного руля или полностью погруженной поворотной насадки с 150 одного борта на 15 0 другого борта не более чем за 60 секунд, при скорости судна на переднем ходу, равной половине его максимальной, относящейся к этой осадка скорости или 7 уз., в зависимости от того, какое из значений больше.
На нефтеналивных, комбинированных судах, на газовозах и химовозах валовой вместимостью 10000 рег. т и более, а также на всех атомных11 и на остальных судах валовой вместимостью 70000 рег. т и более главный рулевой привод должен включать в себя два или более одинаковых силовых агрегата , удовлетворяющих требованиям 2.9.7. (см. также 6.2.1.8. и 6.2.1.9. части IX «Механизмы»).
Если главный рулевой привод включает в себя два или более силовых агрегата, вспомогательный рулевой привод не обязателен в следующих случаях:
а) на пассажирских и атомных судах главный привод обеспечивает выполнение требований 2 при бездействующем любом одном из силовых агрегатов;
б) на грузовых судах главный рулевой привод обеспечивает выполнение требований 2 при всех действующих силовых агрегатах;
в) главный рулевой привод устроен так, что при единичном повреждении в системе его трубопровода или в одном из силовых агрегатов это повреждение может быть изолировано для поддержания или быстрого восстановления управляемости судна.
Если главный и вспомогательный рулевые приводы находятся в помещении, полностью или частично расположенном ниже самой высокой грузовой ватерлинии, то должен быть предусмотрен аварийный рулевой привод, который необходимо расположить выше палубы переборок. Аварийный рулевой привод должен обеспечивать перекладку полностью погруженного руля или полностью погруженной поворотной насадки с борта на борт при скорости переднего хода не менее 4 уз.
Переход с главного рулевого привода на вспомогательный при аварии должен выполняться за время не более 2 мин.
Управление главным рулевым приводом должно обеспечиваться с ходового мостика и из румпельного отделения. Предусматриваются две отдельные линии управления, получающие питание непосредственно от ГРЩ, но одна из них может запитываться через АРЩ.
В рулевой рубке и ЦПУ должна быть световая и звуковая сигнализация: об исчезновении напряжения, обрыве фазы и перегрузке в цепи питания, исчезновения напряжения в системе управления и минимальном уровне масла в расходном баке.
Около каждого поста управления, а также в румпельном помещении должны быть указатели положения руля. Ошибка в показаниях не должна быть более:
10 при положении руля в диаметральной плоскости;
1,50 при углах перекладки от 00 до 50;
2,50 при углах перекладки от 50 до 350.
11. Рулевое устройство должно иметь систему ограничителей поворота руля, допускающую его перекладку на каждый борт только до угла, который:
(0 + 10) 0 (0 + 1,50)
где максимальных угол перекладки руля, на который настроена система управления, но не более 350.
4. Указания по эксплуатации рулевой машины
В течение 12 часов до выхода судна из порта рулевая машина должна быть подготовлена к действию, проверена в работе и испытана в соответствии с требованиями СОЛАС. При этом следует руководствоваться фирменными инструкциями по эксплуатации и действующими руководящими техническими материалами. Проверку и испытание выполняют лица командного состава, занятые эксплуатацией и обслуживанием ГРМ. При подготовке к действию, проверках и испытаниях рулевых машин следует обращать особое внимание на следующее: лёгкость перемещения золотников и отсутствие их заеданий, перекосов и больших люфтов в соединениях; с управляющими валиками; состояние поверхности золотников и их уплотнений; лёгкость проворачивания вручную валов насосов регулируемой подачи при их нулевом эксцентриситете; срабатывания стопорных храповиков или гидрозамков; уровня рабочей жидкости в расширительных баках, положение запорных клапанов. Не должно быть нехарактерных шумов и стуков, наружных утечек рабочей жидкости; скачков и задержек руля при его перекладке, а также автоколебаний управляющих валиков приборов ИМ, золотников гидроусилителей, скользящих блоков радиально-поршневых насосов и руля.
Рулевые машины должны быть хорошо отрегулированы. Показателями качества регулирования являются: наибольшая точность установки руля в заданном положении, определяемая разностью заданного и фактического углов перекладки (достаточная точность 0,50 при углах перекладки руля 100); минимального рассогласования нулевых положений насосов (не более 0,50 изменение положения руля при переключении насосов); ограниченный (не более 10% номинального) люфт на управляющем органе главного насоса; небольшая общая зона нечувствительности системы управления; минимальная скорость сползания руля в режиме «Простой»; отсутствие автоколебаний.
Во время хода судна вахтенный механик, принимая вахту, обязан осмотреть румпельное отделение и рулевую машину, а вахтенный моторист должен осматривать их два раза за вахту. При этом следует обращать внимание на следующее: наличие смазочного масла на трущихся деталях, в пресс-маслёнках и смотровых стёклах редукторов; состояние регулирующих и стопорных устройств; соответствие показателей положения руля; температуру (должна быть не ниже 50С зимой) и относительную влажность румпельного помещения (не более 85%).
Особое внимание следует обращать на уровне рабочей жидкости в расширительных баках, показания манометров гидравлических контуров; плавность перекладок руля; не должно быть перегрева рабочей жидкости и наружных утечек; характерных шумов и стуков в насосах и механических соединениях рулевого привода, а также автоколебаний деталей и узлов ГРМ.
При обнаружении существенных отклонений от спецификационных параметров и показателей работы рулевой машины вахтенный механик обязан постоянно наблюдать за её работой, доложить об этом старшему механику и сделать соответствующую запись в журнале. В течении вахты механик должен периодически контролировать исправность действия рулевой машины по показаниям имеющихся на пульте управления приборов и систематизаторов.
Перед подходом к районам, плавание в которых требует особой осторожности, должна быть проверена исправность действия дистанционного управления рулевой машины на ручных режимах работы. В этих районах должны быть приведены в действие оба насоса, если они могут надёжно работать одновременно.
В случае отказа одного из насосов переход на другой выполняет вахтенный помощник капитана на имеющихся постах управления, а вахтенный механик при этом обязан принять меры по выяснению и устранению причин отказов, доложив о случившемся старшему механику. Переходы с работы одного насоса на другой в обычных условиях должны выполняться после предупреждения об этом вахтенного механика, который обязан контролировать при этом исправность действия по показаниям имеющимся на пульте управления приборов и сигнализаторов.
В случае отказа всех систем дистанционного управления осуществляется переход на управление «Местный».
После окончания швартовых операций и снятия готовности, рулевую машину надо остановить и осмотреть, обратив особое внимание на отсутствие перегрева и утечек рабочей жидкости, нормальный её уровень в расходных баках и нейтральное положение управляющих органов системы управления и насосов. Перо руля должно быть установлено в диаметральной плоскости.
При эксплуатации ГРМ, которой присуще «сползание руля», в режиме управления «Простой», следует установить на посту управления режим «Следящий».
5. Тепловой расчет водоопреснительной установки
В данной части курсового проекта производится расчет параметров опреснительной установки типа «Д» на режиме работы, отличном от номинального. Установка использует тепло пресной охлаждающей воды из замкнутого контура системы охлаждения главного двигателя. Прототипом является установка типа «Д-4».
При расчете не учитывается повышенный унос дистиллята, увеличение солесодержания дистиллята, снижение коэффициента теплопередачи в конденсаторе вследствие повышения парциального давления неконденсирующихся газов при пониженных температурах испарения.
Ниже, в таблице приведен перечень заданных параметров, расчетные формулы и искомые значения и рекомендации.
№ п/п |
Наименование величины |
Обозначение и расчетная формула |
Числовое значение |
примечания |
|
1. |
Номинальная производительность |
W2 |
12,5 т/сут |
Принято по прототипу |
|
2. |
Температура забортной воды |
t0 |
15°C |
||
3. |
Солесодержание забортной воды |
S0 |
32,5 мг/л |
принято |
|
4. |
Температура греющей воды на входе в опреснитель |
tгр1 |
70°C |
принято |
|
5. |
Температура греющей воды на выходе из опреснителя |
tгр2 |
60°C |
принято |
|
6. |
Коэффициент продувания |
е |
4 |
задан |
|
7. |
Поверхность нагрева батареи |
Нбат |
18м2 |
Принято по прототипу |
|
8. |
Высота трубок батареи |
hбат |
0,69м |
Принято по прототипу |
|
9. |
Наружный диаметр трубок батареи и конденсатора |
dтр |
0,016м |
Принято по прототипу |
|
10. |
Толщина стенки трубки |
у |
0,001м |
Принято по прототипу |
|
11. |
Поверхность нагрева конденсатора |
Нкон |
12м2 |
Принято по прототипу |
|
12. |
Число трубок конденсатора |
Zкон |
180 |
Принято по прототипу |
|
13. |
Число ходов в конденсаторе |
nкон |
2 |
Принято по прототипу |
|
14. |
Расход охлаждающей воды |
Wохл |
40м3/ч |
задано |
|
15. |
Приведенный уровень кипящего рассола |
ч |
0,45 |
задано |
|
16. |
Солесодержание рассола |
Sрас=0 |
40,62мг/л |
||
17. |
Коэффициент теплопроводности материала трубок |
лтр |
95Вт/м*К |
Для латуни ЛА77-2 |
|
18. |
Средняя температура греющей воды |
tгр.ср= |
65°C |
||
19. |
Коэффициент теплопроводности греющей воды |
лгр.в |
0,662Вт/м*К |
||
20. |
Коэффициент кинематической вязкости греющей воды |
нгр |
5,2*10-6м2/сек |
||
21. |
Число Прандтля для греющей воды |
Prгр |
3,54 |
||
22. |
Теплоемкость рассола |
Срас |
3,92Вт/м*К |
принято |
|
23. |
Теплоемкость греющей воды |
Сгр |
4,19 Вт/м*К |
принято |
|
24. |
Коэффициент сохранения тепла в опреснителе |
ц |
0,98 |
принято |
|
25. |
Теплота образования вторичного пара |
r(35°C) |
2418,4кДж/кг*К |
Из таблиц водяного пара |
|
26. |
Число перегородок в батарее |
nбат |
5 |
Принято по прототипу |
|
27. |
Расстояние между перегородками |
hпер |
0,115м |
||
28. |
Диаметр корпуса батареи |
Dбат |
0,608м |
Принято по прототипу |
|
29. |
Расход греющей воды |
Wгр |
50м3/ч |
Принято по прототипу |
|
30. |
Скорость греющей воды в межтрубном пространстве |
хгр |
0,57м/с |
||
31. |
Число Рейнольдса для греющей воды |
Reгр |
1,75*103 |
||
32. |
Число Нуссельта |
Nuгр |
55,09 |
||
33. |
Коэффициент теплоотдачи от греющей воды к стенке трубки |
б1= |
3269,2Вт/м2*К |
||
34. |
Температура насыщенного вторичного пара |
t2 |
35°C |
||
35. |
Температурная депрессия |
Дtрас |
0,0005°C |
||
36. |
Плотность рассола |
Срас |
1287,5кг/м3 |
||
37. |
Поправка на гидростатический эффект |
ДР |
1,96кПа |
||
Дt |
5,5°C |
||||
38. |
Расчетная температура рассола |
tрас |
40,55°C |
||
39. |
Давление в испарителе |
Рисп |
0,056МПа |
||
40. |
Толщина отложения накипи на трубках |
унак |
0,00001м |
принято |
|
41. |
Коэффициент теплопроводности накипи |
лнак |
1,5Вт/м*К |
задано |
|
42. |
Плотность теплового потока в батарее |
qбат |
24700Вт/м2 |
принято предварительно |
|
43. |
Температура внутренней стенки трубок |
tст |
63,85°C |
||
44. |
Средняя разность температур стенки трубки и кипящего рассола |
Дtисп |
23,3°C |
||
45. |
Коэффициент теплоотдачи от стенки трубки к кипящему рассолу |
б2=136,3* Рисп0,54* Дtисп2 |
1561,6Вт/м2*К |
||
46. |
Коэффициент теплопередачи в греющей батареи |
Кбат= |
1045,4 Вт/м2*К |
||
47. |
Средний логарифмический температурный напор в батарее |
Дtбат.log |
24,4°C |
||
48. |
Количество тепла, передаваемое в батарее |
Qбат=Кбат* Нбат* Дtбат.log |
458,9кВт |
||
49. |
Скорость воды в трубках конденсатора |
хкон |
0,8м/с |
||
50. |
Теплоемкость морской воды |
Сохл |
3,9кДж/кг |
принято |
|
51. |
Подогрев охл. воды в конденсаторе |
Дtкон |
10,4°C |
||
52. |
Температура охл. воды на выходе из конденсатора |
tкон.вых |
25,4°C |
||
53. |
Средняя температура охл. воды |
tохл.ср. |
20,2°C |
||
54. |
Коэффициент теплопередачи в конденсаторе |
Ккон |
5065,7Вт/м2*К |
||
55. |
Средний логарифмический температурный напор в конденсаторе |
Дtкон.log |
40°C |
||
56. |
Количество тепла, передаваемое в конденсаторе |
Qкон |
632,2кВт |
||
57. |
Количество тепла, передаваемое в опреснителе |
Qисп |
377,4кВт |
Согласно графика |
|
58. |
Температура испарения |
tисп |
58°C |
Согласно графика |
|
59. |
Температура рассола |
tрас |
54°C |
Согласно графика |
|
60. |
Производительность опреснителя |
W2 |
12,7 т/сут |
||
61. |
Плотность теплового потока в батарее |
qбат* |
22967,6Вт/м2 |
Размещено на http://www.allbest.ru/
6. Описание оборудования водоопреснительной установки
Современные ВОУ выполняют в агрегатированном виде с размещением всех элементов на общей фундаментной раме или каркасе .В верхней части каркаса расположена блочная конструкция испаритель - конденсатор, а внизу - насосное оборудование, арматура, средства автоматики и контроля.
На теплоходах применяют утилизационные глубоковакуумные ВОУ серии «Д».
Корпус агрегата - сварной, медно-никелевый, цилиндрической формы. Два смотровых окна служат для наблюдения за процессом испарения, имеется штуцер для заливки реагентов в случае чистки испарителя. Встроенный в сухопарник конденсатор 6 является двухходовым по охлаждающей воде теплообменником с прямыми латунными трубками диаметром 16 мм, закреплёнными в латунных трубных досках. Корпус сухопарника с конденсатором выполнен из нержавеющей стали, имеет патрубки для отвода паровоздушной смеси и дистиллята .Греющая батарея испарителя 12 состоит из пучка вертикальных прямых латунных труб диаметром 16х1,0 мм, развальцованных в латунных трубных досках. Наружный корпус испарителя изготовлен из нержавеющей стали. К нижнему фланцу испарителя крепиться крышка-отстойник, через которую подводится питательная вода и отводится рассол. Для отделения капель рассола от вторичного пара в корпусе установлены отбойник 8 и жалюзийный сепаратор 7.
Внутренние поверхности корпуса испарителя и крышки отстойника, а также отбойник и сепаратор покрыты оловом для предотвращения заноса меди в получаемый дистиллят.
Забортная вода подаётся в конденсатор центробежным насосом 11, либо поступает из системы охлаждения СЭУ. Часть выходящей из конденсатора воды направляется в качестве рабочей среды в рассольно-воздушный эжектор 9. Другая часть, равная примерно четырёхкратной производительности ВОУ, поступает на питание испарителя. Невозвратно-запорный клапан перекрывает подачу питательной воды в испаритель в случае снижения давления рабочей воды перед эжектором до 0,1 МПа, тем самым предохраняя испаритель от затопления. Дроссельная диафрагма предназначена для ограничения подачи питательной воды в испаритель.
Греющая вода от дизеля поступает в межтрубное пространство испарителя по трубопроводу 3 и, пройдя между поперечными сегментными перегородками, возвращается в цикл СЭУ по трубопроводу 3. Морская вода движется внутри теплообменных труб снизу вверх. В случае необходимости, греющей средой в испарителе может быть пар, для подвода и отвода которого предназначены трубопроводы 5 и 4.
Полученный в конденсаторе дистиллят поступает в сборник 13. Сборник оборудован поплавковым регулятором уровня для пуска и остановки дистиллятного насоса 14 и сообщен с конденсатором уравнительной тру...
Подобные документы
Расчет гидродинамических сил, определение размеров руля, момента на баллере руля. Расчет рулевого привода, мощности насоса гидравлической рулевой машины с плунжерным рулевым приводом. Зависимости крутящего момента, мощности и давлении масла от угла руля.
курсовая работа [1,8 M], добавлен 25.04.2014Судовая сеть и ее характеристика. Технические показатели насоса. Конструкция, принцип действия, обслуживание в работе центробежных насосов. Состав рулевого устройства, типы рулевых органов, рулевые приводы. Принцип действия электрических рулевых машин.
шпаргалка [1,1 M], добавлен 13.01.2011История развития насосной техники. Основные сведения и конструктивные исполнения центробежных насосов, которые могут быть использованны в автомобиле. Перспективы использования аксиального центробежного двигателя-насоса в топливной системе автомобиля.
научная работа [1,6 M], добавлен 15.08.2015Разработка принципиальной схемы гидропривода тормоза однобарабанной шахтной подъемной машины. Выбор насоса и рабочей жидкости. Расчет труб линий и потерь давления срабатывания предохранительного клапана. Проверка рабочего режима насоса на кавитацию.
курсовая работа [752,6 K], добавлен 03.01.2011Исследование технической документации автомобиля. Разработка маршрутов ремонта корпуса водяного насоса. Выбор основных способов устранения дефектов. Определение норм времени технологического процесса на ремонт корпуса водяного насоса двигателя ЗИЛ.
курсовая работа [131,2 K], добавлен 28.06.2015Характеристика систем центрального и многоточечного впрыска топлива. Принцип работы плунжерного насоса, применение электромагнитных форсунок. Особенности топливного насоса с электрическим приводом. Причины неисправности систем впрыска топлива Bosch.
дипломная работа [4,3 M], добавлен 06.02.2012Внедрение новых моделей самолетов и вертолетов. Эксплуатация наземной авиационной техники. Отсек управления раздачей воды машины АС-157. Привод водяного насоса 1К-СН1М и масляного насоса 1Ш1-10К. Техническое обслуживание спецоборудования машины АС-157.
курсовая работа [378,8 K], добавлен 21.01.2014Назначение и виды масляного насоса – насоса для перекачки газов, состоящего из цилиндра с прорезями, в которые вставлены подпружиненные лопатки. Значение и сущность технического обслуживания и ремонта автомобилей. Возможные неисправности и ремонт насоса.
курсовая работа [781,8 K], добавлен 18.02.2011Назначение и условия работы масляного насоса тепловоза. Неисправности, их причины и способы предупреждения. Периодичность и сроки планового технического обслуживания и текущего ремонта с разборкой и без нее. Сборка, проверка и испытание масляного насоса.
курсовая работа [2,3 M], добавлен 21.02.2013Дефекты детали (корпус подшипников водяного насоса), причины их возникновения. Выбор рационального способа восстановления детали. Технологический маршрут, оборудование и технологическая оснастка. Назначение, устройство и принцип действия приспособления.
курсовая работа [1,5 M], добавлен 31.01.2018Проектирование производственного участка для станции технического обслуживания автомобильных двигателей. Разработка технологии восстановления изношенной торцевой поверхности под упорную шайбу корпуса подшипников водяного насоса двигателя ЗИЛ-508.
курсовая работа [104,7 K], добавлен 05.10.2014Устройство, назначение, принцип работы топливного насоса высокого давления двигателя Д-243. Схема работы секции топливного насоса. Возможные неисправности и ремонт топливного насоса, его техническое обслуживания. Техника безопасности при ремонте трактора.
курсовая работа [3,4 M], добавлен 14.12.2013Проектирование стенда для демонтажа и монтажа шин. Расчет площади поперечного сечения штока, штока на сжатие, нагрузки на шток. Выбор гидроцилиндра и расчет параметров гидравлического насоса. Расчет сварного шва крепления корпуса гидроцилиндра с серьгой.
курсовая работа [604,8 K], добавлен 07.01.2011Кривошипно-шатунный механизм двигателя. Назначение поршневых пальцев. Принцип действия насоса системы охлаждения КамАЗ-740.10. Система смазки ЗМЗ-4062.10. Путь масла от насоса к клапанному узлу ГРМ. Карбюратор К-151, система ускорительного насоса.
курсовая работа [1,3 M], добавлен 10.12.2011Общая характеристика объемного гидропривода машины. Движение силовых и управляющих потоков для первого и второго рабочего органа. Предварительный расчет объемной гидропередачи. Выбор комплектующих машины. Выбор насосов и расчет их производительности.
курсовая работа [262,1 K], добавлен 30.09.2010Назначение, устройство, принцип действия и принципиальная гидравлическая схема системы жидкостного охлаждения. Гидравлический расчет системы охлаждения автомобильного двигателя. Конструктивный расчет центробежного насоса, определение его мощности.
курсовая работа [696,6 K], добавлен 01.02.2014Потери напора при турбулентном течении в трубах гидравлической системы. Характеристики насоса и насосной установки, графическая зависимость действительного напора, полезной мощности и КПД от подачи. Современные проблемы развития гидропередач автомобилей.
контрольная работа [2,1 M], добавлен 03.01.2013Кинематика и динамика кривошипно-шатунного механизма. Расчет деталей поршневой группы. Система охлаждения бензинового двигателя - расчет радиатора, жидкостного насоса, вентилятора. Расчет агрегатов системы смазки - масляного насоса и масляного радиатора.
курсовая работа [461,5 K], добавлен 04.03.2013Работа масляного насоса и масляного фильтра. Устройство и работа системы смазки. Схема системы смазки масляного насоса, полнопоточного фильтра очистки масла, центробежного масляного фильтра. Водомасляный теплообменник и система вентиляции картера.
курсовая работа [2,1 M], добавлен 20.12.2010Состав и функции основных элементов вспомогательного энергетического комплекса судна. Обоснование оптимального режима работы вспомогательных двигателей. Расчет топливной системы судовой энергетической установки. Выбор водоопреснительной установки.
дипломная работа [860,5 K], добавлен 04.02.2016