Тепловой расчет двигателя ЗИЛ-164

Тепловой и динамический расчет двигателя. Построение индикаторной диаграммы. Определение основных параметров поршня и кривошипа. Вычисление радиальных, тангенциальных, нормальных и суммарных набегающих сил, действующих на кривошипно-шатунный механизм.

Рубрика Транспорт
Вид курсовая работа
Язык русский
Дата добавления 19.05.2014
Размер файла 66,8 K

Отправить свою хорошую работу в базу знаний просто. Используйте форму, расположенную ниже

Студенты, аспиранты, молодые ученые, использующие базу знаний в своей учебе и работе, будут вам очень благодарны.

Размещено на http://www.allbest.ru/

Размещено на http://www.allbest.ru/

Министерство науки и образования Российской Федерации

Федеральное агентство по образованию

Северо-Восточный Федеральный Университет им. М.К. Аммосова

Автодорожный факультет

Кафедра "Автомобили и автомобильное хозяйство"

Курсовая работа по дисциплине

Автомобильные двигатели

на тему:

Тепловой расчет двигателя ЗИЛ-164

Выполнила:

Яковлева С.А.

студентка III курса группы АиАХ-09(2)

Проверил:

Степанов В.П.

Якутск, 2012

СОДЕРЖАНИЕ

ВВЕДЕНИЕ

ЗАДАНИЕ НА КУРСОВОЕ ПРОЕКТИРОВАНИЕ И ВЫБОР АНАЛОГА ДВИГАТЕЛЯ

1. ТЕПЛОВОЙ РАСЧЕТ ДВИГАТЕЛЯ ПРОЦЕСС ВПУСКА

ПРОЦЕСС СЖАТИЯ

ПРОЦЕСС СГОРАНИЯ

ПРОЦЕСС РАСШИРЕНИЯ

ИНДИКАТОРНЫЕ ПАРАМЕТРЫ РАБОЧЕГО ЦИКЛА ДВИГАТЕЛЯ

ЭФФЕКТИВНЫЕ ПОКАЗАТЕЛИ ДВИГАТЕЛЯ

ПОСТРОЕНИЕ ИНДИКАТОРНОЙ ДИАГРАММЫ

2. ДИНАМИЧЕСКИЙ РАСЧЕТ ДВИГАТЕЛЯ

КИНЕМАТИКА КРИВОШИПНО-ШАТУННОГО МЕХАНИЗМА

3. ПОСТРОЕНИЕ РАЗВЕРНУТОЙ ИНДИКАТОРНОЙ ДИАГРАММЫ

РАСЧЕТ РАДИАЛЬНОЙ (N) , НОРМАЛЬНОЙ (Z) И ТАНГЕНЦИАЛЬНОЙ СИЛ ДЛЯ ОДНОГО ЦИЛИНДРА

4. ОПРЕДЕЛЕНИЕ СУММАРНЫХ НАБЕГАЮЩИХ ТАНГЕНЦИАЛЬНЫХ СИЛ И СУММАРНОГО НАБЕГАЮЩЕГО КРУТЯЩЕГО МОМЕНТА

ВЫВОДЫ

СПИСОК ЛИТЕРАТУРЫ

ВВЕДЕНИЕ

На наземном транспорте наибольшее распространение получили двигатели внутреннего сгорания. Эти двигатели отличаются компактностью, высокой экономичностью, долговечностью и применяются во всех отраслях народного хозяйства.

В настоящее время особое внимание уделяется уменьшению токсичности выбрасываемых в атмосферу вредных веществ и снижению уровня шума работы двигателей.

Специфика технологии производства двигателей и повышение требований к качеству двигателей при возрастающем объеме их производства, обусловили необходимость создания специализированных моторных заводов . Успешное применение двигателей внутреннего сгорания , разработка опытных конструкций и повышение мощностных и экономических показателей стали возможны в значительной мере благодаря исследованиям и разработке теории рабочих процессов в двигателях внутреннего сгорания .

Выполнение задач по производству и эксплуатации транспортных двигателей требует от специалистов глубоких знаний рабочего процесса двигателей, знания их конструкций и расчета двигателей внутреннего сгорания.

Рассмотрение отдельных процессов в двигателях и их расчет позволяют определить предполагаемые показатели цикла , мощность и экономичность , а также давление газов , действующих в над поршневом пространстве цилиндра , в зависимости от угла поворота коленчатого вала . По данным расчета можно установить основные размеры двигателя (диметр цилиндра и ход поршня ) и проверить на прочность его основные детали .

ЗАДАНИЕ НА КУРСОВОЙ ПРОЕКТ

По заданным параметрам двигателя произвести тепловой расчет , по результатам расчета построить индикаторную диаграмму , определить основные параметры поршня и кривошипа . Разобрать динамику кривошипно-шатунного механизма определить радиальные , тангенциальные , нормальные и суммарные набегающие силы действующие на кривошипно-шатунный механизм . Построить график средних крутящих моментов .

Прототипом двигателя по заданным параметрам может служить двигатель ЗИЛ-164 .

ТАБЛИЦА 1. Параметры двигателя .

Номинальная мощность КВт.

Число цилиндров

Расположение цилиндров .

Тип двигателя .

Частота вращения К.В.

Степень сжатия .

Коэффициент избытка воздух

90

6

Рядное .

Карбюратор.

5400

8,.2

0,95

1. ТЕПЛОВОЙ РАСЧЕТ ДВИГАТЕЛЯ

При проведении теплового расчета необходимо правильно выбрать исходные данные и опытные коэффициенты , входящие в некоторые формулы . При этом нужно учитывать скоростной режим и другие показатели , характеризующие условия работы двигателя .

ТОПЛИВО

Степень сжатия = 8,2 . Допустимо использование бензина АИ-93 ( октановое число = 8190 ) . Элементарный состав жидкого топлива принято выражать в единицах массы . Например в одном килограмме содержится С = 0,855 , Н = 0,145 , где От - кислород ; С- углерод ; Н - водород . Для 1кг. жидкого топлива , состоящего из долей углерода , водорода , и кислорода , при отсутствии серы можно записать : С+Н+От = 1 кг .

ПAРАМЕТРЫ РАБОЧЕГО ТЕЛА

Определение теоретически необходимого количества воздуха при полном сгорании жидкого топлива . Наименьшее количество кислорода Оо , которое необходимо подвести извне к топливу для полного его окисления , называется теоретически необходимым количеством кислорода . В двигателях внутреннего сгорания необходимый для сгорания кислород содержится в воздухе , который вводят в цилиндр во время впуска . Зная , что кислорода в воздухе по массе 0,23% , а по объему 0,208% , получим теоретически необходимое количество воздуха для сгорания 1кг топлива:

кг.

кмоль.

Действительное количество воздуха , участвующего в сгорании 1 кг. топлива при =0,9 : lo = 0.9*14.957 = 13.461 кг ; Lo = 0,9 * 0,516 = 0,464 . При молекулярной массе паров топлива т = 115 кмоль , найдем суммарное количество свежей смеси :

М1 = 1/ т + Lo = 1/115+0,464 = 0,473 кмоль.

При неполном сгорании топлива ( 1 ) продукты сгорания представляют собой смесь окиси углерода (СО) , углекислого газа (СО2), водяного пара (Н2О) , свободного водорода (Н2) , и азота (N2) . Количество отдельных составляющих продуктов сгорания и их сумма при К=0,47 (постоянная зависящая от отношения количества водорода к окиси углерода , содержащихся в продуктах сгорания).:

Мсо = 2*0,21*[(1-)/(1+K)]*Lo = 0,42*(0,1/1,47)*0,516 = 0,0147 кмоль.

МСО2 = С/12- Мсо = 0,855/12-0,0147 = 0,0565 кмоль.

МН2 = К* Мсо = 0,47*0,0147 = 0,00692 кмоль.

МН2О = Н/2 - МН2 = 0,145/2-0,00692 = 0,06558 кмоль.

МN2 = 0,792*Lo = 0,792*0,9*0,516 = 0,368 кмоль.

Суммарное количество продуктов сгорания:

М2 = 0,0147+0,0565+0,00692+0,06558+0,368 = 0,5117 кмоль.

Проверка: М2 = С/12+Н/2+0,792*Lo =

=0,855/12+0,145/2+0,792*0,9*0,516 = 0,5117 .

Давление и температура окружающей среды: Pk=Po=0.1 (МПа) и Tk=To= 293 (К), а приращение температуры в процессе подогрева заряда Т = 20о С . Температура остаточных газов: Тr = 1030o К . Давление остаточных газов на номинальном режиме определим по формуле: PrN = 1.16*Po = 1, 16*0, 1 = 0,116 (МПа).

, где

РrN - давление остаточных газов на номинальном режиме , nN - частота вращения коленчатого вала на номинальном режиме равное 5400 об/мин. Отсюда получим:

Рr0(1,035+ Ар10-8 n2)= 0,1(1,035+0,4286710-854002) = 0,1(1,035+0,125)=0,116 (Мпа)

ПРОЦЕСС ВПУСКА

Температура подогрева свежего заряда Т с целью получения хорошего наполнения двигателя на номинальном скоростном режиме принимается ТN =10о С .

Тогда:

Т = Ат (110-0,0125n) = 0,23533(110-0,01255400)= 10о С .

Плотность заряда на впуске будет:

,

где Р0 =0,1 (Мпа) ; Т0 = 293 (К) ; В - удельная газовая постоянная равная 287 (Дж./кг*град.) 0 = ( 0,1*106)/(287*293) = 1,189 (кг/м3).

Потери давления на впуске Ра , в соответствии со скоростным режимом двигателя (примем (2+вп)= 3,5 , где - коэффициент затухания скорости движения заряда в рассматриваемом сечении цилиндра , вп - коэффициент впускной системы) ,

Ра = (2+вп)* Аn2*n2*(k /2*10-6) ,

где Аn = вп/ nN , где вп - средняя скорость движения заряда в наименьшем сечении впускной системы (вп = 95 м/с) , отсюда Аn= 95/5400 = 0,0176 . : k = 0 = 1,189 ( кг/м3) . Ра = (3,5 0,1762540021,18910-6)/2 = (3,50,0003094291600001,18910-6) = 0,0107 (Мпа).

Тогда давление в конце впуска составит: Ра = Р0 - Ра = 0,1- 0,0107 = 0,0893 (Мпа).

Коэффициент остаточных газов:

,

при Тк=293 К; Т = 10 С; Рr = 0,116 (Мпа); Тr = 1000 K;

Pa= 0.0893 (Мпа); = 8, 2, получим: r = (293+10)/1000*0,116/ (8, 2*0, 0893-0,116) =0,057.

Коэффициент наполнения:

(К).

ПРОЦЕСС СЖАТИЯ

Учитывая характерные значения политропы сжатия для заданных параметров двигателя примем средний показатель политропы n= 1,37 . Давление в конце сжатия:

Рс = Ра n = 0.0893 8.21.37 = 1,595 (Мпа).

Температура в конце сжатия:

Тс = Та(n-1) = 340,68,20,37 = 741,918 742 (К).

Средняя молярная теплоемкость в конце сжатия ( без учета влияния остаточных газов): mcv' = 20,16+1,7410-3Тс = 20,16+1,7410-3742 = 21,45 (Кдж/кмольград.)

Число молей остаточных газов:

Мr = rL0 = 0,950,0570,516=0,0279 (кмоль).

Число молей газов в конце сжатия до сгорания:

Мс= М1r = 0,473+0,0279= 0,5(кмоль)

ПРОЦЕСС СГОРАНИЯ

Средняя молярная теплоемкость при постоянном объеме для продуктов сгорания жидкого топлива в карбюраторном двигателе при (1): mcв'' = (18,4+2,6)+(15,5+13,8)10-4Тz= 20,87+28,6110-4Тz = 20,87+0,00286Тz (Кдж/кмольК).

Определим количество молей газов после сгорания:

Мz = M2+Mr = 0,5117+0,0279 = 0,5396 (кмоля) .

Расчетный коэффициент молекулярного изменения рабочей смеси находится по формуле:

= Мz / Mc = 0,5397/0,5 = 1,08 .

Примем коэффициент использования теплоты z = 0,8 , тогда количество теплоты , передаваемой на участке lz при сгорании топлива в 1 кг.:

Q = z(Hu-QH) ,

где Hu - низшая теплотворная способность топлива равная 42700 (Кдж/кг)., QH =119950(1- ) L0 - количество теплоты, потерянное в следствии химической неполноты сгорания:

QH = 119950(1-0, 95) 0,516 = 3095 (Кдж/кг), отсюда Q = 0, 8(42700-3095) =31684 (Кдж/кг). Определим температуру в конце сгорания из уравнения сгорания для карбюраторного двигателя (1):

,

тогда получим:

1,08(20,87+0,00286*Тz)*Tz =

=36636/(0,95*0,516*(1+0,057))+21,45*742

22,4Тz +0,003Тz2 = 86622 22,4 Тz +0,003 Тz2 - 86622 = 0

Максимальное давление в конце процесса сгорания теоретическое:

Рz = Pc**Tz /Tc = 1,595*1,08*2810/742 = 6,524 (Мпа) .

Действительное максимальное давление в конце процесса сгорания:

Рzд = 0,85*Рz = 0,85*6,524 =5,545 (МПа) .

Степень повышения давления:

= Рz / Рс = 6,524/1,595 = 4,09

ПРОЦЕСС РАСШИРЕНИЯ

С учетом характерных значений показателя политропы расширения для заданных параметров двигателя примем средний показатель политропы расширения n2 = 1,25

Давление и температура в конце процесса расширения:

6,524/13,876=0,4701(МПа).

2810/1,7=1653 К

Проверка ранее принятой температуры остаточных газов:

1653/ 1,6 = 1037 К .

Погрешность составит:

= 100*(1037-1030)/1030 = 0,68% , эта температура удовлетворяет условия 1,7 .

ИНДИКАТОРНЫЕ ПАРАМЕТРЫ РАБОЧЕГО ЦИКЛА

Теоретическое среднее индикаторное давление, определенное по формуле:

=1,163 (МПа) .

Для определения среднего индикаторного давления примем коэффициент полноты индикаторной диаграммы равным и = 0,96 , тогда среднее индикаторное давление получим: рi = 0,96* рi' = 0,96*1,163 = 1,116 (МПа) . Индикаторный К.П.Д. :

i = pi l0 / (QH 0 v ) = (1,116 *14,957*0,9)/(42,7*1,189*0,763) =

=0,388 , Qн = 42,7 МДж/кг.

Индикаторный удельный расход топлива:

gi = 3600/ (QH i) = 3600/(42,7*0,388) =217 г/КВт ч.

Эффективные показатели двигателя

При средней скорости поршня Сm = 15 м/с. , при ходе поршня S= 75 мм. и частотой вращения коленчатого вала двигателя n=5400 об/мин. , рассчитаем среднее давление механических потерь :

Рм = А+В* Сm ,

где коэффициенты А и В определяются соотношением S/D =0,751 , тогда А=0,0395 , В = 0,0113 , отсюда Рм = 0,0395+0,0113*15 =0,209 МПа.

Рассчитаем среднее эффективное давление:

ре = рi - pм = 1,116-0,209= 0,907 МПа.

Механический К.П.Д. составит :

м = ре / рi = 0,907/ 1,116 = 0 ,812

Эффективный К.П.Д. и эффективный удельный расход топлива:

е= i м = 0,388*0,812 = 0,315; ge = 3600/(QH е) = 3600/(42,7*0,315) = 268 г/КВт ч

Основные параметры цилиндра и двигателя.

Литраж двигателя:

Vл = 30 Nе / (ре n) = 30*4*90/ (0,907*5400) = 2,205 л.

Рабочий объем цилиндра:

Vh = Vл / i = 2,205 / 6 = 0,368 л.

Диаметр цилиндра:

D = 2103 Vh(S) = 2*10^3*(0,368/(3,14*75))^(0,5)= 2*103*0,0395 = 79,05 мм. 80 мм.

Окончательно приняв S = 75 мм. и D = 80мм. объем двигателя составит:

Vл = D2Si / (4*106) = (3, 14*6400*75*6)/ (4000000) = 2, 26 л.

Площадь поршня:

Fп = D2 / 4 = 20096/4 = 5024 мм2 = 50, 24 (см2).

Эффективная мощность двигателя:

Nе = ре Vл n / 30 = (0,907*2, 26*5400)/ (30*4) = 92, 24 (КВт.).

Эффективный крутящий момент:

Ме = (3*104 / )(Ne /n) = (30000/3,14)*(92,24/5400) = 163,2 (нм)

Часовой расход топлива:

Gт = Ne ge 10-3 = 92, 2426810-3 = 92, 24*268*10^ (-3) =24, 72.

Удельная поршневая мощность:

Nn = 4 Ne /iD2 = (4*92,24)/(6*3,14*80*80) =30,6

ПОСТРОЕНИЕ ИНДИКАТОРНОЙ ДИАГРАММЫ ДВИГАТЕЛЯ

Индикаторную диаграмму строим для номинального режима двигателя , т.е. при Ne=92,24 кВт. И n=5400 об/мин.

Масштабы диаграммы: масштаб хода поршня 1 мм.; масштаб давлений 0,05 МПа в мм. Величины, соответствующие рабочему объему цилиндра и объему камеры сгорания:

АВ = S/Ms = 75/1,0 =75 мм.; ОА = АВ / (-1) = 75/(8,2-1) = 10,4 мм.

Максимальная высота диаграммы точка

Z: рz / Mp = 6,524/0,05 = 130,48 мм.

Ординаты характерных точек:

ра / Мр = 0,0893/0,05 = 1,786 мм.; рс / Мр = 1,595/0,05 = 31,9 мм.; рв / Мр = 0,4701/0,05 = 9,402 мм.: рr / Мр = 0,116/0,05 = 2,32 мм.; р0 / Мр = 0,1/0,05 = 2 мм.

Построение политропы сжатия и расширения аналитическим методом:

Политропа сжатия:

Рх = Ра (Vа Vх)n1 .

Отсюда Рх / Мр = (Рар)(ОВ/ОХ)n1 мм. , где ОВ= ОА+АВ= 75+10,4 = 85,4 мм.; n1 = 1,377 .

ТАБЛИЦА 2. Данные политропы сжатия:

Рх / Мр = Рв (Vв /Vх)n2 , отсюда Рх / Мр = (рвр)(ОВ/ОХ)n2 , где ОВ= 85,4; n2 =1.25

ТАБЛИЦА 3. Данные политропы расширения .:

Рис.1. Индикаторная диаграмма.

2. ДИНАМИЧЕСКИЙ РАСЧЕТ ДВИГАТЕЛЯ

Кинематика кривошипно-шатунного механизма .

Sn = (R+) - (R cos. +cos.)= R[(1+1/)-( cos.+1/ cos.)] ,

где =R / , тогда Sn = R[(1+ /4)-( cos.+ /4 cos.2)] , если =180о то Sn=S - ходу поршня , тогда : 75 = R[(1+/4)-(-1+/4)] ; 75 = R[1.0625+0.9375] ; 75 = 2R R = 75/2 = 37.5 мм.=0,0375 м.

=R/Lш Lш = R/= 37,5/0,25 = 150 мм.=15 см. т.к. = 0,25

Находим скорость поршня и ускорение в зависимости от угла поворота кривошипа:

Vп = dSn/dt = R( sin + /2sin2) ,

jn = d2Sn/dt = R2(cos + cos2) ,

Угловую скорость найдем по формуле : = n/30 = 3,14*5400/30 = 565,2 рад/с .

ТАБЛИЦА 4.. Числовые данные определяющие соотношения:

1- (sin + /2sin2); 2- (cos + cos2)

Подставив эти значения в формулы скорости и ускорения и подсчитав результаты занесем их в таблицу 5.

ТАБЛИЦА 5. Скорость поршня при различных углах поворота кривошипа.(м/с)

0

30

60

90

120

150

180

210

240

270

300

330

Vп

0

12,89

20,65

21,2

16,06

8,31

0

-8,31

-16,06

-21,2

-20,65

-12,89

360

390

420

450

480

510

540

570

600

630

660

690

Vп

0

12,89

20,65

21,2

16,06

8,31

0

-8,31

-16,06

-21,2

-20,65

-12,89

ТАБЛИЦА 6. Ускорение поршня при различных углах поворота кривошипа .

0

30

60

90

120

150

180

210

240

270

300

330

jп

14974

11872

4492

-2995

-7487

-8877

-8985

-8877

-7487

-2995

4492

11872

360

390

420

450

480

510

540

570

600

630

660

690

jп

14974

11872

4492

-2995

-7487

-8877

-8985

-8877

-7487

-2995

4492

11872

Рис.2 График зависимости скорости поршня от угла поворота кривошипа .

Рис. 3 График зависимости ускорения поршня от угла поворота кривошипа .

3. ПОСТРОЕНИЕ РАЗВЕРНУТОЙ ИНДИКАТОРНОЙ ДИАГРАММЫ

Отрезок ОО1 составит:

ОО1= R/2 = 0,25*3,75/2 = 0,47 (см). Отрезок АС:

АС = mj 2 R(1+) = 0,5 Рz = 0,5*6,524 = 3,262 (МПа); Рх = 3,262/0,05 = 65,24 мм.

Отсюда можно выразить массу движущихся частей:

Рассчитаем отрезки BD и EF:

BD = - mj 2 R (1- ) = - 0, 000218*319451*0, 0375*(1-0, 25) = -1,959 (МПа).

EF = -3 mj 2 R = -3*0, 000218*319451*0, 0375*0, 25 = -1,959 (МПа). BD= EF

Рис.4 Развернутая индикаторная диаграмма карбюраторного двигателя.

Силы инерции рассчитаем по формуле: Рj = - mj 2 R(cos + cos2)

ТАБЛИЦА 7. Силы инерции .

0

30

60

90

120

150

180

210

240

270

300

330

Рj

-3,25

-2.58

-0,98

0,65

1,625

1,927

1,95

1,927

1,625

0,65

-0,98

-2,58

360

390

420

450

480

510

540

570

600

630

660

690

Pj

-3,25

-2,58

-0,98

0,65

1,625

1,927

1,95

1,927

1,625

0,65

-0,98

-2,58

Расчет радиальной , нормальной и тангенциальной сил для одного цилиндра:

Определение движущей силы , где Р0 = 0,1 МПа , Рдв = Рr +Pj - P0 , где Рr - сила давления газов на поршень , определяется по индикаторной диаграмме теплового расчета . Все значения движущей силы в зависимости от угла поворота приведены в таблице 8. Зная движущую силу определим радиальную , нормальную и тангенциальную силы:

N= Рдв*TG ; Z = Рдв * cos (+)/cos ; T = Рдв * sin (+)/cos

ТАБЛИЦА 8. Составляющие силы .

По результатам расчетов построим графики радиальной N (рис.5) , нормальной (рис.6) , и тангенциальной (рис.7) сил в зависимости от угла поворота кривошипа .

Рис.5 График радиальной силы N в зависимости от угла поворота кривошипа .

Рис 6. График зависимости нормальной силы от угла поворота кривошипа.

Рис.7. График тангенциальной силы в зависимости от угла поворота кривошипа

4. ОПРЕДЕЛЕНИЕ СУММАРНЫХ НАБЕГАЮЩИХ ТАНГЕНЦИАЛЬНЫХ СИЛ И СУММАРНОГО НАБЕГАЮЩЕГО КРУТЯЩЕГО МОМЕНТА

Алгебраическая сумма касательных сил , передаваемых от всех предыдущих по расположению цилиндров , начиная со стороны , противоположной фланцу отбора мощности , называется набегающей касательной силой на этой шейке . В таблице 10 собраны тангенциальные силы для каждого цилиндра в соответствии с работой двигателя и определена суммарная набегающая тангенциальная сила на каждом последующем цилиндре .

Суммарный набегающий крутящий момент будет: Мкр = ( Тi) Fп R , где Fп - площадь поршня: Fп = 0,005 м2 , ; R= 0,0375 м . - радиус кривошипа . Порядок работы поршней в шести цилиндровом рядном двигателе: 1-4-2-6-3-5 .

Формула перевода крутящего момента:

Мкр =98100* Fп R

Рис. 8. График среднего крутящего момента в зависимости от угла поворота кривошипа.

Определим средний крутящий момент:

Мкр.ср = (Мmax + Mmin)/2

Мкр.ср = (609,94+162,2)/2 = 386 н м .

Тепловой баланс

Определяем количество теплоты, введенной в двигатель с топливом:

Qo=HuGt / 3,6, Дж/с; (72)

Qo = 43900 18,05 / 3,6 = 220100 Дж/сек.

Определяем теплоту, эквивалентную эффективной работе за 1с:

Qe=1000Ne, Дж/с. (73)

Определяем теплоту, передаваемую охлаждающей среде:

QB=ciD1+2mnm( Hu- ДHu)/(Hu) , Дж/с, (74)

где с = 0,5 - коэффициент пропорциональности для четырехтактных двигателей;

m - показатель степени для четырехтактных двигателей при 3310,

m=0,62.

D = 10 см - диаметр цилиндра,

i = 4,- число цилиндров.

Определяем теплоту, унесенную с отработавшими газами:

Qr= (Gt / 3,6) , Дж/с, (75)

где и определены следующим образом:

а) по табл. 8 при б= 0,96, tг=727 0С определяется методом интерполяции

= 25,46 кДж / (кмольград) - теплоемкость остаточных газов,

б) аналогично по табл. 6 при t0=15 0C определяются:

=20,806 кДж/(кмольград)

Qr=(18,05 / 3,6) [0,532 33,36 (1000-273) - 0,5 29,12 (288-273)] = 64600 Дж/с.

Определяем теплоту, потерянную из-за химической неполноты сгорания топлива при б=0,96:

Qн.с= ДHuGt / 3,6 , Дж/с; (76)

Qн.с=2456 18,05 / 3,6 = 12300 Дж/с.

Определяем неучтенные потери теплоты:

Qост = Qо - (Qе + QB + Qr + Qн.с), Дж/с; (77)

Qост =220100 - (76500 + 52000 + 64600 + 12300) = 14700 Дж/с.

ВЫВОДЫ

В результате проделанной работы были рассчитаны индикаторные параметры рабочего цикла двигателя , по результатам расчетов была построена индикаторная диаграмма тепловых характеристик.

Расчеты динамических показателей дали размеры поршня , в частности его диаметр и ход , радиус кривошипа , были построены графики составляющих сил , а также график суммарных набегающих тангенциальных сил и суммарных набегающих крутящих моментов.

Шестицилиндровые рядные двигатели полностью сбалансированы и не требуют дополнительных мер балансировки

двигатель поршень кривошип тепловой

СПИСОК ЛИТЕРАТУРЫ

1. КОЛЧИН А. И. ДЕМИДОВ В. П. РАСЧЕТ АВТОМОБИЛЬНЫХ И ТРАКТОРНЫХ ДВИГАТЕЛЕЙ. М.: Высшая школа, 1980г.;

2. АРХАНГЕЛЬСКИЙ В. М. и другие. АВТОМОБИЛЬНЫЕ ДВИГАТЕЛИ. М.: Машиностроение, 1967г.;

3. ИЗОТОВ А. Д. Лекции по дисциплине: “Рабочие процессы и экологическая безопасность автомобильных двигателей” . Заполярный, 1997г..

Размещено на Allbest.ru

...

Подобные документы

  • Расчет индикаторных тепловых характеристик и динамических показателей рабочего цикла двигателя. Определение размеров поршня: диаметр, ход и радиус кривошипа. Построение графиков составляющих и суммарных набегающих тангенциальных сил и крутящих моментов.

    курсовая работа [367,1 K], добавлен 03.06.2014

  • Выбор топлива, определение его теплоты сгорания. Определение размеров цилиндра и параметров двигателя, построение индикаторной диаграммы. Динамический расчет кривошипно-шатунного механизма. Расчет и построение внешней скоростной характеристики двигателя.

    курсовая работа [434,0 K], добавлен 27.03.2011

  • Тепловой расчет и определение основных размеров двигателя. Основные размеры цилиндра и показатели поршневого двигателя. Построение и развертка индикаторной диаграммы в координатах. Расчет и построение внешней скоростной характеристики двигателя.

    курсовая работа [961,0 K], добавлен 12.10.2015

  • Тепловой расчет двигателя. Выбор топлива, определение его теплоты сгорания. Расчет и построение внешней скоростной характеристики двигателя. Динамический расчет кривошипно-шатунного механизма двигателя. Расчет сил давления газов и расчет сил инерции.

    курсовая работа [1,0 M], добавлен 01.03.2010

  • Расчет процессов впуска, сжатия, сгорания, расширения. Построение индикаторной диаграммы. Определение индикаторных и эффективных показателей цикла. Определение основных размеров двигателя. Кинематические соотношения кривошипно-шатунного механизма.

    курсовая работа [1,1 M], добавлен 27.02.2012

  • Техническая характеристика судового двигателя внутреннего сгорания и его конструктивные особенности. Выбор начальных параметров для теплового расчёта. Построение индикаторной диаграммы. Определение моментов, действующих в кривошипно-шатунном механизме.

    курсовая работа [673,9 K], добавлен 16.12.2014

  • Особенности определения основных размеров двигателя, расчет параметров его рабочего цикла, сущность индикаторных и эффективных показателей. Построение расчетной индикаторной диаграммы. Расчет внешнего теплового баланса и динамический расчет двигателя.

    курсовая работа [184,3 K], добавлен 23.07.2013

  • Вычисление транспортного дизельного двигателя КамАЗа. Построение развернутой диаграммы суммарных сил давления газов и сил инерции кривошипно-шатунного механизма. Расчет векторной диаграммы и сил, действующих на шатунную шейку коленчатого вала транспорта.

    курсовая работа [1,1 M], добавлен 24.01.2013

  • Цикл работы четырехтактного дизельного двигателя по мере происходящих в нем процессов, расчет параметров цикла и построение индикаторной диаграммы. Расчет и построение внешней характеристики двигателя. Проектирование кривошипно-шатунного механизма.

    курсовая работа [683,9 K], добавлен 08.01.2010

  • Краткая техническая характеристика двигателя-прототина. Описание конструкции системы питания. Тепловой расчет двигателя: показатели рабочего процесса и потери. Расчет и построение внешней скоростной характеристики. Построение индикаторной диаграммы.

    курсовая работа [1,5 M], добавлен 18.01.2011

  • Изучение конструкции и работы двигателя при различных режимах эксплуатации. Построение развернутой диаграммы нагрузки на поверхность шатунной шейки. Тепловой и динамический расчеты систем двигателя, участка подвода тепла, параметров отработавших газов.

    курсовая работа [718,5 K], добавлен 08.04.2012

  • Исходные данные для теплового расчета поршневого двигателя внутреннего сгорания. Тепловой, динамический расчет и определение размеров двигателя. Порядок выполнения вычислений параметров поршневого двигателя. Описание устройства воздушного фильтра.

    курсовая работа [1,1 M], добавлен 11.09.2009

  • Показатели эффективной работы и определение основных параметров впуска, сжатия и процессов сгорания в двигателе. Составление уравнения теплового баланса и построение индикаторной диаграммы. Динамическое исследование кривошипно-шатунного механизма.

    курсовая работа [253,7 K], добавлен 16.09.2010

  • Алгоритм теплового расчета двигателя внутреннего сгорания. Порядок построения индикаторной диаграммы. Проверка показателей работы устройства. Динамический расчет и построение диаграммы удельных сил инерции, диаграммы движущих и касательных усилий.

    контрольная работа [565,9 K], добавлен 27.03.2013

  • Тепловой расчет номинального режима работы двигателя. Элементарный состав бензинового топлива. Параметры рабочего тела, окружающей среды и остаточные газы. Эффективные показатели двигателя. Построение индикаторной диаграммы и скоростной характеристики.

    контрольная работа [748,7 K], добавлен 25.09.2014

  • Головка и блок цилиндров. Кривошипно-шатунный механизм. Механизм газораспределения. Система смазки двигателя. Размещение запаса топлива на автомобиле. Выбор и обоснование конструктивных и эксплуатационных параметров для теплового расчета. Процесс впуска.

    курсовая работа [99,2 K], добавлен 19.03.2014

  • Определение свойств рабочего тела. Расчет параметров остаточных газов, рабочего тела в конце процесса впуска, сжатия, сгорания, расширения, выпуска. Расчет и построение внешней скоростной характеристики. Динамический расчет кривошипно-шатунного механизма.

    курсовая работа [1,5 M], добавлен 14.01.2018

  • Определение параметров проектируемого двигателя аналитическим путем. Проверка степени совершенства действительного цикла. Выбор исходных величин теплового расчета. Динамический расчет кривошипно-шатунного механизма. Кинематика карбюраторного двигателя.

    курсовая работа [1,4 M], добавлен 20.08.2011

  • Тепловой расчет рабочего цикла. Процессы впуска, сжатия, сгорания и расширения. Эффективный расход топлива. Составление теплового баланса двигателя. Построение индикаторной диаграммы. Анализ внешней скоростной характеристики. Расчёт системы охлаждения.

    курсовая работа [178,6 K], добавлен 19.11.2014

  • Определение основных энергетических, экономических и конструктивных параметров двигателя внутреннего сгорания. Построение индикаторной диаграммы, выполнение динамического, кинематического и прочностного расчетов карбюратора. Система смазки и охлаждения.

    курсовая работа [331,7 K], добавлен 21.01.2011

Работы в архивах красиво оформлены согласно требованиям ВУЗов и содержат рисунки, диаграммы, формулы и т.д.
PPT, PPTX и PDF-файлы представлены только в архивах.
Рекомендуем скачать работу.