Розрахунки роботи автомобільного двигуна
Хімічні реакції при горінні палива. Розрахунок індикаторних й ефективних показників дійсного циклу двигуна. Динамічний розрахунок кривошипно-шатунного механізму. Побудова зовнішньої швидкісної характеристики двигуна. Результати динамічного розрахунку КШМ.
| Рубрика | Транспорт |
| Вид | курсовая работа |
| Язык | украинский |
| Дата добавления | 25.05.2015 |
| Размер файла | 369,0 K |
Отправить свою хорошую работу в базу знаний просто. Используйте форму, расположенную ниже
Студенты, аспиранты, молодые ученые, использующие базу знаний в своей учебе и работе, будут вам очень благодарны.
Размещено на http://www.allbest.ru
Размещено на http://www.allbest.ru
Вступ
двигун паливо шатунний
За останні сто років будова автомобіля принципово не змінилася.
Він як і раніше має колеса, кузов, чотиритактний двигун внутрішнього згоряння, трансмісію, механізми керування. Проте всі вузли, агрегати, механізми й системи автомобіля дістали колосальний розвиток і істотно ускладнилися. Завдяки цьому різко зросли швидкості, підвищилася потужність, економічність, комфортабельність автомобілів, поліпшився їхній дизайн. Крім того, розширилася номенклатура застосовуваних деталей і збільшилася їхня кількість. Сучасні автомобілі мають елементи автоматизації, а більшість іноземних - обладнуються комп'ютерами.
На даний час основними задачами вдосконалення автомобільних двигунів є: зниження паливної економічності та питомої маси двигунів, вартості їх виробництва і експлуатації та підвищення їх надійності. На принципово новий рівень ставиться боротьба з токсичними викидами в атмосферу, а також задачі щодо зниження їх шуму. Більше уваги приділяється використанню ПЕОМ при розрахунках і випробовуваннях.
Виконання цих задач вимагає від спеціалістів, зв'язаних з виробництвом і експлуатацією двигунів, глибоких знань теорії, конструкції та розрахунку двигунів внутрішнього згоряння. Двигуни розраховані такими спеціалістами повинні мати такі показники: висока продуктивність, економічність, міцність, надійність, малі маса і металомісткість, габарити, енергоємність, обсяг і вартість ремонтних робіт, витрати на оплату праці обслуговуючому персоналу, високий технічний ресурс і ступінь автоматизації, простота і безпека обслуговування.
Тепловий розрахунок і тепловий баланс двигуна
Хімічні реакції при горінні палива
Теоретично необхідна кількість повітря для згоряння 1 кг палива
, кг.повітря/кг.палива.
Для бензинів С = 0.870; Н = 0.130; О = 0. Вид палива повинен відповідати прототипу двигуна, що заданий у таблиці вихідних параметрів (Додаток А, табл.А-1).
кг. повітря/кг. Палива
Теоретично необхідна кількість повітря для згоряння 1 кг палива
, кмоль.повітря/кг.палива.
кмоль. повітря/кг. Палива
Коефіцієнт надлишку повітря на режимі номінальної потужності приймається по таблиці А-1 у відповідності з варіантом. Для автомобіля ВАЗ 2101, = 0,85
Кількість кіломолей свіжого заряду на 1 кг палива
М1=L0, кмоль свіжого заряду/кг.палива.
М1=0,85 0,5=0,425 кмоль свіжого заряду/кг.палива.
Кількість кіломолей двоокису вуглецю у продуктах згоряння:
якщо 1, то , кмоль СО2/кг.палива,
де ; для нафтових рідких палив .кмоль СО/кг.палива
, кмоль СО2/кг.палива
Кількість кіломолей окису вуглецю у продуктах згоряння:
якщо 1, то , кмоль СО/кг.палива.
, кмоль СО/кг.палива.
Кількість кіломолей водяної пари у продуктах згоряння:
якщо 1, то , кмоль Н2О/кг.палива.
, кмоль Н2О/кг.палива.
Кількість кіломолей водню у продуктах згоряння:
якщо 1, то , кмоль Н2/кг.палива.
, кмоль Н2/кг.палива.
Кількість кіломолей кисню у продуктах згоряння:
якщо 1, то , кмоль О2/кг.палива.
Кількість кіломолей азоту у продуктах згоряння:
, кмоль /кг.палива.
, кмоль /кг.палива
Загальна кількість родуктів згоряння рідкого палива:
, кмоль/кг.палива.
Зміна кількості кіломолей робочого тіла при згорянні:
, кмоль/кг.палива.
, кмоль/кг.палива.
Коефіцієнт молекулярної зміни паливної суміші:
.
Нища теплота згоряння рідкого палива по формулі Менделеєва:
,
кДж/кг. палива.
кДж/кг.палива.
Вміст сірки S та вологи W у паливі приймаємо рівними 0.
Хімічна неповнота сгоряння :
якщо 1, то , кДж/кг.палива.
, кДж/кг.палива.
Теплота згоряння паливної суміші:
, кДж/кмоль пал.суміші.
, кДж/кмоль пал.суміші.
Розрахунок процесів дійсного циклу
Тиск навколишнього середовища для розрахунків може бути прийняте рівним Р0 = 0,100 МПа.
Температура навколишнього середовища для розрахунків може бути прийнята Т0 = 293 К.
Тиск середовища, звідки повітря надходить у циліндр, РК. Значення РК приймається по таблиці А-1. Якщо РК не задане, то надув відповідно приймається РК = Р0.
Температура середовища, звідки повітря надходить у циліндр
,
де nк показник політропи стиску повітря у турбокомпресорі (nк = 1,4…2,0).
Якщо надув відсутній, то при РК=Р0 має місце ТК=Т0.
ТК = Т0 = 293 К.
Тиск залишкових газів у циліндрі двигуна перед початком процесу наповнення Pr, МПа
при відсутності надуву МПа;
, МПа.
Температура залишкових газів Tr у градусах шкали Кельвіна. Приймається по таблиці А-1.
Tr = 920 К.
Густина заряду при наповненні:
при відсутності надуву , кг/м3;
, кг/м3.
де В = 287Дж/кгград питома газова постійна.
При відсутності надуву приймається .
Втрати тиску при наповненні Ра.
, МПа,
де коєфіцієнт затухання швидкості руху заряду у перерізі циліндру;
вп коефіцієнт опору впускної системи, віднесений до найбільш вузького його перерізу; ; вп середня швидкість руху заряду у найменшому перерізі впускної системи в м/с. Значення вп приймається по таблиці А-1.
, Мпа.
Тиск в кінці наповнення Ра=РкРа, МПа.
, Мпа.
Температура підігріву свіжого заряду Т. Приймається по таблиці А-1 (Т5…20).
Т = 6 С = 279 К.
Коефіцієнт залишкових газів r.
,
де ступінь стиску, приймається по табл. А-1.
Температура в кінці наповнення в градусах шкали Кельвина.
, К.
, К.
Коефіцієнт наповнення.
.
Середній показник адіабати стиску k1. Визначається по номограмі Додатку Е (рис.Е-1) у залежності від степеня стиску і температури в кінці наповнення Та. Точність розрахунку чотири цифри після коми.
k1=1,3788
Середній показник політропи стиску n1. Для карбюраторних двигунів n1=(k10,01)…(k10,04).
n1=1,3788 - 0,02=1,3588
Тиск у кінці теоретичного стиску Рс.
, МПа.
, МПа.
Температура у кінці теоретичного стиснення Тс.
,К.
, К.
Середня мольна теплоємність свіжого заряду у кінці стиску.
, кДж/кмольград.,
де tс температура у кінці стиску в С (tс = Tс 273).
tс = Tс 273 = 733,2 - 273 = 460,2 С
, кДж/кмольград..
Середня мольна теплоємність залишкових газів . Визначається в залежності від коефіцієнта надлишку повітря і температури у кінці стиску tс шляхом інтерполяції по таблиці В-1 Додатку В для бензину і по таблиці В-2 для дизельного палива.
, кДж/кмольград..
Середня мольна теплоємність робочої суміші у кДж/кмольград.
.
, кДж/кмольград..
Коефіцієнт молекулярної зміни робояої суміші .
,
де r коефіцієнт залишкових газів.
Теплота згоряння робочої суміші.
, кДж/кмоль роб.суміші.
, кДж/кмоль роб.суміші.
Середня мольна теплоємність продуктів згоряння . Середня мольна теплоємність визначається у виді двохчлена шляхом підстановки у приведений вираз формул (двохчленів) для окремих компонентів , взятих з таблиці С-1 Додатку С.
.
Після підстановки і перетворень одержимо результат у вигляді ,
де а та b числові значення одержані після складання компонентів, відповідно, без множника tz та з ним.
Рівняння згоряння для карбюраторних двигунів
.
де z коефіцієнт використання тепла (для карбюраторних двигунів z = 0,85…0,95, для дизелів z = 0,75…0,85);
середня мольна теплоємність продуктів згоряння при постійному тиску .
Після підстановки значень і відомих параметрів і наступних перетворень рівняння згоряння прийме вид квадратного рівняння . (Коефіцієнт С буде завжди мати від'ємні значення).
Температура, що відповідає максимальному тиску згоряння tz. Температуру tz визначають шляхом розв'язання квадратного рівняння з попереднього пункту , С. Тz= tz+273 К.
, С
Тz = 2385,2 + 273 = 2658,2 К.
Максимальний тиск згоряння Pz у МПа:
для карбюраторного двигуна , МПа;
для дизеля , МПа (коефіцієнт приймається по таблиці А-1).
, МПа
Дійсний максимальний тиск згоряння Pzд:
для карбюраторного двигуна Pzд = 0,85Pz.
Pzд = 0,856,08 = 5,17, МПа
Ступінь підвищення тиску . Для дизелів приймається по таблиці вихідних параметрів. Для карбюраторних ДВЗ =Pz / Pc.
Ступінь попереднього розширення . Для карбюраторних ДВЗ =1;
Ступінь подальшого розширення = /. Для карбюраторних ДВЗ = .
= 8,5
Середній показник адіабати розширення k2. Визначається з точністю до чотирьох знаків після коми по номограмам малюнків Е-2 та Е-3 Додатку Е, відповідно, для карбюраторних ДВЗ та для дизеля по числовим значенням , та Tz.
k2 = 1,259
Середній показник політропи розширення n2. Приймається n2 = k2 = 1,259
Тиск кінця процесу розширення Pb. , МПа.
, МПа
Температура кінця процесу розширення Тb. , К.
, К.
Перевірка точності вибору значень тиску та температури залишкових
газів , К.
, К.
Значення Тr не повинно значно (більше ніж на 10) відрізнятися від значення прийнятого у пункті 2.6.
Розрахунок індикаторних та ефективних показників дійсного циклу та двигуна в цілому
Теоретичний середній індикаторний тиск
, МПа.
МПа.
Дійсний середній індикаторний тиск
, МПа,
де - коефіцієнт повноти індикаторної діаграми, приймається по таблиці А-1. = 0,91
, Мпа.
Індикаторна потужність двигуна
, кВт,
де VЛ - робочий об'єм циліндрів двигуна у літрах (літраж);
n - частота обертання колінчатого вала в об/хв;
- коефіцієнт тактності ( = 4).
Значення VЛ та n приймаються по таблиці А-1. VЛ = 1,23, л; n= 5600, об/хв.
, кВт.
Індикаторний коефіцієнт корисної дії
.
Індикаторні питомі витрати палива
, г/кВтгод.
, г/кВтгод.
Тиск механічних втрат РМ визначається по емпіричній залежності по заданому у таблиці А-1 значенню середньої швидкості поршня (VП.СР , м/с). VП.СР = 12,3 м/с.
Для карбюраторних двигунів з числом циліндрів до 6 та відношенням S/D 1
, МПа.
, МПа.
Середній ефективний тиск
Ре = Рі Рm, МПа.
Ре = 0,95-0,17=0,78, МПа.
Механічний коефіцієнт корисної дії .
Ефективний коефіцієнт корисної дії .
Ефективна потужність двигуна .
, кВт
Ефективні питомі витрати рідкого палива
, г/кВтгод.
, г/кВтгод.
Годинні витрати палива
, кг/год.
Розрахунок основних параметрів циліндра двигуна та тепловий баланс двигуна в цілому
Робочий об'єм циліндрів Vh= VЛ / і , л; і - кількість циліндрів (таблиця А-1). і = 4
Vh= 1,23/4=0,31, л
Діаметр циліндра
, мм,
де S/D - відношення ходу поршня до діаметра циліндра, приймається по таблиці А-1. S/D = 0,96
Значення D приймаються для подальшого розрахунку округленими до цілих значень у мм.
, мм
Приймаємо D= 75 мм
Хід поршня , мм. Значення ходу поршня приймається для подальших розрахунків округленим до цілих міліметрів.
, мм
Уточнене значення літражу двигуна VЛ
, л.,
де D та S у мм.
, л
Уточнене значення ефективної потужності
, кВт.
, кВт
Номінальний ефективний крутний момент
, Нм.
, Нм
Уточнене значення годинних витрат палива
, кг/год.
Уточнене значення середньої швидкості поршня
, м/с.
, м/с
Загальна кількість тепла, що вводиться у двигун з паливом за 1 секунду
, Дж/с.
, Дж/с.
Тепло еквівалентне ефективній роботі за 1 секунду
, Дж/с.
, Дж/с.
Тепло, що передається охолоджуючому середовищу за 1 секунду
, Дж/с,
де С - коефіцієнт пропорційності (для чотирьохтактних двигунів С = 0,45…0,52);
і - число циліндрів, і = 4; D - діаметр циліндра у см, D = 7,5см; m - показник степеня (для чотирьохтактних двигунів m = 0,6…0,7); n- число обертів колінчатого вала двигуна, об/хв., n = 5600 об/хв.
, Дж/с
Теплота, що винесена з відпрацьованими газами за 1 секунду
, Дж/с,
де - середня мольна теплоємність відпрацьованих газів при постійному тиску у кінці випуску;
, кДж/кмольград, (значення визначається згідно пункту 2.19 по таблиці В-2 або В-3 додатку В для tr);
tr = Тr - 273 =1027,8 - 273=754,8 С.
= 24,771, кДж/кмольград
= 24,771+8,314=33,085, кДж/кмольград
- середня мольна теплоємність повітря при постійному тиску і температурі середовища, звідки надходить повітря;
, кДж/кмольград, (значення визначається по одній з формул правого рядка таблиці С-1 додатку С для tк).
tк = Тк -273 = 293 - 273=20 С.
= 22,416, кДж/кмольград
, кДж/кмольград
Дж/с.
Теплота, що втрачена із-за хімічної неповноти згоряння Qнс :
для карбюраторного двигуна , Дж/с.
, Дж/с.
Невраховані втрати тепла
,Дж/с.
, Дж/с.
Складові частини теплового балансу у процентах
; ; ; ; ; .
;
Побудова зовнішньої швидкісної характеристики ДВЗ
Мінімальна частота обертання двигуна nmin= n / 5, об/хв.
nmin=5600/5=1120, об/хв
Максимальна частота обертання двигуна:
для карбюраторного ДВЗ nmax= 1,1n, об/хв.
nmax=1,15600=6160, об/хв.
Крок зміни частоти обертання n = nmin, об/хв. n = 1120, об/хв.
Послідовність розрахункових частот:
n1= nmin; n2= n1 + n; n3= n2+ n; n4= n3+n; n5= n.
n1= 1120, об/хв; n2= 1120+1120=2240, об/хв; n3= 2240+1120=3360, об/хв; n4= 3360+1120=4480, об/хв; n5=5600, об/хв;
Для карбюраторного двигуна n6= nmax . n6= 6160, об/хв.
Для розрахункових частот обертання колінчастого валу визначаються розрахункові точки кривої ефективної потужності:
для карбюраторних двигунів по формулі , кВт;
де Ne - номінальна ефективна потужність; n - швидкість обертання колінчастого валау (об/хв); Nex - біжуче значення ефективної потужності (кВт) для конкретних обертів швидкісної характеристики (nx); nx - біжуче значення швидкості обертання колінчатого вала (об/хв).
, кВт;
, кВт;
, кВт;
, кВт;
, кВт;
, кВт.
Біжучі значення ефективного крутного моменту визначаються для розрахункових частот обертання за формулою:
, Нм.
, Нм;
, Нм;
, Нм;
, Нм;
, Нм;
, Нм.
Біжучі значення лінії середнього ефективного тиску визначаються для розрахункових частот обертання колінчатого валу за формулою:
, МПа.
, МПа;
, МПа;
, МПа;
, МПа;
, МПа;
, МПа.
Біжучі значення середньої швидкості поршня:
, м/с.
, м/с;
, м/с;
, м/с;
, м/с;
, м/с;
, м/с;
Біжучі значення середнього тиску механічних втрат для прийнятих частот обертання визначаються за формулами пункту 3.6 для відповідної швидкості поршня Vпср.х .
Рмх= 0,034+0,0113Vпср.х , МПа.
Рм1= 0,034+0,01132,69=0,06, МПа.
Рм2= 0,034+0,01135,38=0,09, МПа.
Рм3= 0,034+0,01138,06=0,13, МПа.
Рм4= 0,034+0,011310,75=0,16, МПа.
Рм5= 0,034+0,011313,44=0,19, МПа.
Рм6= 0,034+0,011314,78=0,2, МПа.
Біжучі значення питомих ефективних втрат палива визначаються за формулами:
для карбюраторного двигуна , г/кВтгод;
де ge - питомі витрати палива при номінальній потужності у г/кВтгод;
gex - біжуче значення питомих ефективних витрат палива у г/кВтгод.
, г/кВтгод;
, г/кВтгод;
, г/кВтгод;
, г/кВтгод;
, г/кВтгод;
, г/кВтгод.
Біжучі значення годинних витрат палива
, кг/год.
, кг/год.;
, кг/год.;
, кг/год.;
, кг/год.;
, кг/год.;
, кг/год.
Залежність коефіцієнта надлишку повітря від частоти обертання визначається через x, що відповідають розрахунковим частотам обертання.
Для карбюраторних двигунів значення коефіцієнту при мінімальній частоті обертання nmin дорівнює 1 = (0,8…0,85). Подальші значення коефіцієнтів 2, 3, 4, 5 та 6 дорівнюють .
1 = 0,810,85 = 0,69
2 = 3 = 4 = 5 = 6 = 0,85
Розрахункові значення коефіцієнта наповнення визначаються за формулою
, де Рех - у МПа; gex - у г/кВтгод.
Результати розрахунків зводяться у таблицю наступним чином:
Таблиця 5.1
|
№ п/п |
Швидкість обертання nx, об/хв |
Параметри зовнішньої швидкісної характеристики |
|||||||||
|
Nex, кВт |
Мех , Нм |
Pex , МПа |
Vпсрх , м/с |
Рмх , МПа |
gex , г/кВт год |
GTX , г/кВт год |
x |
vx |
|||
|
1 |
1120 |
10,73 |
91,53 |
0,91 |
2,69 |
0,06 |
346,47 |
3,72 |
0,69 |
0,74 |
|
|
2 |
2240 |
23,93 |
102,07 |
1,01 |
5,38 |
0,09 |
311,56 |
7,46 |
0,85 |
0,91 |
|
|
3 |
3360 |
34,4 |
97,82 |
0,97 |
8,06 |
0,13 |
298,13 |
10,26 |
0,85 |
0,84 |
|
|
4 |
4480 |
42,9 |
91,49 |
0,9 |
10,75 |
0,16 |
306,19 |
13,12 |
0,85 |
0,8 |
|
|
5 |
5600 |
46,23 |
78,87 |
0,78 |
13,44 |
0,19 |
335,73 |
15,52 |
0,85 |
0,76 |
|
|
6 |
6160 |
45,26 |
70,2 |
0,7 |
14,78 |
0,2 |
358,56 |
16,23 |
0,85 |
0,73 |
|
За результатами розрахунків будуються графіки зовнішньої швидкісної характеристики
Приклад зовнішньої швидкісної характеристики бензинового двигуна.
Кінематичний розрахунок кривошипно-шатунного механізму
Відношення радіуса кривошипа до довжини шатуна визначається по таблиці вихідних параметрів.
Радіус кривошипу R = S / 2, мм, R = S / 2 = 72/2 = 36, мм
де S - хід поршня у відповідності з пунктом 4.3.
Переміщення поршня в залежності від кута повороту кривошипа
, мм.
де - кут повороту кривошипа, що відраховується від вісі циліндра в напрямі обертання колінчастого вала за годинниковою стрілкою.
Розрахунок проводиться для значень від 0 до 360 з кроком 10 використовуючи таблицю D-1 додатку D, в якій для заданих та приведені значення виразу .
Результати розрахунків приводяться у вигляді таблиці в наступній формі:
Таблиця 6.1
|
Кут повороту колінчатого валу , |
Значення виразу |
Переміщення поршня SX, мм |
||||
|
0 |
360 |
0,0000 |
0,0000 |
0,0000 |
0,0000 |
|
|
10 |
350 |
0,0190 |
0,0190 |
0,684 |
0,684 |
|
|
20 |
340 |
0,0749 |
0,0749 |
2,6964 |
2,6964 |
|
|
30 |
330 |
0,1653 |
0,1653 |
5,9508 |
5,9508 |
|
|
40 |
320 |
0,2857 |
0,2857 |
10,2852 |
10,2852 |
|
|
50 |
310 |
0,4306 |
0,4306 |
15,5016 |
15,5016 |
|
|
60 |
300 |
0,5938 |
0,5938 |
21,3768 |
21,3768 |
|
|
70 |
290 |
0,7684 |
0,7684 |
27,6624 |
27,6624 |
|
|
80 |
280 |
0,9476 |
0,9476 |
34,1136 |
34,1136 |
|
|
90 |
270 |
1,1250 |
1,1250 |
40,5 |
40,5 |
|
|
100 |
260 |
1,2948 |
1,2948 |
46,6128 |
46,6128 |
|
|
110 |
250 |
1,4524 |
1,4524 |
52,2864 |
52,2864 |
|
|
120 |
240 |
1,5938 |
1,5938 |
57,3768 |
57,3768 |
|
|
130 |
230 |
1,7162 |
1,7162 |
61,7832 |
61,7832 |
|
|
140 |
220 |
1,8177 |
1,8177 |
65,4372 |
65,4372 |
|
|
150 |
210 |
1,8973 |
1,8973 |
68,3028 |
68,3028 |
|
|
160 |
200 |
1,9543 |
1,9543 |
70,3548 |
70,3548 |
|
|
170 |
190 |
1,9886 |
1,9886 |
71,5896 |
71,5896 |
|
|
180 |
180 |
2,0000 |
2,0000 |
72,0000 |
72,0000 |
|
Кутова швидкість обертання колінчатого вала , рад/с.
, рад/с.
Швидкість переміщення поршня у залежності від кута повороту кривошипа визначається за формулою:
, м/с,
де - кут повороту кривошипа; R - радіус кривошипа в м.
Розрахунок проводиться для значень від 0 до 360 з кроком 10 використовуючи таблицю D-2 додатку D, в якій для заданих та приведені значення виразу .
Результати розрахунків зводяться у таблицю у наступній формі:
Таблиця 6.2
|
Кут повороту колінчатого валу , |
Значення виразу |
Швидкість поршня VП, м/с |
||||
|
0 10 20 30 40 50 60 70 80 90 100 110 120 130 140 150 160 170 180 |
360 350 340 330 320 310 300 290 280 270 260 250 240 230 220 210 200 190 180 |
0,0000 0,2164 0,4224 0,6083 0,7659 0,8891 0,9743 1,0201 1,0276 1,0000 0,9420 0,8593 0,7577 0,6429 0,5197 0,3917 0,2616 0,1308 0,0000 |
0,0000 -0,2164 -0,4224 0,6083 -0,7659 -0,8891 -0,9743 -1,0201 -1,0276 -1,0000 -0,9420 -0,8593 -0,7577 -0,6429 -0,5197 -0,3917 -0,2616 -0,1308 -0,0000 |
0,0000 4,5662 8,9129 12,8355 16,1610 18,7606 20,5584 21,5248 21,6831 21,1007 19,8768 18,1318 15,9879 13,5656 10,9660 8,2651 5,5199 2,7599 0,0000 |
0,0000 -4,5662 -8,9129 -12,8355 -16,1610 -18,7606 -20,5584 -21,5248 -21,6831 -21,1007 -19,8768 -18,1318 -15,9879 -13,5656 -10,9660 -8,2651 -5,5199 -2,7599 0,0000 |
|
Прискорення поршня в залежності від кута повороту кривошипа визначається за формулою
, м/с2,
де - кут повороту кривошипа; R - радіус кривошипа в м.
Розрахунок проводиться для значень від 0 до 360 з кроком 10 використовуючи таблицю D-3 додатку D, в якій для заданих та приведені значення виразу .
Результати розрахунків приводяться у вигляді таблиці в наступній формі:
Таблиця 6.3
|
Кут повороту колінчатого валу , |
Значення виразу |
Прискорення поршня П, м/с |
|||
|
0 10 20 30 40 50 60 70 80 90 100 110 120 130 140 150 160 170 180 |
360 350 340 330 320 310 300 290 280 270 260 250 240 230 220 210 200 190 180 |
1,2500 1,2197 1,1312 0,9910 0,8094 0,5994 0,3750 0,1505 0,0613 0,2500 0,4085 0,5335 0,6250 0,6862 0,7226 0,7410 0,7482 0,7499 0,7500 |
15459,68 15084,93 13990,39 12256,41 10010,45 7413,22 4637,90 1861,35 -758,14 -3091,94 -5052,22 -6598,19 -7729,84 -8486,74 -8936,93 -9164,5 -9253,54 -9274,57 -9275,81 |
15459,68 15084,93 13990,39 12256,41 10010,45 7413,22 4637,90 1861,35 758,14 3091,94 5052,22 6598,19 7729,84 8486,74 8936,93 9164,5 9253,54 9274,57 9275,81 |
|
За результатами розрахунків будуються графічні залежності SX, VП та П від кута повороту кривошипа .
Графіки переміщення, швидкості та прискорення поршня в залежності від кута повороту кривошипа.
Побудова iндикаторної дiаграми розрахункового циклу двигуна внутрiшнього згоряння
Умовна висота камери згоряння у верхнiй мертвiй точцi
, мм, , мм. де S - хiд поршня у мм.
Умовна висота камери згоряння у момент початку розширення
, мм, , мм
де - ступiнь попереднього розширення у вiдповiдностi з пунктом 2.29. Для карбюраторних двигунiв .
Розрахунковi точки по куту повороту кривошипа для визначення промiжних даних тиску на лiнiї стиску. Для розрахунку приймаються значення кута повороту кривошипа на лiнiї стиснення вiд 190 до 350 з кроком 10. Для вказаних кутiв повороту за таблицею, заповненою в пункті 6.3, визначаються значення перемiщення поршня S190...S350 i вносяться у таблицю наступного пункту.
Промiжнi значення тиску визначаються по формулi:
, МПа,
де n1 - показник полiтропи стиску у вiдповiдностi до пункту 2.15.
В якостi Sx у розрахункову формулу пiдставляються значення S190...S350.
Результати приводять у вигляді таблиці за наступною формою:
Таблиця 7.1
|
Кут повороту колінчастого валу , |
Переміщення поршня SП, мм |
Проміжні значення тиску стиску |
|
|
190 200 210 220 230 240 250 260 270 280 290 300 310 320 330 340 350 |
71,5896 70,3548 68,3028 65,4372 61,7832 57,3768 52,2864 46,6128 40,5 34,1136 27,6624 21,3768 15,5016 10,2852 5,9508 2,6964 0,684 |
0,083 0,085 0,089 0,092 0,098 0,11 0,12 0,14 0,16 0,19 0,24 0,31 0,41 0,56 0,78 1,08 1,4 |
|
Розрахунковi точки по куту повороту кривошипа для визначення промiжних
значень тиску на лiнiї розширення. Для розрахунку приймаються значення кута повороту кривошипа на лiнiї розширення вiд 350 до 530 з кроком 10. Вказаним кутам повороту в таблицi (пункт 6.3), вiдповiдають значення перемiщення поршня S10...S170 , які вносяться у таблицю наступного пункту.
Промiжнi значення тиску розширення визначаються за формулою
, МПа,
де n2 - показник полiтропи розширення у вiдповiдностi до пункту 2.32.
Замiсть SХ у розрахункову формулу пiдставляють значення S10...S170.
Результати приводяться у вигляді таблиці.
Таблиця 7.3
|
Кут повороту колінчастого валу , |
Переміщення поршня SП, мм |
Проміжні значення тиску стиску , Мпа |
|
|
370 380 390 400 410 420 430 440 450 460 470 480 490 500 510 520 530 |
0,684 2,6964 5,9508 10,2852 15,5016 21,3768 27,6624 34,1136 40,5 46,6128 52,2864 57,3768 61,7832 65,4372 68,3028 70,3548 71,5896 |
5,57 4,45 3,31 2,4 1,81 1,39 1,1 0,9 0,76 0,66 0,58 0,53 0,49 0,46 0,44 0,42 0,41 |
|
За зразком (рис.3) будується в тонких лiнiях теоретична iндикаторна дiаграма розрахункового циклу ДВЗ використовуючи наступні розрахунковi показники:
Рa- пункт 2.9; РC - пункт 2.16; РZ - пункт 2.26;
РZД - пункт 2.27; РВ - пункт 2.33; РС190...РС350 - пункт 7.3;
Рb10...Рb170 - пункт 7.6; S пункт 4.3; HС - пункт 7.1; HZ - пункт 7.2;
Рa=0,0822, МПа; РC=1,51, МПа; РZ =6,08, МПа; РZД = 5,17, МПа;
РВ =0,41, МПа;
РС190=0,083...РС350 =1,4, МПа; Рb10=5,57...Рb170=0,41, МПа;
S =72, мм; HС =9,6, мм; HZ =9,6, мм.
Проводиться уточнення iндикаторної дiаграми враховуючи значення тискiв РK (пункт 2.3) та РГ (пункт 2.5) та будуються лiнiї процесiв газообмiну. Для проведення округлення iндикаторної дiаграми навколо точок c, z, b та r необхiднi значення тиску в камерi згоряння для характерних точок "с" та "b":
;
; (Р550=РГ).
, МПа
, МПа.
На графiку теоретичної iндикаторної дiаграми товстими лiнiями будується дiйсна iндикаторна дiаграма циклу.
Размещено на http://www.allbest.ru
Размещено на http://www.allbest.ru
Динамічний розрахунок кривошипно-шатунного механізму
Підготовка для заповнення таблиці результатів динамічного розрахунку КШМ. Будуємо таблицю за наступною формою для кутів повороту від 0 до 720 з роком 10.
Враховуючи результати розрахункiв по пунктам 7.3...7.8 заносимо у стовпчик 2 таблицi бiжучi значення тиску РГ в камерi згоряння в МПа.
У стовпчик 3 вносимо значення прискорення поршня (пункт 6.6). Для кутiв 0...360 значення прискорень переносяться у таблицю без змін. Для кутiв 360... 720 приймається та пiдставляється значення прискорення для кута, зменшеного на 360. Наприклад: для кута 520 у таблицю вносимо прискорення для кута =520360=160.
Зусилля, що дiє на поршень двигуна внутрiшнього згоряння у кН, визначається за формулою: , кН. Значення Р для всiх кутiв приведенi у стовпчику 2. Р0 - тиск навколишнього середовища згiдно пункту 2.1. D - округлене значення дiаметра циліндра згiдно пункту 4.2. Значення зусилля Рг визначається для кожного кута в iнтервалi 0... 720 i вноситься у стовпчик 4 таблицi.
, кН.
По таблицi А-1 визначаємо значення мас поршневої групи mп , шатунної групи mШ , та маси неврiвноваженої одного колiна валу без противаг mК , у кг (при розрахунках курсового проекту, де цi параметри не заданi, можна умовно вважати, що , кг; дiаметр поршня у м; mШ mП, mК mП).
mП=0,35, кг
mШ = 0,42, кг
mК = 0,64, кг
Маса шатунної групи, зосереджена на осi поршневого пальця
mш.п = 0.275mш, кг.
mш.п = 0.2750,42= 0,12, кг
Маса шатунної групи, зосереджена на осi кривошипа mш.к= 0,725mш , кг.
mш.к= 0,7250,42= 0,305, кг.
Маса, що здiйснює зворотно-поступальний рух , кг.
, кг.
Маса, що здiйснює обертальний рух для рядного двигуна
.
, кг
Сила iнерцiї зворотно-поступального руху визначається за формулою , кН. Результати розрахункiв сили iнерцiї для iнтервалу кутiв 0...720 вносимо у стовпчик 5 даної таблицi.
, кн.
Сумарна сила, що дiє на поршень уздовж вiсi цилiндра , кН. Результати вносимо у стовпчик 6 даної таблицi.
Сила, що дiє перпендикулярно вiсi цилiндра , кН. Результати вносимо у стовпчик 7. Значення множника взяти з таблицi D-4 додатку D.
Сила, що дiє вздовж вiсi шатуна
, кН. Результати вносимо у стовпчик 8.
Значення множника взяти з таблицi D-5 додатку D.
Сила, що дiє вздовж кривошипа
, кН.
Результати вносимо у стовпчик 9.
Значення множника взяти з таблицi D-6 додатку D.
Тангенціальна сила, прикладена до кривошипа
, кН.
Результати вносимо у стовпчик 10.
Значення множника взяти з таблицi D-7 додатку D.
У вiдповiдностi з рис.5 будуються графiчні залежностi для Рj та Р за даними таблиці стовпчики 5 та 6.
Нижче в тому ж масштабi будуються графiки залежностей для N та S, стовпчики 7 та 8.
Пiд графiками для N та S будуються графiки залежностей сил К та Т, стовпчики 9 та 10.
Таблиця 8.1
Результати динамічного розрахунку КШМ
|
Кут , град |
Тиск РZ , МПа |
Прискo- рення jп , м/с2 |
Зусилля ,що діють у КШМ |
|||||||
|
РГ, кН |
Рj , кН |
Р, кН |
N, кН |
S, кН |
K, кН |
T, кН |
||||
|
1 |
2 |
3 |
4 |
5 |
6 |
7 |
8 |
9 |
10 |
|
|
0 |
0,082 |
15459,68 |
-0,08 |
-7,27 |
-7,35 |
0,00 |
-7,35 |
-7,35 |
0,00 |
|
|
10 |
0,082 |
15084,93 |
-0,08 |
-7,09 |
-7,17 |
-0,31 |
-7,18 |
-7,00 |
-1,55 |
|
|
20 |
0,082 |
13990,39 |
-0,08 |
-6,58 |
-6,65 |
-0,57 |
-6,68 |
-6,06 |
-2,82 |
|
|
30 |
0,082 |
12256,41 |
-0,08 |
-5,76 |
-5,84 |
-0,74 |
-5,89 |
-4,69 |
-3,56 |
|
|
40 |
0,082 |
10010,45 |
-0,08 |
-4,70 |
-4,78 |
-0,78 |
-4,85 |
-3,17 |
-3,67 |
|
|
50 |
0,082 |
7413,22 |
-0,08 |
-3,48 |
-3,56 |
-0,69 |
-3,63 |
-1,76 |
-3,18 |
|
|
60 |
0,082 |
4637,9 |
-0,08 |
-2,18 |
-2,26 |
-0,50 |
-2,31 |
-0,70 |
-2,21 |
|
|
70 |
0,082 |
1861,35 |
-0,08 |
-0,87 |
-0,95 |
-0,23 |
-0,98 |
-0,11 |
-0,02 |
|
|
80 |
0,082 |
-758,14 |
-0,08 |
0,36 |
0,28 |
0,07 |
0,29 |
-0,02 |
0,28 |
|
|
90 |
0,082 |
-3091,94 |
-0,08 |
1,45 |
1,37 |
0,35 |
1,42 |
-0,35 |
1,37 |
|
|
100 |
0,082 |
-5052,22 |
-0,08 |
2,37 |
2,30 |
0,58 |
2,37 |
-0,97 |
2,16 |
|
|
110 |
0,082 |
-6598,19 |
-0,08 |
3,10 |
3,02 |
0,73 |
3,11 |
-1,72 |
2,59 |
|
|
120 |
0,082 |
-7729,84 |
-0,08 |
3,63 |
3,55 |
0,78 |
3,64 |
-2,46 |
2,69 |
|
|
130 |
0,082 |
-8486,74 |
-0,08 |
3,99 |
3,91 |
0,76 |
3,98 |
-3,10 |
3,29 |
|
|
140 |
0,082 |
-8936,93 |
-0,08 |
4,20 |
4,12 |
0,67 |
4,17 |
-3,59 |
2,14 |
|
|
150 |
0,082 |
-9164,5 |
-0,08 |
4,31 |
4,23 |
0,53 |
4,26 |
-3,93 |
1,65 |
|
|
160 |
0,082 |
-9253,54 |
-0,08 |
4,35 |
4,27 |
0,37 |
4,29 |
-4,14 |
1,11 |
|
|
170 |
0,082 |
-9274,57 |
-0,08 |
4,36 |
4,28 |
0,18 |
4,28 |
-4,25 |
0,56 |
|
|
180 |
0,082 |
-9275,81 |
-0,08 |
4,36 |
4,28 |
0,00 |
4,28 |
-4,28 |
0,00 |
|
|
190 |
0,083 |
-9274,57 |
-0,08 |
4,36 |
4,28 |
-0,18 |
4,29 |
-4,25 |
-0,56 |
|
|
200 |
0,085 |
-9253,54 |
-0,07 |
4,35 |
4,28 |
-0,37 |
4,30 |
-4,15 |
-1,12 |
|
|
210 |
0,089 |
-9164,5 |
-0,05 |
4,31 |
4,26 |
-0,54 |
4,29 |
-3,96 |
-1,67 |
|
|
220 |
0,092 |
-8936,93 |
-0,04 |
4,20 |
4,17 |
-0,67 |
4,22 |
-3,62 |
-2,16 |
|
|
230 |
0,098 |
-8486,74 |
-0,01 |
3,99 |
3,98 |
-0,77 |
4,06 |
-3,15 |
-2,55 |
|
|
240 |
0,11 |
-7729,84 |
0,04 |
3,63 |
3,68 |
-0,81 |
3,77 |
-2,54 |
-2,78 |
|
|
250 |
0,12 |
-6598,19 |
0,09 |
3,10 |
3,19 |
-0,77 |
3,28 |
-1,81 |
-2,74 |
|
|
260 |
0,14 |
-5052,22 |
0,18 |
2,37 |
2,55 |
-0,64 |
2,63 |
-1,08 |
-2,40 |
|
|
270 |
0,16 |
-3091,94 |
0,26 |
1,45 |
1,72 |
-0,44 |
1,77 |
-0,44 |
-1,72 |
|
|
280 |
0,19 |
-758,14 |
0,40 |
0,36 |
0,75 |
-0,19 |
0,78 |
-0,06 |
-0,78 |
|
|
290 |
0,24 |
1861,35 |
0,62 |
-0,87 |
-0,26 |
0,06 |
-0,26 |
-0,03 |
0,26 |
|
|
300 |
0,31 |
4637,9 |
0,93 |
-2,18 |
-1,25 |
0,28 |
-1,28 |
-0,39 |
1,22 |
|
|
310 |
0,41 |
7413,22 |
1,37 |
-3,48 |
-2,12 |
0,41 |
-2,16 |
-1,04 |
1,88 |
|
|
320 |
0,56 |
10010,45 |
2,03 |
-4,70 |
-2,67 |
0,43 |
-2,71 |
-1,77 |
2,05 |
|
|
330 |
0,78 |
12256,41 |
3,00 |
-5,76 |
-2,76 |
0,35 |
-2,78 |
-2,21 |
1,68 |
|
|
340 |
1,08 |
13990,39 |
4,33 |
-6,58 |
-2,25 |
0,19 |
-2,26 |
-2,05 |
0,95 |
|
|
350 |
1,4 |
15084,93 |
5,74 |
-7,09 |
-1,35 |
0,06 |
-1,35 |
-1,32 |
0,29 |
|
|
360 370 |
1,04 5,57 |
15459,68 15084,93 |
4,15 24,15 |
-7,27 -7,09 |
-3,12 17,06 |
0,00 0,73 |
-3,12 17,06 |
-3,12 16,67 |
0,00 3,69 |
|
|
380 |
4,45 |
13990,39 |
19,21 |
-6,58 |
12,63 |
1,09 |
12,65 |
11,50 |
5,34 |
|
|
390 |
3,31 |
12256,41 |
14,17 |
-5,76 |
8,41 |
1,06 |
8,45 |
6,76 |
5,12 |
|
|
400 |
2,4 |
10010,45 |
10,16 |
-4,70 |
5,45 |
0,88 |
5,49 |
3,61 |
4,18 |
|
|
410 |
1,81 |
7413,22 |
7,55 |
-3,48 |
4,07 |
0,79 |
4,12 |
2,01 |
3,62 |
|
|
420 |
1,39 |
4637,9 |
5,70 |
-2,18 |
3,52 |
0,77 |
3,58 |
1,09 |
3,43 |
|
|
430 |
1,1 |
1861,35 |
4,42 |
-0,87 |
3,54 |
0,85 |
3,63 |
0,41 |
0,08 |
|
|
440 |
0,9 |
-758,14 |
3,53 |
0,36 |
3,89 |
0,98 |
4,00 |
-0,29 |
4,00 |
|
|
450 |
0,76 |
-3091,94 |
2,91 |
1,45 |
4,37 |
1,12 |
4,50 |
-1,12 |
4,37 |
|
|
460 |
0,66 |
-5052,22 |
2,47 |
2,37 |
4,85 |
1,22 |
5,00 |
-2,05 |
4,56 |
|
|
470 |
0,58 |
-6598,19 |
2,12 |
3,10 |
5,22 |
1,25 |
5,38 |
-2,97 |
4,48 |
|
|
480 |
0,53 |
-7729,84 |
1,90 |
3,63 |
5,53 |
1,22 |
5,69 |
-3,82 |
4,18 |
|
|
490 |
0,49 |
-8486,74 |
1,72 |
3,99 |
5,71 |
1,11 |
5,85 |
-4,52 |
4,80 |
|
|
500 |
0,46 |
-8936,93 |
1,59 |
4,20 |
5,79 |
0,94 |
5,90 |
-5,04 |
3,01 |
|
|
510 |
0,44 |
-9164,5 |
1,50 |
4,31 |
5,81 |
0,73 |
5,88 |
-5,40 |
2,27 |
|
|
520 |
0,42 |
-9253,54 |
1,41 |
4,35 |
5,76 |
0,50 |
5,81 |
-5,58 |
1,50 |
|
|
530 |
0,41 |
-9274,57 |
1,37 |
4,36 |
5,73 |
0,25 |
5,75 |
-5,68 |
0,75 |
|
|
540 |
0,268 |
-9275,81 |
0,74 |
4,36 |
5,10 |
0,00 |
5,11 |
-5,10 |
0,00 |
|
|
550 |
0,125 |
-9274,57 |
0,11 |
4,36 |
4,47 |
-0,19 |
4,47 |
-4,43 |
-0,59 |
|
|
560 |
0,125 |
-9253,54 |
0,11 |
4,35 |
4,46 |
-0,38 |
4,46 |
-4,32 |
-1,16 |
|
|
570 |
0,125 |
-9164,5 |
0,11 |
4,31 |
4,42 |
-0,56 |
4,44 |
-4,10 |
-1,73 |
|
|
580 |
0,125 |
-8936,93 |
0,11 |
4,20 |
4,31 |
-0,70 |
4,35 |
-3,75 |
-2,24 |
|
|
590 |
0,125 |
-8486,74 |
0,11 |
3,99 |
4,10 |
-0,80 |
4,15 |
-3,25 |
-2,63 |
|
|
600 |
0,125 |
-7729,84 |
0,11 |
3,63 |
3,74 |
-0,82 |
3,81 |
-2,59 |
-2,83 |
|
|
610 |
0,125 |
-6598,19 |
0,11 |
3,10 |
3,21 |
-0,77 |
3,29 |
-1,82 |
-2,76 |
|
|
620 |
0,125 |
-5052,22 |
0,11 |
2,37 |
2,48 |
-0,63 |
2,55 |
-1,05 |
-2,34 |
|
|
630 |
0,125 |
-3091,94 |
0,11 |
1,45 |
1,56 |
-0,40 |
1,61 |
-0,40 |
-1,56 |
|
|
640 |
0,125 |
-758,14 |
0,11 |
0,36 |
0,47 |
-0,12 |
0,48 |
-0,04 |
-0,48 |
|
|
650 |
0,125 |
1861,35 |
0,11 |
-0,87 |
-0,76 |
0,18 |
-0,79 |
-0,09 |
0,78 |
|
|
660 |
0,125 |
4637,9 |
0,11 |
-2,18 |
-2,07 |
0,46 |
-2,13 |
-0,64 |
2,02 |
|
|
670 |
0,125 |
7413,22 |
0,11 |
-3,48 |
-3,37 |
0,65 |
-3,45 |
-1,67 |
3,01 |
|
|
680 |
0,125 |
10010,45 |
0,11 |
-4,70 |
-4,59 |
0,74 |
-4,68 |
-3,04 |
3,52 |
|
|
690 |
0,125 |
12256,41 |
0,11 |
-5,76 |
-5,65 |
0,71 |
-5,72 |
-4,54 |
3,44 |
|
|
700 |
0,125 |
13990,39 |
0,11 |
-6,58 |
-6,47 |
0,56 |
-6,52 |
-5,88 |
2,73 |
|
|
710 |
0,125 |
15084,93 |
0,11 |
-7,09 |
-6,98 |
0,30 |
-7,01 |
-6,82 |
1,51 |
|
|
720 |
0,125 |
15459,68 |
0,11 |
-7,27 |
-7,16 |
0,00 |
-7,16 |
-7,16 |
0,00 |
|
Рис. 5.1 Розвернутi графіки зусиль у кривошипно-шатунному механізмі
Розрахунок та побудова поверхневої діаграми
Виконуємо повторний розрахунок розділів 1 та 2 змінюючи значення тиску середовища, звідки повітря надходить у циліндр Рк в межах 0,1…0,15МПа. Отримані значення ефективної потужності Ne та ефективного крутного моменту Ме заносимо в наступні таблиці.
Результати розрахунку ефективної потужності Ne.
Таблиця 9.1
|
Тиск впуску повітря у циліндр Рк,МПа |
||||||||
|
Частота обертання колінчастого вала n, об/хв |
0,1 |
0,11 |
0,12 |
0,13 |
0,14 |
0,15 |
||
|
1120 |
10,73 |
11,8 |
13,4 |
15,5 |
16,5 |
17,45 |
||
|
2240 |
29,62 |
36,16 |
40,2 |
44,24 |
48,27 |
52,31 |
||
|
3360 |
44,43 |
54,25 |
60,3 |
66,35 |
72,41 |
78,46 |
||
|
4480 |
55,42 |
67,66 |
75,21 |
82,76 |
90,31 |
97,86 |
||
|
5600 |
59,72 |
72,91 |
81,05 |
89,18 |
97,32 |
105,5 |
||
|
6160 |
58,47 |
71,38 |
79,35 |
87,31 |
95,28 |
103,2 |
||
Результати розрахунку ефективного крутного моменту Ме.
Таблиця 9.2
Подобные документы
Хімічні реакції при горінні палива. Розрахунок процесів, індикаторних та ефективних показників дійсного циклу двигуна. Параметри циліндра та тепловий баланс пристрою. Кінематичний розрахунок кривошипно-шатуного механізму. Побудова індикаторної діаграми.
курсовая работа [1,2 M], добавлен 26.12.2010Сучасна автомобільна силова установка - складна машина, що перетворює теплоту у механічну роботу. Розрахунок індикаторних та ефективних показників дійсного тиску, основних параметрів циліндра і теплового балансу двигуна та кривошипно-шатунного механізму.
контрольная работа [516,9 K], добавлен 09.12.2010Тепловий розрахунок чотирьохтактного двигуна легкового автомобіля. Визначення параметрів робочого тіла, дійсного циклу. Побудова індикаторної діаграми. Кінематичний і динамічний розрахунок кривошипно-шатунного механізму. Аналіз врівноваженості двигуна.
курсовая работа [1,5 M], добавлен 18.12.2013Конструктивні особливості двигуна MAN B/W 7S70МС-С. Схема паливної системи для роботи дизеля на важкому паливі. Пускова система стисненого повітря. Розрахунок робочого циклу двигуна та процесу наповнення. Визначення індикаторних показників циклу.
курсовая работа [4,4 M], добавлен 13.05.2015Загальна будова та технічні характеристики двигуна внутрішнього згорання прототипу. Методика теплового розрахунку двигунів з іскровим запалюванням. Основні розміри двигуна та побудова зовнішньої швидкісної характеристики. Побудова індикаторної діаграми.
курсовая работа [3,5 M], добавлен 02.06.2019Загальний опис, характеристики та конструкція суднового двигуна типу 6L275ІІІPN. Тепловий розрахунок двигуна. Схема кривошипно-шатунного механізму. Перевірка на міцність основних деталей двигуна. Визначення конструктивних елементів паливної апаратури.
курсовая работа [1,8 M], добавлен 14.05.2014Параметри робочого тіла. Процес стиску, згоряння, розширення і випуску. Розрахунок та побудова швидкісної характеристики двигуна, його ефективні показники. Тепловий баланс та динамічний розрахунок двигуна, розробка та конструювання його деталей.
курсовая работа [178,2 K], добавлен 14.12.2010Розрахунок та побудова зовнішньої швидкісної характеристики двигуна, тягової характеристики та динамічного паспорту скрепера. Визначення параметрів руху машини за допомогою паспорта, показників стійкості машини, незанесення при русі по схилу й у повороті.
курсовая работа [127,6 K], добавлен 22.09.2011Кінематичний та динамічний розрахунки кривошипно-шатунного механізму. Сили, які діють на шатунні шийки колінвалу. Розрахунок деталей кривошипно-шатунного механізму на міцність. Діаметри горловин впускного і випускного клапанів. Параметри профілю кулачка.
курсовая работа [926,2 K], добавлен 19.11.2013Тепловий розрахунок: паливо, параметри робочого тіла, процеси впуску і стиснення. Складові теплового балансу. Динамічний розрахунок двигуна. Розрахунок деталей (поршня, кільця, валу) з метою визначення напруг і деформацій, що виникають при роботі двигуна.
курсовая работа [2,0 M], добавлен 10.01.2012Побудова навантажувальної, гвинтової, зовнішньої характеристики та розрахунок залежності дизеля з газотурбінним надуванням. Аналіз системи змащування двигуна. Прийом та зберігання масла на судні. Засоби очистки мастила, класифікація систем змащення.
курсовая работа [1,5 M], добавлен 21.01.2013Тепловий розрахунок чотиритактного V-подібного восьмициліндрового карбюраторного двигуна. Розрахунок кінематики і динаміки двигуна. Розрахунки на міцність найбільш навантажених деталей - поршня, поршневого кільця. Спрощений розрахунок колінчатого валу.
курсовая работа [2,3 M], добавлен 09.09.2012Основні параметри робочого процесу двигуна, побудова його індикаторної діаграми. Динамічний розрахунок шатунно-кривошипного механізму. Матеріал виготовлення головного шатуна. Змащення та охолодження шатунного підшипника маслом від корінних підшипників.
контрольная работа [782,2 K], добавлен 03.08.2015Тиск газів над поршнем у процесі впуску. Розрахунок параметрів процесу згорання. Побудова індикаторної діаграми робочого циклу двигуна внутрішнього згорання. Сила тиску газів на поршень. Побудова графіка сил. Механічна характеристика дизеля А-41.
курсовая работа [90,3 K], добавлен 15.12.2013Визначення основних масових параметрів автомобіля. Схема загального компонування автомобіля КАМАЗ 43255. Визначення потужності, вибір та обґрунтування типу двигуна, побудова швидкісної зовнішньої характеристики. Визначення типу трансмісії автомобіля.
контрольная работа [356,9 K], добавлен 14.01.2011Вплив основних спрацювань шатуна на технічний стан і роботу кривошипно-шатунного механізму. Характеристика дефектів деталі та складання маршрутів відновлення. Вибір технологічного обладнання, оснащення, ріжучого та іншого інструменту для ремонту.
курсовая работа [1,4 M], добавлен 20.12.2013Технічна характеристика двигуна. Розрахунок виробничої річної програми трудомісткості для автомобіля ЗАЗ-1105. Технологія поточного ремонту двигуна МеМЗ-3011. Дефекти рульового механізму і способи їх усунення. Методи боротьби з шумом та вібрацією.
дипломная работа [581,2 K], добавлен 06.06.2012Дослідження, аналіз і розрахунок моделі крокового двигуна, опис машини. Інтерпретація роботи електроприводу гібридного двофазного крокового двигуна за допомогою програми Mathlab. Приводи і драйвери, діалогове вікно і його параметри припущень та обмежень.
курсовая работа [1,2 M], добавлен 19.07.2014Вхідні дані та розрахунок трансформатора, його значення в електричних системах та особливості використання. Характеристика ХХ трансформатора. Розрахунок потужності, ковзання, пускового струму та напруги, механічна характеристика асинхронного двигуна.
курсовая работа [402,3 K], добавлен 15.03.2012Загальна характеристика КамАЗ-53212. Визначення потрібної та максимальної потужності двигуна, параметри його зовнішньої швидкості. Розрахунок передавальних чисел трансмісії. Побудова динамічного паспорта і аналіз тягово-швидкісних якостей автомобіля.
курсовая работа [992,7 K], добавлен 27.09.2012
|
Тиск впуску повітря у циліндр Рк,МПа |
||||||||
|
Частота обертання колінчастого вала n, об/хв |
0,1 |
0,11 |
0,12 |
0,13 |
0,14 |
0,15 |
||
|
1120 |
118,2 |
144,3 |
160,4 |
176,5 |
192,6 |
208,7 |
||