Электростанция судна водоизмещением 19000 т

Размещено на http://www.allbest.ru/

Размещено на http://www.allbest.ru/

Курсовой проект

Электростанция судна водоизмещением 19000 т

Херсон-2012

Содержание

Введение

1. Расчет мощности СЭС

1.1 Выбор рода тока, напряжения и частоты

1.2 Требование Регистра к составу и мощности основных источников электроэнергии

1.3 Расчет мощности основной электростанции

1.4 Сравнительный анализ и выбор генераторных агрегатов основной электростанции

1.5 Расчет мощности и выбор аварийного генератора

1.6 Расчет мощности и выбор трансформаторов

1.7 Расчет и выбор аккумуляторных батарей

2. Разработка схемы СЭС и выбор электрооборудования

2.1 Требование Правил Регистра к системам распределения электроэнергии

2.2 Выбор системы распределения электрической энергии. Обоснование и выбор структуры СЭС

2.3 Защита генераторов и выбор аппаратов защиты

2.4 Расчет и выбор генераторного кабеля, шинопроводов

2.5 Расчет и выбор аппаратов защиты приемников электроэнергии

3. Управление СЭЭС

3.1 Разработка схемы генераторной секции ГРЩ, выбор электроизмерительных приборов

3.2 Выбор способа синхронизации и распределение активних и реактивных нагрузок

3.3 Разработка схемы автоматизированной СЭС

3.4 Описание системы возбуждения генератора

3.5 Описание блока автоматики

4. Техническая эксплуатация и техника безопасности при обслуживании СЭЭС

Список использованной литературы

Введение

В развитии судовой электроэнергетики в последние годы наметились значительные количественные и качественные изменения. Продолжается дальнейший рост установленных мощностей СЭС, обусловленный увеличением водоизмещения и скорости судов, а также насыщением их мощными приемниками электроэнергии. Например, суммарная установленная мощность генераторов на пассажирских судах превышает 16 МВт, на супертанкерах эта мощность достигает 5-6 МВт, на контейнеровозах составляет 8-10 МВт. Единичные мощности синхронных генераторов увеличились до 2-2,5 MB A, а мощности асинхронных двигателей ряда судовых электроприводов достигают 800-1000 кВт. НарядУ с обычными синхронными генераторами с самовозбуждением начали широко применяться бесщеточные синхронные генераторы, а также генераторы с неявнополюсным ротором при низких частотах вращения.

Значительное внимание уделяется разработке и применению новых источников электроэнергии и движителей, а также глубоководного погружного электрооборудования. Ведутся проработки проектов судов со сверхпроводящим и криогенным электрооборудованием.

Создание судов с новыми принципами движения (на воздушфй подушке, на подводных крыльях, экранопланов и др.) привело к разработке облегченного судового электрооборудования с повышенными частотами тока и вращения.

Продолжаются интенсивные работы по использованию в судовых электроприводах управляемых вентилей, позволяющих значительно улучшить массогабаритные показатели, увеличить КПД и повысить производительность механизмов.

На современных судах кабельные сети достигают таких размеров, что их размещение в ряде случаев представляет значительные трудности. К настоящему времени разработаны и используются на судах облегченные кабели с новыми электроизоляционными и защитными материатами, обладающими рядом преимуществ по сравнению с обычной резиновой изоляцией на основе натурального каучука.

Сокращение численности экипажей и длительный отрыв судов от баз ремонта потребовали резкого повышения качества судового электрооборудования, увеличения сроков его службы до срока службы самого судна (15-20 лет). Для решения этой проблемы создаются новые виды электрической изоляции, исключаются щеточно-контактные узлы в электрических машинах и преобразователях, а также в коммутационно-защитной аппаратуре, электромашинные преобразователи электроэнергии заменяются, где это возможно, статическими. Создаются комплектные устройства судового электрооборудования, в которых силовые элементы неразрывно связаны с управляющими как схемно, так и конструктивно.

Повышается уровень комплексной автоматизации судов, предусматривающий централизованное управление СЭУ и СЭЭС на базе ЭВМ.

Продолжает совершенствоваться программное обеспечение судовых ЭВМ, которые, как правило, являются модификациями машин берегового исполнения. Особое внимание уделяется повышению надежности СЭЭС. Это обусловлено тем, что вследствие повышения сложности СЭЭС происходит экспоненциальный рост среднего числа отказов.

На современном этапе можно выделить следующие основные направления развития СЭЭС:

рост мощностей СЭС, особенно специализированных судов (плавучие буровые установки, суда с ГЭУ и др.);

создание коммутационно-защитной аппаратуры с повышенной устойчивостью к токам КЗ, что позволит повысить мощность СЭС до 20-50 МВт при напряжениях 3-10 кВ; оптимизация параметров электроэнергии СЭЭС путем применения ЭВМ для стабилизации напряжения и частоты тока СГ;

создание высоконадежных микропроцессорных СУ СЭЭС, выполненных по модульному принципу на уровне сменных электронных блоков с автоматическими самодиагностированием и самоконтролем.

Датьнейшее развитие СЭЭС будет зависеть от решения ряда проблем, основными из которых являются:

разработка, исследование и внедрение новых источников электроэнергии с непосредственным преобразованием тепловой и ядерной энергии в электрическую;

создание новых типов электромагнитных движителей;

создание СЭЭС со сверхпроводящим электрооборудованием.

Вместе с ростом мощности и сложности СЭЭС растет степень ее автоматизации. Для развития автоматизации СЭЭС характерны следующие этапы: автоматическое регулирование напряжения и частоты вращения генератора: дистанционное автоматическое управление генераторными агрегатами, а затем и СЭЭС в целом на основе функциональных устройств; автоматическое управление СЭЭС с использованием логического управляющего устройства, а в последнее время автоматическое управление СЭЭС с применением микропроцессоров и микроЭВМ.

В зависимости от объема автоматизации СТС, Правилами Регистра устанавливают следующие знаки автоматизации в символе класса судна:

А1 - если объем автоматизации позволяет эксплуатацию механической установки без постоянного присутствия обслуживающего персонала в машинных помещениях и в центральном посту управления (ЦПУ);

А2 - если объем автоматизации позволяет эксплуатацию механической установки одним оператором из ЦПУ без постоянного присутствия обслуживающего персонала в машинных помещениях;

A3 - если объем автоматизации позволяет эксплуатацию механической установки судна с мощностью главных механизмов не более 2250 кВт без постоянного присутствия обслуживающего персонала в машинных помещениях и ЦПУ;

AIK, А2К, A3К - если автоматизация выполнена с применением компьютеров или программируемых логических контроллеров (PLC);

А1И, А2И, АЗИ - если автоматизация выполнена с применением компьютерной интегрированной системы управления и контроля.

1. Расчет мощности судовой электростанции

1.1 Выбор рода тока, напряжения и частоты

Род тока является параметром, от которого зависят, по существу, все особенности и свойства энергосистемы. Поэтому при проектировании СЭЭС вопросу выбора рода тока уделяется большое внимание.

История строительства судов показывает, что в начальные периоды отдавалось предпочтение постоянному току, позднее -- переменному току, потом снова постоянному току. В последние десятилетия на большинстве судов применяются электроэнергетические системы переменного тока.

Можно отметить, что современные электрические машины переменного тока (частотой 50 Гц) по сравнению с машинами постоянного тока имеют меньшие габариты, массу и стоимость, более надежны и долговечны, требуют меньших эксплуатационных расходов. Однако в некоторых случаях только с применением машин постоянного тока удается создать электропривод с широким и плавным регулированием частоты вращения. Вместе с тем развитие полупроводниковой техники в перспективе будет содействовать расширению применения электроприводов переменного тока.

Современные контактные электромагнитные аппараты переменного тока менее надежны по сравнению с апарратами постоянного тока. Показатели других аппаратов постоянного и переменного тока примерно равнозначны. Распределительные устройства постоянного и переменного тока по массе, габаритам и стоимости имеют несущественные различия.

На ряде судов, где массогабаритные показатели являются решающими, признано целесообразным использование СЭЭС переменного тока частотой 400 Гц, вместо переменного тока частотой 50 Гц. К числу таких судов относятся: суда на подводных крыльях, воздушной подушке, глиссирующие и т. п. Это дает возможность увеличить частоту вращения электроприводов и механизмов примерно в два-три раза (в отдельных случаях и больше), в результате чего значительно уменьшаются габариты и масса агрегатов двигатель--механизм и двигатель--генератор. Так, например, повышение синхронной частоты вращения асинхронных двигателей с 3000 до 8000 об/мин дает снижение их массы в 2,5 --3,5 раза и габаритов в 2,5 раза. Мощность трансформаторов при переходе с частоты 50 Гц на частоту 400 Гц при одинаковом их объеме можно увеличить приблизительно в 2,5 -- 3,0 раза.

При частоте 400 Гц переменного тока значительно улучшаются массогабаритные показатели электромагнитных аппаратов (трансформаторов, дросселей, магнитных усилителей и т. п.), существенно уменьшается время протекания электромагнитных переходных процессов, а также резко улучшаются массогабаритные показатели элементов электроавтоматики, что в совокупности является весьма важным обстоятельством в деле широкого внедрения автоматики на судах.

С ростом мощности СЭЭС увеличиваются масса и габариты кабельных трасс. Основным средством их уменьшения является повышение напряжения.

При мощности СЭЭС в несколько киловатт применяют напряжения 12, 24 В, при мощности в десятки киловатт--напряжения 110, 127 В, при мощности в сотни киловатт -- напряжения 220, 380 В, при мощности в тысячи и десятки тысяч киловатт -- напряжения 380, 660, 6000, 10 000 В.

Выбор напряжения обычно производится на основании технико-экономических сравнений ряда вариантов СЭЭС. При этом рассматривается комплекс вопросов, связанных с принятием напряжения для электростанций, сети распределения электроэнергии, отдельных наиболее крупных по мощности потребителей электрической энергии, сетей освещения, сетей связи, управления и др.

В конечном итоге на выбор уровня напряжения СЭЭС оказывают влияние не только масса и габариты кабелей, но и ряд других факторов (токи короткого замыкания, коммутационная способность аппаратов, надежность и сроки службы изоляции, безопасность обслуживания, перенапряжения, масса и габариты распределительных устройств и др.).

С учетом всего вышесказанного для проектируемой электростанции принимаю род тока - переменный частотой 50 Гц, напряжением 400 В на шинах ГРЩ. Уровень применяемого напряжения отдельных приемников электроэнергии зависит от их назначения. Для силовых приемников, цепей управления, нагревательных и отопительных приборов служебных помещений будет использоваться напряжение 380 В. Напряжение 220 В переменного и постоянного тока будет применяться для отопительных приборов кают, освещения, сигнализации, розеток в сухих помещениях. Переносные инструменты и ручные пульты управления будут подключены на напряжение 42 В переменного и 24 В постоянного тока. В помещениях с повышенной влажностью будут применяться переносные светильники напряжением 24 В, а в особо сырых -напряжением 12 В переменного и постоянного тока.

1.2 Требования Регистра к составу и мощности основных источников электроэнергии

Определение состава и мощности генераторов основного источника электрической энергии должно производиться с учетом следующих режимов работы судна:

-- ходового режима;

-- маневров;

-- во время пожара, пробоины судна или других влияющих на безопасность плавания судна условий при работе основного источника электрической энергии.

На каждом судне должен быть предусмотрен основной источник электрической энергии мощностью, обеспечивающий питание всего необходимого электрического оборудования судна. Такой источник должен состоять, по крайней мере, из двух генераторов с независимым приводом.

Количество и мощность генераторов с независимым приводом и электрических преобразователей, входящих в состав основного источника электрической энергии, должны быть такими, чтобы при выходе их строя любого из них оставшиеся обеспечивали возможность:

-- питания необходимого электрического оборудования во всех режимах работы судна при одновременном обеспечении минимальных социально-бытовыхусловий для находящихся на борту людей;

-- пуска самого мощного электродвигателя с наибольшим пусковым током;

-- питание потребителей, необходимых для запуска гребной установки при обесточенном состоянии судна.

Вместо одного из генераторов с независимым приводом может быть применен генератор с приводом от главного двигателя (валогенератор).

Подбор состава генераторных агрегатов производится с учетом обеспечения нагрузки генераторов по активной мощности в длительных эксплуатационных режимах в пределах 60-90% от номинальной, в кратковременных - не ниже 50% для дизель-генераторов, 40% для турбогенераторов, загрузка валогенераторов может снижаться до любого значения.

Значение суммарной установленной мощности генераторов по каждому конкурирующему варианту должно выбираться с учетом резерва мощности на модернизацию судна в процессе его эксплуатации. Резерв мощности рекомендуется принимать 20%.

1.3 Расчет мощности основной электростанции

1.3.1 Характеристика методов расчета

В настоящее время для определения электрических нагрузок генераторов СЭЭС применяют следующие методы расчета: аналитический постоянных нагрузок; аналитический переменных нагрузок; статистического моделирования на ЭВМ; корреляционных зависимостей.

При аналитическом методе постоянных нагрузок каждый приемник представляют в табличной модели постоянным значением мощности. При этом суммарную потребляемую мощность по режимам находят сложением мощностей приемников, умноженных на коэффициент их одновременной работы.

При аналитическом методе переменных нагрузок каждый приемник представляют в табличной модели переменным значением мощности, которая характеризуется математическим ожиданием (средним значением) и дисперсией. При этом суммарную потребляемую мощность по режимам судна находят сложением средних значений мощностей приемников с учетом среднего квадратичного отклонения (определяемого по суммарной дисперсии).

Метод статистического моделирования на ЭВМ представляет собой использование метода статистических испытаний для суммирования нагрузок отдельных приемников соответственно законам распределения их вероятностей.

Корреляционные зависимости представляют собой уравнения и графики, получаемые в результате обработки статистического материала по В настоящей курсовой работе мощность электростанции определяется аналитическим методом постоянных нагрузок.

1.3.2 Определение нагрузки генераторов аналитическим методом постоянных нагрузок

Этот метод основан на составлении табличной модели электрических нагрузок генераторов. Таблица нагрузок генераторов представлена в приложении А настоящей пояснительной записки.

Таблица нагрузок составлена для следующих основных режимов работы судна:

--стоянка;

--стоянка с грузовыми операциями;

--ходовой режим;

--съемка с якоря;

--аварийный режим при работе основной электростанции.

При составлении таблицы нагрузок в графе 1 указаны наименования групп и приемников электроэнергии, установленных на судне.

Заполнение граф 2-6 производится на основании номинальных параметров потребителей электроэнергии и их количества.

Определение номинальной потребляемой мощности Р_н.п. приемника, значение которой указывается в графе 7, производится по формуле

, (1.1)

где - номинальная установленная мощьность (на валу ) приемника в соответствии с графой 4; -КПД приемника в соответствии с графой 6.

В дайльнейшем описании номер граф приводиться применительно к режиму «стоянка без грузовых операций».

В графах 8-13 указиваеться соответствующие количественные значения всех неприрывно работающих и переодически работающих в данном режиме приемников электроэнергии. В строках приемников, неработающих или эпизодически работающих в режимах, делаеться прочерки.

В графе 8 указывается условные обозначения графика работы приемников в данном эксплуатационном режиме: HP - непрерывная работа; ПР - периодическая работа.

Значение коэффициента загрузки к, приемника электроэнергии, который указан в графе 9, определяется следующим отношением:

(1.2)

где - фактически потребляемая мощность приемником электроэнергии в данном эксплуатационном режиме, кВт; - номинальная потребляемая мощность приемника по графе 7, кВт.

Значение потребляемой реактивной мощности Q, указанной в графе 13 определяется по формуле:

(1.3)

где - определяется по значению коэффициента мощности из графы 10. После заполнения всех строк и граф табличной модели в графах 12 и 13 определены следующие итоговые значения:

-- суммарная мощность периодически работающих приемников

-- суммарная мощность непрерывно работающих приемников

-- суммарная мощность переодически и непрерывно работающих приемников

(1.4)

(1.5)

-- суммарная мощность с учетом коэффициента одновременности

(1.6)

(1.7)

-- расчетная активная, реактивная и полная мощности:

(1.8)

(1.9)

(1.10)

где - коэффициент, учитывающий значение потери мощности в сети, принимаем=1.03;

-- средне взвешенный коэффициент мощности

. (1.11)

Значения коэффициента одновременности к определяется в зависимости от соотношения мощностей непрерывно и периодически работающих приемников. Таблица нагрузок генераторов по режимам представлена в приложении к курсовому проекту.

1.4 Сравнительный анализ и выбор генераторных агрегатов основной электростанции

На основании таблицы нагрузок генераторов получены данные, представленные в таблице 1.1.

Таблица 1.1 - Активная потребляемая мощность в различных режимах

Наименование параметров	Режим работы судна
	Стоянка без погрузки	Стоянка с погрузкой	Ходовой режим	Маневренный режим
Активная мощность, кВт	236	396	798	984

На основании таблицы 1.1 намечаем два варианта комплектации судовой электрической станции: два основных генератора мощностью 320 кВт каждый или два основных генератора мощностью 400 кВт каждый. Результаты выбора комплектации представлены в таблицах 1.2 и 1.3.

Таблица 1.2 - Комплектация судовой электрической станции

Наименование параметра	Режимы работы судна
	Стоянка без погрузки	Стоянка с погрузкой	Ходовой режим	Маневренный режим
Мощность, кВт	236	396	798	984
Количество и мощность генераторов:
I вариант	1x300 кВт	2x300 кВт	3x300 кВт	4x300 кВт
II вариант	1x500 кВт	1x500 кВт	2x500 кВт	2x500 кВт

Таблица 1.3 - Количество и мощность генераторов по вариантам

Генераторы	Номер варианта
	I вариант	II вариант
Основные	4*300 кВт	2*500 кВт
Резервные	1*300 кВт	1*500 кВт
Общее количество	5	3

Для каждого из намеченных вариантов определяем загрузку генераторов по режимам.

Таблица 1.4 - Загрузка генераторов по режимам

Режим работы	Загрузка генераторов в % по режимам
	I вариант	II вариант
Стоянка	78,6	47,2
Стоянка с погрузкой	66	79,2
Ходовой режим	88,6	79,8
Маневренный режим	82	98,4

Проводим технико-экономическое сравнение намеченных вариантов, которое приведено в таблице 1.5.

Таблица 1.5 - Технико-экономическое сравнение намеченных вариантов

Наименование параметра	Номер варианта
	I вариант	II вариант
Количество и мощность генераторов	1*300	4*300	1*500	2*500
Тип дизеля и генератора	ДГР2А 300/750 МСС375-750	ДГР 500/500 ГМС14-41-12
Номинальная мощность генераторов, кВт	300	1200	500	1000
Расход, г/кВт*ч:
- топлива	255,2	1020,8	242,8	485,6
- масла	2,7	10,8	2.3	4,6
Срок службы, ч:
- до первой переборки	8000	8000	12000	12000
- до кап. ремонта	30000	30000	60000	60000
Минимальные размеры места установки, мм	4600*2800	4600*11200	7800*3500	7800*7000
Масса, т	11	44	20,36	40,72
Стоимость, тыс. грн.	25	100	55,0	110
КПД, %	90,4	90,4	93,5	93,5

На основании таблицы 1.5 можно сделать вывод, что комплектация судовой электростанции, должна быть сделана по второму варианту, так как, в этом варианте генераторные агрегаты, несмотря на большую массу и стоимость, у генераторов в 2 раза меньше расход топлива и масла, больше срок службы до первой переборки. В ходовом режиме генераторы имеют оптимальную загрузку, позволяющую в процессе эксплуатации подключать новые потребители электроэнергии при модернизации.

Таким образом, в состав судовой основной электростанции войдут генераторы, приведенные в таблице 1.6.

Таблица 1.6 - Состав основной электростанции

№	Назначение генераторов	Мощность, кВт	Тип	Кол-во, шт	Напряжение, В
1.	Основной	500	ГМС14-41-12	2	400
2.	Резервный	500	ГМС14-41-12	1	400

1.5 Расчет мощности и выбор аварийного генератора

Согласно требованиям Регистра аварийные источники электроэнергии на судах неограниченного и ограниченного районов плавания должны обеспечиватьпитание в течение 18 часов следующих потребителей:

- аварийного освещения;

- сигнально-отличительных фонарей;

- средств внутренней связи и оповещения;

- соответствующего радио и навигационного оборудования;

- систем сигнализации обнаружения пожара;

- систем сигнализации;

- одного из пожарных насосов ;

- других систем, работа которых признана Регистром необходимой для безопасности судна.

Составляем таблицу нагрузок аварийного режима, обеспечиваемого аварийным генератором. Расчет электрической нагрузки выполнен по методике, представленной в таблице 1.3 и показан в таблице 1.7.

Таблица 1.7 - Таблица нагрузок аварийного режима, обеспечиваемого АДГ

Наименование приемника электроэнергии	Кол., шт.	Р, кВт	Параметры потребителя в аварийном режиме
			Режим работы	К	cos Ф	n, шт	P, кВт	Q, кВАр
Радиооборудование	1	5,2	HP	1	0,8	1	5,2	3,9
Электронавигационные приборы	1	11	HP	1	0,9	1	11	5,33
Рулевое устройство	2	30,0	HP	0,5	0,9	2	30	14,53
Насос пожарный	2	49,5	HP	0,5	0,9	1	24,75	12
Насос балластно-осушительный	1	49,5	HP	0,7	0,9	1	34,65	16,8
Лампы накаливания	-	30	HP	1	1,0	0,5	15	-
Прожекторы	4	5	HP	1	1,0	2	10	-
Итоговая таблица
Суммарная мощность приемников		130,6	52,56
Суммарная мощность приемников с учетом коэффициента одновременности	К=1.0	130,6	52,56
Суммарная мощность приемников с учетом коэффициента потерь	К=1,03	134,518	54,14
Полная расчетная мощность, кВА		147,82

В качестве аварийного принимаем дизельгенератор типа ДГРА150/750 с генератором типа МСС114-8 номинальной мощностью 160 кВт.

Таким образом, в состав судовой электростанции войдут генераторы, приведенные в таблице 1.8.

Таблица 1.8 - Состав электростанции

№	Назначение генераторов	Мощность кВт	Тип	Кол-во	Напряжение
1	Основной	500	ГМС14-41-12	2	400 В
2	Резервный	500	ГМС14-41-12	1	400 В
3	Аварийный	160	МСС114-8	1	400 В

1.6 Расчет мощности и выбор трансформаторов

Правила Регистра устанавливают следующие значения напряжений переменного и постоянного тока:

- для источников электроэнергии - 400 и 230 В при частоте 50 Гц; 460 и 270 В при частоте 60 Гц, 230 В на постоянном токе;

- для приемников электроэнергии - 380, 220, 42, 24 и 12В при частоте 50 Гц, 250 В при частоте 60 Гц, 220, 24 и 12 В на постоянном токе.

Проектируемая электростанция будет выполнена на переменном токе, напряжение на шинах ГРЩ будет составлять 400В. Уровень применяемого напряжения отдельных приемников электроэнергии зависит от их назначения.

Для силовых приемников, цепей управления, нагревательных и отопительных приборов служебных помещений будет использоваться напряжение 380 В.

Напряжение 220 В переменного тока будет применяться для питания средств связи, навигации и управления, отопительных приборов кают, освещения, сигнализации, розеток в сухих помещениях. Переносные инструменты и ручные пульты управления будут подключены на напряжение 42 В переменного и 24 В постоянного тока. В помещениях с повышенной влажностью будут применяться переносные светильники напряжением 24 В, а в особо сырых - напряжением 12 В переменного и постоянного тока.

Приемники электроэнергии напряжением 220 В будут получать питание через трансформаторы от генераторной секции пониженного напряжения. Расчет нагрузки трансформатора производим на основании данных таблицы нагрузок ходового режима. При расчете коэффициент мощности нагрузки трансформатора принимаем в пределах 0,9-1,0. Нагрузку трансформатора IP, определяем без выполнения деления на постоянную и временную. Условие выбора трансформатора:

(1.12)

где N- число трансформаторов; S-номинальная мощность трансформатора; k- коэффициент одновременности (k=0.8ч1.0).

Число трансформаторов зависит от назначения судна и распредиления приемников электроэнергии по судну.По требованию Регистра при отказе самого мощного трансформатора, оставшиеся в работе трансформаторы должны обеспечивать питание всех приемников электроэнергии. Чаще всего на судах ставят два или три трансформатора одинаковой мощности.

На основании таблицы нагрузки генераторов составляем перечень потребителей электроэнергии ходового режима, которые требуют питания переменным током напряжением 220В:

- радиооборудование - 5,2 кВт;

- электронавигационные приборы - 11,0 кВт;

- лампы накаливания - 21,0 кВт;

- люминесцентные лампы - 15,0 кВт;

- прожекторы - 10,0кВт;

- камбузное оборудование:

- нагревательные приборы - 25,5 кВт;

- моторы - 1,8 кВт.

Таким образом, нагрузка трансформатора составляет:

= 5,2+11,0+21,0+15,0+10,0+25,5+1,8=89,5кВт.

Принимая число трансформаторов N=2, а коэффициент одновременности

k= 0,9, определяем мощность трансформатора:

; (1.13)

Выбираем для установки на судне трехфазный сухой трансформатор типа ТСЗМ-100 номинальной мощностью 100 кВА, напряжением первичной обмотки 380 В и напряжением вторичной обмотки 230 В в количестве двух штук, один из которых основной, один - резервный.

1.7 Расчет и выбор аккумуляторных батарей

В проекте необходимо расчитать емкость и выбрать аккумуляторные батареи для питания малого аварийного освещения.

Исходными данными для расчета является суммарная мощность светильников малого аварийного освещения.

Считаем, что мощность аварийного освещения составляет 10% мощности сети основного освещения.

Определяем суммарную мощность P₀, кВт ламп накаливания и люминисцентных ламп

(1.1)

кВт

где P_лн - мощность ламп накаливания, кВт;

P_лл - мощность ламп люминисцентных, кВт;

Мощность аварийного освещения, кВт

; (1.2)

кВт

Энергия W_ао, Втч, необходимая для питания освещения в течении 3 часов

(1.3)

Втч

где t - время, в течении которого аккумуляторная батарея должна питать приемник.

Расчетная емкость аккумуляторных батарей C_ар, Ач при напряжении сети аварийного освещения U_ао = 24 В

 (1.4)

Ач

где k - коэффициент, учитывающий снижение емкости за время эксплуатации, k = 0.9.

Далее из таблиц справочника выбираем стандартную аккумуляторную батарею из условия C_аб > C_ар. Выбираем аккумуляторы типа 5НК-125 с емкостью 125 Ач и напряжением 6 В. Для увеличения напряжения до 24 В соединим их последовательно. А для увеличения емкости, что бы выполнялось условие - параллельно. Схема соединения аккумуляторов будет иметь следующий вид:

Рис. 1 Схема соеденения аккумуляторов

2. Разработка схемы СЭС и выбор электрооборудования

2.1 Требование Правил Регистра к системам распределения электроэнергии

От шин главного распределительного щита должны получать питание по отдельным фидерам следующие потребители:

1. Электрические приводы рулевых устройств ;

2. Электрические приводы якорного устройства ;

3. Электрические приводы пожарных насосов ;

4. Электрические приводы осушительных насосов ;

5. Электрические приводы компрессоров и насосов сплинкерной системы ;

6. Гирокомпас ;

7. Щит холодильной установки грузовых трюмов ;

8. Электрические приводы агрегатов возбуждения гребной электрической установки ;

9. Секционные щиты основного освещения ;

10. Щит радиостанции ;

11. Щит сигнально отличительных фонарей ;

12. Щит навигационных приборов ;

13. Щит станции автоматической сигнализации обнаружения пожара ;

14. Электрические приводы механизмов обеспечивающих работу главных механизмов.

15. Щит электрических приводов грузовых,швартовных, шлюпочных и других устройств, вентиляции и нагревательных приборов ;

16. Зарядных устройств стартерных аккумуляторных батарей и батарей питающих ответственные устройства ;

17. Щит холодильной установки системы углекислотного тушения низкого давления.

2.2 Выбор системы распределения электроэнергии. Обоснование к выбору структуры СЭС

На структурной схеме СЭЭС показывают основные функциональные части электроэнергетических систем и их взаимосвязь. Современные суда имеют разнообразные структурные схемы СЭЭС. Судовая электроэнергетическая система может быть автономной и не зависеть от судовой энергоустановки (СЭУ), может осуществлять отбор мощности от СЭУ при помощи вало-генераторов или утилизационных турбогенераторов или быть единой с СЭУ.

На судах применяют схемы, допускающие и не допускающие параллельную работу генераторов, схемы с одной и несколькими независимыми системами сборных шин, допускающие переключение генераторов или потребителей. Две отдельные системы шин, в нормальной работе не соединенные между собой, могут быть признаны целесообразными в том случае, когда общая мощность параллельно работающих генераторов ограничивается предельными для аппаратов токами короткого замыкания в системе, и вместе с тем все генераторы устанавливаются в пределах одной электростанции.

Структурная схема СЭЭС может быть выбрана из типовых схем главного тока. Если невозможно применить типовую схему главного тока, то разрабатывается индивидуальная схема.

Схема главного тока представлена в графической части.

2.3 Зашита генераторов и выбора аппаратов защиты

В существующих судовых ЭЭС необходима защита при следующих видах повреждений и анормальных режимов работы:

а) короткое замыкание (к.з.);

б) перегрузке по току и мощности:

в) повреждении первичного двигателя

г) обрыве одной фазы питающей сети;

д) исчезновении или недопустимом снижении напряжения сети.

Защита может осуществляться путем отключения элементов СЭЭС или путем сигнализации о возникновении нарушений нормального режима.

Согласно требованиям Регистра генераторные агрегаты должны иметь следующие виды защиты:

- от токов короткого замыкания:

- от перегрузки;

- от снижения напряжения;

- от обратной мощности (только для генераторов, работающих в параллель).

Электрические сети должны иметь защиту от токов к.з. и перегрузки.

Фидер питания с берега должен иметь защиту от токов к.з., перегрузок, обрыва фазы и снижения напряжения.

Выбираемая для установки на судне аппаратура, прежде всего, должна соответствовать требования и Правил Регистра.

В зависимости от места установки аппаратуры на судне выбирают его степень защищенности, определяют способ крепления и подвод питания.

Любой аппарат выбирают с учетом рода тока, значений частоты, напряжения, и тока нагрузки, количества фаз (полюсов). При этом должны соблюдаться два условия:

(2.1)

(2.2)

где - номинальные напряжение и ток аппарата; - рабочие напряжение и ток аппарата в данной схеме.

При выборе коммутационной аппаратуры (контакторы, переключающие реле, выключатели и переключатели) достаточно выполнить эти два условия.

Выбор защитных и коммутационно-защитных устройств имеет свои особенности.

Выбор предохранителей

Выбирается плавкая вставка, а затем патрон.

Для защиты сетей освещения, отопления, сигнализации, в которых не возникают пусковые токи, плавкую вставку выбирают по условию

, (2.3)

При выборе плавкой вставки предохранителя, защищающего электродвигатель (ЭД), следует учитывать условия пуска. Плавкая вставка не должна перегорать в пусковом режиме

, (2.4)

где к - коэффициент, учитывающий условия пуска,

к = 1-1,5 - для ЭД с легкими условиями пуска;

к = 2,5-3 - для ЭД с тяжелыми условиями пуска; - номинальный ток электродвигателя.

При выборе плавкой вставки, устанавливаемой для защиты нескольких ЭД, считают, что ЭД, имеющий наибольший пусковой момент, находится в пусковом режиме, а остальные работают с номинальной мощностью

(2.5)

где K₀ - коэффициент одновременности.

Далее выбирают патрон предохранителя с соблюдением условий

; (2.6)

; (2.7)

где ,- номинальные значения тока и напряжения патрона;

,- номинальные значения тока и напряжения защищаемого электродвигателя.

Выбор автоматических выключателей.

Сначала выбирают тип автоматического выключателя по условию

(2.8)

где - номинальный ток автомата;

- рабочий ток защищаемого участка (генератора или приемника).

Выбирают максимальный расцепитель по условию

где - поминальный ток выбираемого расцепителя.

Выбирают ток трогания расцепителя (или ток срабатывания в зоне КЗ, ток уставки в зоне КЗ). Расиепитсль не должен срабатывать от пусковых токов ЭД

(2.9)

где - пусковой ток двигателя.

Для селективных автоматических выключателей выбирают время срабатывания выключателя в зоне КЗ.

При выборе генераторного и секционного автомата кратность тока уставки в зоне КЗ принимается равной 2,5-3,5.

Рабочий ток секционного автомата рассчитывается по формуле

(2.10)

где - сумма токов генераторов электростанции без учета резерва.

Выбор автоматического выключателя защиты РЩ осуществляется по суммарному току:

(2.11)

где - коэффициент одновременности. = 0,8;

- сумма токов потребителей, подключенных к щиту.

Выбор уставки по току срабатывания в зоне КЗ производится и:» условия отстройки от ложных срабатываний при пуске самого мощного электродвигателя

(2.12)

где - номинальный ток самого мощного потребителя;

кратность пускового тока самого мощного потребителя.

Параметры автоматических выключателей приведены в приложении.

Выбранные автоматические выключатели проверяют по токам КЗ на динамическую и термическую стойкости. Если отдельно указано в задании, то расчет токов КЗ выполняют согласно методике.

Выбор реле обратной мощности

Для защиты генераторного агрегата от перехода в двигательный режим применяют реле обратной мощности, которое подключается к генератору при помощи измерительною трансформатора тока. Приведенные в технических условиях на реле значения уставок по току или мощности даны для случая совпадения номинального тока генератора с номинальным током первичной обмотки трансформатора тока при cos=1. Так как практически во всех случаях указанные условия не соблюдаются, то фактические уставки будут отличаться от приведенных в технических условиях.

Согласно требованиям Регистра уставки реле обратной мощности должны составлять:

2-6% - для турбогенераторов переменного тока;

2-15% - для турбогенераторов постоянного тока;

8-15% - для дизель-генераторов переменного тока;

2-15% - для дизель-генераторов постоянного тока.

Величина уставки по времени реле должна составлять 1-6с. Параметры реле обратной мощности приведены в приложении.

Для защиты дизель-генераторного агрегата с номинальным током генератора 903А от обратной мощности выбираем реле обратной мощности ИМ-149, которое подключается к генератору при помощи измерительного трансформатора тока по схеме, приведенной на рисунке 2.2

Выбираем измерительный трансформатор тока типа ТШС-0,66ОМ3 с номинальным током вторичной обмотки 5А и номинальным током первичной обмотки 1500А.Выбираем уставку реле по обратной мощности срабатывания равного 6,4%

Рис. 2.2 Схема подключения реле обратной мощности

Так как номинальный ток генератора не совпадает с номинальным током первичной обмотки трансформатора тока, то определяем фактическую уставку по обратной мощности срабатывания реле в процентах по формуле

(2.13)

где - уставка по мощности срабатывания реле (6,4; 9,6; 12,8% в соответствии с паспортными данными), принимают = 6,4% ;

- номинальный ток первичной обмотки трансформатора

= 1500А ;

- номинальный ток генератора, =903А

- коэффициент мощности сети.

Таким образом, реле обратной мощности имеет параметры, приведенные в таблице 2.1.

Таблица 2.1 - Параметры реле обратной мощности

Тип реле	Ном. ток, а	Ном напряжение	Уставка по мощности,%	Уставка по времени,с	Фактическая уставка,%
ИМ-149	5,0	230	6,4	2	13,3

Выбор устройств автоматической разгрузки генераторных агрегатов и устройств автоматического включения резерва.

Для защиты генераторных агрегатов перегрузок и обеспечения бесперебойного питания электроэнергией ответственных потребителей, в СЭЭС должны предусматриваться устройства автоматической разгрузки генераторов и автоматическою включения резерва.

Операции автоматической разгрузки генераторов и включения резерва могут производиться по сигналам датчиков различных параметров: активной мощности или тока. полного тока. Целесообразно использовать датчик активной мощности.

Рекомендуемые уставки по активной мощности составляют:

90-100% для включения резервного генератора;

100-110% для отключения первой группы неответственных потребителей;

120-130%-для отключения первой и второй группы неответственных потребителей одновременно.

150% - для реле перегрузки, воздействующего на отключение генераторного автомата.

Выбрать генераторные и секционный автоматы.

1) Исходные данные для расчета:

- G₁ - генератор типа ГМС14-41-12; 500кВт; 400В; 903А;

- G₂ - генератор типа ГМС14-41-12; 500кВт; 400В; 903А;

- G₃ - генератор типа ГМС14-41-12; 500кВт; 400В; 903А;

2) Расчетная схема СЭЭС приведена ниже.

Рис. 2.3

3. Выбор автоматов защиты генераторов.

Для защиты генераторов обычно применяются автоматические выключатели серии ВА 74, которые могут снабжаться максимальным, нулевым и независимым расцепителями. а также моторным приводом с включающим электромагнитом, позволяющим осуществлять дистанционное управление автоматом. Тип автоматического выключателя выбираем по условию

I_НОМ.АI_РАБ, (2.14)

где I_НОМ.А - номинальный ток автомата;

I_РАБ -рабочий ток защищаемого участка, генератора I_РАБ =903 А.

Этому условию удовлетворяет автоматический выключатель ВА 74-43 с номинальным током автомата I_НОМ.А = 1600 А

1600 А >903 А.

Выбираем максимальный расцепитель автомата по условию

I_НОМ.АI_РАБ,

где I_НОМ.Р- номинальный ток выбираемого расцепителя.

Выбираем расцепитель с номинальным током I_НОМ.Р =1250 А

1250 А >903 А.

Принимаем кратность тока уставки автомата равной 3.

Выбираем время срабатывания автомата в зоне КЗ 0,64 с, эта уставка по времени срабатывания обеспечивает четырехступенчатую защиту.

Выбор секционного автомата.

Определяем рабочий ток сборных шин ГРЩ (без учета резерва).

(2.15)

I_раб=1/2*(903+903)=903 А

Так как рабочий ток сборных шин равен рабочему току генератора, следовательно, выбираем секционный автомат такой же, как и генераторный, за исключением времени срабатывания в зоне КЗ. Время срабатывания в зоне КЗ выбираем 0,38 с.

Таблица 2.2 - Параметры генераторных и секционного автоматов

Защищаемый участок-	Обозначение по схе ме	Тип авто мата	Ном. ток автомата. А	Ном. ток расцепителя. А	Кратность тока уставки в зоне КЗ	Время срабатывания в зоне КЗ. с
Генератор G1	QF1	ВА 74-43	1600	1250	3	0,64
Генератор G2	QF2	ВА 74-43	1600	1250	3	0,64
Генератор G3	QF3	ВА 74-43	1600	1250	3	0,64
Сборные шины грщ	QF5	ВА 74-43	1600	1250	3	0.38

Таким образом, для защиты генераторов от токов КЗ выбраны автоматические выключатели типа ВА74-43 с электромагнитным расцепителем.

2.4 Расчет и выбор генераторного кабеля, шинопроводов

Внутренний монтаж электрораспределительных устройств выполняют, как правило, шинами. Шины служат для приема и распределения электроэнергии, их применяют для присоединения генераторов, трансформаторов, коммутационных аппаратов, а также для соединения этих устройств между собой. В качестве шин применяют изолированные проводники. На судах применяют медные шины прямоугольной формы, окрашенные в различные цвета в зависимости от назначения.

Выбор сборных шин электрораспределительного устройства включает в себя определение наибольшею длительного тока нагрузки на шины, выбор сечения и проверку шин на динамическую и термическую устойчивость. В курсовом проекте проверочные расчеты шин не выполняются.

Основой выбора сечения шин является величина длительно протекающего по ним рабочего тока, который выбирают для режима работы судна «Маневры». В практических расчетах, учитывая равномерность распределения нагрузки вдоль шин, за длительно протекающий рабочий ток. как и для селективного шинного выключателя, можно принять половину суммарного тока нагрузки всех параллельно работающих генераторов.

Считая условную точку приема электроэнергии расположенной в центре шин и рабочую нагрузку каждого из параллельно работающих генераторов равной 80% номинальной, находим значение длительно протекающею по шинам рабочего тока , А, с учетом 20 % неравномерности распределения нагрузки по формуле

(2.16)

где - номинальные токи нагрузки первого и второго генераторов, А.

С учетом ухудшения теплоотдачи шины в защитной оболочке определяем значение расчетного тока А

(2.17)

По значению расчетного тока по приложению определяем необходимое сечение медных сборных шин ГРЩ прямоугольного сечения так, чтобы выполнялось условие

Выбираем шины 10х60 мм с допустимым током 1425 А. Условие выполняется.

2.5 Расчет и выбор аппаратов защиты приемников электроэнергии

Выбираемая для установки на судне аппаратура, в том числе и автоматы, должна соответствовать Правил Регистра. В зависимости от места установки аппаратуры на судне выбираем ее степень защищённости, определяется способ крепления и подвода питания. Любой аппарат выбирается с учетом рода тока, значений частоты, напряжения и тока нагрузки, а также количества фаз (полюсов). При этом должны соблюдаться два условия:

U_{ном ?} U_раб,

I_{ном ?} I_раб

_ГДЕ U_ном, I_ном - номинальное напряжене и ток апарата;

U_раб, I_раб - рабочее напряжене и ток апарата в данной схеме.

Расчет и выбор аппаратов защиты

1. Исходные данные (Таблица 2.3):

Таблица 2.3 - Исходные данные.

Параметры потребителей
Тип электродвигателя	Рн,кВт	IН	КН
1	4А180S4OM2	22	41,3	6
2	4A225M2OM2	55	100	6
3	4A180M2OM2	30	56,3	6,5
4	4A100S2OM2	4	8,8	6
5	4A132M2OM2	11	21,1	6
6	4A250S2OM2	75	140,8	6
7	4A200M2OM2	37	69,5	6
8	4A100L2OM2	5,5	10,5	6,5
9	4A90L2OM2	3	6,1	6,5
10	4A160S2OM2	15	28,6	6
11	4A200L2OM2	45	84,5	6
12	4A160M2OM2	18,5	34,7	6
13	4A56B2OM2	0,25	0,72	6
14	4A80B2OM2	2,2	4,6	6,5
15	4A112M2OM2	7,5	15	6
16	4A315M2OM2	200	365,4	6,5

2. Расчетные схемы

Рисунок 2 - Расчетные схемы участков сети.

3. Выбор аппаратов защиты

Согласно требованиям Регистра в распределительных сетях цепи, отходящие от РЩ, должны защищаться от токов КЗ и перегрузки. Не требуют защиты от перегрузок фидеры, питающие электроприводы, в которых уже предусмотрена защита от перегрузок. Так как потребителями РЩ являются электроприводы, то для фидеров 1-16 предусматриваем защиту только от токов КЗ при помощи сетевых автоматических выключателей серии АК-50 или АЗ700 с максимальными расцепителями. Тип автомата выбирается в зависимости от тока нагрузки.

Выбор автоматических выключателей потребителей 1-16 производим по условию:

I_НОМ.А?I_РАБ

Выбираем автоматические выключатели с максимальным расцепителем, обеспечивающим защиту от токов КЗ. При I_РАБ<40А применяем автоматические выключатели серии АК-50, при I_РАБ?40А применяем автоматические выключатели серии А3700.

Выбираем максимальный расцепитель по умолчанию

I_НОМ.р?I_РАБ,

где I_НОМ.р - номинальный ток выбираемого расцепителя. Выбираем кратность уставки по току срабатывания в зоне КЗ из условия отстройки от ложных срабатываний при пуке по условию:

(2.22)

Выбор автоматического выключателя защиты РЩ осуществляем по суммарному току

(2.23)

где К0- коэффициент одновременности, К0=0,8.

Выбор уставки по току срабатывания в зоне КЗ производиться из условия отстройки от ложных срабатываний при пуске самого мощеного электродвигателя

(2.24)

Выбираем тип автомата, затем расцепитель автомата, расчитываем кратность току уставки тока расцепителя для потребителей:

К_уст1 = 1,5 * 6 * 41,3 / 63 = 5,9

К_уст2 = 1,5 * 6 * 100 / 125 = 7,2

К_уст3 = 1,5 * 6,5 * 56,3 / 63 = 8,7

К_уст4 = 1,5 * 6 * 8,8 / 10 = 7,9

К_уст5 = 1,5 * 6 * 21,1 / 25 = 7,6

К_уст6 = 1,5 * 6 * 140,8 / 160 = 7,9

К_уст7 = 1,5 * 6 * 69,5 / 80 = 7,8

К_уст8 = 1,5 * 6,5 * 10,5 / 12,5 = 8,2

К_уст9 = 1,5 * 6,5 * 6,1 / 8 = 7,4

К_уст10 = 1,5 * 6 * 28,6 / 32 = 8,0

К_уст11 = 1,5 * 6 * 84,5 / 100 = 7,6

К_уст12 = 1,5 * 6 * 34,7 / 40 = 7,8

К_уст13 = 1,5 * 6 * 0,72 / 0,8 = 8,1

К_уст14 = 1,5 * 6,5 * 4,6 / 5 = 9,0

К_уст15 = 1,5 * 6 * 15 / 20 = 6,7

К_уст16 = 1,5 * 6,5 * 365,4 / 400 = 8,2

Iраб1 = 0,8 * ( 41,3 + 100 + 56,3 + 8,8 ) = 206,4

Iраб2 = 0,8 * ( 21,1 + 140,8 + 69,5 + 10,5 ) = 193,5

Iраб3 = 0,8 * ( 6,1 + 28,6 + 84,5 + 34,7 ) = 123,1

Iраб4 = 0,8 * ( 0,72 + 4,6 + 15 + 365,4 ) = 308,5

К_уст1?1,5*((6,5*100)+(0,8*(41,3+100+56,3+8,8)))/250=4,9

К_уст2?1,5*((6,5*140,8)+(0,8*(21,1+140,8+69,5+10,5)))/200=8,3

К_уст3?1,5*((6,5*84,5)+(0,8*(6,1+28,6+84,5+34,7)))/125=8

К_уст4?1,5*((6,5*365,4)+(0,8*(0,72+4,6+15+365,4)))/320=12,6

Результаты расчетов и выбора для каждого из участка сети представлены в таблицах 2.4 - 2.7.

Таблица 2.4 Результаты выбора сетевых автоматических выключателей (для 1 участка сети)

№	Тип электродвигателя	Ном. Мощность ЭД, кВт	Потребляемый ток,А	Кратность пускового тока, о.е.	Параметры автоматического выключателя
					Тип автомата	Ном. Ток автомата,А	Ном. ток расцепителя	Кратность тока уставки,о.е.	Ток уставки в зоне КЗ,А
1	4А180S4OM2	22	41,3	6	АК50-3МГ	50	45	10	450
2	4A225M2OM2	...

Подобные документы

• Расчет параметров сушки судовых синхронных генераторов переменным током, регулируемым тиристорным преобразователем в цепи обмотки возбуждения

  Нагрев вращающегося судового синхронного генератора при сушке в режиме симметричного короткого замыкания. Математическая модель для расчетов нагрева обмоток судовых синхронных генераторов при токовой сушке. Сушка и восстановление сопротивления изоляции.
  
  курсовая работа [1,3 M], добавлен 11.03.2017
  

• Устройство тягового генератора переменного тока

  Преобразование механической энергии дизеля в переменный ток. Устройство синхронного тягового генератора. Основные технические данные тяговых генераторов и тяговых агрегатов отечественных тепловозов. Система автоматического регулирования возбуждения.
  
  реферат [1,0 M], добавлен 27.07.2013
  

• Системы автоматического регулирования генераторов тепловых двигателей

  Конструкция и принцип действия системы автоматического регулирования генератора в теплоэлектрическом подвижном составе. Особенности соединения регуляторов теплового двигателя и генератора. Объединенное регулирование дизель-генератора и тяговых двигателей.
  
  контрольная работа [302,3 K], добавлен 25.07.2013
  

• Системы генераторов тепловых двигателей

  Системы возбуждения тяговых генераторов, требования к их характеристикам. Системы возбуждения при выпуклых и гиперболических характеристиках генератора. Совместная работа теплового двигателя и генератора. Возбудители с радиальным расщеплением полюсов.
  
  контрольная работа [2,1 M], добавлен 25.07.2013
  

• Судовая энергетическая установка

  Расчёт и подбор для судна главного двигателя и вспомогательного оборудования (генератора). Расчет судовой электростанции. Технология восстановления посадочных мест под подшипники в подшипниковых щитах и на валах роторов и якорей в электрических машинах.
  
  дипломная работа [1,9 M], добавлен 23.09.2016
  

• Система автоматического регулирования электровоза ВЛ80р

  Описание силовой схемы электровоза ВЛ80р. Режим рекуперативного торможения. Двигатель последовательного возбуждения. Тяговый двигатель в режиме генератора. Плавное регулирование напряжения на коллекторе тягового двигателя и частоты мультивибратора.
  
  курсовая работа [1,3 M], добавлен 24.10.2014
  

• Анализ эксплуатации СЭУ по эксплуатационным параметрам ГД

  Главный двигатель и его основные характеристики, расчет рабочего цикла главного дизеля. Электроэнергетическая система судна, система автоматического управления элементом СЭУ. Оценка возможности модернизации СЭУ путем использования тепловых аккумуляторов.
  
  дипломная работа [1,5 M], добавлен 27.06.2019
  

• Расчет развески локомотива

  Составление кинематической схемы привода вспомогательных агрегатов и определение затрат мощности на их привод. Расчет мощности на привод вентилятора централизованного охлаждения электрических машин, потери мощности на возбуждения тягового генератора.
  
  курсовая работа [804,4 K], добавлен 08.12.2015
  

• Бензиновые генераторы. Двигатели внутреннего сгорания

  Основные характеристики бензоэлектроагрегата. Расчет мощности бензиновой электростанции, выбор моторного масла для генератора; профессиональные и бытовые агрегаты. Устройство современных двигателей для автомобилей: цилиндры, тюнинг; эволюция моторов.
  
  реферат [492,5 K], добавлен 05.06.2011
  

• Нетяговые железнодорожные потребители

  Расчет нагрузок, мощностей трансформаторов в нормальном и вынужденном режиме. Определение параметров кабельных линий 6 кВ, токов короткого замыкания. Выбор и проверка необходимого оборудования. Релейная защита. Расчет компенсации реактивной мощности.
  
  дипломная работа [995,3 K], добавлен 28.04.2014
  

• Конструкция и эксплуатация главного двигателя судна проекта № 10

  Устройства и системы управления судна. Электростанция, балластно-осушительная система, противопожарная система, рулевое устройство, буксирное и спасательное устройство. Техническая эксплуатация и техническое обслуживание главного двигателя судна.
  
  курсовая работа [1,4 M], добавлен 05.04.2016
  

• Расчёт и выбор генераторов судовой электростанции сухогрузного теплохода грузоподъёмностью 2500 т.

  Разработка судовой электроэнергетической системы. Построение диаграмм давлений нагнетания жидкости гидронасосом. Диаметр гидравлического цилиндра. Проектирование электрогидравлического рулевого привода. Расчёт мощности электродвигателя насосного агрегата.
  
  дипломная работа [1,4 M], добавлен 07.04.2017
  

• Модернизация энергетической установки танкера проекта 621 с целью повышения скорости его движения на 3%

  Анализ показателей судна и его энергетической установки. Определение параметров согласованного гребного винта. Расчет вспомогательной котельной установки. Система сжатого воздуха. Расчет нагрузки на судовую электростанцию и выбор дизель-генератора.
  
  курсовая работа [602,2 K], добавлен 19.12.2011
  

• Оптимизация грузового плана судна по параметрам посадки и остойчивости

  Выбор возможного варианта размещения грузов. Оценка весового водоизмещения и координат судна. Оценка элементов погруженного объема судна. Расчет метацентрических высот судна. Расчет и построение диаграммы статической и динамической остойчивости.
  
  контрольная работа [145,3 K], добавлен 03.04.2014
  

• Буксировка аварийного судна в ледовых условиях

  Анализ ледовых условий на основных транспортных путях. Распределения льда в мировом океане, мониторинг ледовой обстановки. Самостоятельное плавание транспортного судна во льдах. Определение сопротивления движению судна во льдах и скорости буксировки.
  
  дипломная работа [14,6 M], добавлен 06.05.2010
  

• Составление грузового плана морского судна

  Технические параметры универсального судна. Характеристика грузов, их распределение по грузовым помещениям. Требования, предъявляемые к грузовому плану. Определение расчетного водоизмещения и времени рейса. Проверка прочности и расчет остойчивости судна.
  
  курсовая работа [963,2 K], добавлен 04.01.2013
  

• Разработка информационно-технологической модели действий служб поиска и спасания авиапредприятия гражданской авиации

  Службы и основные организации, участвующие в аварийно-спасательных мероприятиях. Инструкция А-3 "Ожидаемая посадка аварийного воздушного судна". Процедура Б-4 "Обслуживание пострадавших". Тренировка персонала для выполнения аварийного плана аэропорта.
  
  курсовая работа [71,2 K], добавлен 21.02.2011
  

• Расчёт гребного винта танкера с водоизмещением 2706 тонн

  Расчёт буксировочных сопротивления и мощности. Выбор главного судового движителя для создания полезной тяги. Расчёт и выбор гребного винта посредством определения его оптимальных параметров и использования высокого коэффициента полезного действия.
  
  курсовая работа [1,0 M], добавлен 26.01.2015
  

• Разработка технологии переоборудования нефтеналивного судна проекта Р77

  Описание и конструктивные особенности нефтеналивного судна. Разработка принципиальной схемы переоборудования судна. Расчет нагрузок на опорное и спусковое устройства. Проверка общей и местной прочности корпуса. Схемы подъемно-транспортных операций.
  
  дипломная работа [3,3 M], добавлен 27.07.2013
  

• Расчет элементов циркуляции и инерционных характеристик судна

  Определение элементов циркуляции судна расчетным способом. Расчет инерционных характеристик судна - пассивного и активного торможения, разгона судна при различных режимах движения. Расчет увеличения осадки судна при плавании на мелководье и в каналах.
  
  методичка [124,3 K], добавлен 19.09.2014
  

• главная
• рубрики
• по алфавиту
• вернуться в начало страницы
• вернуться к началу текста
• вернуться к подобным работам