Размещено на http://www.allbest.ru/

Содержание

1. Причалы типа больверк

2. Расчет лицевой стенки

3. Определение максимального изгибающего момента

4. Определение профиля шпунта

5. Расчет анкерной тяги. Определение диаметра анкерных тяг

6. Расчет балок рапределительного пояса

7. Определение устойчивости анкерной плиты

8. Определение растояния до анкерной плити (стенки)

9. Расчет сооружения эстакадного типа

Список использованной литературы

1. Причалы типа больверк

Больверком называется причальное сооружение, состоящее из тонкой вертикальной стенки и анкерных устройств. Заглубленная в грунт стенка удерживает грунт засыпки причала, при этом опорой верхнего конца стенки являются анкерные устройства, состоящие из анкерных тяг и анкерных опор. Существует конструкция больверков, не имеющих анкерных устройств.

Металлический шпунт благодаря своей экономичности, простоте в эксплуатации и высокой индустриальности наиболее часто используют при строительстве больверков (рис.1). Стальной шпунт можно применять в любых грунтах, кроме скальных, и при разных климатических условиях, включая суровые полярные.

1- шпунтовая стенка; 2- отбойное устройство; 3 -колесоотбойный брус; 4- распределительная балка; 5 -анкерная тяга; 6, 7 -деревянные насадки и схватки; 8, 9- железобетонная и деревянные сваи

2. Расчет лицевой стенки

При статическом расчете заанкерованных тонких стенок решают следующие задачи: определяют необходимую глубину погружения стенки в основание; по усилиям подбирают необходимое сечение металлошпунта, либо выполняют расчет необходимого армирования железобетонных злементов стенки (сваи-оболочки, железобетонного, таврового либо призматического шпунта); выполняют расчет анкерной тяги, распределительних поясов, производят расчет устойчивости анкерных плит, а также их армирование, либо анкерных стенок с определением их длины и необходимой с точки зрения прочности сечения злементов стенки, определяют места установки анкерных плит и стенок.

Заанкерованные стенки в расчетном отношении - это балочные плиты, верхней опорой которых является анкерная тяга, а нижней - точка приложения равнодействующей пассивного отпора грунта. Схема работы такой стенки и напряженное состояние зависят от глубины ее погружения t.

Возможны две основные расчетные схемы; первая, когда глубина погружения стенки определяется только условием обеспечения ее статического равновесия против выпора. По этой схеме нижний конец стенки смещается в сторону акватории, вызывая пассивный отпор грунта Ер.

Вторая схема принимается по условию получения минимальных изгибающих моментов в стенке (схема Блюма-Домейера), По этой схемы нижний конец стенки смещается в сторону засыпки, что вызывает отпор грунта на этом участке со стороны берега - обратный пассивный отпор грунта Ер. Стенка работает, как защемленная внизу. По этой схеме рассчитывают гибкие стенки (больверки из металлошпунта, в некоторых случаях из железобетонного призматического шпунта). Вторая расчетная схема используется чаще, так как некоторое дополнительное погружение стенки, по сравнению с жесткой, позволяет получить больший экономический эффект вследствие утонения стенки й облегчения анкерных устройств.

Статический расчет заанкерованных стенок больверков следует выполнять графоаналитическим методом. В основу этого метода положено известное положение графостатики о том, что если на сооружение действует система сил и оно находится в равновесии, то силовой и веревочный многоугольник этой системы сил должны быть замкнуты. Расчет выполняется для одного метра.

Последовательность расчета

1 .Вычерчивают схему стенки в принятом масштабе (1см = 1м или 2м). На схеме выписывают характеристики грунтов (р,,С). Определяют положение расчетной плоскости восприятия активного давления грунта и привязывают ее к линии кордона причального сооружения. За расчетную плоскость принимают: для стенок из металлических шпунтов корытного и зетового профиля - плоскость, проходящую через нейтральную ось поперечного сечения стенки; для стенок из металлошпунта двутаврового профиля и призматического железобетонного шпунта - плоскость, проходящую по тыловой грани шпунта; для стенок из элементов кольцевого сечения - плоскость, проходящую на расстоянии 0,25Д от тыловой грани оболочки в сторону кордона; для стенок из элементов таврового сечения - плоскость, проходящую на расстоянии Хнд = (l-D)2/4*l*tg от тыловой плоскости стенки, где l -шаг шпунтин вдоль причала, м; Д - ширина ребра, м; - средневзвешенный угол внутреннего трения грунта по высоте стенки.

На расчетной плоскости определяют точки по высоте стенки, для которых и должно подсчитываться активное давление грунта - это границы слоев с разными характеристиками грунта, верх и низ стенки, а также точки, соответствующие изменению интенсивности нагрузки на поверхности причала (переносятся на расчетную плоскость под углом призмы обрушения грунта =(45°-/2). На расчетной схеме рекомендуется проставить расстояния между этими точками.

2. Подсчитывают ординаты активного и пассивного давления грунта для указанных сечений по высоте стенки и строят эпюры активного и пассивного давления грунта, а затем суммарную эпюру давления.

Ординаты активного давления грунта определяют по формуле



- интенсивность распределенной нагрузки на поверхности причала, передающаяся по плоскости обрушения грунта в сечение, для которого определяется давление, кПа;

- суммарное вертикальное давление от слоев грунта, лежащих выше і-той точки, для которой подсчитывается давление, кПа;

- сцепление і-того слоя грунта, кПа;

-коэффициенты горизонтальных составляющих активного давления грунта и от сил сцепления.

Коэффициенты горизонтальных составляющих активного давления грунта и рекомендуется определять в зависимости от угла внутреннего трения по таблице (Приложение №1). При этом величины и следует принимать с учетом трения грунта о стенку сооружения при угле трения = 0,5 .

Ординаты пассивного давления грунта в прямом отпоре определяются по формуле

где - вертикальное давление от слоев грунта, расположенных выше рассматриваемого сечения со стороны акватории, кПа;

- коэффициенты горизонтальных составляющих пассивного давления грунта, а также пассивного давления грунта от сил сцепления.

Величины коэффициентов и - определяют в зависимости от угла внутреннего трения по теории Соколовского и Голушкевича, учитывающей криволинейный характер поверхности скольжения и призма отпора грунта, с учетом трения грунта о стенку сооружения при угле трения =. Для сооружений типа больверк применять метод Кулона, при котором рассматривается прямолинейный характер плоскостей скольжения грунта, не рекомендуется, так как он дает повышенные запасы несущей способности сооружения .

При определении пассивного давления грунта для поверхностного слоя грунта, находящегося на уровне дна, где возможно нарушение структуры связного грунта, величину сцепления следует принимать равной нулю.

Полное сцепление принимается на глубине равной одному метру. На этом участке стенки изменение величины сцепления от нуля до полного принимается линейным.

Подсчитав ординаты активного и пассивного давления грунта, строят эпюры активного и пассивного давления, принимая закон изменения давления и однородном слое грунта линейным.

При построении суммарной эпюры давления грунта на стенку сооружения в соответствующих сечениях по высоте стенки от большей ординаты отнимают меньшую ординату и откладывают со стороны большей ординаты давления.

3. Суммарную эпюру давления грунта разбивают по высоте на отдельные участки высотой 0,5...1,5 метра и подсчитывают равнодействующие отдельных участков эпюр, численно равные площадям этих эпюр, кН.

4. Строят схему сил, действующих на стенку, для чего силы располагают на уровне центров тяжестей соответствующих участков эпюр. При этом силы активного давления грунта направлены в сторону акватории, а силы пассивного давления (пассивного отпора грунта) в сторону берега.

5. Строят силовой многоугольник. При его построении задаются мас-штабом сил ( 1 см = 10 кН, 20 кН, 30 кН). Величину масштаба принимают с учетом величин сил, действующих на стенку. Для этого следует подсчитать суммарную активную силу и суммарную пассивную силы, а затем уже определиться с масштабом сил.

При построении силового многоугольника откладывают в принятом мас-штабе сил одну активную силу за другой, начиная с первой, а затем в обратном направлении все пассивные силы. При этом, рекомендуется пассивные сипы отодвинуть по уровню от активных сил, для удобства чтения рисунка. Затем выбирают полюс 0, который располагают примерно по середине всех активных сил, и полюс соединяют с началом и концом каждой активной силы. Для пассивных сил устанавливают полюс 0|, смещённый от полюса 0 на расстояние равное расстоянию между активными и пассивными Силами.

Все лучи и силы последовательно нумеруют. Удобно первый луч обозначить нулевым. Тогда луч 1 соединит полюс "О" с концом первой силы, луч 2-е концом второй и т.д.

Следует помнить, что луч, соединяющий конец последней активной с полюсом 0, и луч, соединяющий начало первой, пассивной силы с полюсом 01 -это одни и тот же луч и обозначать их следует одним и тем же номером (они параллельны). Этот луч раздвоился потому, что мы искусственно раздвоили силы и полюс для удобства выполнения графической работы.

6. Затем строят верёвочную кривую. Для этого проводят прямые параллельно наклонным лучам силового многоугольника до пересечения с линиями действия соответствующих сил. При этом прямая, параллельная нулевому лучу, пересекает линию действия первой силы; прямая, параллельная первому лучу, проходит от первой силы до пересечения с линией действия второй силы и т.д. Прямые верёвочного многоугольника могут быть также пронумерованы.

Если полюс силового многоугольника расположить над силовым многоугольником, то выпуклость веревочной кривой будет направлена навстречу действующим силам. Если полюс взят под силовым многоугольником, то выпуклость верёвочной кривой будет соответствовать прогибам стенки.

Чем больше принимается величина полюсного расстояния , тем более пологая получается верёвочная кривая, т.е. крутизна кривой зависит от величины полюсного расстояния. Фактически верёвочная кривая представляет собой линию изгибающих моментов, возникающих в стенке. Чтобы получить эту эпюру, надо провести ось эпюры, а этой осью является замыкающий луч верёвочной кривой.

7. Определение глубины погружения стенки производят в зависимости от схемы, по которой работает стенка.

Швартовые нагрузки от воздействия судов

При расчете сооружений основной нагрузкой от воздействия судов является швартовая, которая возникает в швартовном канате при воздействии на судно ветра и течения, направленных в сторону акватории. При отсутствии течения нормативное швартовое усилие S, кН, и его составляющие Sq - поперечная, Sn - продольная, Sv - вертикальная определяются по формулам

Sn=S*cosб*cosв,

Sv=S*sinв,



где Wd - поперечная составляющая от воздействия ветра на судно, кН, определяется по формуле

Wq=73,6*10-5*Aq*V2q*ж,

где Aq=бq·(Lc)2-2,5Lc- парусность судна;

бq=0,09;

Vq = 20 м/с - скорость ветра;

ж = 0,5 - коэффициент неравномерности ветрового давления;

n = 5 - число тумб.

Горизонтальную составляющую швартового усилия, приходящуюся на 1 п.м., вычисляют по формуле:

Ешв=Sq/lcекции

Вертикальную составляющую швартового усилия вычисляют по формуле: Vшв=Sv/lcекции

РАСЧЕТЫ

Определение qэ:

Iч КП-350 q1=40 кН/м ; q2=60 кН/м (6 колес)

a=2,75 м

h=a*ctg(45°-/2)=4*ctg(29,50)=4,76 м;

lэ=2h*tg+2l1+2,5+1

l=2htg+1+l1=2*4,76*tg300+10,3=15,72 м;

Pk=6*350=2100 кН;

qэ==кН/м2.

Определение Ешв и qнавал.:

lcекции= 40 м

Aq=0,09*199,82-2,5*199,8=3093,3

Wq=73,6*10-5*3093,3*202*0,5=455,33 кН

=455,33/(5*0,5*0,766)=237,75 кН

Sn=237,75*0,866*0,766=156,629 кН

Sv=237,75*0,6428=152,82 кН

=455,33/5=91,066 кН

Ешв=91,066/40=2,27 кН

Qтоп= Wq

qнавал =1,1*(Qтоп/lсудна)= 1,1*(455,33/199,8)=2,5кН

Углы призмы обрушения грунта:

1=(45°-/2)=45-30/2=300

2=(45°-/2)=45-26/2=320

3=(45°-/2)=45-25/2=32,50

Ординат активного давления грунта:

= 0,29 = 0,35 = 0,36 =1,12

кПа;

кПа;

кПа;

кПа;

кПа;

кПа;

кПа;

кПа;

кПа;

кПа.

кПа

кПа

кПа

кПа

Ординаты пассивного давления грунта:

=3,94 =5,46

кПа;

кПа

кПа

Определение равнодействующих участков эпюр:

Е1=кН;

Е2=кН;

Е3=кН;

Е4=кН;

Е5=кН;

Е6=кН;

Е7=кН;

Е8=кН;

Е9=кН;

Е10=кН;

Е11=кН;

Е12=кН;

Е13=кН;

Е14=кН;

Е15=кН;

Е16=кН;

Е17=кН;

Е18 =кН;

Е19=кН;

Е20=кН;

Е21=кН;

Е22=кН;

Е23=кН;

Е24=кН;

Е25=кН;

Е26=кН;

Е27=кН;

Е28=кН;

Е29=кН;

ЕакН

ЕркН

Определение типа больверка

НZ-880 МС=271570

- гибкий больверк.

?t=м

t=1,4+9,4=10,8 м

3. Определение максимального изгибающего момента

Величину максимального изгибающего момента на один метр лицевой стенки определяют как произведение величины максимальной ординаты, отсекаемой замыкающим лучом веревочной кривой, на полюсное расстояние

Мmax=Ymax=4.3*250=1075 кНм

при этом величины максимальной ординаты и полюсное расстояние берут из рисунка с учетом масштаба длин и масштаба сил.

Изгибающий момент, полученный в результате расчёта по методу упругой линии, имеет завышенное значение, так как вследствие гибкости стенки происходит перераспределение давления грунта, причем давление в пролёте уменьшается, а к анкерной опоре увеличивается. Для учета этого перераспределения изгибающий момент Мmax следует уменьшить умножением на коэффициент mc, учитывающий перераспределение давления грунта на стенку больверка. больверк шпунт балка причал

Величину нормального изгибающего момента в пролете шпунта, который действует на один элемент определяют

М=(Ммакс*mc+?Mн)*(b+?)

mc-коэффициент понижения изгибающего момента.

(b+?)=1

M=1075*0,75=806, 25 Кн*м

4. Определение профиля шпунта

l-условный пролет лицевой стенки

l=h+0,667t0,

где t0-глубина погружения стенки, полученная графоаналитическим способом;

h-высота от уровня крепления анкерной тяги до дна,м.

l=15,5+0,667*8,8=21,36м

Расчетная величина момента с учетом системы коэффициентов, действующих при расчете за предельными состояниями

кНм

В гибких больверках профиль шпунта следует подбирать за величиной требующегося момента сопротивления разреза

м3=3101 см3

HZ 575 С W=3880 cм3 b=600 мм h=583 мм t=19,5 мм S= 11мм

5. Расчет анкерной тяги. Определение диаметра анкерных тяг

Анкерная тяга работает на растяжение. Для определения диаметра анкерной тяги необходимо определить усилие, которое припадает на одну тягу. больверк шпунт балка причал

mB=0,85

ma=1,3

Ia=4b=4*60=240 см=2,4 м

Ra=445 кН

Ra - усилие в анкерной тяге, приходящееся на один метр вдоль причала, кН; для определения Ra, из полюса "О" силового многоугольника проводим луч, параллельный замыкающему лучу верёвочной кривой, до пересечения с линией активных сил. Тогда расстояние от точки пересечения до начала первой силы на силовом многоугольнике, умноженное на масштаб сил, даст величину усилия в анкерной тяге, приходящееся на один метр по длине причала.

кН

Диаметр анкерной тяги определяют по формуле



где =1,15 для III класса капитальности;

=1,25 (при расчете причальных сооружений);

=0,95 - для

момента строительства;

- дополнительный коэффициент условий работы, при расчете на растяжение, =0,95;

=0.9;

-угол наклона анкерной тяги к горизонту;

Ry - рассчетное сопротивление материала анкерной тяги, для стали марки ВСтЗсп при толщине проката 40...100 мм по ГОСТ 380-71 Ry=290Мпа.

Полученный по формуле 21 диаметр тяги в см следует округлить до ближайшего унифицированного размера (40, 45, 50, 55,60,70, 80, 90,100мм).

6. Расчет балок рапределительного пояса

Балки распределительного пояса работают за схемой многопролетных неразрезных балок. Обычно в границам секции причала балки длиной 8-10 м соединяют между собой равнокрепкими сварными швами. Поэтому расчет балки распределительного пояса выполняют за схемой пятипролетной балки, в которой опорами есть точки крепления анкерных тяг, а нагрузка в пролете может быть в виде сосредоточенных сил и в виде равномерно распределенной нагрузки.

ma-коэффициент, который учитывает неравномерность натяжения анкерных тяг ,=1,25;

Ra - усилие в анкерной тяге, приходящееся на один метр вдоль причала, кН;

la- пролет многопролетной неразрезной балки , =шагу анкерных тяг.

Требующуюся величину момента сопротивления разреза балки определяют за величиной расчетного момента.

кНм

кНм

кН

кН

кН

кН

м3 /2= 0,000495м3=495 см3

№ 36 Wx=601 см3 Ix=10820 cм4=0,0001082 м4

t=12,6 мм=0,012 м

Sx=350 см3=0,00035 м3

Найденный за моментом профиль балки необходимо проверить на жесткость соответственно действию поперечной силы

кН/м2

кН/м2

154065,77<168200 - условие выполняется!

Расчет болтов крепления балок распределительного пояса

Болты крепления балок распределительного пояса работают на растяжение.

Диаметр болтов



7. Определение устойчивости анкерной плиты

В качестве нагрузок па анкерную плиту принимают усилие в анкерной тяге, определенное на 1 метр причала, и активное давление грунта, действующее в том же направлении. При расчете активного давления фунта коэффициент , принимают при =0,5, а при расчете пассивного давления грунта принимают при =0 (допускается принимать при =0,333).

Эпюра активного давления грунта и эпюры пассивного давления грунта принимаются в пределах от подошвы плиты до поверхности причала. При этом в качестве основного варианта принимается заглубление плиты от поверхности причала, равное 2hпл.

Устойчивость плиты проверяется из условия

где =1,25 для I класса капитальности;

=1,25 (при расчете причальных сооружений);

=0,95 - для момента строительства;

- коэффициент условий работы, для портовых гидротехнических сооружений, =1,15;

- дополнительный коэффициент условий работы, при расчете устойчивости анкерных плит, =1,55;

- усилие в анкерной тяге на 1 метр длины причала, кН;

- равнодействующая эпюры активного давления грунта (при заглублении плиты в пределах 2hпл принимается по эпюре давления от поверхности причала до низа плиты; при заглублении большем, чем 2hпл величина подсчитывается по эпюре только в пределах высоты плиты); при построении эпюры эксплуатационная распределённая нагрузка на поверхности причала располагается за плоскостью обрушения грунта, проходящей через верхнюю точку анкерной плиты; обычно это нагрузка, расположенная в переходной q2 или тыловой q3 зоне причала;

- равнодействующая пассивного отпора грунта, принимается по эпюре пассивного давления грунта, кН.

Если условие не выполняется, можно добиться его выполнения за счет увеличения высоты плиты, большего её заглубления, либо заменой анкерной плиты анкерной стенкой, выполненной из железобетонных анкерных свай либо из металлошпунта.

Ординаты активного давления анкерной плиты:

кПа;

кПа;

кПа;

кПа.

Ординаты пассивного давления анкерной плиты:

кПа;

 кПа;

кПа;

кПа.

Определение равнодействующих участков эпюр:

Еа1 =кН;

Еа2 =кН;

? Еа=224,48 кН

Ер1 =кН;

Ер2 =кН.

? Ер=2275,7 кН

819,07<1887,12 - условие выполняется.

кПа

8. Определение растояния до анкерной плити (стенки)

Расстояние между расчетной плоскостью лицевой стенки больверка и анкерной стенкой

t0 -расстояние от дна до точки соприкосновения замыкающего луча мотузочной кривой;

Нст -расстояние от дна до поверхности территории причала;

-угол внутреннего трения грунта основания;

-угол внутреннего трения грунта засыпки;

t- расстояние от поверхности территории до подошвы анкерной плиты.

9. Расчет сооружения эстакадного типа

ИСХОДНЫЕ ДАННЫЕ. ОПИСАНИЕ КОНСТРУКЦИИ

Эстакада предназначена для перекачки жидкостей из танкеров в железнодорожные цистерны, стоящих рядом не более двух железнодорожных составов.

Эстакада выполнена из профильного материала в виде плоской фермы и оборудована одним трапом на вертикальной опоре. Трап и верхняя горизонтальная ферма оборудована защитными и леерными ограждениями. Эстакада устанавливается и крепится на подкрановые рельсы. Переустановка эстакады производится с помощью крана.

В качестве исходной конструкции задана эстакада на металлических сваях с верхним строением продольно-ригельной системы. Отметка кордона, глубина у причала, характеристики грунта основания см. исходные данные для конструкции типа "больверк", а также задание на выполнение курсового проекта.

При заданной глубине у кордона 13 м и категории нагрузки ок принимаем продольный шаг свай lпр = 5 м.

В курсовом проекте принимаем условную глубину защемления свай для равную (3ч5)d, где d - наружный диаметр сваи или наибольшая сторона сечения сваи.

Нагрузки и воздействия.

tпокр = 0,45 м - толщина покрытия территории;

lпр = 5 м - шаг свай в продольном направлении (вдоль линии кордона).

Эксплуатационная нагрузка на причале, приведенная к плоской раме, qэ:

рассматриваем нагрузку в зоне «А»

qэа = qi/2 * lпр = 20*5 =100 кН/м.

рассматриваем нагрузку в зоне «Б»

qэб = qi * lпр = 40*5 = 200 кН/м.

Крановая нагрузка.

Для категории нагрузки ок принимаем крановую нагрузку от 1-ого портального крана КП-350. Крановую Рк и Рт нагрузку определим по линии влияния с максимальной ординатой 1 под опорой.

Nкрприк=(PкрАУyi+ PкрГУyi)

Nкртыл=(PкрБУyi+ PкрВУyi)

Nкрприк=(350*4,6+200*4,6)*0,8= 2024 кН

Nкртыл=(233,3*4,6+68,3*4,6)*0,8= 1109,99 кН

Швартовная нагрузка.

Nшв= Eшв * lпр

Nшв= 2,27*5 = 11,35 кН=1,13тт

Nнав= 2,5*5 = 12,5 кн=1,25 т

Расчет глубины погружения свай

Произведем выбор расчетного сочетания нагрузок на сваи используя результаты расчета в Lira. В нашем случае расчетными сжимающими (выдергивающими) усилиями в сваях будут являться реакции опор.

В соответствии с расчетной схемой обозначим расчетные усилия в сваях N1, N2.

Усилия в сваях	Схемы загружения (табл. Нагрузки)	Расчетные сочетания нагрузок	Расчетное усилие в свае, т
	1	2	3	4	5	6
N1	-68,2	-30,4	-19,6	-153	0,865	-1,09	1+4+6	-222,29
N2	-34,9	6,45	-39,8	-24,3	-0,126	0,146	1+2+3+5	-75,486
N3	-36,9	2,44	-42,9	9,89	-0,0004	0,0005	1+2+3+5	-77,3604
N4	-37,7	-0,81	-41,5	-22,5	0,146	-0,198	1+2+3+6	-80,208

Несущую способность висячей сваи, работающей на сжимающую нагрузку, следует определять как сумму сил расчетных сопротивлений грунтов основания под нижним концом сваи и на ее боковой поверхности по формуле:

кН

где - коэффициент условий работы сваи в грунте, принимаемый =1.

R - расчетное сопротивление грунта под нижним концом сваи, принимаемое по таблице, кПа;

А - площадь опирания сваи на грунт, принимаемая по площади поперечного сечения сваи, м2;

u - наружный периметр поперечного сечения сваи, м;

- расчетное сопротивление i-го слоя грунта основания по боковой поверхности сваи ,определяется для середины элементарного слоя по таблице , кПа;

- толщина i-го слоя грунта, соприкасающегося с боковой поверхностью сваи, м;

, - это коэффициенты условий работы грунта соответственно под нижним концом и на боковой поверхности сваи, учитывающие влияние способа погружения сваи на расчетные сопротивления грунта, в курсовом проекте их можно принять равными единице.

Расчет одиночной сваи N?Fd/?k

N-расчетная нагрузка;

Fd-несущая способность грунта основания;

?k - коэффициент надежности по грунту осования.

А = рR2 = 3,14?0,62 = 1,13 м2- площадь поперечного сечения сваи;

u = 2рR = 3,14*2*0,6 = 3,77 м - периметр сечения сваи;

Свая 1 (расчетное усилие N1 = 2222,9 кН).

Глубина погружения 4 м.

2222,9<4908,16/1,4

1952,8<3505,8 -уменьшение глубины погружения.

Глубина погружения 3 м.

1952,8<3533,26/1,4

1952,8<2523,75 -принимаю глубину погружения 3 м.

Аналогично проводим расчеты остальных свай:

Свая 2 (расчетное усилие N2 = 754,86 кН) заглубляем в грунт на 2 м.

Свая 3 (расчетное усилие N3 = 773,604 кН) заглубляем в грунт на 2 м.

Свая 4 (расчетное усилие N4 = 802,08 кН) заглубляем в грунт на 2 м.

Список использованной литературы

1. СНиП 2.06.01-86 «Гидротехнические сооружения. Основные положения проектирования», М., 1987 г.

2. СНиП 2.06.04-82* «Нагрузки и воздействия на гидротехнические сооружения (волновые, ледовые и от судов), М., 1986 г.

3. РД 31.31.27-81 «Руководство по проектированию морских причальных сооружений», М., в/о «Мортехинформреклама», 1984 г.

4. Н. Н. Джунковский и др. «Порты и портовые сооружения», М., 1967 г.

5. Методические указания.

6. СНиП II-23-81* «Стальные конструкции», М., 1982 г.

Размещено на Allbest.ru

...