Главная Коллекция "Revolution" Транспорт Исследование охлаждения надувочного воздуха автомобильного двигателя на безмоторном стенде

Исследование охлаждения надувочного воздуха автомобильного двигателя на безмоторном стенде

Обзор способов определения тепловых и гидравлических характеристик охладителя надувочного воздуха. Анализ влияния характеристик элементов системы воздухоснабжения на наполнение цилиндров. Опытный стенд для исследования характеристик теплообменников.

Рубрика	Транспорт
Вид	дипломная работа
Язык	русский
Дата добавления	27.03.2016
Размер файла	726,1 K

посмотреть текст работы

скачать работу можно здесь

полная информация о работе

весь список подобных работ

Отправить свою хорошую работу в базу знаний просто. Используйте форму, расположенную ниже

Студенты, аспиранты, молодые ученые, использующие базу знаний в своей учебе и работе, будут вам очень благодарны.

Страница:

Размещено на http://www.allbest.ru/

Министерство образования и науки Российской Федерации

Набережночелнинский институт (филиал) федерального

государственного автономного образовательного учреждения высшего профессионального образования «Казанский (Приволжский)

федеральный университет»

Автомобильное отделение

Кафедра «Автомобили, автомобильные двигатели и дизайн»

МАГИСТЕРСКАЯ ДИССЕРТАЦИЯ

Исследование охлаждения надувочного воздуха автомобильного двигателя на безмоторном стенде

Набережные Челны, 2014г.

СОДЕРЖАНИЕ

гидравлический охладитель воздухоснабжение

Введение

Глава I. Обзор способов определения тепловых и гидравлических характеристик ОНВ

1.1 Влияние ОНВ на показатели работы комбинированного дизеля

1.2 Обзор и анализ расчетных методов определения тепловых и гидравлических характеристик ОНВ

1.3 Экспериментальное определение тепловых характеристик ОНВ

1.4 Экспериментальное определение гидравлических характеристик ОНВ

Выводы по главе I

Глава II. Расчетный анализ влияния характеристик элементов системы воздухоснабжения на наполнение цилиндров ДВС

2.1 Влияние эффективности компрессорной ступени ТКР на наполнение цилиндров ДВС

2.2 Влияние тепловой эффективности ОНВ на наполнение цилиндров ДВС

2.3 ОНВ в системе двуступенчатого наддува

Выводы по главе II

Глава III. Опытный стенд для исследования тепловых и гидравлических характеристик теплообменников

3.1 Состав стенда

3.2 Средства измерения, метрологический анализ

3.3 Планировка и размещение стенда на площадях кафедры

3.4 Экономический анализ реализации проекта

Заключение

Список литературы

ВВЕДЕНИЕ

Актуальность работы определяется продолжающейся тенденцией форсирования поршневых двигателей внутреннего сгорания (ДВС) по среднему эффективному давлению цикла р_е на фоне ужесточения экологических требований, требований экономичности при установленных ресурсах работы.

С ростом р_е, или иначе - литровой мощности, возрастает нагрузка на теплообменные устройства (ТОУ), применяемые в ДВС, такие как, охладитель надувочного воздуха (ОНВ), радиатор системы охлаждения, масляный радиатор и т.д. Эти устройства должны иметь высокую тепловую эффективность и обладать приемлемыми гидравлическими характеристиками. Условия компоновки теплообменников в составе двигателя требуют минимизации их габаритных размеров. Последнее заставляет применять различные способы интенсификации теплообмена. Любая интенсификация приводит к росту потерь давления, а это повышенные затраты энергии на прокачку теплоносителя, потеря его плотности, что особенно важно для ОНВ и т.д.

Процесс проектирования важный этап создания ТОУ, так как от точности конечных результатов проводимых при этом расчетов зависит трудоемкость и время процесса доводки. Процесс доводки также довольно трудоемок, поэтому важно проводить испытания на оборудовании, которое может дать максимальное количество информации об испытуемом объекте.

Как правило расчеты ведутся на дорогостоящих коммерческих пакетах прикладных программ, реализующих методы анализа, основанных на наиболее полных физических и математических моделях. Безусловно, это мощный инженерный инструмент. Однако нельзя забывать о том, что они не заменяют собой теоретические, эмпирические и полуэмпирические методы (модели нулевого уровня) [25,45]. В частности, эмпирические методы основаны на результатах обобщения физического эксперимента, которые сложно опровергнуть. Именно поэтому эксперимент является важной и необходимой частью любого исследования.

Цель работы: Теоретическое обоснование необходимости разработки и разработка исследовательского стенда для испытаний охладителей надувочного воздуха типа «воздух-воздух».

Объект исследований: элементы систем воздухоснабжения комбинированных дизелей (турбокомпрессор, охладитель надувочного воздуха типа «воздух-воздух»), их характеристики, стенд для исследования тепловых и гидравлических характеристик ОНВ, двухступенчатый наддув (перспективы применения).

Метод исследования: В работе применены методы расчетно-теоретического исследования, экономического анализа реализации проекта .

Достоверность результатов исследования обеспечивается применением известных и апробированных на практике положений теории теплообмена.

Научная новизна работы заключается в следующем:

1. применен сравнительный анализ влияния агрегатов наддува и ОНВ на массовый заряд на впуске в ДВС;

2. проведена оценка максимально возможного уровня потерь давления во внутренних (по надувочному воздуху) каналах ОНВ типа «воздух-воздух»;

3. разработана общая схема работы безмоторного стенда для исследования ОНВ;

4. проведен технический анализ компонентов стенда, поиск поставщиков;

5. проведена работа по «привязке» стенда к площадям кафедры.

Практическая значимость:

1. Проект стенда для получения новых данных по тепловым и гидравлическим характеристикам ОНВ «воздух-воздух» теплообменных поверхностей с интенсификаторами теплоотдачи;

2. Оценка возможности реализации двухступенчатого наддува комбинированных дизелей;

3. Использование стенда при выполнении хоздоговорных и госбюджетных работ, а также в учебном процессе.

Основные положения, выносимые на защиту:

- определено ключевое влияние тепловой эффективности ОНВ на наполнение цилиндров комбинированных дизелей при достигнутом уровне эффективности компрессорных ступеней турбокомпрессоров;

- теоретически обоснована возможность и необходимости применения поверхностей ОНВ с интенсификаторами теплообмена, в том числе при двухступенчатом наддуве;

- при существующем уровне характеристик агрегатов воздухоснабжения выявлены возможности реализации двухступенчатого наддува комбинированных дизелей;

- принципиальная схема стенда и размещение его на площадях кафедры;

- стенд для исследования тепловых и гидравлических характеристик ОНВ с анализом метрологических характеристик средств измерения.

Реализация результатов работы. Результаты работы будут использованы при постройке безмоторного стенда для исследования охладителей надувочного воздуха типа «воздух-воздух».

Апробация работы. Основные результаты работы докладывались на конференции «V Камские чтения» в 2013 году (ИНЭКА), «VI Камские чтения» в 2014 году (ИНЭКА).

Публикации. По материалам работы опубликованы тезисы, одна статья принята к изданию в сборнике «V Камские чтения» (Перечень ВАК) и одна в сборник ИНЭКА «VI Камские чтения».

Структура и объём диссертации. Диссертация состоит из введения, 3 глав, результатов и выводов, списка литературы из 47 наименований. Содержание работы изложено на 64 страницах машинописного текста, включая 15 рисунков, 11 таблиц и 3 приложения.

Глава I. Обзор способов определения тепловых и гидравлических характеристик ОНВ

1.1 Влияние ОНВ на показатели работы комбинированного дизеля

В процессе предварительного сжатия воздуха в компрессоре его давление и температура повышаются, повышается плотность. Поскольку рабочий объём конкретного поршневого ДВС ограничен, масса воздуха, размещенная в нём, зависит от плотности воздуха. Повысить плотность на входе в цилиндры двигателя можно не только в компрессоре, но и за счёт его охлаждения после компрессора. Для этих целей и применяют охладитель надувочного воздуха [1, 5, 7, 16, 20, 21, 28, 31].

Вопросам исследования процессов теплообмена и гидродинамики посвящены работы авторов М.А.Михеева, В.П.Исаченко, Жукаускаса А.А., Лыкова А.А., Леонтьева А.И., Щукина В.К., Гортышева Ю.А., Идельчика И.Е., Кутателадзе С.С., Луканина В.Н., Кейса В.М., Лондона А.Л. и др.

Повышение массового наполнения цилиндров при постоянных параметрах подачи (впрыска) топлива влияет на значение индикаторного к.п.д. (_i) цикла реального двигателя [9, 11, 15].

Для промежуточного охлаждения наддувочного воздуха применяют специальные устройства, которые получили название охладители наддувочного воздуха - ОНВ. Применение ОНВ влияет на такие интегральные показатели работы ДВС, как мощность и экономичность. Реализация циклов с предварительным охлаждением рабочего тела влияет также на экологические показатели и на напряженно-деформированное состояние деталей цилиндропоршневой группы ДВС [8, 32].

По принципу действия теплообменники можно разделить на рекуперативные, регенеративные и смесительные [12, 19].

Рекуперативные теплообменные аппараты представляют собой устройство, в котором два теплоносителя с различными температурами, разделены непроницаемой (твёрдой) стенкой. Процесс передачи теплоты происходит за счёт конвекции и теплопроводности стенки. В случае, если один из теплоносителей обладает излучательными свойствами, то и за счет излучения.

Регенеративные теплообменники - устройство, в котором одна и та же теплообменная поверхность омывается то горячей, то холодной средой. Примером могут служить теплообменники автомобильных ГТД. В них аккумулирующие элементы нагреваются в среде горячих газов, отходящих от турбины, и подогревают воздух на входе в камеру сгорания.

В смесительных теплообменниках теплопередача осуществляется при контакте и смешении горячего и холодного теплоносителей.

Приведённая классификация теплообменников укрупнённая. Далее будут рассмотрены теплообменники, классифицированные по типу теплоносителей, теплообменным поверхностям и т.д.

Наиболее часто в ДВС применяют рекуперативные (поверхностные) охладители, в которых теплота от воздуха в охлаждающую его среду происходит через разделяющую их поверхность. Охлаждающим телом может быть воздух, фреон, вода и т.п.

Рассмотрим 2 типа охладителей: водовоздушный и воздухо-воздушный.

Водовоздушные охладители, в которых используется вода из системы охлаждения двигателя, применяют лишь при большом давлении наддува, так как температура воздуха после компрессора значительно превышает температуру охлаждающей жидкости. Поэтому на автомобильных КДВС такую систему применяют исключительно редко, в в иду частой работы двигателя в режиме частичных нагрузок. Также стоит отметить конструктивный недостаток подобных охладителей - непосредственное соприкосновение с жидкостью, которая в случае течи может попасть во впускной коллектор, а далее в сам двигатель, что может привести к гидроудару и выходу двигателя из строя.

К положительным качествам можно отнести габариты подобных охладителей, которые значительно меньше, чем у воздухо-воздушных.

Воздухо-воздушный охладитель не усложняет конструкцию двигателя (отсутствует дополнительный водяной насос и его привод), позволяет осуществить более глубокое охлаждение (благодаря большему температурному напору в охладителе), более надежен, чем водовоздушный. В то же время вследствие меньшей теплоемкости воздуха габаритные размеры такого охладителя больше, чем водовоздушного, кроме того усложняется конструкция воздушных трубопроводов.

Исходя из вышеизложенного можно сказать, что на современных комбинированных двигателях целесообразно применять именно воздухо-воздушные охладители, то есть ОНВ типа «воздух-воздух».

Чем выше температура на впуске и больше степень сжатия, тем вше температура в конце такта впуска и, соответственно, в конце сгорания. Чем выше эти температуры, тем выше теплонапряженное состояние деталей ДВС (поршень, головка цилиндров). Современные тенденции двигателестроения идут на пути увеличения давления наддува (применение в том числе систем двуступенчатого наддува) и степени сжатия (даже на бензиновых ДВС - применение непосредственного впрыска топлива в цилиндр), следовательно роль ОНВ также возрастает.

Также стоит отметить влияние температуры воздуха на впуске на экологические параметры двигателя. Как известно, чем выше температура - тем выше выбросы окислов азота (NOx), поэтому применение ОНВ также необходимо и сточки зрения экологии.

Ниже приведены названия нормативных и регулирующих документов, связанных выбросами вредных (загрязняющих) веществ автомобильной техникой.

Постановление Правительства РФ от 12.10.2005 N 609 (ред. от 20.01.2012) "Об утверждении технического регламента "О требованиях к выбросам автомобильной техникой, выпускаемой в обращение на территории Российской Федерации, вредных (загрязняющих) веществ"

1.2 Обзор и анализ расчетных методов определения тепловых и гидравлических характеристик ОНВ

Прикладные программы численного анализа, реализованные в виде коммерческих пакетов, широко внедряются в промышленность как инструмент проектирования различных энергетических устройств. Подобные программы - инструмент, основанный на наиболее полных физических и математических моделях. Однако они не заменяют собой теоретические, эмпирические методы, входящие в арсенал проектировщика. Точность результатов численного анализа зависит от точности задания (расчета) граничных условий [6, 14, 30]. С этой целью в настоящее время необходима разработка программ-препроцессоров и программных комплексов, реализующих синтез расчетных моделей различного уровня [6, 25].

Тепловые расчеты на начальной стадии носят предварительный проектировочный характер. Здесь синтезируется предварительная геометрия матрицы ОНВ.

В основе поверочных тепловых расчетов любого теплообменника лежат эмпирические данные, полученные в результате опытных исследований и обобщенных в виде уравнений подобия теплообмена [4, 12, 13, 17]. Общий вид уравнений:

Nu = f (Re, Pr, Г), (1)

где Re, Pr - числа подобия Рейнольдса, Прандтля, Г- геометрический фактор.

Общий вид уравнений для определения гидравлических характеристик:

ДР = оЧсЧW²/2 (2)

Блок-схема теплового расчета приведена на рис 1.1.

В «отрыве» от теплового расчета определяются гидравлические характеристики (потери давления) в каналах матрицы ОНВ. Блок-схема гидравлического приведена на рис 1.2.

В работе [26] отмечается о взаимном влиянии тепловых и гидравлических характеристик течения воздуха в каналах охлаждения сопловых дефлекторных лопаток высокотемпературных газотурбинных двигателей (ГТД). Здесь отмечено, что взаимовлияние тем выше, чем выше температурный напор (разность температур) по толщине разделяющей реагенты стенок. Однако подобная задача была решена только в отношении внутренних охлаждающих каналах. С внешней же стороны профиля лопаток граничные условия теплообмена (б_Г, Т_Г - коэффициент теплоотдачи и температура газа) определялись на характерных участках профиля, т.е. не локально.

Поскольку геометрия ОНВ отличается от геометрии лопаток ГТД в работах [27, 29-31] метод теплогидравлического расчета был спроецирован на ОНВ типа «воздух-воздух» с перекрестным течением реагентов. Здесь также параметры внешнего (атмосферного воздуха) считались средними по поверхности матрицы.

Нельзя не обратить внимания и на факт использования в алгоритме теплового поверочного расчета (Рис.1.1) понятия среднелогарифмического температурного напора. По сути дела граничные условия теплообмена и по наддувочному воздуху (б, Т) определяются как средние по поверхности.

Принцип теплогидравлического расчета, описанный в [26] и доработанный в приложении к ОНВ типа «воздух-воздух» с перекрестным течением реагентов [31] заключается в следующем (Рис. 1.3):

1. Перед началом расчета задаются граничные условия теплообмена третьего рода по внешней стороне матрицы. Теплофизические свойства внешнего теплоносителя вычисляются по средней температуре (см. Рис.1.2).

Т_СР.Х = (Т_Х.1 + Т_Х.2)/2 (3)

Выделяется элементарный объем (участок) с общими признаками геометрии матрицы (см.далее определение элементарного объема, выбор первоначальных внешней и внутренней геометрий). Определяется количество теплоты, принятое внешним теплоносителем:

Q_Х = c_РХЧG_ХЧДТ_Х . (4)

В (2.1, 2.2) обозначено: с_РХ- удельная теплоемкость атмосферного воздуха (с_РХ = f(Т_СР.Х)); G_Х - расход воздуха с внешней стороны матрицы ОНВ; ДТ_Х= Т_Х.1 - Т_Х.2 - подогрев внешнего реагента матрицы ОНВ.

2. С определения этих параметров начинается теплогидравлический расчет по внутренним каналам ОНВ. Ещё раз отметим, что с внешней стороны матрицы ОНВ параметры теплообмена задаются средними по всей поверхности (на рис.2.1 «Начало расчета»).

3. Теплогидравлический расчет, т.е. расчет с учетом взаимного влияния тепловых и гидравлических характеристик заключается в организации двух блоков: внешний блок - тепловой расчет, внутренний (вложенный) - гидравлический расчёт (рис.1.3).

1.3 Экспериментальное определение тепловых характеристик ОНВ

В практике проектирования и при оценке уровня совершенства параметров охладителей надувочного воздуха применяют некоторые понятия и определения. Остановимся на некоторых основных из них.

Тепловой эффективностью ОНВ называют отношение действительного количества теплоты, отведенного от наддувочного воздуха в реальном процессе Q_d, к количеству теплоты, соответствующему максимальной разнице температур между теплоносителями Q_t [19, 24 и др.]. В соответствие с данным определением и схемой на рис.2.1, запишем:

(5)

где G_Г, с_РГ- соответственно расход и удельная теплоемкость при постоянном давлении наддувочного («горячего») воздуха; Т_Г1, Т_Г2 - соответственно температуры наддувочного воздуха на входе и на выходе из ОНВ; Т_Х1- температура охлаждающего (атмосферного) воздуха или охлаждающей жидкости (в зависимости от выбранной системы).

Рис.1.4. К определению тепловой эффективности ОНВ.

Если в качестве охлаждающего реагента используется атмосферный воздух, то зависимость (5) можно представить в следующем виде:

Е = (Т_Г1-Т_Г2) /(Т_Г1-Т_Х1). (6)

Тепловую эффективность иначе называют к.п.д. охладителя, т.е. степень приближения его к некоторой идеальной схеме.

Замеряемые параметры - температура на входе и выходе из охладителя.

1.4 Экспериментальное определение гидравлических характеристик ОНВ

Гидравлическое совершенство охладителей наддувочного воздуха характеризуется относительной потерей давления теплоносителей - это отношение разности (перепада) давлений на входе и на выходе к давлению на входе [5, 7]:

- для наддувочного воздуха е_Г= Д р_Г / р_Г1; (7)

- для охлаждающего е_Х=Др_Х / р_Х1.(8)

В (7) и (8) обозначено:

Д р_Г = р_Г1- р_Г2;

Д р_Х= р_Х1- р_Х2;

индекс «г» относится к наддувочному воздуху, индекс «х» - к охлаждающему теплоносителю; 1,2 - соответственно сечение на входе и выходе.

Для наддувочного воздуха вводится понятие коэффициента гидравлической эффективности у_Г, представляющему собой отношение давлений на выходе и на входе в теплообменник:

у_Г = р_Г2 / р_Г1 = 1 - Др_Г/ р_Г1 = 1- е _Г. (9)

Величина у_г влияет на общую эффективность применения ОНВ. При значениях тепловой эффективности Е = 0,9 и коэффициента гидравлической эффективности у_Г = 0,95…0,96 в ОНВ происходит снижение температуры воздуха без повышения его плотности. В этом случае эффект от введения промежуточного охлаждения будет заключаться в снижении максимальной температуры цикла (снижение NO_Х) без увеличения индикаторного к.п.д. КДВС.

Гидравлическое совершенство внешних и внутренних каналов оценивают по значению коэффициента энергетической эффективности [11]:

Е^* = Q / (N₁+N₂), (10)

где N₁и N₂ - мощность, затрачиваемая на прокачку охлаждаемого и охлаждающего теплоносителей. Следует отметить, что оценку совершенства охладителей по значению Е^* (метод академика М.В.Кирпичёва) проводят в том случае, если нет жёстких ограничений по габаритам. Поэтому при сопоставлении ОНВ двигателей транспортных средств целесообразно применять удельный энергетический коэффициент [14]:

(11)

Здесь К_КП- коэффициент компактности.

Эффективность использования единицы объёма и единицы массы охладителя оценивают по значениям коэффициента использования объёма трубного пучка и коэффициента использования массы трубного пучка [7, 19, 28]:

k_V = Q_d / (VДT_СР), (12)

k_G = Q_d / (MДT_СР), (13)

V, М - соответственно объём и масса трубного пучка (матрицы); ДT_СР- средний температурный напор между теплоносителями (см.далее).

Важным геометрическим параметром является коэффициент компактности ОНВ k_КП, представляющий собой отношения площади охлаждающей поверхности F со стороны какого-либо охладителя к объёму остова (матрицы) охладителя [7, 19]:

k_КП = F / V. (14)

Чем выше значение коэффициента k_КП, тем более развита (сложнее) теплообменная поверхность с той или иной стороны теплообменника.

Приведенные выше показатели используются в практике проектирования охладителей надувочного воздуха с целью сравнительной оценки при выборе окончательного варианта конструкции.

Замеряемые параметры - давление на входе и выходе из охладителя.

Выводы по главе I

Исходя из вышеизложенного можно сказать, что хотя расчеты при проектировании очень важны, они не отменяют необходимость эксперимента. Это связано с несовершенством алгоритмов постановки задач и средствами их решения (пакеты программ). И хотя эксперимент предполагает под собой наличие средств измерения, собранных в одну систему и методик проведения эксперимента, что само по себе дорого и достаточно длительно - отказаться от эксперимента нельзя.

Поэтому своей задачей исследования считаю разработку принципиальной

Схемы стенда, принципа его работы, проведения анализа средств измерений.

Глава II. Расчетный анализ влияния характеристик элементов системы воздухоснабжения на наполнение цилиндров ДВС

2.1 Влияние эффективности компрессорной ступени ТКР на наполнение цилиндров ДВС

Как показывает анализ работ отечественных и зарубежных специалистов [2, 3, 8, 18 и др.], совершенствование удельно-массовых и экологических показателей поршневых КДВС будет сопровождаться реализацией повышенных значений среднего эффективного давления цикла р_ес применением комплексных мероприятий по снижению выбросов вредных веществ (ВВВ).

Рост значений р_есвязан с ростом значений степени повышения давления воздуха в компрессоре р_Кагрегата наддува. В перспективе следует рассматривать значения р_К= 3,0…3,5 и выше. Однако специфика центробежных компрессоров, а именно их рассматривают в качестве нагнетателей, заключается в том, что рост значений р_К возможен при всех равных прочих условиях, при повышенных частотах вращения ротора ТКР. В этом случае происходит удаление точки номинального режима работы на характеристике компрессорной ступени от ядра (максимума) КПД. А значит подогрев заряда (воздуха) в компрессоре увеличивается. Последнее накладывает определенные требования к тепловым (коэффициент тепловой эффективности Е) и гидравлическим (у_Г) характеристикам.

Температура воздуха за компрессором Т_К зависит от степени повышения давления воздуха в компрессоре р_К и совершенства процессов в нем, т.е. адиабатического к.п.д. компрессора з_К_S:

(15)

Рис.2.1. Характеристика компрессорной ступени.

Стрелкой показано смещение рабочей точки из «ядра КПД» при увеличении частоты вращения ротора ТКР с одновременным ростом расхода воздуха.

где к - показатель адиабаты воздуха. Температуру на входе в компрессор Т_а с достаточной степенью точности можно принять равной атмосферной Т₀.

В качестве примера был взят компрессорная ступень от ТКР 7С-6. Были произведены расчеты по результатам эксперимента, произведенного НТЦ КАМАЗ, целью которых было определение максимального КПД компрессора, на рисунке 2.2 приведены результаты.

Из рисунка видно, что КПД не дотягивает даже до 75%, что подтверждает видение того, что КПД компрессорной ступени малоразмерных ТКР не превышает 80%, и практически невозможно увеличить данное значение, вследствии малоразмерности.

Были произведены расчеты по влиянию адиабатического КПД компрессора (з_К_S) на значение плотности заряда на впуске в поршневую часть КДВС, результаты представлены на рис. 2.3. Видно, что влияние КПД составляет менее одного процента, также стоит отметить, что подобные КПД возможны только в ядре характеристик ТКР, и с увеличением давления и расхода КПД уменьшается.

Рис. 2.2 Графический метод определения КПД компрессора

2.2 Влияние тепловой эффективности ОНВ на наполнение цилиндров ДВС

Были произведены расчеты по влиянию ОНВ (его тепловой эффетивности Е) на значение плотности заряда на впуске в поршневую часть КДВС.

Результаты влияния и Рис.2.4.

Как видно из рисунков зависимость плотности от совершенства конструкции ОНВ порядка 6%. Следует отметить, что достигнутые максимальные значения з_К_S (в «ядре» характеристики компрессора) для турбокомпрессоров размерности от ТКР 5,5 до ТКР 11 не превышает 0,74…0,76. Резервы к значительному повышению значений з_К_S можно считать исчерпанными. Дальнейшее же повышение Е связано с применением различных способов интенсификации теплообмена [10, 22, 23 и др.].

Поскольку интенсификация теплообмена вызывает повышенные потери давления, была поставлена задача определения предельных значений потерь давления во внутренних каналах ОНВ (по наддувочному воздуху). В расчетах принималось равенство плотностей воздуха до и после охладителя: с_ОНВ.ВХ= с_{ОНВ.ВЫХ}. Предельное значение потерь давления определялось по формуле:

(16)

где R=287,3 Дж/(кгЧК) - газовая постоянная для воздуха.

Также было принято: з_К_S = 0,76; Т₀=293К. Результаты расчета показаны на рисунке 2.5.

Можно сделать заключение о том, что в пределах потерь давления в ОНВ по наддувочному воздуху ДР_ОНВ< ДР_max будет повышаться плотность воздуха на выходе из охладителя при значениях коэффициента тепловой эффективности Е_ОНВ> 0,84.

По сути дела приведенная последовательность расчета может быть принята как алгоритм определения предельного значения потерь давления в тракте наддувочного воздуха ОНВ [29].

2.3 ОНВ в системе двухступенчатого наддува

Развитие современные КДВС идет по пути уменьшения рабочего объема и увеличения литровой мощности, и, как следствие, увеличению давления наддува, как и было спрогнозировано некоторыми исследователями [3]. Но так как большие показатели р_Кможет предоставить сравнительно большой турбокомпрессор, возникает проблема обеспечения необходимого давления на впуске при малых значениях расхода воздуха. Поэтому широкое применение находят схемы с двумя агрегатами наддува, работающими как по отдельности, так и параллельно. Данная схема обеспечивает потребность ДВС во всем рабочем диапазоне оборотов, не допуская так называемых «турбоям». Но возникает вопрос об общей эффетивности данной системы с точки зрения потерь, так как КПД ступеней перемножаются и общее КПД системы всегда ниже чем у одной ступени. На рисунках 2.6 и 2.7 показаны зависимость плотности заряда от р_К, и з_К_S, для простоты восприятия ОНВ не учитывался.

Из рисунков видно характер изменения плотности заряда.

При двухступенчатой системе наддува охладители обычно устанавливают между компрессорами первой и второй ступеней сжатия и после компрессора второй ступени. При таком расположении охладителей уменьшаются работа сжатия воздуха в компрессоре второй ступени и его габаритные размеры и, кроме того, получается более глубокое охлаждение воздуха.

Также следует помнить о том что большие значения давления наддува возможны только при больших значениях перепада давления в турбине.

(17)

Были проведены расчеты зависимости Птпотр от Пк при разных значениях суммарного кпд компрессорных ступеней ткр и при различных температурах отработавших газов. Результаты представлены на рисунках 2.8 и 2.9.

Выводы по главе II

Обеспечение конкретных значений ДР_ОНВ и Е_ОНВ зависит от поставленной при проектировании задачи - повышение мощности двигателя, обеспечение экологических параметров или снижение теплонапряжённости деталей цилиндропоршневой группы.

Исходя из результатов расчета о возможных потерях в ОНВ, можно говорить о возможности интенсификации теплообмена, применении интенсификаторов теплообмена во внутренних каналах ОНВ, к примеру штырьков коридорного или шахматного расположения [10, 23], выемок, выштамповок [22].

Глава III. Опытный стенд для исследования тепловых и гидравлических характеристик теплообменников

3.1 Состав стенда

Стенд для исследования охлаждения наддувочного воздуха представляет собой систему, которая дает возможность оценить и проанализировать характер изменения температуры воздуха при прохождении его через различные теплообменные устройства (ТОУ), в частности через ОНВ.

Размещено на http://www.allbest.ru/

Рис. 3.1. Принципиальная схема

1 - ОНВ;

2 - РАСХОДОМЕР НАДДУВОЧНОГО ВОЗДУХА;

3 - НАГНЕТАТЕЛЬ ЦЕНТРОБЕЖНЫЙ;

4 - АНАЛОГО-ЦИФРОВОЙ ПРЕОБРАЗОВАТЕЛЬ;

5 - ЭВМ;

6 - ТЕПЛОВИЗОР;

7 - ВЕНТИЛЯТОР ОСЕВОЙ ПОДАЧИ АТМОСФЕРНОГО ВОЗДУХА

Рассмотрим каждый компонент подробней.

1. Охладитель наддувочного воздуха типа «воздух-воздух»

Это теплообменное устройство с заранее известными характеристиками, применяется для калибровки стенда, для наглядной демонстрации процессов теплообмена.

2. Расходомер наддувочного воздуха

Служит для измерения расхода воздуха через ОНВ для определения режима работы системы и для дальнейшего анализа результатов измерений.

3. Нагнетатель центробежный

Необходим для создания давления и обеспечения необходимого расхода воздуха через ОНВ. Привод осуществляется от электромотора через мультипликатор.

4. Аналого-цифровой преобразователь

Предназначен для преобразования аналоговых сигналов с датчиков в цифровой сигнал, который поступает в ЭВМ.

5. ЭВМ

Ноутбук или стационарный компьютер, который обрабатывает сигналы с АЦП и отображает их в реальном времени.

6. Тепловизор

Прибор для наглядного представления распределения температур по поверхности ТОУ.

7. Вентилятор осевой подачи атмосферного воздуха

Служит для охлаждения ОНВ.

Также необходимо указать, что на входе и выходе из ОНВ стоят аналоговые датчики температуры и давления воздуха.

Красными стрелками изображены замеряемые параметры.

Принцип работы стенда заключается в том что центробежный нагнетатель подает воздух в ОНВ через расходомер. В ОНВ воздух охлаждается и выпускается в атмосферу. Датчики фиксируют параметры, которые в последствии анализируются.

3.2 Средства измерения, метрологический анализ

Как было отмечено выше, стенд состоит из нескольких компонентов, каждая из которых имеет свои особенности и характеристики. Ниже приведены характеристики данных компонентов.

1. Охладитель наддувочного воздуха типа «воздух-воздух»

Ниже приведены характеристики двух ОНВ производства ООО Бугурусланский завод "РАДИАТОР", которые планируется использовать в стенде.

ОНВ 43085БР-1170300-01

Таблица 3.1 Технические характеристики

Избыточное давление наддувочного воздуха на входе в охладитель	200 кПа
Температура наддувочного воздуха на входе в охладитель	200 °C
Температура наддувочного воздуха на выходе из охладителя	35 °C
Расход наддувочного воздуха	0,433 кг/с
Температура охлаждающего воздуха	20 °C
Расход охлаждающего воздуха	3,0 кг/с
Аэродинамическое сопротивление наддувочного воздуха	7,5 кПа
Аэродинамическое сопротивление по охлаждающему воздуху	280 Па
Масса	10,5 кг
Размер сердцевины	620х503х70

ОНВ 53205БР-1170300

Таблица 3.2 Технические характеристики

Избыточное давление наддувочного воздуха на входе в охладитель	156 кПа
Температура наддувочного воздуха на входе в охладитель	120 °C
Температура наддувочного воздуха на выходе в охладитель	35 °C
Расход наддувочного воздуха	0,433 кг/с
Температура охлаждающего воздуха	20 °C
Расход охлаждающего воздуха	3,0 кг/с
Аэродинамическое сопротивление наддувочного воздуха	7,5 кПа
Аэродинамическое сопротивление по охлаждающему воздуху	280 Па
Масса	13,2 кг
Размер сердцевины	656х503х70

2. Расходомер наддувочного воздуха

Датчик расхода воздуха с цифровой индикацией для пневматических магистралей PFA_H, производства японской компании SMC. В таблице 2.3 приведены основные характеристики расходомера.

Таблица 3.3 Технические характеристики

Принцип действия датчика	Термоанеомометрический
Измеряемый диапазон расхода	0,01…0,245 кг/с
Время реакции	менее 1 с
Выходы	дискретный и аналоговый

3. Нагнетатель центробежный

Данный элемент будет разрабатываться отдельно, так как окончательная конфигурация модуля зависит от применяемого электродвигателя и мультипликатора, а также от требуемых параметров.

4. Аналого-цифровой преобразователь

LTR114 Универсальный прецизионный модуль АЦП с последовательным опросом каналов.

LTR114 Предназначен для прецизионной оцифровки сигналов с максимальной суммарной частотой преобразования АЦП до 4 кГц в широком диапазоне напряжений: от милливольтовых сигналов (например сигналов от термопар) до 10-вольтовых, а также для измерения сопротивлений одиночных тензо- и терморезисторов, термопар и потенциометрических датчиков. Адаптирован для работы не только с близко расположенными, но и с удаленными на десятки метров источниками сигналов.

Особенности изделия: * Вспомогательная программно управляемая сервисная функция проверки обрыва или короткого замыкания внешних сигнальных линий.

* Программно управляемая функция автокалибровки на основе встроенного высокостабильного источника опорного напряжения * Многомодульная синхронизация сбора данных по принципу “ведущий-ведомые”

* Отдельный измерительный канал для датчика температуры DS18S20 (например, для измерения температуры холодного спая термопар).

Таблица 3.4 Технические характеристики

Режим измерения напряжений
Число каналов АЦП	16 дифференциальных с последовательной коммутацией
Разрядность АЦП	24 бита
Поддиапазоны измерения входного сигнала	± 10 В; ± 2 В; ± 0,4 В (задаются независимо для каждого канала)
Максимальная частота дискретизации	4 кГц (суммарная для всех опрашиваемых каналов)
Входное сопротивление при одноканальном вводе	более 1 ГОм (во включенном состоянии)
Предельно допустимые напряжения на аналоговых входах (защита входов)	± 15 B
Пределы допускаемой основной приведенной (к конечному значению поддиапазона) погрешности измерения напряжений	±0,01%
Режим измерения сопротивлений	с использованием альтернативной программно-задаваемой.
конфигурации контактов входного разъема	до 8 каналов могут выполнять роль коммутируемого источника тока для 4-х проводной схемы измерения сопротивлений
Число каналов измерения сопротивлений	8 (4-х проводная схема подключения)
Диапазоны измерения сопротивлений	1. 0…..400 Ом (при токе 1,0 мА) 2. 0…..1200 Ом (при токе 0,33 мА) 3. 0…..4000 Ом (при токе 0,1 мА)
Разрядность АЦП	24 бита
Максимальная частота дискретизации для режима измерения сопротивлений	4 кГц (обычный режим измерения при постоянном токе) 2 кГц (режим измерения при знакопеременном токе)
Пределы допускаемой основной приведенной (к конечному значению поддиапазона) погрешности измерения сопротивлений	±0,03%

Различное сочетание количества каналов измерений напряжения/сопротивления:

Входной коммутатор допускает различное сочетание количества каналов измерений напряжения/сопротивления. При этом один канал измерения тока использует контакты разъема, соответствующие двум каналам измерения напряжения (т.е. можно, например, включить 8 каналов измерения напряжения и 4 канала измерения сопротивлений).

Резервирование: Модуль позволяет осуществить дублированную (резервированную) схему подключения к источникам сигналов как в режиме измерения напряжений, так и в режиме измерения сопротивлений.

LTR-EU-2 2-местный портативный крейт с интерфейсами USB 2.0, Ethernet и источником питания.

Таблица 3.5 Технические характеристики

Тип конструкции	Портативная
Максимальное количество устанавливаемых модулей LTR	2
Питание крейта	Внешнее, в комплекте сетевой адаптер
Напряжение питания крейта	+12 В ( не стабилизированное в диапазоне от +11 В до +24 В)
Максимальная потребляемая мощность	8 Вт
Габариты крейта (без выступающих частей разъемов)	135x41x189 мм
Внутренняя архитектура
Интерфейсы	USB 2.0 High Speed Fast Ethernet (100BASE-TX)
Максимальная скорость передачи данных	16 MБ/с ( по USB 2.0 High Speed) 10,0 MБ/с ( по Ethernet)
Опорный генератор крейта	* частота 60 МГц * стабильность частоты ±50 ppm
Тип процессора	Сигнальный процессор Blackfin ADSP-BF537
Объем ОЗУ	32 MБ
Возможность обновления прошивок загрузочной Flash-памяти, ПЛИС	Есть
Дополнительная возможность низкоуровневого программирования	Предоставляется пользователю, имеется возможность подключения JTAG-эмулятора
Тип ПЛИС	EP1С30 * загружается при включении * есть возможность пользовательского обновления
Гальваноизоляция крейта	Изоляция между клеммой заземления крейта и контактами разъемов модулей 820 В (напряжение переменного тока синусоидальной формы, частотой 50 Гц и средним квадратическим значением 820 В в течение 1 мин).
Flash-память данных	Несъемная 2 GB (опция)
Внешняя синхронизация
Количество входов синхронизации	2
Количество выходов синхронизации	2
Статические параметры входов синхронизации:	* Уровень логического "0", не более 0,5 В * Уровень логической "1", не менее 2,4 В

5. ЭВМ

Ноутбук или стационарный компьютер, обладающий достаточной производительностью для обработки результатов.

6. Тепловизор

Приведены характеристики трех тепловизоров.

Теsto 875-1

Специальное программное обеспечение дает возможность параллельно анализировать несколько инфракрасных изображений и облегчает составление отчетов. Переключаемый температурный диапазон (от -20°С до +280°С) расширяет сферы применения тепловизора Testo 875-1, погрешность измерений при этом не превышает 2°С.

Запись данных измерений происходит на карту памяти SD, а для подключения тепловизора к компьютеру имеется разъем USB 2,0. 3,5 - дюймовый дисплей с разрешением 320х240 пикселей обеспечивает качественный вывод изображения. Дисплей способен отображать 4 цветовые палитры. Имеется функция отображения максимальной и минимальной температуры, центральной точки, а также настраиваемая компенсация температуры фона и ручная фокусировка. Минимальное фокусное расстояние составляет 10 см.

Таблица 3.6 Технические характеристики

Размер детектора	160 x 120 пикселей
качество снимка	NETD < 80 мK
стандартный объектив	32° x 23°
Минимальное фокусное расстояние	0,10 м
Автоматическое распознавание Хол/Гор точки	Есть
температурный диапазон	о -20°С - +280°С
Погрешность	±2 °C ±2% от изм. значения
Темп. хранения	-30 дo +60 °C
Рабочая температура	-15 дo +40 °C
Ресурс	4 ч
Габариты	152 x 108 x 262 мм
Вес	900 гр

SDS HotFind-E8 (160х120)

Высокоскоростной тепловизор с матрицей 160х120, с частотой кадров 50 Гц.

Таблица 3.7 Технические характеристики

Размер детектора	160 x 120 пикселей
стандартный объектив	20° x 15°
Минимальное фокусное расстояние	0,10 м
Спектральный диапазон	8~14 µm
температурный диапазон	о -20°С - +250°С
Погрешность	±2 °C ±2% от изм. значения
Минимально различаемая разность температур	0,10°C (при 30°C)
Темп. хранения	-40 °C ~ +70 °C
Рабочая температура	-15 °C ~ +50 °C
Ресурс	2,5 ч
Габариты	172 x 80 x 162 мм
Вес	500 гр

BALTECH TR- Zero

Таблица 3.8 Технические характеристики

Размер детектора	160 x 120 пикселей
стандартный объектив	21° х 16°
Минимальное фокусное расстояние	0,10 м
Спектральный диапазон	8~14 µm
температурный диапазон	о -20°С - +350°С
Погрешность	±2 °C ±2% от изм. значения
Минимально различаемая разность температур	0,10°C (при 30°C)
Темп. хранения	-40°C +40°C
Рабочая температура	-20°C +50°C
Ресурс	3 ч
Габариты	320 х 90 х 90
Вес	660 гр

Общий вид тепловизора приведен на рисунке 2.3.

7. Вентилятор осевой подачи атмосферного воздуха

Вентиляторы осевые ВО 12-330 общепромышленного назначения предназначены для перемещения воздуха и других газовых смесей, агрессивность которых по отношению к углеродистым сталям обыкновенного качества не выше агрессивности воздуха с температурой от -20°С до +40°С, не содержащих пыли и других твердых примесей в количестве более 10мг/м³, а также липких веществ и волокнистых материалов.

Таблица 3.9 Технические характеристики

относительный диаметр колеса	1,0
двигатель	АИР 71В4
мощность	0,75 кВт
частота вращения рабочего колеса	1500 об/мин
Параметры в рабочей зоне
Производительность	6,8-10,2 ·10³м³/час
Полное давление	306-200 Па
Масса вентилятора	27 кг

8. Датчик температуры

Термоэлектрические преобразователи ТХК -0292

Таблица 3.10 Технические характеристики

Измеряемые среды	Чистый воздух и инертные газы, за исключением серосодержащих и агрессивных веществ, вступающих во взаимодействие с материалом чувствительного элемента
Диапазон измерения	-40...+600 °С (t ном.= +450 °С)
Номинальные статические характеристики для ТХК-1	по ГОСТ Р 8.585
Класс допуска	1 или 2 (по ГОСТ 6616)
Устойчивость к механическим воздействиям	группа N2 по ГОСТ 12997
Устойчивость к температуре и относительной влажности окружающего воздуха	В4 по ГОСТ 12997
Ресурс, часов (при t изм.=t ном.)	не менее 8000 ч

Тип и исполнение датчиков: ТХК-0292

Конструктивные особенности: Бескорпусные, без головки, защитная арматура - керамические изоляторы. Термоэлектроды Ш 1,2 мм. Рабочий спай не изолирован. Не герметичны к измеряемой среде. Показатель тепловой инерции: не более 2с длина монтажной части L (длина |), мм: 1000,1250,1600,2000, 2500,3150,3550,4000.

Масса, кг: 0,095-1,76

Тип и исполнение датчиков: ТХК-0292К Конструктивные особенности: Бескорпусные, без головки, защитная арматура - керамические изоляторы. Термоэлектроды Ш 1,2 мм. Рабочий спай не изолирован. Не герметичны к измеряемой среде, но с клеммной колодкой. Термоэлектроды Ш 3,2 мм. Рабочий спай изолирован от измеряемой среды. Показатель тепловой инерции: не более 8с длина монтажной части L (длина |), мм: 320, 400, 500, 800, 1000, 1250, 1600, 2000.

Масса, кг: 0,115-0,602

9. Датчик давления

Датчики абсолютного давления Метран-100-ДА

Интеллектуальные датчики давления серии Метран-100 предназначены для измерения и непрерывного преобразования в унифицированный аналоговый токовый сигнал и/или цифровой сигнал в стандарте протокола НАРТ, или цифровой сигнал на базе интерфейса РS485 следующих входных величин:

· избыточного давления (Метран-100-ДИ);

· абсолютного давления (Метран-100-ДА);

· разрежения (Метран-100-ДВ);

· давления-разрежения (Метран-100-ДИВ);

· разности давлений (Метран-100-ДД);

· гидростатического давления (Метран-100-ДГ).

Таблица 3.11 Технические характеристики

Измеряемые среды	жидкости, пар, газ, в т.ч. газообразный кислород и кислородосодержащие газовые смеси; пищевые продукты
Диапазоны измеряемых давлений	- минимальный 0-0,04 кПа; - максимальный 0-100 МПа.
Основная погрешность измерений	до ±0,1% от диапазона
Исполнения по ГОСТ 12997	- обыкновенное; - взрывозащищенное (Ех, Вн); - для эксплуатации на АС.
Межповерочный интервал	3 года
гарантийный срок эксплуатации	3 года

3.3 Планировка и размещение стенда на площадях кафедры

Размещение стенда на площадях кафедры связано с некоторыми требованиями по его компоновке.

1. Стенд должен занимать минимально необходимую площадь, так как в лаборатории кафедры присутствует также другое оборудование и эксплуатация стенда не должна мешать использованию других элементов бокса.

2. Должны быть обеспечены правила по технике безопасности, так как в состав стенда входят движущиеся детали (нагнетатель центробежный с приводом от электродвигателя), электрические соединения (питание привода и измерительной аппаратуры), магистрали с воздухом, находящимся под давлением.

3. Место расположения стенда необходимо организовать так, чтобы можно было разместить студентов при проведении испытаний (для реализации учебной составляющей в эксплуатации стенда)

4. При конструировании самого стенда учесть возможность установки различных теплообменных устройств, что ведет к универсальности всей установки.

3.4 Экономический анализ реализации проекта

Исходя из того, что известны все комплектующие стенда был проведен поиск поставщиков и анализ цен. Данные представлены в таблице 3.12.

Таблица 3.12 Список поставщиков

Оборудование	Поставщик	Модель	Цена, руб.
Охладитель надувочного воздуха	ОАО Бугурусланский завод «РАДИАТОР»	43085 БР-1170300-01	16000
		53205 БР-1170300	15500
	ОАО Шадринский Автоагрегатный завод	43085 А-1172010	17200
		53205 А-1172010	17200
Вентилятор	Средне-Волжская производственная компания	ВО 12-330-6,3	11095
Тепловизор	ЭлектроКлимат, Москва Прибор Сервис, Москва	Теsto 875-1	99000
	Балтех Санкт-Петербург	BALTECH TR-Zero	89999
	Эталонприбор Мытищи	SDS HotFind-E8	109000
Приемник давления	Тепломеханика Урал Челябинск	Метран-100-ДА	8690
Термопары	Теплоприбор Челябинск	ТХК-0292	600
Аналого-цифровой преобразователь	ОАО « Л-КАРД» Москва	LTR114 с крейтом LTR-EU-2-5, модулем LTR114 DB-37F-increaser и клеммником LTR-CMF1

Страница:

дипломная работа "Исследование охлаждения надувочного воздуха автомобильного двигателя на безмоторном стенде" скачать

Подобные документы

Система воздухоснабжения двигателя
Назначение системы воздухоснабжения и газоотвода автомобильного двигателя, ее назначение, классификация, состав: компрессор, теплообменник, ресивер, воздуховод, глушитель шума. Схемы подачи воздуха, необходимого для сгорания топлива и продувки цилиндра.

контрольная работа [480,4 K], добавлен 25.05.2012
Проектирование гидравлики и гидропривода системы жидкостного охлаждения автомобильного двигателя
Назначение, устройство, принцип действия и принципиальная гидравлическая схема системы жидкостного охлаждения. Гидравлический расчет системы охлаждения автомобильного двигателя. Конструктивный расчет центробежного насоса, определение его мощности.

курсовая работа [696,6 K], добавлен 01.02.2014
Расчет тягового двигателя
Расчет и построение тяговых характеристик электровоза постоянного или переменного тока и их анализ. Электромеханические характеристики тягового двигателя. Расчет тяговых характеристик при различных способах регулирования режима работы двигателя.

контрольная работа [2,4 M], добавлен 10.11.2014
Расчет летных характеристик турбореактивного двигателя
Расчет работы компрессора, степени понижения и повышения давления в турбине и сопле, расхода топлива и воздуха. Анализ скоростной характеристики турбореактивного двигателя: зависимости тяги и удельного расхода топлива от числа полета на постоянной высоте.

курсовая работа [2,0 M], добавлен 30.03.2014
Расчет элементов циркуляции и инерционных характеристик судна
Общие положения, требования к оформлению и содержанию курсовой работы по дисциплине "Управление судном". Методика определения элементов циркуляции и инерционных характеристик судна, порядок проведения необходимых расчетов. Принятые условные обозначения.

методичка [91,9 K], добавлен 26.12.2009
Конструкция и эксплуатация систем кондиционирования воздуха магистральных пассажирских самолетов
Факторы, влияющие на жизнедеятельность человека в полете. Требования к составу и чистоте воздуха герметической кабины. Основные агрегаты авиационных систем кондиционирования воздуха. Обзор комплексной системы кондиционирования воздуха самолета Ту-154М.

дипломная работа [3,5 M], добавлен 11.03.2012
Расчет движительного комплекса винтового судна
Расчет сопротивления воды движению судна. Особенности выполнения проектировочного и проверочного расчетов движительного комплекса, принципы определения винтовых характеристик главного двигателя. Расчет и построение ходовых (тяговых) характеристик судна.

курсовая работа [1,0 M], добавлен 18.10.2013
Тягово-скоростные качества автомобиля
Внешняя скоростная характеристика двигателя. Определение скорости движения автомобиля, тяговых усилий на ведущих колесах, сил сопротивления качения и воздуха. Расчет сил сцепления колес с дорогой. Построение графиков тяговой и динамической характеристик.

курсовая работа [110,7 K], добавлен 07.12.2013
Описание системы охлаждения двигателя судна
Устройство системы жидкостного охлаждения судового двигателя. Анализ системы забортной охлаждающей воды. Хранение химических реагентов. Химическая очистка замкнутых систем охлаждения дизелей. Неисправности системы охлаждения и способы их устранения.

презентация [846,7 K], добавлен 24.10.2014
Расчет системы зажигания ГАЗ-24
Расчет выходных характеристик системы зажигания, энергии и длительности искрового разряда, величины тока разрыва, максимального значения вторичного напряжения. Оценка соответствия выбранной системы зажигания заданным параметрам автомобильного двигателя.

курсовая работа [3,7 M], добавлен 28.10.2013
Повышение износостойкости рабочей поверхности гильзы цилиндра автомобильного двигателя
Анализ конструкции и условий работы. Характеристика новых технологий упрочнения рабочей поверхности цилиндров. Особенности алюминиевых блоков. Слои плазменного напыления на железной основе. Обзор дефектов, которые характерны для гильз и блоков цилиндров.

презентация [3,5 M], добавлен 16.10.2013
Динамический расчёт кривошипно-шатунного механизма двигателя
Расчет индикаторных тепловых характеристик и динамических показателей рабочего цикла двигателя. Определение размеров поршня: диаметр, ход и радиус кривошипа. Построение графиков составляющих и суммарных набегающих тангенциальных сил и крутящих моментов.

курсовая работа [367,1 K], добавлен 03.06.2014
Тепловой и динамический расчет автомобильного двигателя
Определение параметров конца впуска, сжатия, сгорания и расширения: температуры и давления газов в цилиндре, эффективных показателей двигателя и размеров его цилиндров. Методика динамического расчёта автомобильного двигателя. Расчет поршневой группы.

курсовая работа [180,8 K], добавлен 11.12.2013
Расчет летно-технических характеристик транспортного воздушного судна
Общая характеристика самолета АН-124 с двигателями Д-18Т. Построение полетных поляр, кривых потребных и располагаемых тяг. Определение посадочных характеристик в стандартных условиях. Расчет характеристик самолета при выполнении установившегося виража.

курсовая работа [732,6 K], добавлен 10.02.2014
Тяговый расчет трактора
Определения тягово-скоростных характеристик, проектирование узла муфты сцепления трактора Т-170. Обзор существующих конструкций муфт сцепления тракторов. Параметры трактора с механической ступенчатой трансмиссией. Определение мощности двигателя.

курсовая работа [1,2 M], добавлен 19.11.2013
Исследование влияние психофизиологических характеристик водителя на аварийность и разработка мероприятий по снижению числа ДТП на примере "Автобусного парка № 6" города Гомеля
Влияние психофизиологических характеристик водителя на безопасность дорожного движения. Исследование психофизиологических характеристик водителя, влияющих на аварийность. Предложения по снижению аварийности (на примере "Автобусного парка № 6", г. Гомель).

дипломная работа [2,5 M], добавлен 17.06.2016
Расчет элементов циркуляции и инерционных характеристик судна
Определение элементов циркуляции судна расчетным способом. Расчет инерционных характеристик судна - пассивного и активного торможения, разгона судна при различных режимах движения. Расчет увеличения осадки судна при плавании на мелководье и в каналах.

методичка [124,3 K], добавлен 19.09.2014
Трехфазный асинхронный двигатель
Расчет характеристик трехфазных асинхронных двигателей. Определение основных рабочих характеристик данных механизмов, их специфика и сферы практического применения, вычисление необходимого диапазона. Расчет максимального момента двигателя, его параметры.

контрольная работа [430,0 K], добавлен 05.04.2011
Исследование аэродинамических характеристик самолета
Исследование взлетно-посадочных характеристик самолета: определение размеров крыла и углов стреловидности; расчет критического числа Маха, аэродинамического коэффициента лобового сопротивления, подъемной силы. Построение взлётной и посадочной поляр.

курсовая работа [1007,9 K], добавлен 24.10.2012
Разработка технологического процесса восстановления оси коромысел двигателя Д37
Рассмотрение технических характеристик, способов устранения дефектов оси коромысла двигателя. Ознакомление со слесарной, моечной, монтажной, анодной, сушильной операциями процесса осталивания. Расчет величины припуска покрытий под механическую обработку.

курсовая работа [359,6 K], добавлен 13.04.2010

Другие документы, подобные "Исследование охлаждения надувочного воздуха автомобильного двигателя на безмоторном стенде"

весь список подобных работ

скачать работу можно здесь

сколько стоит заказать работу?

Работы в архивах красиво оформлены согласно требованиям ВУЗов и содержат рисунки, диаграммы, формулы и т.д.
PPT, PPTX и PDF-файлы представлены только в архивах.
Рекомендуем скачать работу.