Теоретические исследования напряженности в системе покрытие–основа в процессе реализации комбинированного способа восстановления изношенных деталей машин

Размещено на http://www.allbest.ru/

УДК 621.81

Рязанский государственный агротехнологический университет имени П.А. Костычева, Рязань, Россия

Теоретические исследования напряженности в системе покрытие - основа в процессе реализации комбинированного способа восстановления изношенных деталей машин

Чурилов Дмитрий Геннадьевич

Аспирант

Аннотация

В статье исследованы остаточные напряжения в покрытии, которые формируются при постепенном приложении удельной рабочей нагрузки и температуры до некоторых окончательных значений

Ключевые слова: НАПРЯЖЕННОСТЬ, КОМБИНИРОВАННЫЙ СПОСОБ, ВОССТАНОВЛЕНИЕ, ДЕТАЛЬ

напряжение удельный цилиндрический стержень

Annotation

The article is devoted to the residual on-tolerances in the coating, which are formed with the gradual application of the specific working load and temperature to some of the final values

Keywords: TENSIONS, COMBINED WAY, RESTORE, PART

Остаточные напряжения являются одной из причин разрушения покрытий. Однако необходимо отметить, что из-за многообразия факторов, влияющих на возникновение остаточных напряжений, и сложности их математического описания, многие аспекты прогнозирования и регулирования значений и знака напряжений остаются открытыми.

Для оценки свойств покрытий используются такие понятия, как модуль упругости, коэффициенты линейного расширения, Пуассона, теплопроводности и т.д., усредненные по объему значительно большему, чем объем отдельно взятой капли расплавленного металла. Поэтому кристаллизацию отдельно взятых капель при комбинированном способе обработки можно заменить модельным непрерывным процессом и проводить расчеты на основании существующих теорий физики и механики сплошной среды.

При рассмотрении наплавленного покрытия как сплошной среды, в первую очередь, представляют интерес остаточные напряжения первого рода, уравновешивающиеся в объеме, соизмеримом с размерами всей детали. В этом случае замена кристаллизации отдельно взятых капель модельным непрерывным процессом является оправданной [1]. Впервые такое модельное рассмотрение в рамках теории упругости было использовано в работе [2] и получило подтверждение в работе [3]. При этом многие определяют температурную составляющую остаточных напряжений, рассматривая окончательно сформировавшееся покрытие. В действительности же остаточные напряжения формируются при постепенном приложении удельной рабочей нагрузки и температуры до некоторых окончательных значений.

При определении остаточных напряжений в покрытиях, полученных ЭИС, приняли, как и авторы работы [4], следующую модель процесса: длина образца достаточно велика по сравнению с его диаметром; в процессе наплавки возникает подвижное квазистационарное температурное поле; остаточные напряжения возникают в результате наплавки и охлаждения образца до температуры окружающей среды.

Наплавленное покрытие рассматривали, как сплошную среду (пористость покрытий не более 5%), что позволяло рассматривать задачу в рамках феноменологических теорий теплообмена и механики сплошной среды.

Рисунок 1. - Схема элементарного участка цилиндрического стержня с действующими напряжениями

Ввиду того, что процесс наплавки занимает малое время, будем считать, что температурное поле является постоянным в направлении оси цилиндра Z и симметричным относительно ее. Оно изменяется только по радиусу r, т. е. Т = T(r), и остается постоянным в окружном направлении (рис. 1). Напряжения, возникающие при этом, можно определять как для осесимметричной задачи теории упругости в цилиндрических координатах [5].

Рисунок 2. - Схема для расчета остаточных напряжений в наплавленном цилиндрическом стержне

Так как после наплавки цилиндрическая деталь получается двухслойной, будем обозначать слои порядковыми поморами 1 и 2, начиная от центра. При этом внутренний радиус первого слоя обозначим r₁, радиус границы слоев обозначим r₂, внешний радиус второго слоя -- r₃ (рис. 2).

При описанном выше модельном процессе площадки, проведенные в детали перпендикулярно к осям Z, r и будут главными площадками и на них будут возникать только нормальные напряжения у_iz, у_ir, у_iи. Обозначим перемещение в направлении оси Z, а в направлении радиуса r, где i порядковый номер слоя.

Условия равновесия в этом случае будут описаны уравнениями:

(1)

Кинематические уравнения для i-го слоя можно представить в виде:

(2)

Физические уравнения с учетом температуры для i-го слоя запишутся следующим образом: (3)

где l_i - относительная объемная деформация -- постоянная величина для данного слоя; -- модуль сдвига; -- постоянная Ляме; E_i -- модуль Юнга; м_i -- коэффициент Пуассона; б_i -- коэффициент линейного расширения.

Решая совместно уравнения (2.12...2.14), получим дифференциальное уравнение для i-го слоя:

(4)

Проинтегрировав полученное уравнение дважды получим формулу:

(5)

где С_i, D_i -- постоянные интегрирования.

Зная радиальное перемещение u_i, определим напряжения в слоях, получим уравнения: (6)

Относительная деформация е_z, входящая в формулу для у_iz, определится из условия совместности деформаций слоев е_1z = е_2z = е_z:

(7)

где m -- число слоев (m = 2).

Когда температура наплавляемого слоя падает до некоторой величины T₂, между наплавляемым слоем и основной деталью возникает адгезионная связь. При дальнейшем остывании, ввиду различного значения коэффициентов линейного расширения, между наплавляемым слоем и основной деталью на границе возникает давление Р. Давление Р и постоянные интегрирования С_i, D_i определим из граничных условий:

при r = r₁ у_1r = 0;

при r = r₂ у_1r = -P, у_2r = -P, u₁= u₂;

при r = r₃ у_2r = 0.

Используя эти условия, получим: (8)

В процессе наплавки на деталь попадает расплавленный материал при некоторой температуре Т. Частицы расплавленного материала при соприкосновении с поверхностью детали быстро остывают и, как показано в работе [5], к моменту сцепления наплавляемого материала с деталью температура его равна Т₂ (Т₂ = 150... 250 °С). Следовательно, на внешней поверхности детали (r = r₂) можно принять расчетную температуру Т₂. С уменьшением радиуса r она будет резко падать, так как продолжительность наплавки небольшая и температура не успевает достичь больших значений на достаточной глубине. Проведенные нами предварительные теоретические и экспериментальные исследования показали, что с достаточной точностью распределение температуры по радиусу можно записать зависимостью:

где T₀ -- температура в центре заготовки (r = 0) в предположении, что она сплошная; n -- положительное число.

Относительно наплавляемого слоя, учитывая его небольшую толщину, температуру можно считать постоянной по толщине и равной Т₂.

В детали в момент наплавки будут возникать напряжения от неравномерного распределения температуры. Эти напряжения будем называть напряжениями наплавки и обозначать с индексом «н». Напряжения наплавки в детали определим при m = 1 и Р = 0. Напряжения наплавки в наплавляемом слое отсутствуют

В дальнейшем при остывании также будут возникать остаточные напряжения, которые будем обозначать с индексом «о». Для определения остаточных напряжений остывания в детали необходимо принять:

а для наплавляемого слоя Т₂(r) = -Т₂.

В результате остаточные напряжения будут складываться из напряжений, возникающих в процессе наплавки, и напряжений, возникающих при остывании:

Таким образом, как в детали, так и в наплавленном слое остаточные напряжения будут создавать объемное напряженное состояние, которое необходимо учитывать при расчетах на прочность восстановленных деталей.

Полученные расчетные соотношения позволили разработать алгоритм и составить программу для численных исследований остаточных напряжений.

Кроме того, экспериментально установлено, что при совмещении электроимпульсного способа с отделочно-упрочняющей обработкой резанием и поверхностным пластическим деформированием на поверхности детали действуют незначительные по величине сжимающие остаточные напряжения.

Напряжения, возникающие в поверхностном слое восстановленной и упрочненной детали, в процессе эксплуатации последней накладываются на остаточные напряжения, сформированные комбинированным способом обработки. Суммирование остаточных напряжений с рабочими сказывается на усталостной прочности всего изделия в целом. Поэтому необходимо учитывать влияние, как остаточных напряжений, так и рабочих на эксплуатационные свойства упрочненных и восстановленных комбинированным способом обработки деталей. Условие прочности материала детали при сложном напряженном состоянии можно выразить следующей зависимостью:

 (9)

где ф_окт и у_окт -- касательные и нормальные напряжения соответственно на октаэдрической площадке, которые можно получить по формулам:

(10)

(11)

где у₁, у₂, у₃ -- главные напряжения; С и з₀ --коэффициенты, определяющиеся через предельные напряжения при растяжении и сжатии.

При осевом растяжении в предельном состоянии: у₁ = у_р; у₂ = у₃ = 0.

Тогда при этом условии:

При осевом сжатии в предельном состоянии: у₁ = у₂ = 0; у₃ = - у_с.

В этом случае:

Решая совместно уравнения, получим:

(12)

где у_р и у_с -- предельные напряжения при растяжении и сжатии соответственно.

Для определения коэффициентов С и з₀ рассмотрим случай, когда деталь испытывается на кручение. Обозначим предельное касательное напряжение при кручении через ф_к. Тогда у₁ = ф_к; у₂ = 0; у₃ = -ф_к октаэдрические напряжения, при принятых условиях соответствуют:

Таким образом, уравнение (12) примет вид: (13)

Решая совместно уравнения, получим:

(14)

Анализ показывает, что в тех случаях, когда у_окт > 0 (растяжение), сдвиги начинаются при меньшей величине касательного напряжения ф_окт, чем при у_окт < 0 (сжатие). Таким образом, на разрушение материала, кроме касательных напряжений, оказывают влияние и нормальные напряжения, возникающие на площадках сдвига.

При этом, если на площадке сдвига возникают растягивающие нормальные напряжения, то они уменьшают трение и способствуют сдвигу, если сжимающие нормальные напряжения, то они увеличивают трение и препятствуют сдвигу.

Установлено [6], что амплитуда предельных напряжений цикла для большинства материалов уменьшается с ростом растягивающих средних напряжений и увеличивается с ростом сжимающих. Поэтому условие (14) используется для определения влияния остаточных напряжений на величину амплитуды предельных напряжений при усталостном разрушении материала детали [7].

Левую часть условия (14) обычно называют эффективным касательным напряжением и записывают: ф_э = ф_окт ± зу_окт. (15)

При переменных напряжениях коэффициент з отличается от з₀. Для определения влияния остаточных напряжений на величину амплитуды предельных напряжений воспользуемся предположением о том, что предельная для данного материала амплитуда изменений эффективного касательного напряжения остается неизменной с изменением величины среднего напряжения цикла [7]. Однако, необходимо иметь в виду, что величина среднего напряжения цикла ограничивается пределами текучести при соответствующих статических нагрузках.

Любые циклические напряжения могут быть представлены как результат наложения переменного напряжения у_v, изменяющегося по симметричному циклу с амплитудой у_a (у_v = у_a sinщt), на постоянные напряжения у_m.

Для трехосного напряженного состояния амплитудные напряжения на главных площадках обозначим: у_1a > у_2a > у_3a. Постоянные напряжения на этих же площадках обозначим: у_1m, у_2m, у_3m. Индексы 1, 2, 3 для постоянных напряжений соответствуют индексам амплитудных напряжений. Поэтому условие у_1m> у_2m> у_3m может не соблюдаться.

Рассмотрим случай, когда напряжения на главных площадках изменяются синфазно по симметричному циклу. Положение о постоянстве амплитуды позволяет приравнять предельную величину амплитуды эффективных касательных напряжений для сложного напряженного состояния к предельной величине амплитуды эффективных касательных напряжений для одноосного напряженного состояния, в котором наибольшее главное нормальное напряжение у_{iv (max)} (i =1, 2, 3) изменяется по симметричному циклу.

Если главные напряжения изменяются синфазно и по симметричному циклу, то отношения главных напряжений постоянны в любой момент времени. Примем одно из трех главных переменных напряжений за основное и обозначим его . Найдем отношение всех главных амплитудных напряжений к основному:

(16)

то есть

Таким образом:

(17)

Подставляя (16, 17) определим октаэдрические напряжения, изменяющиеся по симметричному циклу:

Обозначим: (18)

Таким образом:

(19)

Таким образом, если принять за предельную величину сложного напряженного состояния у_ia(max) ее значение для одноосного растяжения-сжатия, и определить величину амплитуды эффективных касательных напряжений для сложного напряженного состояния, то отношение пределов выносливости для простого и сложного напряженных состояний будет обратно пропорционально отношению амплитуд эффективных касательных напряжений:

(20)

где A_-1 -- предельная амплитуда эффективных касательных напряжений для симметричного одноосного растяжения-сжатия; А_с -- амплитуда эффективных касательных напряжений для сложного напряженного состояния.

Амплитуда A_с определяется:

(21)

Согласно формуле (21) получим: (22)

Так как напряжения изменяются по симметричному циклу, тогда:

С учетом этого выражения (2.35) принимают вид: (23)

Таким образом, получим:

(24)

Для определения амплитуды А_-1 рассмотрим одноосное растяжение-сжатие с напряжением

.

При и, согласно выражениям (23 и 24), получим:

Переходя к амплитудным напряжениям:

Подставляя вместо ш_a значение , а вместо значение , находим амплитуду эффективных касательных напряжений для одноосного растяжения-сжатия:

(25)

т.е.

Таким образом:

(26)

где - наибольшее значение из трех величин k₁; k₂; k₃.

Выбираем в качестве основного - наибольшее амплитудное главное напряжение то k_i(max) = 1:

(27)

Далее рассмотрим случай, когда напряжения на главных площадках трехосного напряженного состояния изменяются во времени синфазно и по несимметричным циклам. В этом случае, кроме напряжений у_1v, у_2v, у_3v изменяющихся по симметричным циклам с амплитудными напряжениями соответственно у_1a> у_2a> у_3a, будут возникать средние (постоянные) напряжения у_1m, у_2m, у_3m.Выразим среднее напряжение через предел выносливости при одноосном симметричном цикле: (28)

Для амплитудных напряжений, как и ранее, сохраняются соотношения (28). Запишем средние напряжения на октаэдрической площадке:

Введем обозначения: (29)

Таким образом:

(30)

Циклические напряжения на октаэдрической площадке записываются как сумма средних напряжений (30) и напряжений, изменяющихся во времени по симметричному циклу: (31)

Эффективное октаэдрическое напряжение согласно формуле (32) соответствует

Амплитуду эффективных касательных октаэдрических напряжений для несимметричного цикла определим:

(33)

Таким образом: (34)

Коэффициент з₀ относится к средним (постоянным) напряжениям, коэффициент з к напряжениям, изменяющимся по симметричному циклу. Если учесть, что получим: (35)

Согласно (35) отношению предела выносливости при сложном напряженном состоянии, когда главные напряжения изменяются по несимметричному циклу, к пределу выносливости при одноосном растяжении-сжатии по симметричному циклу, получим:

(36)

Таким образом:

Если учесть, что k_i(max) = у_-1, получим:

(37)

Величина представляет собой относительное изменение предела выносливости только за счет постоянных (средних) напряжений.

Подставив значенияи , получим:

(38)

Если за основное амплитудное напряжение принять наибольшее, то есть = у_1a, то получаем k_i(max) = 1. В этом случае: (39)

Рассмотрим случай, когда, кроме действующих (рабочих) асимметрично изменяющихся во времени напряжений, в детали имеются остаточные постоянные напряжения. Последние суммируются с рабочими напряжениями у_m.Обозначим суммарные постоянные напряжения у_н, а остаточные у_o получим:

Как и средние рабочие напряжения у_m, остаточные напряжения у_o, выразим через предел выносливости при одноосном симметричном цикле:

Таким образом:

Используя вышеизложенные теоретические исследования, получим:

(40)

Формула (40) дает относительную величину предела выносливости при сложном напряженном состоянии, когда главные напряжения изменяются во времени синфазно и по несимметричному циклу. При этом постоянные напряжения складываются из средних рабочих напряжений и постоянных остаточных. За единицу измерения принят предел выносливости при симметричном одноосном цикле, чтобы определить влияние остаточных напряжений, найдем отношение и :

(41)

Формула (41) определяет влияние остаточных напряжений при сложном напряженном состоянии, если рабочие напряжения изменяются синфазно по несимметричным циклам (за единицу измерения принят предел выносливости при сложном напряженном состоянии с несимметричными циклами).

При определении влияния остаточных напряжений для случая, когда рабочие напряжения изменяются во времени синфазно по симметричным циклам, необходимо в формуле (2.53) принять и .

Таким образом:

(42)

Формула (42) определяет относительную величину предела выносливости при сложном напряженном состоянии с постоянными остаточными напряжениями и рабочими напряжениями, изменяющимися по симметричным циклам (за единицу измерения принят предел выносливости при сложном напряженном состоянии с симметричными циклами). A если за единицу измерения принять предел выносливости при одноосном симметричном цикле, то влияние остаточных напряжений записывается выражением:

(43)

где A_oc -- амплитуда эффективных касательных октаэдрических напряжений для несимметричного цикла при сложном напряженном состоянии, когда средними напряжениями являются только остаточные напряжения. Она определяется по формуле:

(44)

Таким образом, получим:



Если учесть, что у_-1 = , получим:

(45)

При определении коэффициентов и удобно принять за основное амплитудное напряжение величину наибольшего главного амплитудного напряжения . Тогда k_i(max) = 1 и получаем формулы для определения относительных величин пределов выносливости при наличии остаточных напряжений: (46)

Из всех коэффициентов, входящих в эти выражения, только ш_a не инвариантен по отношению к выбранным площадкам и напряжениям, действующим на них в опасной точке. Коэффициент ш_a должен определяться только через главные амплитудные напряжения у_1a, у_2a, у_3a, а все коэффициенты л -- через первый инвариант тензора средних (постоянных) напряжений.

Поэтому при вычислении пределов выносливости необходимо определить главные амплитудные напряжения у_1a, у_2a и у_3a(у_1a>у_2a> у_3a) и, принимая в качестве основного амплитудного напряжения , найти коэффициенты

коэффициент

.

Затем в рассматриваемой точке определяются рабочие средние напряжения у_хт; у_ут; у_zm и остаточные нормальные напряжения у_хo; у_уo; у_zo на произвольных площадках. По этим напряжениям можно вычислить коэффициенты л_т; л_o; л_н .

Учитывая инвариантность, получим: (47)



Коэффициент з_o определяется через предельные напряжения при растяжении у_p, сжатии у_с или при кручении ф_k.

Направление главных постоянных напряжений по отношению к направлению главных амплитудных напряжений не имеет значения при определении влияния напряженного состояния в системе покрытие-основа на усталостную прочность восстановленных изделий.

При комбинированном способе обработки в детали возникают остаточные напряжения, которые будут создавать объемное (трехосное) напряженное состояние. Это напряженное состояние характеризуется остаточными главными напряжениями у_1o, у_2o, у_3o. В процессе эксплуатации будут дополнительно возникать рабочие переменные напряжения, которые, чаще всего, носят циклический характер. Ниже рассмотрим три типичных варианта нагружения детали при эксплуатации и, соответствующие им, изменения рабочих напряжений.

Рассмотрим случай, когда на восстановленную комбинированным способом обработки деталь с остаточными напряжениями у_1o, у_2o, у_3o действуют рабочие напряжения, возникающие от переменного крутящего момента и действующие по несимметричному циклу (рис. 3, а).

В данном случае главные напряжения, возникающие от постоянных касательных напряжений ф_m соответствуют:

Рисунок 3. - Схемы действия остаточных главных у_о и рабочих ф напряжений, возникающих oт переменного крутящего момента и действующих по несимметричному циклу (а), и приведенных к площадкам, перпендикулярным осям X* и Y* (б)

Главные амплитудные напряжения, возникающие от переменных касательных напряжений, соответствуют:

В данном случае у_1a и у_3a, в один и тот же момент времени будут противоположного знака. Если временно не учитывать остаточные напряжения у_1o, у_2o, у_3o, тогда площадки, по которым действуют главные напряжения у_im и у_ia, направлены под углом 45° к осям X и Y (рис. 3, б). Площадка, перпендикулярная оси Z, остается неизменной, так как у_2m = у_2a = 0. Поскольку расчет ведется по отношению к площадкам, на которых действуют главные амплитудные напряжения, то и остаточные напряжения приводятся к площадкам, перпендикулярным осям X; Y; Z:

Определим влияние остаточных напряжений на усталостную прочность детали. Примем за основное амплитудное напряжение у_1a. Тогда . Согласно (5.18) получим:

:

Коэффициент, учитывающий постоянные напряжения, соответствует:

Коэффициент, учитывающий остаточные напряжения, соответствует:

В нашем случае k_i(max) = k₁ = 1.Подставляя значения этих коэффициентов, получим:

Остаточные нормальные напряжения можно не приводить к площадкам, по которым действуют главные амплитудные напряжения, так как сумма нормальных напряжений в данной точке величина инвариантная.

Рисунок 4. - Схемы нагружения цилиндрической детали (а) и действия остаточных главных у_о и рабочих ф напряжений, возникающих от изгибающего момента (б)

В данном случае решим задачу, когда на восстановленную комбинированным способом обработки деталь действуют рабочие напряжения, возникающие от изгибающего момента и действующие по симметричному циклу, а касательные напряжения от крутящего момента изменяются по отнулевому циклу (рис. 4 а). Остаточные напряжения у_1o, у_2o, у_1o возникающие при КСО, определяются по ранее приведенным формулам. Напряжения от изгибающего момента в любой точке наплавленного покрытия соответствуют:

где М_н -- изгибающий момент относительно оси Z; у -- расстояние от нейтральной оси Z до той точки, в которой определяется напряжение; Е_н -- модуль упругости материала наплавленного покрытия; Е_о -- модуль упругости материала основы; J_н -- момент инерции площади поперечного сечения наплавленного покрытия; J_о -- момент инерции поперечного сечения обрабатываемой детали.

В нашем случае:

где R₂ и R₃ -- радиус детали с покрытием и без покрытия, соответственно.

Напряжения в любой точке сечения основы детали составляют:

Касательные напряжения от крутящего момента в любой точке наплавленного покрытия:

где М_к -- крутящий момент; р -- расстояние от центра до тон точки, и которой определяется напряжение; J_рн -- полярный момент инерции наплавленного покрытия; J_po -- полярный момент обрабатываемой детали.

Касательные напряжения в материале детали:

Так как касательные напряжения изменяются по отнулевому циклу, получим:

Рассмотрим напряжения в некоторой точке наплавленного и упрочненного слоя покрытия (рис. 4, б). Когда амплитудные напряжения действуют только в плоскости XZ, то главные амплитудные напряжения соответствуют:

Примем за основное амплитудное напряжение . Тогда коэффициенты

:

Средние главные напряжения соответствуют:

Таким образом:

Определим влияние остаточных напряжений на усталостную прочность материала покрытия. Для произвольной точки материала основы получим аналогичную формулу для , только вместо и будут фигурировать и . При конкретных значениях напряжений оптимальным решением является определение численных значений коэффициентов ш_а, л_т и л_н и использование для вычисления .

На деталь, имеющую остаточные напряжения после комбинированного способа обработки, действуют только одноосные напряжения у_а, изменяющиеся по симметричному циклу.

Таким образом:

Коэффициент, учитывающий амплитудное напряжение:

Коэффициент, учитывающий остаточные напряжения:

Тогда влияние остаточных напряжений на предел выносливости восстановленных и упрочненных деталей можно выразить:

Таким образом, пользуясь полученными формулами, можно определить влияние остаточных напряжений на усталостную прочность при любом напряженном состоянии, возникающем в процессе эксплуатации восстановленной и упрочненной детали комбинированным способом обработки.

Библиографический список

1. Мрочек Ж.А. Остаточные напряжения /Ж.А. Мрочек, С.С. Макаревич, Л.М. Кожуро и др.; Под ред. С.С. Макаревича. - Мн.: УП «Техно-принт», 2003. - 352 с.

2. Горохова М.Н., Барковский Ю.Б. // Комбинированный метод электромагнитной наплавки и поверхностного пластического деформирования. Ремонт, восстановление, модернизация. - Москва, 2007. - №1. - С. 12-14.

3. Горохова М.Н. Граничные условия при обкатывании роликами при комбинации наплавки и пластического деформирования // Сборник докладов и материалов 9 конгресса «Кузнец - 2009»: «Состояние, проблемы и перспективы развития кузнечно-прессового машиностроения, кузнечно-штамповочного производства и обработки материалов давлением». - Рязань: ОАО «Тяжпрессмаш», 2009. - С. 221-225.

4. Горохова М.Н., Пучин Е.А., Бышов Н.В., Борычев С.Н. Нанесение износостойких покрытий комбинированными способами обработки в условиях малых ремонтных предприятий: монография. - Рязань: тираж 300 экз., издательство РГАТУ, 2012. - 331 с.

5. Горохова М.Н., Полищук С.Д., Чурилов Д.Г., Горохов А.А., Симонова Н.В. Восстановление и упрочнение деталей ферромагнитными порошками в магнитном поле: монография. - Рязань: тираж 300 экз., издательство РГАТУ, 2012. - 162 с.

6. Горохова М.Н., Бачурин С.Н., Бышов Д.Н., Абрамов Ю.Н., Горохов А.А. Нанесение износостойких покрытий электромагнитной наплавкой: монография. - Рязань: тираж 300 экз., издательство РГАТУ, 2012. - 206 с.

7. Горохова М.Н. Распределение удельных нормальных давлений в радиально-окружной плоскости ролика при поверхностном пластическом деформировании / М.Н. Горохова, С.Д. Полищук, Ю.Н. Абрамов, Д.Н. Бышов, А.А. Горохов // Политематический сетевой электронный научный журнал Кубанского государственного аграрного университета (Научный журнал КубГАУ) [Электронный ресурс]. - Краснодар: КубГАУ, 2012. - №07(81)

Размещено на Allbest.ru

...