Проектирование тепловозного двигателя

Размещено на http://www.allbest.ru//

Размещено на http://www.allbest.ru//

Исходные данные

Исходные данные для термодинамического расчёта:

Fкр = 218 кН - расчётное значение силы тяги тепловоза;

Vp= 8,7 км/ч - скорость тепловоза на расчётном подъёме;

= 2 - тактность двигателя; V-образный

Dц = 0,17 м, S = 0,18 м - диаметр цилиндра и ход поршня;

= 0,218- отношение радиуса кривошипа к длине шатуна;

= 14,3 - степень сжатия;

nном = 1450 об/мин - частота вращения коленчатого вала;

?н = 60° - угол между осями цилиндров для V - образного дизеля.

f= 540° - угол поворота коленчатого вала.

Конструктивное исполнение ТАВД: НФЭ

Деталь или сборочная единица: ПП



Введение

Двигатели внутреннего сгорания принадлежат к наиболее распространенному и многочисленному классу тепловых двигателей, то есть таких двигателей, в которых тепловая энергия, выделяющихся при сгорании топлива, преобразуется в механическую энергию непосредственно внутри двигателя.

Создание надежного и экономичного дизеля представляет собой сложную проблему в конструкторско-технологическом и производственном аспектах, особенно в связи с ростом мощности двигателя на единицу объема и веса при одновременном повышении надежности, ресурса, экономичности и снижении трудоемкости его изготовления и обслуживания.

Основными целями в курсовом проекте являются изучение методов расчета динамического и теплового расчетов дизеля, работающего по циклу Тринклера, а также в изучении принципов конструирования и проектирования дизеля. Главной задачей в конструировании и проектировании тепловозного дизеля является изучение процессов, происходящих при его работе, а также приобретение опыта при расчете и проектирования дизеля с циклом Тринклера.

Основными задачами курсового проекта являются:

рассчитать требуемою эффективную мощность дизеля;

2) определить давление наддува и требуемой схемы воздухоснабжения для проектируемого дизеля;

3) определить параметры рабочего процесса дизеля;

4) построить индикаторную диаграмму;

5) определить эффективные показатели работы для рассчитанного двигателя; тепловозный двигатель кривошипный воздухоснабжение

6) определить требуемую мощность агрегатов наддува;

7) определить значения сил, действующих в кривошипно-шатунном механизме проектируемого двигателя;

8) рассчитать и построить векторную диаграмму сил, которые действуют на шатунную шейку коленчатого вала дизеля;

9) выполнить чертеж сборочной единицы двигателя;

10) выполнить сборочный чертеж рассчитанного двигателя.

Расчет поставленных выше задач был произведен частично в программе «Mathcad_15», а также часть в программе «MicrosoftOffice 7» и «MicrosoftExcel»,. Также для выполнения чертежей сборочной единицы и двигателя была использована программа «AutoCAD_2011».



1. Расчет требуемой эффективности мощности и давления наддува дизеля

1.1 Определение требуемой эффективности мощности дизеля

По заданным значениям расчетной силы тяги и скорости тепловоза на расчетном подъеме определяется величина касательной мощности тепловоза:

кВт,	(1)

где - расчетная сила тяги, кН;- расчетная скорость, км/ч.

Требуемая эффективная мощностьдизеля находится из соотношения:

,кВт,	(2)

где - КПД передачи тепловоза;- коэффициент, учитывающий затраты мощности на вспомогательные нужды тепловоза.

Приближенно для расчетов можно принять (для гидравлической передачи), .

кВт. 1А-5Д49(12 цилиндров)



1.2 Выбор давления наддува и схемы воздухоснабжения дизеля

Давление наддувочного воздуха , МПа в первом приближении для четырёхтактного дизеля выбирается из диапазона от 0,102 МПа до 0,35 МПа.

Давление наддува, МПа уточняется по результатам расчета параметров цикла и построению индикаторной диаграммы с использованием формулы:

,	(3)

где - эффективная мощность дизеля, рассчитанная по параметрам цикла, кВт;

- давление наддува дизеля, при котором рассчитано по параметрам

цикла значение , кВт.

Если полученная в результате расчета параметров цикла цилиндровая мощность двигателя не позволяет получить требуемую эффективную мощность (расхождение более 5 %) за счет изменения давления наддува, то корректировку выполняют путем изменения числа цилиндров. После изменения числа цилиндров необходимо уточнить давление наддува.

По уточненной величине давления надувочного воздуха выбирается схема воздухоснабжения дизеля. Для четырёхтактных дизелей, работающих по циклу Тринклера, традиционно используется одна ступень сжатия воздуха в центробежном компрессоре, приводимом от газовой турбины, как показано на рисунке 1. Предельная величина давления в таком компрессоре 0,35 МПа. При давлениях наддува четырёхтактных дизелей более 0,15 МПа предусматривают охлаждение наддувочного воздуха. Коэффициент полезного действия (КПД) центробежного компрессора - 0,75-0,8.

1 - фильтр; 2 - компрессор; 3 - охладитель наддувочного воздуха; 4 - воздушный ресивер; 5 - поршневая часть дизеля; 6 - выпускной коллектор; 7 - турбина;8 - глушитель

Рисунок 1 - Одноступенчатая схема наддува четырёхтактного дизеля

Общая степень повышения

,	(4)

где - давление атмосферного воздуха, МПа.

Все расчеты рабочего процесса ведутся при нормальных атмосферных условиях: температуре окружающего воздуха К и барометрическом давлении МПа.

МПа

Температура воздуха на выходе из компрессора одной ступени наддува определяется из выражения

, К,	(5)

где - показатель адиабаты;- коэффициент полезного действия компрессора.

Для воздуха показатель адиабаты . КПД центробежного компрессора принимают из промежутка 0,75…0,8.

К,

Температура воздуха на выходе из охладителя:

К,	(6)

где - коэффициент эффективности охладителя;- температура теплоносителя, охлаждающего наддувочный воздух, К.

Для водовоздушных охладителей можно принять , К.

К.



2. Определение параметров рабочего процесса дизеля и построение индикаторной диаграммы

2.1 Процесс наполнения цилиндра

Рабочий объем цилиндра определяется из выражения:

м3,	(7)

- диаметр цилиндра, м;- ход поршня,м.

Объем камеры сжатия определим по формуле:

м3,	(8)

где - степень сжатия.

Для четырёхтактного двигателя максимальный объем цилиндра:

м3.	(9)

Давление в начале сжатия с учетом потери давления на гидравлическом сопротивлении органов газораспределения для двухтактного дизеля определяется по формуле:

МПа.	(10)
МПа.

2.1.1 Цикл Тринклера

Температура рабочего тела в начале сжатия определяется по формуле:

, К.	(11)

где - коэффициент остаточных газов; - суммарное повышение температуры воздуха в период наполнения; - температура выпускных газов.

Для четырёхтактных дизелей коэффициент остаточных газов равен 0,01-0,03. Суммарное повышение температуры воздуха в период наполнения на основе опытных данных принимают от 10 до 15 К. Температура выпускных газов для четырехтактного дизеля К.

К.

Коэффициент наполнения для четырёхтактного двигателя:

,	(12)
.



2.2 Процесс сжатия

Давление и температура в конце сжатия для цикла Тринклера определяется из выражений:

, МПа;	(13)
, К,	(14)

где - средний показатель политропы сжатия.

По опытным данным для тепловозных дизелей .

МПа;
К.

2.3 Процесс горения

Параметры конца сгорания (точка ) характеризуются давлением и температурой. Величина задана ( МПа). Для определения необходимо вычислить некоторые характерные величины, относящиеся к процессу сгорания.

Химический коэффициент молекулярного изменения определяется по зависимости:

,	(15)

где - суммарный коэффициент избытка воздуха; - теоретически необходимое количество воздуха для сгорания 1 кг топлива, кг/моль;, - массовые доли водорода и кислорода в топливе.

Суммарный коэффициент избытка воздуха принимаем равным 2,28. Для дизельного топлива можно принять следующий состав в долях массы: углерода ; водорода ; кислорода . Необходимое количество воздуха для сгорания 1 кг топлива определяется как кмоль/кг. Здесь - теоретически необходимое (стехиометрическое) количество воздуха для сгорания 1 кг топлива, равно 14,5 кг/кг.

.

Действительный коэффициент молекулярного изменения:

,	(16)
.

Степень повышения давления в цилиндре:

,	(17)
,

Температура рабочего тела в точке индикаторной диаграммы определяется из уравнения сгорания. При решении данного уравнения значения температур , более удобно представлять в градусах Цельсия.

,	(18)

где - коэффициент эффективного выделения теплоты до точки ;

- низшая теплота сгорания топлива, кДж/кг;

- средняя молярная теплоемкость при постоянном давлении для

продуктов сгорания, кДж/(кмоль•К).

По опытным данным можно принять . Низшая теплота сгорания топлива кДж/кг.

Значения теплоемкостей можно определить по следующим формулам:

- для воздуха и двухатомных газов:

;	(19)

- для продуктов сгорания жидкого топлива при :

.	(20)

Уравнение (20) при известном значении представляет собой линейное уравнение относительно :

.	21)

После подстановки выражения (21) в уравнение (18) получается квадратное уравнение относительно :

;	(22)

Решая уравнение (22) мы находим :

?С К

Определим степень предварительного расширения:

;	(23)
;

Объем в точке индикаторной диаграммы:

;	(24)
м3.

2.4 Процесс расширения

Давление и температура в конце расширения определяются по следующим формулам:

, МПа;	(25)
К,	(26)

где - степень последующего расширения в цилиндре;

- средний показатель политропы расширения( по опытным данным для тепловозных дизелей ).

МПа;
К.

2.5 Расчетное среднее индикаторное давление

Расчетное среднее индикаторное давление для цикла Тринклера вычисляется по формуле:

МПа;	27)
МПа;

Среднее индикаторное давление действительного цикла меньше расчетного вследствие наличия скруглений в точках , , индикаторной диаграммы и в конце расширения, поэтому

,	(28)

где - коэффициент полноты индикаторной диаграммы.

Для четырёхтактного двигателя значениепринимается от 0,97 до 0,99.

МПа.

Индикаторная мощность двигателя:

, кВт,	(29)

где - число цилиндров;

- частота вращения коленчатого вала, об/мин;

- тактность двигателя: для четырехтактного - .

, кВт.

Индикаторный КПД для цикла Тринклера:

,	(30)

где - удельная низшая теплота сгорания топлива, МДж/кг.

.

Удельный индикаторный расход топлива составит:

, кг/кВт•ч,	(31)
кг/кВт•ч.

2.6 Эффективные показатели работы двигателя

Эффективная мощность дизеля:

кВт,	(32)

где - механический КПД дизеля.

Для четырехтактных с наддувом от 0,8 до 0,92.

кВт.

Расчетное значение эффективной мощности должно совпадать с заданным значение с точностью %.

	(33)

Полученная погрешность входит в допустимые пределы.

Эффективный КПД дизеля:

	(34)

Удельный эффективный расход топлива:

, кг/кВт•ч,	(35)
кг/кВт•ч,

Часовой расход топлива дизелем можно определить:

, кг/ч;	(36)
кг/ч.

Суммарный секундный расход воздуха дизелем:

, кг/с,	(37)

где - коэффициент продувки.

Для четырехтактных дизелей с наддувом - от 1,05 до 1,15.

кг/с,

Расход воздуха , определяющий заряд цилиндра, кг/с, будет ниже суммарного расхода, так как часть воздуха расходуется на продувку цилиндров:

, кг/с,	(38)
кг/с,

Секундный расход отработавших газов:

, кг/с;	(39)
кг/с;

2.7 Определение мощности агрегатов наддува

Мощность, потребляемая компрессором:

, кВт;	(40)
кВт;

Температура смеси выпускных газов с наддувочным воздухом определяется из уравнения баланса теплоты.

Принимая получим:

, К,	(41)

где - температура смеси воздуха и выпускных газов, К;

, , - средние молярные теплоемкости смеси, воздуха в ресивере и газов в точке «»;, определяются по формулам (19) и (20) для и .

К,

Температура рабочего тела перед турбиной , с учетом теплоты на охлаждение определяется как

, К,	(42)

где - коэффициент, учитывающий теплоотвод в выпускной системе;

- температура теплоносителя, охлаждающего выпускной коллектор, К.

По опытным данным для коллектора, охлаждаемого водой, можно принять ; К.

К,



Для обеспечения продувки двигателя перепад давления по нему для четырехтактных дизелей должен быть не ниже .

Давление рабочего тела перед турбиной:

, МПа,
МПа.

Определим перепад давления по турбине:

, МПа,	(43)
МПа,

Мощность турбины:

, кВт,	(44)

где - показатель адиабаты расширения отработавших газов (;

- газовая постоянная отработавших газов (Дж/кг•К);

- КПД турбины (.

кВт,

Проверкой правильности расчетов служит равенство в пределах принятой для инженерных расчетов погрешности - 5%.

.

Полученная погрешность входит в допустимые пределы.

2.8 Построение индикаторной диаграммы

Индикаторную диаграмму строят в координатах . По значениям ранее вычисленных объемов и давлений на координатную плоскость наносится положение характерных точек индикаторной диаграммы.

Значения координат промежуточных точек и процессов сжатия и расширения определяются по уравнениям политроп сжатия и расширения при заданных значениях текущего объема .

Политропа сжатия:

, МПа.	(45)

Политропа расширения:

, МПа.	(46)

Задавая значения текущего объема , определяют давление . Значение объема при заданном угле поворота коленчатого вала находится по зависимости:

, м3,	(47)

где - объем камеры сжатия, м3;

- площади поршня, м2;

- перемещение поршня от ВМТ, м.

Значение в зависимости от угла поворота коленчатого вала для двигателя с одним поршнем в цилиндре составит:

, м,	(48)

где - угол поворота коленчатого вала, отсчитываемой от ВМТ, град;

- отношение радиуса кривошипа к длине шатуна.

Рассчитаем данные для построения индикаторной диаграммы по формулам (45), (46),(47) и (48). Рассчитанные данные для построения индикаторной диаграммы представлены в таблице 1.

По полученным ранее данным построим индикаторную диаграмму, которая представлена на рисунке 2.

Таблица 1 -Данные для построения индикаторной диаграммы

, °ПКВ	s,м	V, м3	p, МПа	, °ПКВ	s,м	V, м3	p, МПа
-180	0,16987380	0,00416	0,20	0	0,00012620	0,00031	11,50
-175	0,16914728	0,00415	0,21	5	0,00085272	0,00033	11,50
-170	0,16778034	0,00412	0,21	10	0,00221966	0,00036	11,50
-165	0,16578341	0,00407	0,22	15	0,00421659	0,00040	11,28
-160	0,16317166	0,00401	0,22	20	0,00682834	0,00046	9,47
-155	0,15996497	0,00394	0,23	25	0,01003503	0,00053	7,87
-150	0,15618776	0,00385	0,23	30	0,01381224	0,00062	6,51
-145	0,15186877	0,00375	0,24	35	0,01813123	0,00072	5,41
-140	0,14704086	0,00364	0,25	40	0,02295914	0,00083	4,51
-135	0,14174079	0,00352	0,26	45	0,02825921	0,00095	3,80
-130	0,13600888	0,00339	0,28	50	0,03399112	0,00108	3,23
-125	0,12988877	0,00326	0,30	55	0,04011123	0,00122	2,77
-120	0,12342702	0,00311	0,31	60	0,04657298	0,00136	2,40
-115	0,11667282	0,00296	0,34	65	0,05332718	0,00152	2,09
-110	0,10967758	0,00280	0,36	70	0,06032242	0,00168	1,84
-105	0,10249452	0,00263	0,39	75	0,06750548	0,00184	1,64
-100	0,09517832	0,00247	0,43	80	0,07482168	0,00201	1,47
-95	0,08778465	0,00230	0,48	85	0,08221535	0,00217	1,33
-90	0,08036979	0,00213	0,53	90	0,08963021	0,00234	1,21
-85	0,07299017	0,00196	0,59	95	0,09700983	0,00251	1,10
-80	0,06570196	0,00180	0,67	100	0,10429804	0,00267	1,02
-75	0,05856061	0,00164	0,76	105	0,11143939	0,00284	0,95
-70	0,05162048	0,00148	0,87	110	0,11837952	0,00299	0,88
-65	0,04493439	0,00133	1,01	115	0,12506561	0,00315	0,83
-60	0,03855323	0,00118	1,18	120	0,13144677	0,00329	0,78
-55	0,03252555	0,00105	1,40	125	0,13747445	0,00343	0,74
-50	0,02689723	0,00092	1,67	130	0,14310277	0,00356	0,71

Рисунок 2 - Индикаторная диаграмма, построенная по полученным данным

Работу цикла в джоулях найдём по формуле

(49)

гдеi = 0 - значение при угла поворота коленчатого вала, i = n- значение при - угла поворота коленчатого вала; Vi - объем, м3; pi- давление, МПа.

Рассчитанные данные представлены в таблице 2.

Таблица 2 -Данные для построения индикаторной диаграммы

, °ПКВ	Lц,Дж	, °ПКВ	Lц,Дж	, °ПКВ	Lц,Дж	, °ПКВ	Lц,Дж
-180	-3,36087	-85	-103,80200	0	220,68386	95	175,63925
-175	-6,60597	-80	-115,28288	5	356,79552	100	159,18055
-170	-9,77442	-75	-128,14516	10	451,77062	105	143,97822
-165	-13,01149	-70	-142,55621	15	68,79929	110	129,87294
-160	-16,34094	-65	-158,66407	20	615,07125	115	116,72402
-155	-19,78811	-60	-176,55690	25	631,04448	120	104,40712
-150	-23,38035	-55	-196,18828	30	616,43832	125	92,81201
-145	-27,14755	-50	-217,24528	35	584,24648	130	81,84053
-140	-31,12272	-45	-238,92581	40	543,57805	135	71,40482
-135	-35,34268	-40	-259,58772	45	500,13382	140	61,42568
-130	-39,84883	-35	-276,25651	50	457,17870	145	51,83117
-125	-44,68803	-30	-284,08953	55	416,41406	150	42,55536
-120	-49,91372	-25	-276,17716	60	378,60344	155	33,53720
-115	-55,58704	-20	-244,51574	65	343,97677	160	24,71954
-110	-61,77829	-15	-183,15317	70	312,47666	165	16,04823
-105	-68,56844	-10	-93,21751	75	283,90282	170	7,47129
-100	-76,05078	-5	-6,50923	80	257,99397	175	-0,70986
-95	-84,33261	0	0	85	234,47293	180	-3,22875
-90	-93,53670			90	213,07007
Итого Lц=	5128,64



Среднее индикаторное давление:

, МПа,	(50)
МПа,

При правильном построении индикаторной диаграммы разница средних индикаторных давлений, определенных графическим и аналитическим методом, не должна превышать 2- 3%.

	(51)

Полученная погрешность входит в допустимые пределы.



3. Определение сил, действующих в кривошипно-шатунном механизме дизеля

Детали кривошипно-шатунного механизма (КШМ) подвергаются действию сил давления газов внутри цилиндра, сил инерции поступательно и вращательно движущихся частей, сил трения и сил сопротивлений от потребителя энергии.

Определение сил и моментов, действующих в КШМ, необходимо для расчета деталей на прочность, определения основных размеров подшипников, оценки уравновешенности, а также для сравнения нагруженности подшипниковых узлов различных двигателей.

Силы, действующие на детали КШМ, являются функциями угла поворота кривошипа коленчатого вала и режима работы двигателя.

Схема сил, действующих в КШМ, представлена на рисунке 3.

Рисунок 3 - Схема сил, действующих в кривошипно-шатунном механизме



Суммарная сила , приложенная в центре поршневого пальца, определяется как

	(52)

где - сила от давления газов на поршень:

, Н	(53)

- давление газов в цилиндре (берется из индикаторной диаграммы в

зависимости от ), МПа;

- давление со стороны кривошипной камеры ( для расчетов можно

принять МПа).

- сила инерции поступательно движущихся масс.

, Н,	(54)

- масса поступательно движущихся частей, кг;

- ускорение поршня, м/с2.

Положительными считаются силы, направленные от поршня к коленчатому валу.

Масса поступательно движущихся частей складывается из массы поршня в сборе и части массы шатуна, участвующей в поступательном движении . Для расчетов можно принять . Принимаем кг, кг [2, с. 153]. Тогда кг.

Ускорение поршня определяется в зависимости от угла поворота коленчатого вала и угловой скорости коленчатого вала:

, м/с2,	(55)

где - угловая скорость коленчатого вала дизеля, рад/с;

- угол поворота коленчатого вала, рад;

- отношение радиуса кривошипа к длине шатуна.

Силу (рисунок 4) раскладывают на силу , действующую вдоль оси шатуна, и силу , направленную нормально к оси цилиндра. В свою очередь, силу , перенесенную в центр шатунной шейки вала, раскладывают на тангенциальную силу , действующую перпендикулярно кривошипу, и нормальную силу , направленную по кривошипу.

Указанные силы определяются из следующих выражений:

;	(56)
;	(57)
;	(58)
;	(59)

Угол определяется приближенно:

.	(60)

Результаты расчета сил, действующих в кривошипно-шатунном механизме, представлены в приложении А.

Полученные зависимости изменения сил , , , , , , от угла показаны на рисунках 4, 5, 6.

Рисунок 4 - График изменения сил , от угла поворота коленчатого вала

Рисунок 5 - График изменения сил , от угла поворота коленчатого вала

Рисунок 6 - График изменения силы от угла поворота коленчатого вала

Рисунок 7 - График изменения силы от угла поворота коленчатого вала



4. Расчет и построение векторной диаграммы сил, действующих на шатунную шейку коленчатого вала дизеля

Построение векторной диаграммы производится для оценки величины и направления сил, действующих на шейку кривошипа по участкам ее окружности.

У однорядного двигателя на шатунную шейку действуют тангенциальная , нормальная и центробежная силы (рисунок 4). Для заданной угловой скорости коленчатого вала центробежную силу можно определить как:

, Н,	(61)

где - радиус кривошипа, м;

Н,

Алгебраическая сумма нормальных сил, действующих на шейку: . Графически величину можно определить по кривой , сместив ось ординат на величину .

В V ? образном двигателе на шатунную шейку действует алгебраическая сумма всех сил в правом и левом цилиндрах.

Силы Т?и Z??определяют алгебраическим суммированием ординат кривых Т и Z?, смещенных по абсциссе на угол фазового смещения рабочих циклов правого и левого цилиндров, т.е.

Для четырехтактных двигателей угол фазового смещения равен углу развала цилиндров плюс 360 ? поворота коленчатого вала.

Результаты расчета представлены в приложении Б. Векторные диаграммы сил, действующих на шатунную шейку коленчатого вала, показаны нарисунках8, 9.

Рисунок 8 - Векторная диаграмма сил, действующих на шатунную шейку коленчатого вала (без прицепного шатуна)

Рисунок 8 - Векторная диаграмма сил, действующих на шатунную шейку коленчатого вала (с прицепным шатуном)



5. Разработка узла дизеля. Поршневой палец

Палец поршня рассчитывается как балка, нагруженная по краям равномерной нагрузкой, распределенной по длине бобышек поршня, и имеющая опору в средней части по длине головки шатуна.

Максимальное напряжение изгиба пальца, Па:

(5.1)

где - максимальный изгибающий момент, Н?м.

Максимальный изгибающий момент найдем по формуле:

(5.2)

гдеFП - площадь поршня, м2;

pz - максимальная сила от давления газов, МПа;

L - расстояние между серединами бобышек поршня, м;;

а - длина верхней головки шатуна, м;

W - момент сопротивления пальца на изгиб, м3.

Подставим численные значения в формулу (5.2) и получим:

Момент сопротивления пальца на изгиб найдем по формуле:



(5.3)

где D - внешний диаметр пальца, м;D= 0,072 м;

d- внутренний диаметр пальца, м;d= 0,032 м.

Подставим численные значения в формулу (5.3) и получим:

Полученные численные значения подставим в формулу (5.1) и получим:

Максимальное значение напряжения изгиба для поршневого пальца недолжно превышать 250 МПа.

Удельные нагрузки во втулке верхней головки шатуна, МПа, определяются из выражения:

(5.4)

Подставим численные значения в формулу (5.4) и получим:



Предельное значение удельной нагрузки для стальных втулок составляет 180 МПа, таким образом условие прочности выполняется.

6. Выполнение графической части проекта

Компоновочный чертеж двигателя выполняется в виде разреза по одному из цилиндров на листе формата А1, где в соответствующем масштабе должны быть показаны: детали остова двигателя с подвесным коленчатым валом, их соединения, детали кривошипно-шатунного механизма, механизм газораспределения, воздушные ресиверы и выпускные коллекторы. Детали и сборочные единицы топливной аппаратуры высокого давления и их привода вычерчиваются в соответствии с индивидуальным заданием. На поперечном разрезе дизеля показываются его габаритные размеры. Кривошипно-шатунный механизм вычерчивается в положении, заданном по варианту.

Задание на разработку узла дизеля дается в исходных данных проекта. Разработанный узел вычерчивается на листе так, чтобы имелось полное представление о его конструкции и работе.

Список использованных источников

1Гизатуллин, Р. К. Расчет и проектирование тепловозного дизеля: учеб.-метод. пособие / Р. К. Гизатуллин, В. М. Овчинников, В. В. Скрежендевский ; М-во трансп. и коммуникаций Респ. Беларусь, Белорус. гос. ун-т трансп. Гомель : БелГУТ, 2015. - 42 с.

2Симсон А. Э. и др. Тепловозные двигатели внутреннего сгорания. - М.: Транспорт, 1987. - 536 с.

Размещено на Allbest.ru

...