Размещено на http://www.allbest.ru/

Міністерство освіти і науки, молоді та спорту України

Херсонська державна морська академія

ФАКУЛЬТЕТ СУДНОВОЇ ЕНЕРГЕТИКИ

Кафедра технічної механіки, інженерної та комп'ютерної графіки

методичні рекомендації

для виконання розрахунково-графічної роботи

з дисципліни: «ТЕОРІЯ МАШИН І МЕХАНІЗМІВ ТА ДЕТАЛІ МАШИН»

підготовки бакалавра:

галузей знань: 0701 - транспорт і транспортна інфраструктура

0507 - електротехніка та електроніка

напрями: 6.070104 - «Морський та річковий транспорт»,

6.050702 - «Електромеханіка»

професійне спрямування: «Судноводіння»,

«Експлуатація суднових енергетичних установок»

Спеціалізація: «Експлуатація електрообладнання і автоматики суден»

курс другий, на базі повної загальної середньої освіти

форма навчання: денна і заочна

Херсон 2011



Методичні рекомендації для виконання розрахунково-графічної роботи розробив у відповідності з робочою навчальною програмою к.т.н. доцент кафедри технічної механіки, інженерної і комп'ютерної графіки Кузнєцов Ю.М. (російською мовою)

Методичні рекомендації розглянуто і ухвалено на засіданні кафедри технічної механіки, інженерної і комп'ютерної графіки 01.09.2011 р. протокол №1

Завідувач кафедри професор Букетов А.В.

Начальник навчально-методичного відділу Черненко В.В.

Общие положения

Целью расчетно-графической (РГР) работы является закрепление теоретических знаний и приобретение практических навыков в выполнении технических расчетов при проектировании деталей узлов и механизмов.

Задание на РГР работу включает в себя:

расчет основных параметров зубчатого зацепления редуктора;

определение геометрических размеров участков тихоходного вала;

подбор шпонок и подшипников качения;

подбор подшипников качения для ведомого вала;

разработку эскизного проекта ведомого (тихоходного) вала, зубчатого колеса и общего вида редуктора.

Расчетно-графическая работа выполняется курсантами самостоятельно и по мере готовности отдельных разделов предоставляется преподавателю для проверки.

Эскиз редуктора выполняется в масштабе в двух проекциях на стандартной (нелинованной) бумаге формата А4 в соответствии с требованиями ГОСТ 2.105-8.

Рисунки, эскизы и таблицы выполняются карандашом в соответствии с ГОСТ.

Текст пояснительной записки (ПЗ) должен быть написан на бумаге формата А4 разборчивым почерком шариковой ручкой, тушью или чернилами.

Объем ПЗ - 10-15 листов.

Ссылки на использованную литературу обязательны.

Вариант работы выбирается из таблицы 11 (приложения 1) по списку классного журнала.

Для успешного выполнения РГР работы необходимо пользоваться рекомендованной литературой, где изложены примеры выполнения курсовых проектов и решения сопутствующих задач.

1. Методические рекомендации к выполнению расчетно-графической работы

Задание 1.1 Расчет основных параметров зубчатого зацепления

Расчет основных параметров зубчатого зацепления цилиндрического редуктора рекомендуется выполнять в следующей последовательности:

Выбор материала зубчатых колес.

Расчет закрытых цилиндрических передач ведется из условия сопротивления контактной усталости зубьев и начинается с выбора материала и определения допускаемых контактных напряжений.

Предпочтительные марки стали представлены в таблице 1.

Таблица 1 Марки стали

Марка стали	Диаметр шестерни, мм	Твердость поверхности НВ или HRC	Термообработка	Предел контактной усталости но
45 40Х 35ХМ 20ХН2М	Любой ?200 ?200 ?200	180…207 235…262 48…55 56…63	Нормализация Улучшение Улучш. И ТВЧ Цементация и закалка	2НВ+70 2НВ+70 17НРС+200 23НRС

Термообработка применяется для повышения механических характеристик. При выборе марки сталей предварительно задаются диаметром шестерни. Для лучшей приработки зубьев, а также с целью обеспечения условия равнопрочности передачи твердость зубьев шестерни (НВ₁) следует назначать больше твердости колеса (НВ₂) не менее чем на 15-20 единиц для сталей марки 45 и 40Х и не менее 1-7 единиц для сталей марки 35ХМ и 20ХН2М т.е.

НВ₁ = НВ₂ + (15…20), НRC₁ = HRC₂ + (1…7). (1)



Чем выше твердость поверхности зубьев, тем выше допускаемые контактные напряжения и меньше размер передачи. Поэтому для редукторов, к размерам которых не предъявляют высоких требований, следует применять дешевые марки стали, типа 45 и 40Х.

Допускаемые контактные напряжения у_н для прямозубых передач определяют по формуле

, (2)

где предел контактной усталости поверхности зубьев. Значения у_но приведены в таблице 1.

коэффициент безопасности, равный:

для нормализованных и улучшенных зубчатых колес - 1,1;

для колес с поверхностным упрочнением зубьев - 1,2.

K_HL коэффициент долговечности (для редукторов с ресурсом 38000 часов K_HL = 1). вал зубчатый передача редуктор

Для не прямозубых колес расчетное допускаемое контактное напряжение определяют по формуле:

(3)

где допускаемое контактное напряжение, МПа, соответственно для шестерни и колеса, определяемые по формуле (1).

1. Определяем межосевое расстояние а_щ (мм) из условия сопротивления контактной усталости рабочих поверхностей зубьев по формуле:



(4)

где К_а - числовой коэффициент, равный:

для прямозубых передач К_а = 495,

для косозубых передач К_а = 430.

передаточное число на данном этапе.

Номинальные передаточные числа цилиндрических зубчатых редукторов общего назначения, согласно СТ СЭВ 221-75 представлены в таблице 2.

Таблица 2 Передаточные числа

1-й ряд	1,0	1,25	1,6	2,0	2,5	3,15	4,0	5,0	6,3

вращающий момент на ведомом валу.

здесь Р₁ и Р₂ мощность на ведущем и ведомом валах,

угловая скорость колеса

КПД редуктора - выбирается из табл.3.

Таблица 3 Значения КПД редуктора

Тип передачи		Тип передачи
Зубчатая (с опорами) -цилиндрическая -коническая Планетарная -одноступенчатая -двухступенчатая Червячная при передаточном числе Свыше30 Свыше14 до 30 Свыше8 до 14	0,96…0,98 0,95…0,97 0,90…0,95 0,85…0,90 0,70…0,80 0,75…0,85 0,80…0,90	Ременная (все типы) Цепная Подшипники качения (одна пара) Муфта соединительная	0,94…0,96 0,98 0,99 0,99

Общий КПД одноступенчатого редуктора складывается из КПД зубчатой передачи и КПД подшипников качения.

(5)

здесь КПД зубчатой передачи, КПД подшипников качения. К_нв - коэффициент, учитывающий распределение нагрузки по ширине венца. При постоянной нагрузке и твердости НВ ? 350 К=1.

Ш_а - относительная ширина колес, значение которой принимают в зависимости от положения колес относительно опор (Таблица 4).

Таблица 4 Значения Ш_а

Положение колес относительно опор	Ша
При симметричном расположении При несимметричном расположении При консольном расположении одного или обоих колес Для шевронных передач Для коробок передач	0,40…0,50 0,25…0,40 0,20…0,25 0,40…0,63 0,10…0,20

Полученные значения а_щ, для редукторов серийного и массового производства округляют до большего стандартного ближайшего значения. Межосевые расстояния для цилиндрических зубчатых редукторов в соответствии с СТ СЭВ 229-75 представлены в табл.5.



Таблица 5 Стандартные значения межосевых расстояний, мм.

1-й ряд	40	50	63	80	100	125	160	200	250	315

2. По принятому стандартному значению а_щ определяем ширину венца зубчатого колеса в₂

(6)

и округляем его до целого значения.

Для передач с твердостью зубьев НВ< 350 ширину шестерни назначают на 3...5 мм больше ширины венца колеса т.е.

в₁=в₂+ (3…5), (7)

а для передач с твердостью зубьев HRC > 45 ширина колес и шестерни одинакова:

в₁=в₂ (8)

Шевронные зубчатые колеса отличаютcя от других видов цилиндрических колес большей шириной корпуса и венца.

3. Задаемся значением нормального модуля

m_п= (0,01…0,02)• а_щ (9)

и округляем до стандартного значения (таблица 6).



Таблица 6 Стандартные значения модуля, мм. (СТ СЭВ 310-75)

1-й ряд	1,5	2	2,5	3	4	5	6	8	10

4. Задаемся углом наклона зубьев в:

для косозубых передач в = 8…16^о;

для шевронных в = 25…40^о

5. Для косозубых и шевронных передач определяем модуль в торцовом сечении по формуле

. (10)

6. Определяем суммарное число зубьев шестерни и колеса

. (11)

тогда число зубьев шестерни будет равно

, (12)

а колеса

Z ₂ = Z_C Z ₁ , (13)

Полученные значения Z₁ и Z₂ округляют до целых чисел.

7. По принятым числам зубьев Z₁ и Z₂ и модулю m уточняем передаточное число



U = , (14)

и межосевое расстояние

, (15)

При необходимости значение a_щ можно незначительно изменять, меняя величину угла в.

Фактическое передаточное число не должно отличаться от номинального (стандартного) больше чем на 2,5% при U<4,5 и на 4% при U>4,5.

?U = , (16)

9. Определяем диаметры колеса и шестерни

делительный

, , (17)

выступов

, , (18)

Впадин



. (19)

10. Определяем окружную скорость в зацеплении (м/с)

, (20)

и назначаем степень точности передачи согласно таблицы 7

Таблица 7 Степень точности для редукторов общего назначения

Окружная скорость (м/с)	Степень точности
прямозубой	косозубой
2 6	4 10	9 (пониженная точность) 8 (средняя точность)

11. Определяем силы, действующие в зацеплении

окружная

, (21)

радиальная

, (22)

где б=20^о угол зацепления tg 20^о =0,364

осевая



(23)

Результаты расчетов сводим в таблицу 8.

Таблица 8 Основные параметры зубчатого зацепления редуктора

Наименование параметров зубчатого зацепления редуктора	Обозначение параметра и размер
Мощность на ведущем валу кВт Угловая скорость, рад/с ведущего вала ведомого Номинальный момент на ведомом валу, Н•м Тип передачи Межосевое расстояние, мм Числа зубьев шестерни колеса Модуль нормальный, мм Диаметры делительной окружности, мм шестерни колеса Ширина венца, мм шестерни колеса Угол наклона зубьев, град Силы в зацеплении, кН окружная радиальная осевая	P1 = щ1 = щ2 = M2 = aщ = Z1 = Z2 = mn = d1 = d2 = b1 = b2 = в = Ft = Fr = Fa =

Задание 1.2 Определение основных размеров ведомого вала редуктора, подбор шпонок

Исходными для расчета является момент М₂ , полученный при выполнении задания 1.

К основным параметрам вала относятся диаметры ступеней и их длины.

Определяем основные размеры ведомого вала.

Диаметр расчетного сечения выходного конца тихоходного вала определяют по формуле

(24)

Полученное значение диаметра округлить до стандартного значения (ГОСТ 6636-69) из ряда:

Таблица 9 Стандартные значения исходных значений диаметров вала

12	17	25	26	28	32	36	38	40	42	45	50
53	56	60	63	67	71	75	80	85	90	95	100
120	125	130	140	160	170

Длину ступени выходного конца вала определяют по соотношению

. (25)

Диаметр опор под подшипник определяют по формуле

. (26)

(округлить до значения кратного 5 в сторону большего значения).

Длину ступени вала под подшипник находят по формуле

. (27)



Диаметр вала под колесо определяют из соотношения

. (28)

(округлить до стандартного значения см. данные, приведенные выше).

Длина ступени под колесо l_к должна быть равной длине выступающей ступицы колеса l_стк, (если принято колесо со ступицей), которая в свою очередь должна быть не меньше ширины зубчатого венца l_стк ? b₂ . Следовательно:

для колеса плоской формы (см. Задание 5)

, (29)

для выступающей ступицы колеса

> b₂ . (230)

Окончательно форму и размеры вала определяют после подбора подшипников, когда выявятся необходимые размеры цапф.

Подбираем шпонки.

Подбор и проверку призматических шпонок (рис.1) со скруглеными торцами для соединения вала с колесом производят следующим образом.

Для принятого диаметра вала в месте посадки колеса (Таблица 10) выбирают сечение шпонки b и h , а также глубину пазов t₁ и t₂ на валу и ступице.



Рис. 1.

Таблица 10 Основные размеры призматических шпонок

Значение диаметра вала , мм.	Сечение шпонки	Глубина паза
	bширина	h-высота	t1 на валу	t2 втулки
17…22 22…30 30…38 38…44 44…50 50…58 58…65 65…75	6 8 10 12 14 16 18 20	6 7 8 8 9 10 11 12	3,5 4 5 5 5,5 6 7 7,5	2,8 3,3 3,3 3,3 3,3 4,3 4,9 4,9

Длину шпонки l_ш принимают на 5…8 мм меньше длины ступицы l_ст колеса

. (31)

Полученное расчетное значение длины шпонки приводят к стандартному из ряда (Таблица 11).



Таблица 11 Стандартные значения длины шпонок

6	8	10	12	14	16	18	20	22	25	28
32	36	45	50	56	63	70	80	900	100

Выбранную шпонку проверяют на смятие по формуле

, (32)

где М₂ - передаваемый момент, Н*м;

d_к - диаметр вала в месте расположения шпонки, мм;

l_p - расчетная длина шпонки при округленных торцах шпонки

. (33)

Допускаемое напряжение смятия при стальной ступице принять равным 100…120, а при чугунной - 50…60 Мпа.

Если при проверке шпоночного соединения условие прочности не соблюдается, то необходимо назначить две шпонки с меньшим сечением или (ЧТО КРАЙНЕ НЕ ЖЕЛАТЕЛЬНО) увеличить длину ступицы и, следовательно, длину шпонки.

Задание 1.3 Подбор подшипников качения для ведомого вала

Исходными данными являются:

угловая скорость вала, щ₂

силы зацепления,

размеры вала,

компоновочная схема узла.

После назначения диаметров посадочных мест вала для установки подшипников выбирают их тип и схему установки. При выборе типов подшипников в первую очередь принимают во внимание величину и направление нагрузки на опору, удобство сборки и разборки, а также стоимость подшипника.

Прежде всего, целесообразно рассматривать возможность применения однорядных радиальных шарикоподшипников, как наиболее простых и дешевых.

При действии на опору радиальной и значительной осевой нагрузки () выбирают радиально - упорные подшипники.

Выбор подшипника производится по каталогу - справочнику, ориентируясь на лёгкую серию по диаметру цапфы в месте установки подшипника. Затем по динамической грузоподъемности (при щ >0,1 рад/с) или по статической грузоподъемности (при щ<0,1 рад/с ), значения которых указаны в каталоге рассчитывают долговечность (ресурс в часах) подшипника и сравнивают его с требуемой. Долговечность подшипников должна соответствовать сроку службы передачи.

Для определения долговечности подшипников необходимо вычислить эквивалентную динамическую нагрузку на подшипники, используя эскизную компоновку узла ведомого вала. На основании эскизной компоновки узла строим расчетную схему ведомого вала (рис. 2).

Чтобы вычислить эквивалентную динамическую нагрузку на подшипники, надо предварительно найти радиальные реакции опор (радиальные нагрузки).

для радиальных подшипников, у которых осевая сила отсутствует, реакции опор находим по формуле

F_AY = F_BY = , (34)



Рис.2

для радиально-упорных подшипников (при наличии осевой составляющей силы) расчет ведется по формуле

R_AY = (Fr·l_{1 +} F_A), (35)

R_BY = Fr R_AY, (36)

R_Ax = R_Bx =Ft/2, (37)

Суммарные радиальные реакции подшипников:

для опоры А

, (38)

для опоры В

. (39)



Дальнейшие расчеты ведутся для более нагруженной опоры.

Вычисляем отношение осевой нагрузки F_A к статической грузоподъемности C_O (см.. таблицу 26 в приложении 2) намеченного подшипника F_А / С_О и по таблице 26 путем интерполяции, находим коэффициент осевого нагружения е и коэффициенты радиальной Х и осевой У нагрузки. Подставляя найденные значения Х и У в формулу

Rэ =(Fr_A· X +Fa· Y), (40)

находим эквивалентную нагрузку более нагруженного подшипника.

Определяем долговечность подшипника по формуле

, (41)

где р =3 для шариковых подшипников,

р = 3,33 для роликовых подшипников.

Если Lрасч.<Lтреб. Выбирают подшипник следующей серии того же диаметра и повторяют расчет до выполнения условия Lрасч.>Lтреб.

Задание 1.4 Эскизное проектирование

После определения межосевого расстояния, размеров зубчатых колес и ведомого вала приступают к разработке компоновочной схемы редуктора, первым этапом которой является выполнение эскизного проекта.

При эскизном проектировании определяют расположение деталей передач, расстояния между ними, ориентировочные диаметры ступеней вала, выбирают типы подшипников и схемы их установки.

При определении расстояния между деталями исходят из условия, что поверхности вращающихся колес не должны задевать за внутреннюю поверхность стенок корпуса. Для этого между деталями и стенками оставляют зазор а , мм, который определяют по формуле

, (42)

где L - наибольшее расстояние между внешними поверхностями деталей передач, мм., равное:

L=d₁+d₂+2m.. (43)

После вычисления значения а округляют в большую сторону до целого числа.

Расстояние b₀ между дном корпуса и поверхностью колес для всех типов редукторов принимают равным

. (44)

Используя табл.8 и найденные значения а и b₀, начертить компоновочный эскиз редуктора, в соответствии с требованиями ГОСТ.

Задание 1.5 Конструирование зубчатых колес

Форма зубчатого колеса может быть плоской (рис. 3а, б) или с выступающей ступицей (рис.3в).

Длину посадочного отверстия (ступицы) колеса l_стк желательно принимать равной:

для плоского колеса ширине зубчатого венца колеса



l_{стк =} b₂ , (45)

Рис. 3

для колеса с выступающей ступицей колеса

l_стк = (1…1,8) •d_к . (46)

Диаметр ступицы d_стк и ширину торцов зубчатого венца выполняют равными

, (47)

. (48)

На торцах зубчатого венца выполняют фаску размером под углом .

Высота зубца определяется формулой

. (49)



В тех случаях, когда важно снижение массы конструкции (например, в самолетостроении) колеса делают с более тонким диском с? 0,25* b₂



Литература

1. Дунаев П.Ф., Леликов О.П. Детали машин. Курсовое проектирование. М.: Высшая школа, 1984.

2. Иванов М.Н., Иванов В.Н. Детали машин. Курсовое проектирование. М.: Высшая школа, 1975.

3. Куклин Н.Г., Куклина Г.С. Детали машин. М.: Высшая школа. 1976.

4. Методические рекомендации по технической механике. Под редакцией Г.М.Ицковича. Вып.3.М.: Высшая школа. 1976.

5. Чернавский С.А., Белов К.Н., и др. Курсовое проектирование деталей машин. М.: Машиностроение, 1987.

6. Чернавский Д.В., Панин Б.Б. Курсовое проектирование одноступенчатых редукторов. М.: Машиностроение, 1975.



Приложения

ЗАДАНИЕ к расчетно-графической работе

Рассчитать одноступенчатую закрытую зубчатую цилиндрическую нереверсивную передачу общего назначения с ресурсом работы t>36000 часов.

Начертить в двух проекциях эскиз общего спроектированного редуктора и эскизы ведомого (тихоходного) вала и зубчатого колеса,

Подобрать шпонки и подшипники качения к посадочным поверхностям (цапфам) вала.

Исходные данные Р₁, ₁, ₂ и кинематическую схему редуктора выбрать согласно шифру из табл. 11 и рис.4.

Рис.4. Схемы редукторов:

а) прямозубый;

в) косозубый.



Таблица 11Исходные данные к расчетно-графической работе

№ варианта	Цилиндрический зубчатый редуктор
	Мощность на ведущем валу, Р1, кВт	Угловая скорость ведущего вала, щ1, рад	Угловая скорость ведомого вала, щ2, рад	Схема редуктора
01	0,6	93,7	32,4	Б
02	0,8	97,3	24,3	Б
03	1,1	78,5	31,4	А
04	1,5	99,4	49,7	А
05	1,7	78,5	39,2	Б
06	1,7	148,6	66,0	А
07	2,2	75,4	24,0	Б
08	2,2	150,0	47,0	Б
09	2,8	97,3	54,0	А
10	2,8	148,6	74,3	А
11	3,0	75,4	24,0	Б
12	3,0	150,0	75,0	А
13	4,0	100,0	31,8	Б
14	4,5	99,4	39,8	А
15	5,5	75,4	24,0	Б
16	5,5	76,4	38,2	А
17	5,5	99,4	31,5	Б
18	7,0	102,5	32,5	Б
19	7,0	150,7	83,7	А
20	7,5	152,8	76,4	А
21	10,0	102,5	32,5	Б
22	0,4	97,3	60,8	А
23	0,4	92,0	57,0	Б
24	0,8	91,0	50,0	Б
25	1,5	99,4	62,0	А
26	2,0	94,2	47,6	А
27	2,2	75,4	33,6	А
28	2,2	75,4	24,0	Б
29	2,2	109,4	31,8	Б
30	2,7	76,4	32,8	Б



Модуль	m	8
Число зубьев	Z	30
Угол наклона зубьев	в	8…16
Направление линии зуба		Правое
Исходный контур	-	ГОСТ13755-81
Коэф. смещ. исх. контура	X	0
Степень точности		9 Ва ГОСТ 1643-81
Диам. делит. окружности	d	250

					Зубчатое колесо	Лит.	Масса	Масшт
Изм.	Лист	№ докум.	Подп.	Дата						1:2
Чертил					Лист	Листов
Принял				Сталь 45 ГОСТ 1050-74	ХГМИ



Таблица 26 Технические характеристики подшипников



Размещено на Allbest.ru

...