Управление надежностью железнодорожного пути

Размещено на http://www.allbest.ru/

Федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего профессионального образования

«Петербургский Государственный Университет Путей Сообщения Императора Александра I»

Кафедра «Железнодорожный путь»

ПОЯСНИТЕЛЬНАЯ ЗАПИСКА

по дисциплине «Управление надёжностью железнодорожного пути»

выполнила

М.А. Старилова

Руководитель

А.С. Гапоненко

Санкт-Петербург 2014



Содержание

1. Расчёт показателей эксплуатационной надёжности эталонных конструкций верхнего строения пути

1.1 Расчёт количества эталонных объектов пути

1.2 Расчёт показателей эксплуатационной надёжности эталонных конструкций верхнего строения пути

2. Расчётное прогнозирование полных отказов и показателей долговечности рельсов

2.1 Расчет среднестатистической и максимальной вероятности осевых нагрузок и

3. Оценка надежности верхнего строения пути

3.1 Показатели эксплуатационной надежности верхнего строения пути

3.2 Оценка надежности конструкции верхнего строения пути

3.3 Оценка надёжности элементов верхнего строения пути

3.3.1 Методика оценки надёжности рельсов

3.3.2 Оценка надежности рельсов по параметрам и

3.3.3 Методика прогнозирования отказов рельсов

3.3.4 Оценка надежности шпал

3.3.5 Методика прогнозирования и прогноз отказов шпал

3.3.6 Оценка надежности рельсовых скреплений

Список использованных источников



1. Расчёт показателей эксплуатационной надёжности эталонных конструкций верхнего строения пути

1.1 Расчёт количества эталонных объектов пути

Оценка показателей эксплуатационной надежности технического состояния элементов верхнего строения пути на различных участках зависит от видов и типов конструкций, находящихся в различных условиях эксплуатации, окружающей среды, а также из-за влияния других факторов.

Расчет показателей эксплуатационной надежности эталонного километра железнодорожного пути и эталонного стрелочного перевода позволяет все виды конструкций пути и стрелочных переводов привести к эталонным объектам с помощью переводных коэффициентов.

Для оценки и сопоставления показателей эксплуатационной надежности конструкций верхнего строения пути на различных участках могут быть приняты следующие эталонные объекты железнодорожного пути:

- эталонный километр верхнего строения пути - 1 км бесстыкового пути с рельсами типа Р65, железобетонными шпалами, скреплениями АРС на щебеночном балласте, пропустивший после укладки от 100 до 200 млн. т брутто, эксплуатирующийся в прямом участке пути на горизонтальной площадке в профиле в регионе с умеренным климатом;

- эталонный стрелочный перевод - стрелочный перевод типа Р65 марки 1/11 с железобетонными брусьями на щебеночном балласте.

Расчет ведется отдельно для путей и для стрелочных переводов.

Исходные эксплуатируемые конструкции пути по каждому из сформированных объектов приводятся к эталонным по формулам:

- для конструкции пути:

,



где		-	протяженность участка пути с одинаковой конструкцией и условиями эксплуатации, км;
		-	коэффициент, учитывающий конструктивные особенности конструкций пути;
		-	коэффициент, учитывающий условия эксплуатации конструкций пути;
		-	коэффициент, учитывающий климатические условия;
		-	коэффициент, учитывающий наработку тоннажа с момента строительства или капитального ремонта пути и стрелочных переводов.

- для стрелочных переводов:

,

где		-	количество стрелочных переводов данного типа, перевод;
		-	коэффициент, учитывающий конструктивные особенности стрелочного перевода;
		-	коэффициент, учитывающий условия эксплуатации стрелочных переводов;
		-	коэффициент, учитывающий климатические условия;
		-	коэффициент, учитывающий возможность управления стрелочным переводом (централизованное/нецентрализованное);
		-	коэффициент, учитывающий наработку тоннажа с момента строительства или капитального ремонта пути и стрелочных переводов;
	n	=	(1-8) - количество интервалов пропущенного тоннажа, млн. тонн брутто.

Для первого участка пути:

км

Кт=1,1 - коэффициент, учитывающий годовую амплитуду температур

Подсчитанные значения сведём в таблицу 1

Таблица 1

№ участка	, км
1	72,99
2	55,01
3	72,47
4	21,93
5	60,33
6	143,22
7	72,75
8	173,10
9	133,04

Для первого стрелочного перевода имеем:

,

Результаты расчётов сведены в таблицу 2

Таблица 2

№ участка	, стрел. переводов
1	44,58
2	21,91
3	8,18
4	31,57
5	18,40
6	24,48
7	8,51
8	2,70
9	12,87

1.2 Расчёт показателей эксплуатационной надёжности эталонных конструкций верхнего строения пути

Расчет показателей эксплуатационной надежности эталонной конструкции верхнего строения пути (стрелочного перевода) выполняется в следующей последовательности:

1. Устанавливается учетный период наблюдений за работой железнодорожного пути - месяц.

2. Из данных системы КАСАНТ выбирается суммарное количество отказов 1, 2 и 3 категорий для каждого объекта конструкции пути (стрелочного перевода) за учетный период (месяц) -

3. Определяется общее количество отказов по дистанции пути за месяц

,

где		-	количество объектов эталонных конструкций пути (стрелочных переводов) на дистанции пути
		-	количество отказов конструкций пути (стрелочных переводов), приведенных к эталонным на участке за учетный период

Для пути общее количество отказов составит:

отказов

Для стрелочных переводов аналогично:

= 22+13+17+10+15+6+19+12+24 = 138 отказов

4. Продолжительность простоя конструкции пути по каждому из объектов вычисляется по формуле:

,

где	180	-	время на устранение одного отказа, мин;
	Li	-	протяженность участка по каждому объекту, км

Для первого участка пути продолжительность простоя составит:



,

Расчёты сведены в таблицу 3

Таблица 3

№ участка	, мин
1	114
2	381
3	35
4	1230
5	151
6	22
7	36
8	53
9	33

Для стрелочных переводов значения простоев заданы в исходных данных.

5. Определяется общая продолжительность простоя конструкции пути (стрелочных переводов) по дистанции за учетный период

,

Общая продолжительность простоя пути составит:

,

Общая продолжительность простоя стрелочных переводов составит:

,



6. Объем пропущенного тоннажа по каждому из объектов за учетный период вычисляется на основе данных о средней грузонапряженности Г в год по участку (для месяца следует использовать величину, меньшую в 12 раз) и общей протяженности пути i-го объекта:

,

где	Г	-	средняя грузонапряжённость в год по участку, млн ткм бр/км в год

Для первого участка пути:

,

Посчитанные значения оформим в таблицу 5

Таблица 4

№ участка	, млн. ткм бр
1	250,00
2	141,61
3	433,16
4	49,98
5	208,25
6	541,45
7	499,80
8	624,75
9	716,38

Для стрелочных переводов формула аналогична:

,

Для первого стрелочного перевода имеем:



Таблица 5

№ участка	, млн. ткм бр стрел. перевод/км
1	466,67
2	333,20
3	191,59
4	499,80
5	166,60
6	341,53
7	174,93
8	24,99
9	241,57

7. Интенсивность отказов эталонной конструкции верхнего строения пути определяется исходя из количества приведенных эталонных конструкций пути (стрелочных переводов) и данных по отказам технических средств за учетный период:

,

Для первого участка пути получим:

,

Расчёты сведены в таблицу 6

Таблица 6

№ участка	,
1	0,0010
2	0,0046
3	0,0003
4	0,0374
5	0,0017
6	0,0001
7	0,0003
8	0,0002
9	0,0002

Для первого стрелочного перевода:

,

Остальные значения можно увидеть в таблице 7:

Таблица 7

№ участка	,
1	0,0011
2	0,0018
3	0,0108
4	0,0006
5	0,0049
6	0,0007
7	0,0128
8	0,1778
9	0,0077

8. Средняя интенсивность отказов по дистанции пути, приведенная к одному эталонному объекту (для пути и для стрелочных переводов отдельно), определяется следующим образом:

,

Средняя интенсивность отказов для пути составит:



=(72,99Ч0,001+55,01Ч0,0046+72,47Ч0,0003+21,93Ч0,0374+60,33Ч0,0017+143,22Ч0,0001+72,75Ч0,0003+173,1Ч0,0002+133,04Ч0,0002)/(72,99+55,01+72,47+21,93+60,33+143,22+ +72,75+173,1+133,04) = 0,0010

Средняя интенсивность отказов для стрелочных переводов составит:

= (44,58Ч0,0011+21,91Ч0,0018+8,18Ч0,0108+31,57Ч0,0006+18,40Ч0,0049+24,48Ч0,0007+8,51Ч0,0128+2,70Ч0,1778+12,87Ч0,0077)/(44,58+21,91+8,18+31,57+18,40+24,48+ +8,51+2,70+12,87) = 0,0057

9. Средняя наработка на отказ эталонной конструкции верхнего строения пути определяется исходя из количества приведенных эталонных конструкций пути (стрелочных переводов) и данных по отказам технических средств

,

Для первого участка пути средняя наработка на отказ составит:

72,99250/19=960,39

Для остальных участков результаты в таблице 8:

Таблица 8

№ участка	,
1	960,39
2	216,39
3	3139,11
4	26,73
5	598,27
6	9693,31
7	3030,04
8	4915,65
9	5956,70

Для первого стрелочного перевода средняя наработка на отказ составит:

44,58466,67/22=945,64

Для остальных участков результаты в таблице 9:

Таблица 9

№ участка
1	945,64
2	561,57
3	92,19
4	1577,87
5	204,36
6	1393,44
7	78,35
8	5,62
9	129,54

10. Средняя наработка на отказ по дистанции пути, приведенная к одному эталонному объекту (для пути и для стрелочных переводов отдельно), определяется по формуле:

,

Для пути средняя наработка на отказ составит:

,



Для стрелочных переводов средняя наработка на отказ составит:

,

Продолжительность работы эталонной конструкции верхнего строения пути (стрелочного перевода) за учетный период определяется по формуле:

,

где		-	учетный период наблюдения, мин., составит: 30Ч24Ч60=43200 мин

Продолжительность работы эталонной конструкции верхнего строения пути:

,

Продолжительность работы эталонного стрелочного перевода:

11. Коэффициент неготовности эталонной конструкции пути (стрелочного перевода) за учетный период определяется по формуле:

,

Коэффициент неготовности эталонной конструкции пути составит:

,

Коэффициент неготовности эталонного стрелочного перевода составит:

,

12. Коэффициент готовности эталонной конструкции пути (стрелочного перевода) определяется как:

,

Для эталонной конструкции пути величина коэффициента составит:

,

Для эталонной конструкции пути величина коэффициента составит:

,

Интенсивность отказов верхнего строения пути в целом по дистанции:

где			-	эквивалентное общее количество эталонных линейных элементов пути и стрелочных переводов

,



2. Расчётное прогнозирование полных отказов и показателей долговечности рельсов

Расчет отказов повреждений рельсов требует расчетов отказов пути при различных условиях эксплуатации. С увеличением наработки существенно возрастает параметр потока отказов, а наработка на отказ уменьшается.

Параметр потока а определяется по формуле:

,

где Г - грузонапряженность, млн. ткм брутто/км в год;

Средняя наработка на отказ Тср определяется по формуле:

Тcp = Г/N

При этом характерна значительная дисперсия (разброс) указанных показателей надежности. Обусловлено это существенной изменчивостью наработки рельсовой стали до усталостного разрушения и изменчивостью параметров жесткости и геометрического состояния пути по его протяжению. Поэтому наработка разных рельсов до отказа является изменчивой величиной, зависящей от множества факторов.

Рельсы в главном пути эксплуатируют до установленного показателя - одиночного выхода в дефектные 4-6 шт/км и более в зависимости от класса пути [5]. Для данного варианта класс пути 1АС, одиночный выход рельсов равен 4 шт/км. Потом производят их сплошную замену, а после сортировки и ремонта используют на малодеятельных линиях и станционных путях.

Формула отказов рельсов в зависимости от пропущенного тоннажа имеет вид:



,

где	Т	-	наработка тоннажа, млн. т брутто;
		-	максимально вероятная нагрузка на рельс на рассматриваемом участке пути, тс;
		-	среднестатистическая осевая нагрузка на рельс на рассматриваемом участке пути;
	А, т, п	-	коэффициенты аппроксимации

Наработка тоннажа определяется по следующей формуле:

,

Это выражение называется формулой для прогнозных расчетов технического (межремонтного) ресурса железнодорожного пути по допускаемому количеству одиночных отказов рельсов [h] в среднем по рассматриваемому участку:

Т = ГЧ t

где t - ресурс пути в годах между сплошным обновлением ВСП.

Ресурс пути в годах между капитальным ремонтом пути t , определяется по формуле:

,

Формула для определения количества одиночных отказов рельсов за последний год перед их сплошной заменой (капитальным ремонтом пути), определяется по формуле:

n(1-(1- )n)

На основе имеющихся данных для современных рельсов рекомендуется качестве расчетного значения применить параметр m = 2.

Значения параметра А зависит от типа рельсов, их качества (вида термической обработки и раскисления), а также от плана линии.

Для незакаленных рельсов Р50 в прямых участках пути применительно к среднесетевой совокупности осевых нагрузок (= 16 тс/ось) и установленному для таких условий ресурсу, млн.т. брутто соответственно [ТР50] = 350, значения параметра А будут равны: А Р50 = 4·10-5.

Эти значения параметра А, как наиболее проверенные опытом эксплуатации необходимо использовать в расчетах пути на надежность как базовые.

Для термоупрочненных стандартных рельсов и раскисленных по новой технологии современными лигатурами вводится коэффициент в, равный соответственно 1,5 и 1,25, а при термоупрочнении и новой технологии раскисления - 1,75.

Для кривых вводится коэффициент а

а = 1 + 27 · 104R-2

где R - радиус кривой, (R = 700 м).

Итоговые формулы для определения численного значения А имеют

вид:

Ар50 = 4 · 10-5в-1(1 + 27 · 104R-2)

Численные значения показателя степени п в уравнении нахождения отказов при аппроксимации частных экспериментальных выборок может изменяться от 0,9 до 2,1. В качестве расчетной величины предлагается принять наиболее вероятное его значение п = 1,5.

2.1 Расчет среднестатистической и максимальной вероятности осевых нагрузок и

Статистическая совокупность измеренных осевых нагрузок от подвижного состава, тс/ось, представлена в таблице 10.

Таблица 10 - Результаты измерений осевых нагрузок от подвижного состава

№ п/п	Q	№ п/п	Q	№ п/п	Q	№ п/п	Q	№ п/п	Q	№ п/п	Q	№ п/п	Q	№ п/п	Q
1	8	11	13	21	25	31	19	41	18	51	30	61	26	71	23
2	10	12	16	22	17	32	24	42	23	52	27	62	24	72	27
3	14	13	21	23	21	33	26	43	11	53	28	63	19	73	17
4	16	14	29	24	28	34	26	44	24	54	20	64	16	74	22
5	15	15	29	25	22	35	20	45	22	55	15	65	11	75	16
6	17	16	24	26	20	36	24	46	29	56	19	66	26	76	26
7	13	17	30	27	21	37	22	47	14	57	32	67	22	77	15
8	20	18	27	28	10	38	20	48	18	58	34	68	29	78	13
9	21	19	28	29	30	39	28	49	25	59	31	69	31	79	11
10	22	20	30	30	21	40	25	50	17	60	33	70	19	80	9

Полученные значения случайной величины называются простой статистической совокупностью. Для установления закономерности исследуемой величины и ее характеристики простая статистическая совокупность подвергается обработке:

а) Все данные располагаются в порядке возрастания или убывания значений случайной величины. Получается так называемый вариационный ряд. Данные приведенного выше результата измерений, расположенные в порядке возрастания, представлены в таблице 11.

б) Данные вариационного ряда разбиваются на группы (разряды). Число разрядов зависит от объемов выборки. Практика показывает, что в большинстве случаев целесообразно выбирать число разрядов порядка 10-20.

Таблица 11 - Вариационный ряд осевых нагрузок, измеренных на участке

№	Q	№	Q	№	Q	№	Q	№	Q	№	Q	№	Q	№	Q
п/п		п/п		п/п		п/п		п/п		п/п		п/п		п/п
1	8	11	14	21	17	31	20	41	22	51	24	61	27	71	29
2	9	12	14	22	17	32	20	42	22	52	24	62	27	72	30
3	10	13	15	23	17	33	20	43	22	53	25	63	27	73	30
4	11	14	15	24	18	34	20	44	22	54	25	64	28	74	30
5	11	15	15	25	18	35	21	45	22	55	26	65	28	75	30
6	11	16	16	26	19	36	21	46	23	56	26	66	28	76	30
7	12	17	16	27	19	37	21	47	23	57	26	67	28	77	31
8	13	18	16	28	19	38	21	48	24	58	26	68	29	78	31
9	13	19	16	29	19	39	21	49	24	59	26	69	29	79	32
10	13	20	17	30	20	40	22	50	24	60	26	70	29	80	34

Величина интервала разряда зависит от размаха колебаний случайной величины и минимальных интервалов. Проще брать разряды одинаковыми по величине интервала. Крайние значения случайной величины при небольшом числе данных обычно объединяются в один - два разряда с увеличенным интервалом.

Величина интервала определяется по формуле:

,

где		-	число разрядов;
	,	-	максимальное и минимальное значение случайной величины в вариационном ряду

Для заданного вариационного ряда , , 8



,

По вариационному ряду в каждом разряде подсчитывается число наблюдений (частоты), затем определяются значения частостей:

Рj =

где	Рj	-	частость, выражает статистическую вероятность, что случайная величина окажется в j-ом разряде;
		-	частота или число наблюдений в j -ом разряде.

г) Полученные значения разрядов частот и частостей оформляются в виде статистического ряда, который приведен в таблице 12.

Таблица 12 - Статистический ряд случайных величин

Номер разряда	Значение промежутков в разряде, хjн - хjв	Среднее значение промежутка,	Частота, fj	Частость, Pj	·Pj	· Pj
1	2	3	4	5	6	7
1	[8-10)	9,5	2	0,0250	0,2375	2,26
2	[10-12)_	11	4	0,0500	0,5500	6,05
3	[12-14)	13	4	0,0500	0,6500	8,45
4	[14-16)	15	5	0,0625	0,9375	14,06
5	[16-18)	17	8	0,1000	1,7000	28,90
6	[18-20)	19	6	0,0750	1,4250	27,08
7	[20-22)	21	10	0,1250	2,6250	55,13
8	[22-24)	23	8	0,1000	2,3000	52,90
9	[24-26)	25	7	0,0875	2,1875	54,69
10	[26-28)	27	9	0,1125	3,0375	82,01
11	[28-30)	29	8	0,1000	2,9000	84,10
12	[30-32)	31	7	0,0875	2,7125	84,09
13	[32-34]	33	2	0,0250	0,8250	27,23
	80	1,0	22,0875	526,93
ИТОГО:



Рисунок 1 - Гистограмма распределения по данным статистического ряда

д) Для наглядности статистическое распределение случайной величины изображается гистограммой, которая представляет собой графическое изображение статистического ряда. Соединив середины верхних сторон прямоугольников, получим многоугольник распределения случайной величины (рисунок 1).

Из гистограммы на рисунке 1 видно, что статистический ряд распределяется неравномерно.

е) По данным статистического ряда определяются числовые характеристики простой статистической совокупности:

- первый начальный момент или статистическое среднее:

.

где - среднее значение промежутка определяется по формуле:

,

- статистическая дисперсия:

Dx = б2 - (mx)2

где б2 - статистический второй начальный момент, который определяется

по формуле:

,

- статистическое среднее квадратическое отклонение:

Sx =

Расчет описанных выше характеристик произведен в табличной форме и представлен в таблице 13.

При подстановке полученных результатов:

тх = 22,09 тc; б2 = 526,93; Dx = 38,96 т/с2; Sх = 6,24 т/с

После выполняют выравнивание статистического ряда и проводят оценку согласования теоретического и статистического распределения.

Подбор закона распределения с достаточной точностью описывающего распределение случайной величины производят исходя из физической сущности исследуемого процесса. Дополнительными признаками могут служить внешний вид гистограммы или многоугольника распределения и значения числовых характеристик статистического распределения случайной величины.

Так, для нормального распределения все рассеивания (с точностью до 0,1%) укладываются на участке тх + 3SX. Для рассматриваемой статистической совокупности гистограмма или многоугольник распределения имеют вид, приведенный на рисунке 1. По их внешнему виду можно предположить, что осевые нагрузки можно описать нормальным законом распределения.

Для проверки гипотезы о законе распределения измеряемой случайной величины производят расчет координат теоретической кривой распределения и проверку ее согласия со статистическим распределением.

Координаты теоретической кривой распределения рассчитываются для граничных значений разрядов статистического ряда по его числовым характеристикам путем нахождения вероятности Р попадания измеряемой величины в определенный интервал.

Для нормального закона распределения измеряемой случайной величины Х вероятность попадания ее в j-ый интервал определяется по формуле:

Ф( - Ф(

где ; - соответственно нижняя и верхняя границы значений случайной величины X в j-ом разряде статистического ряда;

Ф( - стандартная функция Лапласа, значения которой затабулированы в зависимости от (Uj)

(Uj ) =

где j - номер разряда статистического ряда.

Частоты теоретического распределения случайной величины определяются как:



hj =

где - частость распределения в j-том разряде;

- общее число измерений, принятых к исследованию.

Все расчеты сведены в таблицу 13.

Таблица 13 - Расчет координат теоретического ряда распределения осевых нагрузок

Номер разряда	Значение промежутков в разряде, -		(Uj ) =	Ф(		Pj	hj	fj
1	2	3	4	5	6	7	8	9	10
		8	-2,3	-0,4893	-	-	-	-	-
1	[8-10)	10	-1,9	-0,4713	0,0180	0,0250	1	2	1
2	[10-12)_	12	-1,6	-0,4452	0,0261	0,0500	2	4	2
3	[12-14)	14	-1,3	-0,4032	0,0420	0,0500	3	4	0,33
4	[14-16)	16	-1,0	-0,3413	0,0619	0,0625	5	5	0
5	[16-18)	18	-0,7	-0,2580	0,0833	0,1000	7	8	0,14
6	[18-20)	20	-0,3	-0,1179	0,1401	0,0750	11	6	2,27
7	[20-22)	22	0	0,0000	0,1179	0,1250	9	10	0,11
8	[22-24)	24	0,3	0,1179	0,1179	0,1000	9	8	0,11
9	[24-26)	26	0,6	0,2257	0,1078	0,0875	9	7	0,44
10	[26-28)	28	0,9	0,3159	0,0902	0,1125	7	9	0,57
11	[28-30)	30	1,3	0,4032	0,0873	0,1000	7	8	0,14
12	[30-32)	32	1,6	0,4452	0,0420	0,0875	3	7	5,33
13	[32-34]	34	1,9	0,4713	0,0261	0,0250	2	2	0
ИТОГО:	0,9606	1,0	77	80	12,44

Примечание: Pj - частость теоретического ряда.

На рисунке 2 представлена гистограмма или многоугольник распределения по данным теоретического ряда таблицы 13.

Гистограмма распределения имеет форму симметричного «колокола» (частость постепенно увеличивается до середины и потом плавно уменьшается), что свидетельствует о правильности ряда для нормального закона распределения.

Вопрос согласования теоретического и статистического распределения решается с помощью «критериев согласия».

Рисунок 2 - Гистограмма распределения по данным теоретического ряда

Наиболее распространенным в практике измерений является критерий Пирсона. При проверке согласованности теоретического и статистического распределения по критерию Пирсона выполняются следующие операции:

а) Подсчитывается величина ч 2 по формуле:

ч 2=

где fj и hj - частоты соответственно статистического и теоретического распределения в j-ом разряде;

j - номер разряда статистического ряда (j=1,2,.. ..k);

б) Определяется число степеней свободы R:



R = К - S

где К - число разрядов статистического ряда;

S - число наложенных связей или количество числовых характеристик статистического распределения, используемых при расчете координат теоретической кривой распределения.

Для нормального распределения:

S = 3(Pj = fj ; mх = mх; Sx = Sx)

в) Для значения ч2 и R по таблице распределения Пирсона (приложения III) определяется вероятность Рч 2 так, что отклонения между теоретическим и статистическим распределением вызваны случайным колебанием измеряемой величины в выборке.

Для данного примера ч2 = 12,44 R=13-3=10. Из таблицы приложения III определяем

Рч 2 = 0,24.

Правило Романовского значительно облегчает применение согласия Пирсона для оценки расхождения между теоретическим и статистическим распределением. Согласно этому правилу, если

,

то согласование теоретического и статистического распределений можно считать хорошим.

В нашем случае имеем:



,

Это свидетельствует о хорошей сходимости теоретического и статического распределения.

Максимальная вероятная осевая нагрузка , определяется по формуле:

=mх + 2,5SX

=22,09 +2,5·6,24=37,69тс

Далее определяются для прямых и кривых участков отказы рельсов в зависимости от пропущенного тоннажа (принимаем шаг наработки 50 млн.т брутто) до величины допускаемого количества отказов рельсов [h].

Результаты расчетов по определению отказов рельсов сводятся в таблицу, и строится график зависимости отказов рельсов от пропущенного тоннажа.

Таблица 14 - Отказы рельсов в зависимости от пропущенного тоннажа

Наработка тоннажа, Т, млн.т брутто	тс	тс	Коэффициенты аппроксимации	Количество отказов рельсов,h, шт/км
			Ар50 = 4 · 10-5в-1(1 + 27 · 104R-2)	m	n
50	37,69	16,0	4,136· 10-5	2	1,5	0,74767
100						1,49534
150						2,71701
200						3,86663

Наработка тоннажа определяется по следующей формуле:

,



Ресурс пути в годах между капитальным ремонтом пути:

,

Количество одиночных отказов рельсов за последний год перед их сп...