Влияние транспортных свойств разрушающих растворов на темп роста коррозионно-усталостной трещины
Особенности механизма в основе транспортировки растворенного вещества в коррозионно-усталостных трещинах в водной среде как результат взаимодействия диффузии и ламинарного циклического течения. Способ введение эффективного диффузионного коэффициента.
| Рубрика | Транспорт |
| Вид | статья |
| Язык | русский |
| Дата добавления | 18.12.2017 |
| Размер файла | 319,4 K |
Отправить свою хорошую работу в базу знаний просто. Используйте форму, расположенную ниже
Студенты, аспиранты, молодые ученые, использующие базу знаний в своей учебе и работе, будут вам очень благодарны.
Размещено на http://www.allbest.ru/
Уфимского государственного нефтяного технического университета, г. Уфа, Российская Федерация
Кафедра сооружения и ремонта газонефтепроводов и газонефтехранилищ
Влияние транспортных свойств разрушающих растворов на темп роста коррозионно-усталостной трещины
Мурзагулова Розалия Ильдаровна, магистрант
Харисов Рустам Ахматнурович, доцент
Аннотация
Некоторые исследования показали, что транспорт растворенного вещества в коррозионно-усталостных трещинах в водной среде включает механизм, который фундаментально отличается от процессов диффузии и циклического течения [1-3]. Этот специфический механизм, названный как ускоренное течение диффузии (FED), является результатом взаимодействия диффузии и ламинарного циклического течения. Это может быть принято в счет количественно путем введения эффективного диффузионного коэффициента Ddef, который может достигать значений величиной порядком больше, чем нормальный диффузионный коэффициент растворенного вещества [2,3]. FED отвечает за ускоренный темп транспорта растворенного вещества, который подразумевает, что состав раствора в трещине, в частности в области вершины трещины, оказывает сильное влияние на этот механизм. С вершины трещины химия, как ожидается, окажет решающее воздействие на уровень роста вершины, это объясняется тем, что FED не может быть не принят во внимание при моделировании коррозионной усталости в одной растворе.
Ключевые слова: диффузия, коррозионно-усталостная трещина, моделирование, водородное охрупчивание
1. Подкисление вершины трещины раствором
Коррозионно-усталостная структура стали в морской воде это система, где уровень роста трещины dA/dn, по-видимому, определяется уровнем транспорта растворенного вещества в области трещины [4]. При сильной анодной поляризации материала в вершине трещины была найдена практически при остальных потенциалах, пока местный измеренный потенциал рН показал, что в вершине раствор подкисленный (рН 5,5) [5]. Измеренный ускоренный темп роста коррозионно-усталостной трещины принимается согласно с водородным охрупчиванием материала в вершине трещины, происходящее в результате катодного сокращения ионов водорода H+ с вершины трещины. Однако, большое падение потенциала в трещине вследствие высокой текущей анодной плотности на поляризованных стенках близ трещины является основанием того, что область вершины трещины должна быть электрически экранирована так, что материал вершины будет практически на уровне местного коррозионного потенциала [6]. Учитывая возможную электрохимическую реакцию при этом значении потенциала, можно сделать вывод, что подкисление в вершине раствором не может быть включено в область вершины трещины как "наиболее закрытый элемент" [4]. Это ведет к тому, что основной источник подкисления может быть найден в анодно-поляризованных частях стенок трещины, где подкисление происходит в результате гидролиза ионов, входящих в состав металла и гидроксидного осадка. Механизм FED можно учитывать для быстрого транспорта ионов водорода H+ в области вершины трещины.
2. Модель прогнозирования поведения развития трещины
Настоящая модель считает постоянную разницу концентрации ионов водорода Н+ между областью тела трещины и вершиной трещины с постоянной анодной поляризацией. Дальнейшие допущения таковы, что уровень роста коррозионно-усталостной трещины рассматривается как функция времени пропорциональная потоку ионов водорода Н+ к вершине трещины. Зная общий эффективный коэффициент диффузии Ddef, может быть посчитана скорость транспорта ионов водорода. Это говорит о том, что простая модель показывает необходимое соотношение между прогнозируемым поведением развития трещины за цикл dA/dn и полученными экспериментальными данными. Видимо, механизм транспорта растворенного вещества в вершине играет преобладающую роль в определении скорости роста трещины. Эффективный коэффициент диффузии растворенного вещества Ddef есть функция безразмерного параметра G, который зависит от среднего расстояния между стенками трещины в течение цикла dav, коэффициента диффузии растворенного вещества D и частоты циклического нагружения щ [2]:
G = dav (щ/D) 0,5 (1)
Приближенное выражение для Ddef может быть получено измерением количеством растворенного вещества в треугольнике искусственной коррозионно-усталостной трещины [1, 2, 4]. Используя эти полученные экспериментальные данные, возможно осуществить разумное прогнозирование поведения dA/dnкак функции ДК и частоты [4]. Цель этого раздела это представить дальнейшее развитие, основанное на улучшенном представлении эффективного коэффициента диффузии в трапецеидальной трещине.
3. Компьютерное моделирование ускоренного течения диффузии в треугольных трещинах
Улучшенное представление Ddef может быть получено из результатов, полученных в треугольных трещинах посредством моделирования FED механизма. Более точные значения эффективного коэффициента диффузии, в частности в области вершины трещины, могут дать более реалистичное прогнозирование поведения развития трещины.
Физическая основа FED эффекта в процессе образования коррозионно-усталостной трещины есть диффузия растворенного вещества в направлении перпендикулярном стенкам трещины, которая может протекать быстрее или медленнее через слои раствора [2, 3]. Диффузия на небольшие расстояния в таком направлении может быть по окончании цикла как результат больших перемещений в направлении течения. Точная информация относительно FED механизма в треугольной модели коррозионно-усталостной трещины получают с использованием компьютерного моделирования траектории диффузии частицы растворенного вещества [3]. Результаты этих компьютерных счислений для треугольных трещин представляют приблизительно аналитическим выражением для значения общего эффективного коэффициента диффузии Deff:
Deff = 2.2 D (amin) - 2 10 (-8/G) (1-R) (2.2-1.5/G) + D, (2)
где amin - минимальный угол при вершине трещины, R - радиус напряжения, Deff - включает в себя нормальные диффузии растворенного вещества:
Deff = Dfed + D. (3)
4. Эффективный коэффициент диффузии в трапецеидальной трещине
В указанном выше компьютерном моделировании эффекта FED в треугольной модели трещины, синусоидальный усталостный цикл разделяется на большое количество интервалов (шагов) [3]. В течение каждого шага ламинарное течение между близкими параллельными стенками трещины описывается параболически. В начале цикла большое количество частиц находится на расстоянии L0 от вершины трещины. С каждым шагом частица подвергается случайной диффузии на малое расстояние а, в направлении перпендикулярном стенке трещины (Рисунок 1).
Рисунок 1 - Параметры трещины
Частицы у стенок отражаются обратно в раствор. После nшагов частица находится на расстоянии Ln от вершины трещины. На расстоянии Ln от вершины большая часть раствора течет в трапецеидальную трещину, образуя при этом угол при вершине da, который будет меньше по сравнению с углом в треугольной трещине на значение 1 - (Lt/ Ln) 2. Соответственно, смещение при шаге n на величину Д Ln будет меньше, чем такой же фактор. После завершения цикла частицы раствора оказываются распределенными случайным образом вокруг их начальной позиции при L0. Ширина такого распределения определяется по Dfed. Сравнивая ситуацию в треугольных трещинах, конечное смещение вокруг начального положения на расстоянии L0 из треугольной вершины после завершения усталостного цикла Ls - L0, будет также меньшим в случае трапецеидальной трещины. По аналогии с поправочным коэффициентом 1 - (Lt/ Ln) 2, использованный для Д Ln, будет проводиться аппроксимация для трапецеидальных трещин по сумме смещений ДLn частиц, Ls - L0, будет меньше среднего значения фактора 1 - (Lt - L0) 2. Dfedпропорционально среднему значению выражения Ls - L0 конечным перемещениям в конце цикла [3]. При аппроксимации выражения Dfed в трапецеидальных трещинах могут быть получены умножением Dfedдля треугольных трещин, как указано в уравнении (2), учитывая фактор 1 - (Lt - L0) 2, так получается уравнение для трапецеидальных трещин:
Deff = 2.2 D {1 - (Lt - L0) 2}2 (amin) - 2 10 (-8/G) (1-R) (2.2-1.5/G) + D. (4)
5. Геометрия трещины в полубесконечных материалах
Настоящие расчеты были представлены для полубесконечных стальных образцов. Выбранные значения предела текучести уys и модуля упругости Е были равны 460 и 2.1*105 МПа соответственно. Согласно теории механизма разрушения, вершина трещины открывается на величину дt, а трещины - на значение дm под действием статического напряжения у получаем:
дt = К12/Е уys, (5)
дm= 5.8 уА/Е, (6)
где фактор интенсивности напряжения К1 = 1.12 у (рА) 1/2, (7)
Зная длину трещины А, реальное расстояние Lt от трапецеидальной вершины трещины к вершине треугольника, как показано на рисунке 1, можно рассчитать по формуле:
Lt= 1.47 A { (уys - у) - 1}-1, (8)
транспортное свойство разрушающий раствор
В случае коррозионной усталости Ltопределяется с учетом уравнения (8) в момент максимального напряжения, когда у = уmax.
6. Применение Deff в трапецеидальной модели роста трещины
В ранних исследованиях выражения, использованные для Deff, были основаны на экспериментальных наблюдениях транспорта растворенного вещества в искусственном треугольнике модели коррозионно-усталостной трещины [4]. Настоящие компьютерные исчисления основываются на уравнении (4). Значение Deffбыло получено с учетом распределения частиц по окончании цикла, когда угол раскрытия вершины трещины был минимальным amin. Соответственно Deffможет быть применено в статической модели трещины с углом при вершине amin и потоком частиц растворенного вещества j на расстоянии L из треугольной вершины, может быть записан так:
j = - L amin, (9)
где С - концентрация раствора. На самом деле там будут поляризованные части стенок трещины, которые действуют как источник агрессивных ионов водорода H+, пока область близ вершины трещины действует как поглотитель [1]. В настоящей модели источник и поглотитель размещены соответственно в теле и в вершине трещины. При условии стационарного роста трещины, поток частиц растворенного вещества j, будет затем постоянным по всей длине трещины.
Интегрируя по длине трещины, получаем выражение:
J = - (Cm - Ct) { - 1 dL}-1. (10)
Предполагая, что для заданной частоты µ, характеристика коррозионно-усталостной трещины dA/dn пропорциональна количеству растворенного вещества, достигающей вершину трещины в течение цикла, получаем уравнение прогнозируемой скорости роста трещины:
CF = C* {н - 1 dL}-1, (11)
где С* = а - коэффициент пропорциональности, который будет зависеть от свойств материала и может быть выбран в соответствии с экспериментальными данными. Значение G можно будет рассчитать как функцию зависимости L и щ. Подставляя результат в уравнении (4) для нахождения Deff, которое может быть рассчитано интегральным способом в уравнении (12) как функцию длины трещины А.
Так по итогам работ было получено значение коэффициент диффузии ионов водорода H+ D = 4 x 10-5 cm2 s-1 [4].
7. Результаты
Настоящие расчеты применимы к реальной коррозионной усталости при значении R = 0.7 в полубесконечной среде. Рисунок 2 показывает рассчитанное поведение log (dA/dn) в зависимости от log ДK при постоянной амплитуде напряжения в условиях различных значений частот и приложенной максимальной нагрузки уmax = 300 МПа.
В среде значений ДK, там где диапазон dA/dnзависит от частоты, прогнозированный уклон значений log (dA/dn) относительно log ДK располагается в позиции 4, которой соответствует результатам ранних исследований и также согласуется с экспериментальными данными [4, 8].
Рисунок 2 - График зависимости значений log (dA/dn) от изменения log ДK при уmax = 300 МПа
При больших значениях ДK, dA/dnстановятся обратно пропорциональными частоте. В ограниченном случае для очень больших значений ДK это означает, что рост трещины становится зависимым от времени. На рисунках 3 и 4 посчитан эффект длины трещины А, показанный при постоянном значении ДК. При максимальном напряжении в течение усталостного цикла не было допущено превышения предела текучести материала ниже предела допущенного значения длины трещины, которая зависит от значения ДК. В результате получили скорость роста трещины при постоянном значении ДК в независимости от длины трещины при больших значениях трещины и больших значений ДК (Рисунок 3). Так отношение dA/dnв таких условиях есть функция зависимости ДК и частоты. При малых значениях ДК расчеты прогнозируют строгое увеличение скорости роста трещины для небольших трещин, в частности при низкой частоте (Рисунок 4). Эти предположения сделаны в согласии с найденными "электрохимически короткими" трещинами, изученными Гэндольфом [9].
7.1 Понятие прогнозированного поведения отношения dA/dn
Иллюстрация поведения, согласно уравнению (4), для различных частот как функция расположения в трещине показана на рисунках 5 и 6. Для точного понятия прогнозирования модели должны быть рассмотрены две различные зоны транспорта в трещине. Эта область близ вершины трещины, где В этой зоне нормальной диффузии (ND), FED эффект незначительный. Размер ND зоны зависит от величины области вершины трещины, частоты и значения D. Вне ND зоны, в FED зоне, где G > 1, доминирует самый быстрый FED механизм транспорта растворенного вещества. Развитие этих зон как роста трещины зависит от прикладываемых нагрузок (Рисунок 5, 6,7).
Рисунок 3 - График зависимости значений log (dA/dn) от длины трещины при ДК = 30 МПа м0,5
Рисунок 4 - График зависимости значений log (dA/dn) от длины трещины при ДК = 7,5 МПа м0,5
7.2 Условия при постоянной амплитуде напряжений
Согласно уравнениям 5-7, параметры трещины дtи дm пропорциональны длине трещины А. При постоянной амплитуде напряжения, геометрия трещины сохраняется такой же как при росте трещины. Трапецеидальное пересечение секций ABCD трещины, когда а = аmin, происходит рост после некоторого числа циклов в PQRS, как показано на рисунке 7. Для очень маленьких и узких трещин и при низких частотах ND зона будет продлена вплоть до всей трещины. Сохраненная геометричность будет похожа в том случае, если удельное сопротивление раствора будет постоянным, т.е. например, если будет постоянным электрическое сопротивление. Аналогично, при постоянном значении ДС, сопротивление диффузии (транспорта) по длине трещины будет постоянным, концентрация различна, если коэффициент диффузии останется постоянным. Скорость роста трещины как функция времени останется постоянной пока вся трещина будет в ND зоне, так отношение dA/dn будет пропорционально отношению 1/н (Рисунок 2). В течение следующего роста трещины внешняя часть будет становиться FED зоной. Эта зона будет постепенно расширяться за счет увеличения части длины трещины, как увеличивается G величина (Рисунок 7). Эти результаты быстрого транспорта растворенного вещества и увеличения значения отношения dA/dnпоказаны на рисунке 2.
Рисунок 5 - График зависимости значения от расстояния между вершинами трещин при ДК = 30 МПа м0,5
На следующем этапе прогнозированная скорость роста трещины dA/dn, зависящая от частоты, и наклон кривой log dA/dnк log ДK достигает значения равного 4, которая отлично согласуется с экспериментальными данными [8]. Для малых значений G (G < 10), Dfedв треугольных трещинах приблизительно пропорциональны G2 и также квадрату величины трещины или A2. Такое приближение будет сохраняться в подобных областях (значение отношения L/Lt) для трапецеидальных трещин.
Рисунок 6 - График зависимости значения от расстояния между вершинами трещин при ДК = 7,5 МПа м0,5
Очевидно, что скорость контролирования FED транспорта и Dfedпропорциональны значению A2 и также значению (ДK) 2, которые определяются с учетом прогнозированного наклона равного 4. Пропорциональность Dfedк A2 и щ, в то время как отношение dA/dnпропорционально Dfed (1/µ), приведет к прогнозированной независимости отношения dA/dnот частоты н в том же диапазоне ДK. Наконец, при больших трещинах (большие значения G) Dfed начинает приближаться к предельному значению [3]. В настоящей модели такая ситуация привела к тому, что при большом значении ДK с приблизительно постоянной скоростью роста трещины, как функции времени, отношение dA/dnстановится пропорциональным величине 1/µ (Рисунок 2).
7.3 Условие постоянства значения ДK
Согласно уравнению (5), при условии постоянства ДK значение дtбудет оставаться постоянным как рост трещины. Величина AD (рисунок 7) остается неизменной, пока минимальный угол при вершине aminмедленно уменьшается.
Рисунок 7 - Схематичное изображение трещины с указанием определенных зон
Для очень малых размеров трещин, где действуют низкая частота и низкое значение ДK, ND диапазон расширяется на всю трещину, увеличивая длину и как результат происходит строгое увеличение "сопротивления транспорту" и уменьшение скорости транспорта растворенного вещества, как показано на рисунке 4. В настоящей модели такая прогнозированная "химически короткая трещина" есть результат, сравнимый с описанным в литературе [9]. Фактически постоянство скорости роста трещины, как функции длины трещины, определяется постоянством площади ND зоны в вершине трещины, прогнозируется, когда длина трещины становится длиннее, чем эта зона, как показано на рисунке 3. Такая модель объясняет приблизительно представленную независимость отношения dA/dnот длины трещины в случае значительной величины ДK и частоты вследствие коррозионной усталости.
Выводы
1. Аналитическое представление эффективного коэффициента диффузии растворенного вещества при помощи компьютерного моделирования "течения ускоренной диффузии" в треугольных коррозионно-усталостных трещинных [3], было использовано для получения выражения для нахождения значения в трапецеидальных трещинах.
2. Выражение для определения было получено в модели трапецеидальной трещины для стали, работающей в морской воде, где уровень определения шага был определен транспортом ионов водорода Н+ от тела трещины до ее вершины.
3. При постоянстве DK прогнозируется модель с постоянным значением отношения dA/dn, для получения достаточно высоких значений DK и частоты. Прогнозированное значение отношения dA/dnв таких условиях не зависит от длины трещины.
4. Модель прогнозирует аномально высокую скорость роста трещины в коротких трещинах при низких значениях частоты и DK, так получают объяснение "эффекта возникновения химически короткой трещины".
5. Модель прогнозируется в диапазоне DK, где отношение dA/dnне зависит от частоты. При условии постоянства амплитуды напряжения, наклон 4 обнаруживается в графике зависимости log dA/dnот log DK.
6. При больших значениях ДК, прогнозируется модель, где значение отношения dA/dnасимптотически приближается к постоянному значению и становится пропорциональной отношению 1/н, так что график роста трещины становится зависимым от времени.
Список литературы
1. C.J. van der Wekken, Flow-enhanced diffusion transport in corrosion fatigue cracks, Proc.1st Int. Conf. on Enviroment-Induced Cracking of Metals, R. P. Gangloff and M. B. Ives, Eds. NACE, Houston, TX, 1990, pp. 197-201.
2. C.J. van der Wekken and M. Janssen, Solute transport in corrosion fatigue cracks', J. Electrochem. Soc., 1991, 138 (10), 2891-2896.
3. C.J. van der Wekken, Computer simulation of diffusion transport in transport in corrosion fatigue cracks, Proc. UK Corrosion and Eurocorr'94, 1994, Vol.4, The Institute of Corrosion, Leighton Buzzard, UK, p.29-40.
4. C.J. van der Wekken, Mass transport in the crack solution as the rate - determining step in the crack growth mechanism during the corrosion fatigue of steel in saltwater solutions, Metall. Mater. Trans., 1995, 26A, 75-84.
5. C.J. van der Wekken and J. Zuidema, Electrochemical conditions at the crack tip and crack propagation rates during corrosion fatigue of steel in deaerated seawater, Proc.10th Int. Cong. on Metallic Corrosion. Madras, Oxford & IBH Publ. Co., New Delhi, India, 1987, 3, 1871-1880.
6. R.A.H. Edwards, Conversion of potential vs depth scans inside cracks into plots of current density on the walls, Corrosion, 1986, 42 (4), 245-247.
7. H. Tada, P. Paris, G. Irvin, The Stress Analysis of Cracks Handbook, 2nd edn. Paris Production Inc., St. Louis, MO, 1985, p.81.
8. O. Vosikovsky, Fatigue-crack growth rate in an X65 Line-pipe steel at low cyclic frequencies in aqueous environments, Trans. ASME, 1975, 97 (4), 298-304.
9. R.P. Gangloff, Crack size effect on the chemical driving force for aqueous corrosion fatigue, Metall. Trans., 1985, 16A (5), 953-969.
Размещено на Allbest.ru
...Подобные документы
Танкеры, сухогрузы, контейнеровозы - наиболее важные средства транспортировки грузов. Рост мировой торговли как основная причина значительного роста судоходства. Снижение транспортных затрат на перевозку товаров от места производства до места потребления.
презентация [1,2 M], добавлен 25.02.2014Расчет статических напряжений, параметров циклического нагружения продольными и вертикальными нагрузками, амплитуд динамических напряжений, пределов выносливости, коэффициентов запаса усталостной прочности вагона-цистерны для перевозки вязких грузов.
контрольная работа [1,5 M], добавлен 01.08.2012Определение скорости, ускорения, силы инерции звеньев механизма и давления в кинематических парах. Параметры нулевого зацепления зубчатых колес. Влияние изменения скорости скольжения на качество работы передачи. Значение коэффициента перекрытия.
курсовая работа [303,4 K], добавлен 15.01.2011Кинематическое исследование механизма. Построение планов положений, скоростей и ускорений, а также кинематических диаграмм. Определение сил и моментов сил, действующих на звенья механизма. Расчет мгновенного механического коэффициента полезного действия.
курсовая работа [275,2 K], добавлен 28.01.2014Водный транспорт как составная часть единой транспортной системы Российской Федерации. Анализ мирового рынка каменного угля и водной перевозки Камбарка-Роттердам. Особенности развития внешней торговли России, технология перевозок каменного угля.
дипломная работа [7,3 M], добавлен 30.08.2012Оптимизация и формирование инвестиционной программы. Обработка транспортных средств в пунктах взаимодействия. Определение сроков задержки вагонов и грузов. Сравнительная оценка режимов взаимодействия железнодорожного и автомобильного транспорта.
курсовая работа [138,8 K], добавлен 16.01.2012Технические характеристики и физико-химические свойства кирпича, его виды и классификация. Основные классы опасности грузов. Способы транспортировки, хранения и складирования кирпича, особенности его погрузки и разгрузки, совместимость при перевозке.
реферат [55,0 K], добавлен 13.04.2012Разработка модели транспортной сети и маршрутов движения между корреспондирующими пунктами. Сравнительный анализ маршрутов. Выбор транспортного средства на основе анализа свойств грузов, а также условий транспортировки. Разработка схем укладки грузов.
курсовая работа [8,5 M], добавлен 24.12.2012Технические характеристики КАМАЗа и седельного тягача. Конструктивные особенности автомобиля. Применение его для транспортировки трубоукладчиков, бульдозеров и другой техники. Перевозка автомобилем тяжеловесных и крупногабаритных грузов на полуприцепах.
контрольная работа [16,3 K], добавлен 31.01.2016Характеристика пешеходных и транспортных потоков на перекрестке. Анализ конфликтных ситуаций. Расчет пропускной способности дороги, коэффициента загрузки движения, средней задержки транспортных средств и пешеходов, циклов светофорного регулирования.
курсовая работа [757,4 K], добавлен 08.01.2016Описание вагона прототипа в целом и по узлам. Силы, действующие на вагон. Приведение нагрузок к нормативным значениям. Оценка прочностных и усталостных свойств. Габариты подвижного состава. Вписывание состава в габарит, обоснование выбора частей.
курсовая работа [405,6 K], добавлен 10.11.2013Определение оптимальной схемы транспортировки нефтепродуктов и спиртных напитков с использованием автомобильного и железнодорожного транспорта. Расчет полных затрат, экономической эффективности и срока окупаемости нового варианта транспортировки груза.
контрольная работа [238,5 K], добавлен 19.12.2011Методологические основы исследования логистических аспектов международных транспортных перевозок. Содержание и классификация транспортных операций: сущность и особенности. Стратегические основы развития транспортных перевозок Европейского Союза и США.
курсовая работа [894,8 K], добавлен 22.02.2017Разработка модели транспортной сети и маршрутов движения между корреспондирующими пунктами. Выбор транспортного средства на основе анализа свойств грузов и условий перевозки. Расчет потребного числа транспортных средств, водителей, выручки от перевозки.
курсовая работа [2,9 M], добавлен 22.02.2016Назначение и типы кабин. Влияние вибрации на человека. Четырехзвенная конструкция подвески для ЗИЛа. Расчет ее стопорного кольца и поперечного рычага на прочность. Плавность хода автомобиля. Требования к обслуживанию и ремонту транспортных средств.
дипломная работа [1,1 M], добавлен 16.06.2015Устройство и принципы работы тормозного механизма. Расчет производительности КамАЗа 55111. Расчет потребности транспортных средств в сельском хозяйстве. Перевозка грузов цистернами. Перечень средств механизации и транспортных работ в СХК "Атлашевский".
контрольная работа [538,1 K], добавлен 12.02.2011Повышение эксплуатационных свойств маршрутных городских транспортных средств. Разработка и применение новых подходов к планированию, организации, управлению, регулированию и обеспечению автобусных перевозок. Территория муниципального автобусного парка.
отчет по практике [2,2 M], добавлен 19.05.2014Понятие транспортного коридора. Функционирование транспортных коридоров на основе принципов логистики. Проблемы и перспективы развития транспортных коридоров в России. Информационные потоки при выполнении грузовых автоперевозок в международном сообщении.
курсовая работа [3,7 M], добавлен 08.06.2013Классификация автомобильных цистерн и основные особенности их конструкции. Техническая характеристика и назначение. Автомобильные цистерны для перевозки жидкостей, сыпучих грузов и растворов. Конструкция и характеристика полуприцепов-цементовозов.
реферат [3,1 M], добавлен 24.09.2009Условия транспортировки, хранения, технического обслуживания и эффективного использования автомобильных шин. Расчет количества грузовых мест. Выбор типа транспортного средства. Разработка транспортно-логистической схемы доставки груза. Калькуляция затрат.
курсовая работа [2,2 M], добавлен 06.01.2014
