Проектирование склада ГСМ предприятия авиатопливообеспечения
Определение потребной резервуарной ёмкости склада горюче-смазочных материалов (ГСМ). Планировка резервуарного парка. Расчет системы пожаротушения. Гидравлический расчет технологического трубопровода. Производительность склада ГСМ по сливу (наливу).
| Рубрика | Транспорт |
| Вид | курсовая работа |
| Язык | русский |
| Дата добавления | 31.01.2019 |
| Размер файла | 1,1 M |
Отправить свою хорошую работу в базу знаний просто. Используйте форму, расположенную ниже
Студенты, аспиранты, молодые ученые, использующие базу знаний в своей учебе и работе, будут вам очень благодарны.
Размещено на http://www.allbest.ru/
Содержание
- Введение
- 1. Определение потребной резервуарной ёмкости склада ГСМ
- 2. Планировка резервуарного парка
- 3. Расчёт системы пожаротушения
- 4. Гидравлический расчёт технологического трубопровода
- 4.1 Исходные данные для гидравлического расчета
- 4.2 Определение производительности склада ГСМ по сливу (наливу) железнодорожных цистерн
- 4.3 Определение потерь напора в технологическом трубопроводе
- 4.4 Определение приведенных длин по участкам трубопровода
- 4.5 Определение потерь напора при сливе и наливе
- 4.6 Подбор насоса и электродвигателя
- Заключение
- Список используемой литературы
Введение
Склады ГСМ - комплекс зданий, сооружений, оборудования, предназначенных для приема, хранения, подготовки и выдачи качественных авиационных ГСМ (авиаГСМ) и СЖ.
Для того, чтобы повысить эффективность обеспечения предприятий эксплуатации нефтепродуктами, необходимо не только улучшать технико-экономические показатели оборудования, но также внедрять новую технику и технологии.
При хранении ГСМ необходимо строго соблюдать технику безопасности. Поэтому так важно выполнять правильное проектирование складов горюче-смазочных материалов.
Актуальность данной работы заключается в том, что требования к качеству эксплуатации ТЗК возросли, соответственно возросли требования к персоналу. Специалисты должны иметь высокий теоретический уровень, знать современные технологии и приемы, позволяющие добиваться максимальной эффективности при минимальном риске нанести ущерб обслуживающему персоналу и экологии.
Главной задачей курсовой работы "Проектирование склада ГСМ предприятия авиатопливообеспечения" является решение вопросов, связанных с расчётом параметров основных сооружений склада ГСМ с учётом технологических процессов в них протекающих.
Во время работы над курсовым проектом происходит:
- приобщение к самостоятельной работе с литературой;
- закрепление запаса знаний, полученных ранее, а также приобретение новых;
- привитие навыков работы на компьютере;
- выработка навыков творческого мышления и умения принимать обоснованные решения.
1. Определение потребной резервуарной ёмкости склада ГСМ
Доставка авиатоплива в аэропорт осуществляется железнодорожным транспортом.
Для определения величины нормативного запаса емкости необходимо объемное значение среднесуточного расхода авиатоплива перевести в массовые единицы (т/сут).
т/сут.,
где - массовый среднесуточный расход авиатоплива данной марки, т/сут.;
- объемное значение среднесуточного расхода авиатоплива данной марки, м3/сут.;
Т - плотность авиатоплива, т/м3.
По табл.1 определяется, что значение данного расхода находится между табличными значениями 1000 т/сут. и 3000 т/сут., для которых нормативные запасы резервуарного парка составляют соответственно 10 и 8 суток.
Таблица 1 - Табличные значения нормативного запаса емкости.
|
К1 (сут.) |
50 |
46 |
44 |
42 |
40 |
23 |
13 |
10 |
8 |
|
|
(т/сут.) |
до 5 |
10 |
30 |
70 |
100 |
200 |
500 |
1000 |
3000 |
Изменение нормативного запаса вместимости резервуарного парка склада ГСМ составило:
горючий смазочный материал склад
ДK1 = 108 = 2 сут.
Сравнивается заданный расход (= 2240 т/сут.) с ближайшим табличным (= 1000 т/сут.) и находится разница:
т/сут.
На найденную величину находится значение дополнительного нормативного запаса:
сут.
Учитывая общую динамику зависимости между К1 и , определяется К1:
К1 = 10 - 0,5 = 9,5 сут.
При расчетах принимается плотность авиакеросина - 0,8 т/м3;
Емкость резервуаров для хранения авиатоплива определяется по формуле:
м3;
где V1 - потребная резервуарная емкость для данной марки авиатоплива, м3;
- среднесуточный расход авиатоплива данной марки, м/сут.;
К1 - нормативный запас емкости, принимаемый в зависимости от среднесуточного расхода авиатоплива данной марки, сут.;
Kи - коэффициент использования вместимости резервуара (табл.2.)
Таблица 2 - Коэффициент вместимости резервуаров
|
Вместимость резервуара, м3 |
Диаметр приемно-раздаточного патрубка, мм |
Коэффициент использования вместимости резервуара без понтона |
|
|
5000 |
350 |
0,76 |
|
|
400 |
0,76 |
||
|
500 |
0,76 |
При проектировании резервуарных парков необходимо учитывать следующие факторы:
- однотипность резервуаров;
- установку не менее трех резервуаров под каждую марку авиаГСМ;
- распределение резервуаров по маркам авиаГСМ в соответствии с объемом запаса каждой марки;
- вместимость одного резервуара должна быть не менее величины среднесуточного расхода авиатоплива месяца максимальной интенсивности.
Предусматривается установка наземных вертикальных резервуаров.
Требуемое количество резервуаров рассчитывается в зависимости от геометрического объема резервуара (табл.3).
шт.
Потребное количество резервуаров РВС-3000 - 7 штук. Из них четыре резервуара для ТС - 1 и три для Jet A-1.
Таблица 3 - Характеристика вертикальных резервуаров
|
Номинальный объем РВС, м3 |
Геометрический объем РВС, м3 |
Диаметр D, м |
Высота стенки Н, м |
Масса, т |
Расход стали, кг/м3 |
|
|
5000 |
5156 |
20,9 |
15,0 |
127,6 |
2,47478666 |
Выводы:
1. В результате проведенных расчетов устанавливаются резервуары РВС-5000 в количестве 7 штук.
2. Под ТС-1 предусмотрена установка четырех резервуаров и трех для Jet A-1.
3. Вместимость одного резервуара РВС-5000 больше среднесуточного расхода авиатоплива месяца максимальной интенсивности.
2. Планировка резервуарного парка
Планировка резервуарного парка включает в себя такие вопросы, как определение вместимости резервуарных групп, размещение резервуаров в группах, размещение резервуарных групп в резервуарном парке, разработка схемы обвалования резервуарных групп и резервуарного парка в целом [1].
Общий объем группы наземных резервуаров, а также минимальное расстояние между стенками резервуаров lс, располагаемых в одной группе, принимаются в соответствии с табл.4.
Таблица 4 - Разбивка резервуарного парка в группы и размеры резервуарных групп.
|
Резервуары |
Единичный номинальный объем резервуаров в группе, Vр, м3 |
Вид хранимых нефти и нефтепродуктов |
Допустимый номинальный объем группы, Vр, м3 |
Минимальное расстояние между резервуарами в группе, м |
|
|
РВС со стационарной крышей |
50 000 и менее |
Продукты с tвcп > 45°C |
120000 |
0,75D, но не более 30 м |
|
|
Продукты с tвcп < 45°C |
80000 |
Определяется расстояние между стенками резервуаров:
lс = 0,75 Ч D = 0,75 Ч 20,9 = 15,675 ? 16 м,
где D - диаметр резервуара, м. (табл.2).
Расстояние lr между стенками ближайших резервуаров, расположенных в соседних группах при наземной установке РВС с Vр < 20000 м3, принимается равным 40 м.
Расстояние lо от стенок резервуаров, вместимостью менее 10000 м3до подошвы внутреннего откоса обвалования или до ограждающей стенки принимается 3,0 м.
По периметру каждой группы наземных резервуаров предусматривается замкнутое земляное обвалование шириной по верху не менее 0,5 м, рассчитанное на гидростатическое давление разлившегося продукта из резервуара в резервуарной группе, при этом свободный от застройки объем огражденной территории (каре) определяется по расчетному объему разлившегося нефтепродукта из резервуара Vр.
Определяются размеры обвалования, как по высоте, так и в плане. Конструктивная высота hк обвалования (ограждения) резервуарной группы должна быть на 0,2 м выше уровня расчетного объема разлившегося продукта, но не менее 1,0 м.
План-схема расположения резервуаров в группах имеет прямоугольную форму, определяется площадь обвалования резервуарной группы № 1 по следующей зависимости:
где A1 и В - размеры сторон огражденной территории (каре) под резервуарную группу № 1 ТС-1 (рис.1), которые рассчитываются по следующим формулам:
A1 = l0 + D + lr/2 = 3+20,9+20 = 43,9 м,
В1 = 2l0 + 3lc+4D = 2Ч3+3 16 +4Ч20,9 = 137,6 м,
где lо - расстояние от стенок резервуаров до подошвы внутреннего откоса обвалования, м;
D - диаметр резервуара, м;
lс - расстояние между стенками резервуаров, м;
lr ? расстояние между стенками ближайших резервуаров, расположенных в соседних группах, м.
Расчетный объем разлившегося нефтепродукта из резервуара в резервуарной группе № 1 определяется по формуле:
где - радиусы основания резервуаров резервуарной группы № 1
Рисунок 1 - План-схема расположения резервуаров в группах в резервуарном парке
Из соотношения радиуса резервуара к радиусу основания резервуара найдем:
rr/ro = 0,6; ro = rr/0,6 = (D/2) /0,6 = (20,9/2) /0,6 = 17,42 м.
Тогда
где hp - расчетная высота ограждения одной группы резервуаров;
hосн - высота основания резервуаров.
Конструктивная высота hк обвалования (ограждения) резервуарной группы равна:
hк = hр + 0,2 = 1,04+ 0,2 = 1,24 м ? 1,3 м.
Вывод: Полученные данные планировки резервуарного парка сводятся в табл.5.
Таблица 5 - Сводная таблица планировки резервуарного парка
|
Общая емкость резервуаров для хранения авиатоплива |
35000 м3 |
|
|
Количество резервуаров РВС-5000 |
7 штук |
|
|
Минимальное расстояние lС, м между резервуарами в группе 0,75D, но не более 30 м. |
16 м |
|
|
Расстояние lr между стенками ближайших резервуаров в соседних группах |
40 м |
|
|
Расстояние lо от стенок резервуаров до подошвы внутреннего откоса обвалования |
3 м |
|
|
Расчетная высота hp обвалования группы |
1,04 м |
|
|
Конструктивная высота hk обвалования |
1,3 м |
3. Расчёт системы пожаротушения
Расчет средств пожаротушения проводится на резервуар максимального объема, установленный в центре группы.
Основные нормативы для расчета средств пожаротушения:
- интенсивность подачи пены средней кратности при тушении пожара авиатоплив с температурой вспышки паров 28°С и ниже (Hp) - 0,08 лЧм-2Чс-1;
- интенсивность подачи пены средней кратности при тушении пожара нефтепродуктов с температурой вспышки паров выше 28°С - 0,05 лЧм-2Чс-1;
- расчетное время тушения пожара - 10 мин;
- запас пенообразующих веществ и воды для тушения пожара - трехкратный;
- расчетное время охлаждения горящего и смежных с ним резервуаров передвижными средствами - 6 ч, стационарными средствами - 3 ч;
- интенсивность подачи воды на охлаждение горящего наземного резервуара - 0,5 лЧс-1 на 1 м длины окружности резервуара РВС;
- интенсивность подачи воды на охлаждение соседних резервуаров, находящихся на расстоянии менее двух нормативных расстояний от горящего - 0,2 лЧс-1 на 1 м длины окружности резервуара РВС;
- расход раствора одним ГПСС-600 - 5-6 лЧс-1;
- расход раствора одним ГПСС-2000 - 17-20 лЧс-1;
- состав раствора: Н2О - 94 %, ПО-1 - 6 %.
Количество водоемов или резервуаров должно быть не менее двух, емкость каждого из них определяется по расчету, но не менее 100 м3. Водоемы и резервуары должны размещаться от обслуживаемых объектов на расстоянии не более 200 м при тушении пожара автонасосами и 150 м - мотопомпами.
Площадь поперечного сечения резервуара рассчитывается по формуле
м2.
Определяется потребное количество пеногенераторов при стационарной установке средств пожаротушения на резервуаре:
шт.,
где Hр - интенсивность подачи пены средней кратности при тушении пожара авиатоплив, лЧм-2Чс-1;
S - площадь поперечного сечения резервуара, м2;
qГПСС - расход раствора одним ГПСС-2000 (пропускная способность ГПСС - 2000 равна 17 - 20 лЧс-1, принимается 18 лЧс-1).
Определяется потребное количество пенообразователя ПО-1 для приготовления эмульсии:
VПО-1 = qГПСС nГПСС t z a = 1080 2 10 3 0,06 = 3888 л,
где qГПСС - расход раствора одним пеногенератором, лЧмин-1;
nГПСС - количество пеногенераторов, шт.;
t - расчетное время тушения пожара, мин;
z - запас пенообразователя;
a - объемное содержание пенообразователя в растворе.
Определяется потребное количество воды для приготовления эмульсии:
VВ = qГПСС nГПСС t z b = 1080 2 10 3 0,94 = 60912 л,
где b - объемное содержание воды в растворе.
Длина окружности резервуара рассчитывается по формуле:
Lr = d = 3,14 20,9 = 65,626 м.
Определяется потребное количество воды на охлаждение поверхности "горящего" резервуара:
Vвг = Iвг Lr T = 0,5 65,626 3 3600 = 354380,4 354380 л,
где Iвг - интенсивность подачи воды на охлаждение "горящего" наземного резервуара, мЧч-1;
Lr - длина окружности резервуара, м;
T - время охлаждения горящего резервуара, ч.
Определяется потребное количество воды на охлаждение поверхности "смежных" с "горящим" резервуаром в резервуарной группе:
Vвс = Iвс Lr T nсм = 0,2 65,626 3 2 3600 = 283504,3 283505 л,
где Iвс - интенсивность подачи воды на охлаждение "смежных" с "горящим" резервуаром, мЧч-1;
Lr - длина окружности одного резервуара, м;
T - время охлаждения смежных с "горящим" резервуаром, ч;
nсм - количество смежных с "горящим" резервуаром, шт.
Определяется общий требуемый запас воды для обеспечения пожарной безопасности резервуарного парка:
Vобщ = Vв + Vг + Vвс = 30912 + 354380 + 283505 = 698797 л,
Vобщ = 698,8 м3.
Для хранения противопожарного запаса воды необходима установка трёх железобетонных резервуаров марки РЕ-100М-0,5 (П), вместимостью 250 м3 каждый, расположенных на расстоянии 150 метров от резервуарного парка.
Для хранения пенообразователя ПО-1 необходима установка в отапливаемом помещении с температурой не ниже + 12 0С одного РГС-5.
Для обеспечения пожарной безопасности резервуарного парка, необходимо использовать два ГПСС-2000, установленных на каждом резервуаре.
Выводы:
1. В результате проведенных расчетов для обеспечения хранения нормативного запаса воды устанавливаются железобетонные резервуары РЕ-100М-0,5 (П), вместимостью 250 м3 каждый, в количестве 3 штук.
2. Для хранения пенообразователя ПО-1 устанавливается в помещении с температурой воздуха не ниже + 12 С один РГС-5.
3. Для обеспечения пожарной безопасности резервуарного парка, необходимо использовать два ГПСС-2000.
4. Гидравлический расчёт технологического трубопровода
4.1 Исходные данные для гидравлического расчета
Гидравлический расчет технологического трубопровода выполняется по следующим исходным данным:
1. Технологическая схема трубопроводных коммуникаций для слива (налива) железнодорожных цистерн (рис.1).
Рисунок 1 - Технологическая схема трубопроводных коммуникаций.
2. Расчетная схема технологического трубопровода представлена на рисунке 2.
Рисунок 2 - Расчетная схема технологического трубопровода
3. Длины участков трубопроводных коммуникаций составляют:
- первый участок (рукав СНУ) - LI = 5 м;
- второй участок (трубопровод СНУ от рукава до коллектора) - LII = 7 м;
- третий участок (коллектор от первого СНУ до врезки трубопровода, ведущего до насоса);
- третий участок LIII - определяется конструктивно;
- четвертый участок (трубопровод от коллектора СНУ до всасывающего патрубка насоса) - LIV = 35 м;
- пятый участок (трубопровод от напорного патрубка насоса до врезки трубопровода, ведущего к резервуарам склада ГСМ) - LV = 20 м;
- шестой участок (трубопровод от напорного коллектора насоса до самого дальнего резервуара) - LVI = 300 м.
4. Геодезические отметки:
- головки рельса + 0,0 м;
- верхней точки коллектора + 0,6 м;
- верхней точки СНУ верхнего слива (налива) + 4,6 м;
- оси насоса - 3,0 м;
- нижней образующей резервуара + 13,2 м;
- нижней образующей котла железнодорожной цистерны + 1,3 м;
- верхней образующей котла железнодорожной цистерны + 4,1 м.
5. Физические свойства ТС-1:
- вязкость V = 1,41x10-6 м2/с;
- плотность ТС-1 ? = 800 кг/ м;
6. Минимальная температура перекачки ТС-1 равна ? 40о С
4.2 Определение производительности склада ГСМ по сливу (наливу) железнодорожных цистерн
Рассчитывается производительность склада ГСМ по сливу (наливу) железнодорожных цистерн. Количество одновременно подаваемых под слив (налив) железнодорожных цистерн пц = 8.
Машинное время слива (налива) = 3 часа.
Производительность склада ГСМ по сливу (наливу) железнодорожных цистерн составит:
Q = = 8 Ч = 160 м3/ч.
Производительности по участкам трубопровода составят:
qI = = 20 м3/ч;
qII = qI = 20 м3/ч;
qIII = 4qI = 4 Ч 20 = 80 м3/ч;
qIV = 2qIII = 2 Ч 80 = 160 м3/ч;
qV = qIV = qVI = 160 м3/ч;
Подбор труб по участкам трубопроводных коммуникаций.
Рассчитываются наиболее целесообразные величины диаметров трубопроводов на участках. При расчете принимается среднеарифметическое значение от скоростей, установленных для напорной и всасывающей линий в технологическом трубопроводе.
Скорость движения ТС-1 (Wp), при минимальной температуре перекачки равна 0,9 м/с.
dI == 0,089 м;
dII = dI = 0,089 м;
dIII = = 0,177 м;
dIV = = 0,251 м;
dV = dIV = dVI = 0,251 м.
На первом участке выбираем рукав с внутренней спиралью и внутренним диаметром dвнI = 102 мм.
По ГОСТ 8732-78, ГОСТ 8731-74 "Трубы стальные бесшовные горячедеформированные" выбираются трубы по участкам:
- для второго участка - труба с внешним диаметром 102 мм и толщиной стенки 5 мм. Внутренний диаметр равен dвнII = 102 - 2 Ч 5 = 92 мм;
- для третьего участка - труба с внешним диаметром 194 мм и толщиной стенки 8 мм. Внутренний диаметр составит dвнIII, VI = 194 - 2 Ч 8= 178 мм;
- для четвертого, шестого и пятого участков труба с внешним диаметром 273 мм и толщиной стенки 10 мм. Внутренний диаметр составит dвн IV,V = 273 - 2 Ч 10 = 253 мм.
4.3 Определение потерь напора в технологическом трубопроводе
Определение коэффициентов гидравлического сопротивления и скоростей нефтепродукта по участкам. С целью выбора формул для определения коэффициентов гидравлического сопротивления i подсчитывается величина критерия Рейнольдса Re и его граничные значения ReI и ReII по участкам.
Одновременно рассчитываются скорости нефтепродукта по участкам. Значение эквивалентной шероховатости Кэ принимаем равной 0,5 мм.
Участок I
Число Re не подсчитывается, т.к. I для рукава принимается по экспериментальным данным равной 0,02.
Скорость движения жидкости на участке составит:
WI = = 0,68 м/c.
Участок II
Определяем число Re и его граничные значения на участке:
Re = = 54557;
ReI = 10Ч= 1840;
ReII = 560Ч= 103040.
Так как ReI ? Re ? ReII выбираем формулу для определения II
= = 0,0314
Скорость движения жидкости на участках составит:
WII = = 0,836 м/с.
Участок III:
Определяем число Re и его граничные значения на участке:
Re = = 112792;
ReI = 10Ч= 3560;
ReII = 560Ч= 199360.
Так как ReI ? Re ? ReII выбираем формулу для определения III
III = = 0,0266.
Скорость движения жидкости на участках составит:
WIII = = 0,893 м/с
Участки IV, V, VI:
Определяем число Re и его граничные значения на участке:
Re = = 158711;
ReI = =5060;
ReII = = 283360.
Так как ReI ? Re ? ReII выбираем формулу для определения IV,V,VI
IV,V,VI =
Скорость движения жидкости на участках составит:
WIV,V,VI = = 0,885 м/с.
4.4 Определение приведенных длин по участкам трубопровода
Приведенные длины по участкам трубопровода определяются в табличной форме (табл.6). По схеме технологического трубопровода подсчитывается количество одноименных местных сопротивлений на каждом участке. Величины отношений Lэ / d для местных сопротивлений определяются по прил.1. Значения Lэ графы 5 получается путем умножения значений Lэ / d графы 4 на di. Значения Lэ графы 6 получается перемножением значений граф 3 и 5. Значение Lэ получается суммированием значений Lэ в графе 6.
Длина третьего участка технологического трубопровода LIII будет равна:
LIII = (nц - 1) Ч Lц/2,
где Lц - длина платформы железнодорожной цистерны, м.
Принимая Lц = 12 м, получается LIII = 7 Ч 12/2 = 42 м.
Таблица 6 - Результаты расчета приведенных длин участков трубопровода
|
№ участков и наимено-вание операций |
Наименование местных сопротивлений |
Количество одноимен- ных местных сопротивле- ний |
Вели-чина Lэ / d |
Величина Lэ, м |
Сумма величин Lэ на участке, м |
Значение Lпр =Li + Lэ, м |
|
|
Участок I Слив и налив, d = 0,102 м |
1. Вход в рукав (выход) |
1 |
23 |
2,35 |
2,35 |
5 + 2,35=7,35 |
|
|
Участок II Слив и налив, d = 0,092 м |
1. Колено гнутое 90о. |
2 |
23 |
2,12 |
4,24 |
7 + 5,25 = 12,25 |
|
|
2. Задвижка № 1. |
1 |
11 |
1,01 |
1,01 |
|||
|
Участок III Слив d = 0,178 м |
1. Колено гнутое 90о. |
1 |
23 |
4,09 |
4,09 |
42 + 30,79= = 72,79 |
|
|
2. Тройник на проход. |
4 |
13 |
2,31 |
9,26 |
|||
|
3. Тройник на проход с одним входом. |
3 |
18 |
3, 20 |
9,61 |
|||
|
4. Задвижки № 3, 6, 9, 12 |
4 |
11 |
1,96 |
7,83 |
|||
|
Участок III Налив d = 0,178 м |
1. Задвижки № 3, 6, 9, 12 |
4 |
11 |
1,96 |
7,83 |
42 + 25,99 = = 67,99 |
|
|
2. Тройник на проход. |
4 |
13 |
2,31 |
9,26 |
|||
|
3. Тройник на проход с выходом. |
3 |
9 |
1,60 |
4,81 |
|||
|
4. Колено гнутое 90о |
1 |
23 |
4,09 |
4,09 |
|||
|
Участок IV Cлив d = 0,253 м |
1. Тройник с двумя выходами |
1 |
136 |
34,41 |
34,41 |
35 + 88,04 = = 123,04 |
|
|
2. Тройник на проход. |
3 |
13 |
3,29 |
9,87 |
|||
|
3. Задвижки № 14-18. |
5 |
11 |
2,78 |
13,92 |
|||
|
4. Фильтр сетчатый. |
1 |
77 |
19,48 |
19,48 |
|||
|
5. Колено гнутое 90о. |
1 |
23 |
5,82 |
5,82 |
|||
|
6. Крестовина |
1 |
18 |
4,55 |
4,55 |
|||
|
Участок IV Налив d = 0,253 м |
1. Колено гнутое 90о. |
5 |
23 |
5,82 |
29,10 |
35 + 186,21 = 221,21 |
|
|
2. Тройник на проход. |
2 |
13 |
3,29 |
6,58 |
|||
|
3. Задвижки № 19, 21, 23, 20, 13, 16 |
6 |
11 |
2,78 |
16,70 |
|||
|
4. Фильтр. |
1 |
77 |
19,48 |
19,48 |
|||
|
5. Тройник с одним входом. |
3 |
68 |
17, 20 |
51,61 |
|||
|
6. Тройник с одним выходом. |
2 |
90 |
22,77 |
45,54 |
|||
|
7. Тройник с двумя входами |
1 |
68 |
17, 20 |
17, 20 |
|||
|
Участок V Слив d = 0,253 м |
1. Колено гнутое 90о. |
1 |
23 |
5,82 |
5,82 |
20 + 83,48 = 103,48 |
|
|
2. Тройник на проход. |
3 |
13 |
3,29 |
9,87 |
|||
|
3. Задвижки № 19-21. |
3 |
11 |
2,78 |
8,34 |
|||
|
4. Фильтр. |
1 |
77 |
19,41 |
19,41 |
|||
|
5. Тройник с одним входом. |
1 |
68 |
17, 20 |
17, 20 |
|||
|
6. Тройник с одним выходом |
1 |
90 |
22,77 |
22,77 |
|||
|
Участок V Налив d = 0,253 м |
1. Тройник на проход. |
1 |
13 |
3,29 |
3,29 |
20 + 13,82 = 32,82 |
|
|
2. Крестовина. |
1 |
18 |
4,55 |
4,55 |
|||
|
3. Задвижка № 18 |
1 |
11 |
2,78 |
2,78 |
|||
|
Участок VI Cлив d = 0,253 м |
1. Колено гнутое 90о. |
2 |
23 |
5,82 |
11,64 |
300 + 81,21 = 381,21 |
|
|
2. Тройник с одним входом. |
1 |
68 |
17, 20 |
17, 20 |
|||
|
3. Задвижки №.25, 26, 36 |
3 |
11 |
2,78 |
8,35 |
|||
|
4. Тройник с 1 выходом |
1 |
90 |
22,77 |
22,77 |
|||
|
5. Тройник на проход. |
3 |
13 |
3,29 |
9,87 |
|||
|
6. Вход в резервуар через хлопушку |
1 |
45 |
11,38 |
11,38 |
|||
|
Участок VI Налив d = 0,253 м |
1. Выход из резервуара через подъемную трубу |
1 |
115 |
29,09 |
29,09 |
300 + 102,21 = 402,21 |
|
|
2. Выход из резервуара через хлопушку |
1 |
45 |
11,38 |
11,38 |
|||
|
3. Задвижки №.37, 29, 27. |
3 |
11 |
2,78 |
8,35 |
|||
|
4. Тройник на проход. |
4 |
13 |
3,29 |
13,16 |
|||
|
5. Тройник с 1 входом. |
2 |
18 |
17, 20 |
34,41 |
|||
|
6. Колено гнутое 90. |
1 |
23 |
5,82 |
5,82 |
4.5 Определение потерь напора при сливе и наливе
Для облегчения проведения расчетов промежуточные значения сводятся в табличную форму (табл.7)
Таблица 7 - Сводная таблица промежуточных значений по участкам трубопровода
|
№ участка |
lпрi, м слив налив |
W, м/с |
d, м |
||
|
1 участок |
0,02 |
7,35 7,35 |
0,68 |
0,102 |
|
|
2 участок |
0,0314 |
12,25 12,25 |
0,836 |
0,092 |
|
|
3 участок |
0,0266 |
72,79 67,99 |
0,893 |
0,178 |
|
|
4 участок |
0,0244 |
123,04 221,21 |
0,885 |
0,253 |
|
|
5 участок |
0,0244 |
103,48 32,82 |
0,885 |
0,253 |
|
|
6 участок |
0,0244 |
381,21 402,21 |
0,885 |
0,253 |
Потери напора по участкам трубопровода составят:
при сливе:
h1 = = 0,034 м;
h2 = = 0,149 м;
h3 = = 0,442 м;
h4 = = 0,474 м;
h5 = = 0,398 м;
h6 = = 1,468 м;
при наливе:
h1 = 0,034 м;
h2 = 0,149 м;
h3 = 0,413 м;
h4 = 0,852 м;
h5 = 0,184 м;
h6 = 1,548 м.
Суммарные потери на трение и преодоление местных сопротивлений на всей линии трубопровода составят:
при сливе:
= 0,034 + 0,149 + 0,442 + 0,474 + 0,398 + 1,468 = 2,965 м;
при наливе:
= 0,034 + 0,149 + 0,413 + 0,852 + 0,184 + 1,548= 3,180 м.
Потери напора на преодоление разности отметок:
при сливе:
Zсл = (13,2 + 15,0) - 1,3 = 26,9 м;
при наливе:
Zнал = 4,6 - 13,7 = - 9,1 м.
Таким образом, общие потери напора при Q = 160 м3/ч равны:
при сливе:
Нсл = 2,965 + 26,9 = 29,865 м;
при наливе:
Ннал = 3,180 + (-9,1) = - 5,920 м.
Очевидно, что для обеспечения слива и налива насос при производительности Q = 160 м3/ч должен иметь напор Н 29,87 м.
4.6 Подбор насоса и электродвигателя
Подбор насоса.
Для обеспечения слива и налива ТС-1 насос при производительности
Q 160 м3/ч должен иметь напор Н 29,87 м.
С учетом 10 % запаса производительности и напора этим требования удовлетворяет центробежный насос 5 НДВ (прил.2,3), имеющий Qн = 180 м3/ ч, Нн = 31 м и n = 1450 мин - 1.
Подбор электродвигателя к насосу 5НДВ. Подбор электродвигателя производят по необходимой мощности на валу насоса Nд и частоте вращения.
Потребная мощность на валу насоса равна:
Nд = кВт
Из таблицы характеристики электродвигателей (прил.4) выбираем асинхронный трехфазный короткозамкнутый взрывобезопасный электродвигатель марки 4А180S4УЗ с параметрами Nд = 22 кВт при n = 1500 мин - 1.
Выводы:
1. На первом участке выбирается рукав с внутренней спиралью и внутренним диаметром dвнI = 102 мм.
По ГОСТ 8732-78, ГОСТ 8731-74 "Трубы стальные бесшовные горячедеформированные" выбираются трубы по участкам:
- для второго участка - трубы с внешним диаметром 114 мм и толщиной стенки 5 мм. Внутренний диаметр равен dвнII = 102 - 2 Ч 5 = 92 мм;
- для третьего участка трубопровода - труба с внешним диаметром 194 мм и толщиной стенки 8 мм. Внутренний диаметр составит dвнIII = 194 - 2 Ч 8 = 178 мм.
- для четвертого, пятого и шестого участков труба с внешним диаметром 273 мм и толщиной стенки 10 мм. Внутренний диаметр составит dвнIV,V, VI = 273 - 2 Ч 10 = 253 мм.
2. В результате проведенных расчетов для обеспечения слива (налива) авиатоплива проектируем центробежный насос 5 НДВ, имеющий Qн = 180 м3/ ч, Нн = 31 м и n = 1450 мин - 1.
3. Для обеспечения работы насоса выбираем асинхронный трехфазный короткозамкнутый взрывобезопасный электродвигатель марки 4А180S4УЗ с параметрами Nд = 22 кВт при n = 1500 мин - 1.
Заключение
В завершение курсовой работы можно сделать вывод, что проектирование складов ГСМ должно быть направлено на создание объекта, способного выполнять все свои функции и полностью защищенного от возникновения чрезвычайных ситуаций.
Во время проектирования склада ГСМ важно учитывать необходимую площадь для обслуживания каждой рабочей зоны. При разработке проекта должна учитываться пожарная безопасность склада ГСМ.
Главная задача курсовой работы "Проектирование склада ГСМ предприятия авиатопливообеспечения" - решение вопросов, связанных с расчётом параметров основных сооружений склада ГСМ с учётом технологических процессов. Основным показателем при проектировании объектов авиатопливообеспечения является расход ГСМ в аэропорту. Исходя из этого, мною были определены: вместимость резервуарного парка, диаметры трубопроводов, количество оборудования системы пожаротушения. Произведен подбор насоса и электродвигателя.
В процессе работы над проектированием склада ГСМ я приобрела новые навыки, дополнила и закрепила свои теоретические знания.
Список используемой литературы
1. Проектирование склада ГСМ предприятия авиатопливообеспечения: метод, указания по выполнению курсовой работы / сост. И.В. Константинов, Ю.Г. Баранец. - Ульяновск: УВАУ ГА (И), 2015.
2. Склады горюче-смазочных материалов авиапредприятий: учеб. пособие / сост. И.В. Константинов, Ю.Г. Баранец. - Ульяновск: УВАУ ГА (И), 2015.
3. Руководство по технической эксплуатации складов и объектов горюче-смазочных материалов предприятий гражданской авиации: утв. Пр.
Размещено на Allbest.ru
...Подобные документы
Анализ технологий транспортных комплексов. Характеристика груза, заданных средств, склада. Методы построения схемы взаимодействия. Определение производительности и состава средств КМ и АПРР. Расчет потребной площади склада. Длина фронта подачи вагонов.
курсовая работа [2,3 M], добавлен 07.05.2010Расчет суточных грузопотоков, вагонопотоков и объема грузопереработки. Эксплуатационная производительность погрузочно-разгрузочных машин. Выбор типа склада и расчет его потребной площади. Определение времени простоя вагонов под грузовыми операциями.
курсовая работа [333,3 K], добавлен 05.04.2015Нормативно-правовые и логистические основы функционирования склада временного хранения. Анализ применения логистических подходов к деятельности склада временного хранения а/п Домодедово. Оценка технологий организации движения материальных потоков.
дипломная работа [395,2 K], добавлен 24.08.2014Разработка открытого склада угля, перегружающего груз с железнодорожного транспорта на конвейерный. Определение суточных интенсивностей внутрискладских грузопотоков. Расчет длины разгрузочного железнодорожного пути. Параметры штабеля зоны хранения груза.
курсовая работа [615,3 K], добавлен 26.10.2013Анализ производственных условий и показателей использования машинно-тракторного парка хозяйства. Обоснование состава и структуры МТП. Планирование технических обслуживаний и ремонта. Расчет трудоемкости ТО, объема запасов горюче-смазочных материалов.
курсовая работа [108,5 K], добавлен 19.05.2015Расчет суточного грузооборота, емкости и геометрических размеров склада, количества погрузо-разгрузочных машин, автомобилей и вагонов; состава и численности работников механизированной и складской бригады. Выбор оптимального варианта механизации склада.
курсовая работа [519,3 K], добавлен 14.03.2014Проектирование склада листвой стали в пакетах при использовании козлового крана КК-6. Условия хранения листовой стали. Суточный грузооборот, емкость склада. Определение количества погрузочно-разгрузочных машин и вагонов, длительности рабочего цикла.
курсовая работа [282,0 K], добавлен 26.11.2012Расчет и выбор оптимального способа доставки груза (перевозка железнодорожным транспортом или перевозка автомобилем от склада грузоотправителя до склада грузополучателя) исходя из затрат на транспортно-экспедиционные операции и времени доставки груза.
контрольная работа [127,4 K], добавлен 25.04.2009Функции склада: консолидация и разукрупнение грузов, концентрация и хранение запасов, управление ассортиментным составом, комплектация партии, сглаживание асинхронности производственного процесса, предоставление услуг. Роль склада в логистической системе.
контрольная работа [24,9 K], добавлен 16.01.2014Анализ логистической системы ОАО "Шебекино-Мел". Система снабжения предприятия и обоснование потребности в материальных ресурсах. Разработка элементов стратегии управления запасами. Оценка складской логистики и определение потребной площади склада.
курсовая работа [181,8 K], добавлен 25.01.2015Расчет оптимального количества стоек регистрации по свободному методу. Определение вместимости основных технологических зон аэровокзала. Расчет площадей зон основного технологического назначения. Расчет вместимости основных зон хранения грузового склада.
курсовая работа [295,2 K], добавлен 12.02.2013Классификация транспортно-грузовых систем. Определение суточного расчетного грузопотока, вместимости складов, длины фронта погрузки и выгрузки, эксплуатационных расходов. Расчет линейных размеров склада. Выбор типа и количества погрузо-разгрузочных машин.
курсовая работа [66,6 K], добавлен 02.07.2014Определение списочного состава автомобилей автотранспортного предприятия. Условия эксплуатации подвижного состава. Расчет необходимых площадей под склад шин, горюче-смазочных материалов, производственных подразделений. Генеральный план предприятия.
контрольная работа [817,5 K], добавлен 18.10.2010Технико-эксплуатационные характеристики судов. Построение розы ветров. Расчет глубины воды у причалов, длины причалов и причального фронта, емкости склада для генеральных грузов. Определение площади акватории порта. Рейдовые стоянки, подходной канал.
курсовая работа [2,0 M], добавлен 04.01.2016Расчет среднемесячного, максимального месячного и среднесуточного грузооборотов. Оптимизация числа механизированных линий на причале. Корректировка числа кранов. Параметры склада и компоновка причала. Описание технологического процесса по операциям.
курсовая работа [552,3 K], добавлен 24.05.2015Расчет пропускной способности причалов и определение их числа для заданного грузооборота. Потребная площадь открытого склада. Водные подходы и акватория. Вход в порт и внутренний входной рейд. Зоны безопасного плавания. Операционная акватория у причала.
курсовая работа [763,0 K], добавлен 25.12.2014Определение технической нормы загрузки вагона. Выбор рационального типа подвижного состава. Планирование распределения порожних вагонов по грузовым пунктам. Выбор схем механизации погрузки и выгрузки грузов. Проектирование и расчет параметров склада.
курсовая работа [1,6 M], добавлен 04.04.2014Расчет технологических параметров систем обслуживания пассажиров в аэровокзале аэропорта Курумоч в летний период. Определение вместимости площадей основных технологических зон аэровокзала. Расчет вместимости склада для хранения специализированных грузов.
курсовая работа [275,0 K], добавлен 08.12.2011Прогнозирование материального потока на предприятии. Определение оптимального запаса поставки. Расчет стоимости доставки продукции различными видами транспорта, количества его единиц. Требования к параметрам склада. История возникновения логистики.
курсовая работа [395,5 K], добавлен 20.12.2015Расчет площади и линейные размеры склада тарно-штучных грузов. Определение времени цикла, мощности электродвигателя, технической и эксплуатационной производительности погрузчика, горизонтального, наклонного конвейеров и вертикального ленточного элеватора.
контрольная работа [523,0 K], добавлен 13.02.2013
