Ландшафтно-планировочная организация территории паркового комплекса в Октябрьском районе г. Новосибирска

1.6.2 Водопровод

Водопровод здания летнего кафе проектируется в соответствии со СНиП 2.04.02-84* «Водоснабжение. Наружные сети и сооружения».

Холодное водоснабжение проводится от существующих сетей, лишние из которых сносятся, оставляя только необходимые. Водопровод запроектирован из стальных электросварных труб Ш50 мм.

Запитка сети производится от стального трубопровода Ш700 мм.

Водопровод прокладывается в отдельной траншее. Ввод водопровода прокладывают под прямым углом к стене здания по кратчайшему расстоянию.

В месте присоединения ввода к сети наружного водопровода устраивают колодец, в котором размещают запорную арматуру (вентиль или задвижку) для отключения ввода при ремонте.

Глубина заложения труб вводов зависит от глубины заложения сети наружного водопровода (Нн.в,), которую назначают с учетом глубины промерзания грунта Нп,: Нн.в. + 0,05 м. Ввод укладывают с уклоном 0,005 в сторону наружной сети. Диаметр отверстия для ввода в стене фундамента или подвала здания должен быть на 400 мм больше диаметра трубы ввода. Зазор заделывается эластичным водогазонепроницаемым материалом (мягкой глиной, смоляной прядью) и цементным раствором марки 300, слоем 20-30 мм. Ввод в здание располагается на цокольном этаже, где находится необходимая запорная арматура и измерительные приборы.

1.6.3 Канализация

Канализация здания проектируется в соответствии со СНиП 2.04.03-85 «Канализация. Наружные сети и сооружения» самотеком с подключением к проектируемой наружной канализации и далее к существующей канализации. Из здания запроектирован выпуск одной канализационной трубы 100мм со смотровым колодцем, которая подсоединяется к существующей керамической трубе 300мм.

Монтаж наружных сетей канализации производить в соответствии со СНиП 2.04.03-85.

Из внутриквартальной сети стоки поступают в городскую канализационную сеть, а затем на городские очистные сооружения биологической очистки.

1.6.4 Горячее водоснабжение

Горячие водоснабжение здания верховного суда проектируется в соответствии со по СНиП 2.04.05-91* «Отопление, вентиляция и кондиционирование».

Нагрев воды будет осуществляться непосредственно в самом здании, за счет бойлерной располагающейся в нем на цокольном этаже.

1.6.5 Тепловая сеть

Расчетные параметры наружного и внутреннего воздуха по помещениям приняты в соответствии со СНиП 2.08-01-85.

Внутренние температуры помещений приняты по СНиП 2.08.01-89*, СНиП 2.08.04-87*, СНиП 21-02-99. СНиП 2.09.04-87*, ГОСТ 12.1.005-88.

Трубопроводы и арматура теплотрассы выбираются в соответствии со СНиП 2.04.07-86.

Источник теплоснабжения - существующая теплотрасса, которую проводят от сносимых зданий. Отопление дома разработано для наружной температуры воздуха - 39С. Теплоноситель - вода с параметрами 150-70С.

Системы отопления здания подключаются к тепловым сетям через ЦТП и оборудованные приборами учета тепловой энергии и теплоносителя, насосной станцией смешения, расположенный в подвале здания.

Параметры теплоносителя в системе отопления: в подающем трубопроводе 95С, в обратном 70С.

Ввод теплоснабжения (Т1, Т2) предусматривается в непроходном коллекторе: 2 стальные трубы 50 мм и 50 мм в изоляции.

Регулирование теплоотдачи нагревательных приборов осуществляется воздушными кранами. Трубопроводы в местах пересечения перекрытий, внутренних стен и перегородок, следует прокладывать в гильзах. Трубопроводы и арматуру, проходящие по подвалу здания покрыть антикоррозийным покрытием: краской БТ-177 по грунтовке ГФ-021 за 2 раза и теплоизолировать.

Тепловая изоляция трубопроводов Ш<25 - асбопухшнур из минеральной ваты в оплетке из нити стеклянной, капроновой = 30 мм ТУ 36-1695-79, Ш>25 - маты технические строительные из штапельного стеклянного волокна МС-50 ГОСТ 10499-78 = 40 мм. Покровный слой - стеклопластик РСТ на основе стеклоткани ТР-07, ТУ 6-11 145-80.

Неизолированные трубопроводы и нагревательные приборы окрасить масляной краской за 2 раза. Монтаж сантехнического оборудования производить согласно СНиП 3.05.01-85.

1.6.6 Ливневая канализация и внутренние водостоки

Отвод дождевых вод осуществляется по уклону рельефа в реку. Отвод с покрытий зданий осуществляется системой желобов с последующим выпуском части вод в дождевую канализацию, части по рельефу в реку.

Поверхностные воды с дороги, проходящей вокруг парка, и части территории от здания поступают в проектируемую систему ливневой канализации, которая подсоединяется к существующей чугунной трубе 300 мм.

Система водостоков запроектирована из чугунных труб Ш100 мм по ГОСТ 10704-91.

Дождеприемник состоит из железобетонных колец 0,8 м, глубина заложения 1,5м, сверху дождеприемник перекрыт металлической решеткой.

1.6.7 Санитарные приборы, применяемые при строительстве здания

Мойки. Для мытья посуды устанавливаются эмалированные мойки с одним отделением по ГОСТ 14631-69 из стали. Мойки оборудуются смесителем диаметром 15 мм для смешивания холодной и горячей воды. Выпуск мойки комплектуется решеткой и пробкой.

Унитазы. Применяются фарфоровые воронкообразные унитазы по ГОСТ 22847-77. Устанавливаются унитазы так, чтобы их борт был на высоте 0,4-0,42 м над полом. Применяются унитазы с косым выпуском (под углом 30?), крепятся с помощью эпоксидного клея.

Умывальники. Применяются умывальники по ГОСТ 14360-69, изготовленные из фарфора, длиной 500 мм, шириной 300 мм, глубиной до 150 мм. Каждый умывальник оборудуется выпуском диаметром 40 мм для соединения с сифоном. В выпуске имеется решетка. Все умывальники без перелива. Устанавливаются умывальники на скрытых кронштейнах, которые крепятся шурупами так, чтобы борт умывальника располагался на высоте 0,8 м от пола.

Душевые кабины. Применяются по ГОСТ 18297-96, чугунные эмалированные, тип прибора ПДЧг-800, длины 800±5 мм. Ширина 800±5 мм. Глубина Н, не менее 350 мм, Высота H1, не более 550 мм. Диаметры выпускного и переливного отверстий для установки выпуска и перелива водосливной арматуры должны быть 52 мм с отклонениями для выпуска поддонов: +2,0...--1,0 мм.

2. ОБЪЕМНО-ПЛАНИРОВОЧНАЯ ЧАСТЬ

2.1 Характеристика объемно-планировочного решения здания

2.1.1 Объемно-планировочные решения здания

Проектируемое здание имеет в плане Г-образную форму, высотой 2 этажа, плюс цокольный этаж, также присутствует надстройка над вторым этажом купольной части кровли, расположенной над одним из концов здания.

Архитектурная выразительность фасадов решена за счет игры светотени закругленных углов, небольших впадин между окон, цветовым решением и разновысотными завершающими элементами (башни, крыша). На главной парадной стороне фасада, помимо широкого крыльца, имеется, балкон непосредственно над входом в здание, а над балконом три аркообразных навеса, два небольшие и один крупный на всю входную зону.

На цокольном этаже расположены: спортивный зал, инвентарная, раздевалки, душевые, санузлы, спортзал для борьбы, бильярдная, гардероб, администрация спорт отдела, комната тренера, кладовые, технические помещения, узел управления и т.д.

На 1 этаже расположены: входной узел (тамбуры, вестибюль, фойе); зрительный зал на 300 мест; гардероб; сцена, склад декораций, гримерная, артистическая, костюмерная, буфет, моечная, санузлы и т.д.

На 2 этаже располагается вся администрация парка и отдела культуры, зал хореографии, раздевалки, библиотека, книгохранилище, читальный зал, кинопроекционная, перемоточная, звукоаппаратная, вокально-инструментальный кружок, кухня, санузел и т.д.

Сцена и склад декораций по высоте уходят на второй этаж, зрительный зал вытягивается до самого верха купола, и имеет окна лишь на втором этаже (второй свет).

Попасть в здание можно через главный вход (с утепленным тамбуром), который имеет 12 метровый пандус, предназначенный для маломобильных групп. И через входы расположенные в боковой части здания, через один из которых попадаешь в фойе и зрительный зал, через другой в оркестровую яму.

Еще существуют отдельные входы на склад декораций, и на открытую террасу (этот вход используется лишь в летнее время года). Отдельные входы в оркестровую яму и на склад декораций, созданы для того чтобы была возможность заносить инструменты, оборудование и декорации не через главные входы, а по наикратчайшему расстоянию, также они могут быть весьма габаритны и не проходить через остальные входы. Есть еще один вход на лестничную клетку, пожарный выход.

Попасть со второго этажа на первый можно двумя путями: через главную лестницу, расположенную по центру здания, и через запасную лестничную клетку (пожарный выход). С цокольного на первый этаж можно попасть через лестницу расположенную рядом с центральным входом. Выйти с цокольного этажа можно также через запасной выход из спортзала и пожарный выход. По правилам безопасности пожарная лестница имеет два отдельных выхода с первого этажа и цокольного этажа на улицу.

Лестничные марши имеют как искусственное, так и естественное освещение. Ограждение лестниц выполняется из металлических звеньев, а поручень облицован пластмассой и деревом.

Во всем доме используется шесть разновидностей окон:

Табл. 2.1 Спецификация проемов окон

Его уклон 1:12, который является рекомендованным для передвижения маломобильных групп населения.

На цокольном этаже здания с отметки пола колеблются от -4.300 до -3.300. На первом этаже от -0.020 до 0.450. На втором этаже 3.300.Самая высокая отметка на кровли здания составляет 18.700

2.1.2 Конструктивное исполнение здания

Конструктивное решение здания выбрано с учетом его архитектурного исполнения и планировочной структуры.

1. Фундамент проектируемого здания изготавливается из бетона класса В30 с армированием арматурой класса А III, с защитным слоем повышенной толщины и бетонной подготовкой. Стеновые блоки - ФБС. Монолитные ленточные фундаменты устраивать по бетонной подушке класса В 7,5 толщиной 100мм.

Несущие грунты залегают с поверхности, мощностью более 7 м. Грунтовые воды отсутствуют. Глубина сезонного промерзания грунтов -1,95 м. За относительную отм. + 0.000 принят пол 1 этажа, соответствующий абсолютной отметке 145.50.

2. Наружные и внутренние стены выше отм. 0,300 из силикатного кирпича марки СУР-100/25 по ГОСТ 379-95 на растворе М75, ниже отм. 0,300 из керамического кирпича марки К100/1/35 по ГОСТ 530-95 на растворе М75. Все оконные и дверные проемы усилены железобетонными сердечниками и стойками рам.

Для достижения декоративного эффекта используется облицовочный кирпич. Утеплитель расположен между основной кладкой и облицовкой. Толщина наружных стен 680 мм: кирпичная кладка 380 мм + утеплитель 120 мм + воздушный зазор 50 мм (чтобы не препятствует свободной циркуляции воздуха) + кладка облицовочным кирпичом 120 мм. Толщина внутренних стен - 380 мм и 510 мм. В качестве утеплителя применяются теплоизоляционные материалы группы Rockwool производства ЗАО «Минеральная вата» "Техно Блок"(ТУ 5762-013-17925162-2003) г=60кг/м.

3. Перегородки кирпичные выше отм. 0,000 из силикатного кирпича марки СУР-100/25 на растворе М50; в санузлах и душевых выше отм. 0,000 и в технических помещениях ниже отм. 0,000 перегородки из керамического кирпича К100/1/35 на растворе М50. Армированные перегородки крепятся к стенам с помощью закладных деталей. Толщина 120 мм.

4. Элементами перекрытия служат сборные железобетонные многопустотные плиты толщиной 220 мм, которые опираются на несущие стены. На несущие стены плиты укладываются по выровненному слою цементного раствора марки 50. Швы между плитами замоналичиваются цементным раствором марки 100. Отверстия, необходимые для пропуска стояков трубопроводов, сверлятся на месте сквозь пустоты (не нарушая несущих ребер) с последующей заделкой гильзы цементным раствором марки 100.

5. Перемычки-сборные ж/бетонные по серии 1.038.1-1в.1,2,4

6. Лестницы-сборные ж/бетонные марши и площадки и наборные ступени по стальным косоурам и балкам. Лестничные площадки - из сборных и монолитных плит.

7. Кровля - скатные из метолочерепицы, имеются арочные проемы, через которые осуществляется выход на кровлю.

8. Окна металлопластиковые со стеклопакетом.

9. Двери металлопластиковые (наружные), внутренние - деревянные, отделанные шпоном ценных пород дерева (дуб, ясень), - противопожарные (для технических помещений); - усиленные металлические.

Вокруг здания выполнена отмостка шириной 1000 мм из песчаного асфальтобетона толщиной 30 мм по слою гравийно-песчаной смеси и щебня толщиной 100 мм.

Стены цокольного этажа и фундамент здания защищены от грунтовых вод проникающей гидроизоляцией ПЕНЕТРОН АДМИКС.

2.1.3 Противопожарные мероприятия

Здание запроектировано с учетом требований СНиП 21-01-97 «Пожарная безопасность зданий и сооружений».

Здание II степени огнестойкости.

Предусматриваются следующие противопожарные мероприятия:

- организацию пожарной охраны, организацию ведомственных служб пожарной безопасности в соответствии с законодательством и решениями местных органов власти;

- организацию обучения персонала правилам пожарной безопасности.

- изготовление и применение средств наглядной агитации по обеспечению пожарной безопасности.

- разработку мероприятий по действиям администрации, посетителей и служащих на случай возникновения пожара и организацию эвакуации людей.

- соблюдение степени огнестойкости здания с назначением соответствующих материалов стен, перегородок, перекрытий, лестниц, стен лестничных клеток, материала утеплителя;

- устройство проездов для пожарных машин, и возможность доступа пожарных с автолестниц (автоподъемников) в любую комнату или помещение;

- в здании используется, помимо двух обычных лестниц, эвакуационная лестница, которая позволяет сотрудникам в случае пожара эвакуироваться по безопасному пути;

- двери лестничных клеток выполняются с уплотнением в притворах и приборами самозакрывания; в качестве светопрозрачного заполнения применяется армированное стекло.

Применяемая пожарная техника и инвентарь должны обеспечивать эффективное тушение пожара (загорания), быть безопасной для природы и людей.

2.2 Теплотехнический расчет ограждающих конструкций

Теплотехнический расчет конструкции стены производится с целью надежной защиты помещений от холода. Конструкция стен и покрытий выбирается на основе определения необходимого сопротивления теплоотдаче ограждений (с учетом предельного охлаждения при низкой наружной температуре в условиях безветрия).

Утеплитель необходимо размещать на наружной поверхности стены. В случае установки утеплителя внутри помещения будет происходить конденсация влаги в толще стены, что приведет к размораживанию кирпичной кладки и выведет стену из условий нормальной эксплуатации.

Приведенное сопротивление теплопередаче ограждающих конструкций следует принимать в соответствии с заданием на проектирование, но не менее требуемых значений, , определяемых исходя из санитарно-гигиенических и комфортных условий по формуле (1) [5] и условий энергосбережения - по табл.1б* [5].

R0тр - требуемое сопротивление теплопередаче ограждающих конструкций определяют по формуле (1) [5]:

(2.1)

где n - коэффициент, принимаемый в зависимости от положения наружной поверхности ограждающих конструкций по отношению к наружному воздуху по табл.3* [5], n=1;

tв - расчетная температура внутреннего воздуха, °С, принимаемая согласно ГОСТ 12.1.005-76, tв=20 оС;

tн - расчетная зимняя температура наружного воздуха, °С, равная средней температуре наиболее холодной пятидневки обеспеченностью 0,92, tн = -39 о С;

- нормативный температурный перепад между температурой внутреннего воздуха и температурой внутренней поверхности ограждающей конструкции, принимаемых по табл.2* [5], = 4°С;

- коэффициент теплоотдачи внутренней поверхности ограждающих конструкций, принимаемый по табл.4* [5], =8,7 .

Градусо-сутки отопительного периода (ГСОП) определяют по формуле (1а) [5]:

(2.2)

- средняя температура, °С, и продолжительность, сут., периода со средней суточной температурой воздуха ниже или равной 8 °С по [7], zот пер=277сут, tот пер=-9,10С.

;

Сопротивление теплопередаче , ограждающей конструкции следует определять по формуле (4) [5]

(2.3)

где - то же, что в формуле (2.1);

- термическое сопротивление ограждающей конструкции, , определяемое по формуле (2.4);

- коэффициент теплоотдачи (для зимних условий) наружной поверхности ограждающей конструкции, , принимаемый по табл.6*,

.

(2.4)

где - термические сопротивления отдельных слоев ограждающей конструкции, , определяемые по формуле (2.5).

(2.5)

где - толщина слоя, м;

- расчетный коэффициент теплопроводности материала слоя,.

Стена тощиной 680 мм изготовлена из:

- кирпич д=380мм, л=0,7 Вт/м?с;

- утеплитель д=130мм, л=0,035 Вт/м?с;

- воздушная прослойка д=50мм,

- кирпич д=120мм, л=0,7 Вт/м?с;

> (4,58>3,72).

Стена тощиной 640 мм изготовлена из:

- кирпич д=380мм, л=0,7 Вт/м?с;

- утеплитель д=130мм, л=0,035 Вт/м?с;

- воздушная прослойка д=10мм,

- кирпич д=120мм, л=0,7 Вт/м?с;

> (4,58>3,72).

Конструкции стен изображена на рис. 2.1.

При данной толщине утеплителя и при данной конструкции ограждающих стен теплотехнические параметры стен удовлетворяют требованиям СНиП 23-02-2003 «Тепловая защита зданий».

Рис. Конструкция стен

2.3 Расчет технико-экономических показателей объемно-планировочного решения

Технико-экономические показатели здания кафе:

- общая площадь - 2895,24 м2;

- полезная площадь - 2182,25 м2;

- строительный объем - 37157,83 м3;

- количество этажей - 2 (+ цокольный этаж);

- максимальное количество посетителей - 300 человека.

3. ИНЖЕНЕРНО-КОНСТРУКТИВНАЯ ЧАСТЬ

3.1 Исходные данные для проектирования

3.1.1 Инженерно - геологические условия строительной площадки

Место строительства - г. Новосибирск.

Инженерно-геологический разрез представлен на рисунке ниже. Инженерно-геологический разрез и схема расположения скважин представлены на рисунках 3.1 и 3.2 соответственно.

Рис. Инженерно-геологический разрез



Рисунок

3.1.2 Физико-механические свойства грунтов

Почвенно-растительный слой отсутствует. Так как по рассчитанным условиям требуется насыть грунта.

Уровень грунтовых вод залегает на отметки 133.10. По типу и гидравлическим условиям подземные воды относятся к грунтовым безнапорным. Грунтовые воды неагрессивные к бетонным и железобетонным конструкциям на любом цементе и слабоагрессивные по отношению к арматуре железобетонных конструкций. Но так как на территорию под здание проводится объемная насыпь грунтов, то грунтовые воды залегают намного ниже необходимых отметок для расчета. И в будущем не будут учитываться.

Уровень пола первого этажа 0.000-145.50.

* ИГЭ-1. Насыпной грунт, представлен суглинком, мощностью от 6,0 и более метров.

Плотность частиц ();

Плотность грунта ();

Природная влажность ();

Влажность на границе раскатывания ();

Влажность на границе текучести ();

Угол внутреннего трения ();

Удельная сила сцепления ();

Модуль деформации ().

* ИГЭ-2. Суглинок естественного сложения.

Плотность частиц ();

Плотность грунта ();

Природная влажность ();

Влажность на границе раскатывания ();

Влажность на границе текучести ();

Угол внутреннего трения ();

Удельная сила сцепления ();

Модуль деформации () [26].

3.1.3 Выбор варианта конструкции

При постройке дома, фундаменты являются опорной частью любого здания, которая передает вес дома основанию, то их конструкция, глубина заливки и материал, из которого планируется его строить, должны соответствовать не только характеру воздействующих сверху нагрузок, но и от свойств пролегающего грунта, а также архитектурных и капитальных особенностей будущего здания. Основное предназначение и устройство фундамента - выдерживать вес всей наружной постройки, предупреждая, тем самым, такие нежелательные последствия как перекашивание стен, оседание, а в дальнейшем и возникновение трещин стен дома, не говоря уже о самом фундаменте.

По форме и способу воздействия на опорный грунт выделяют различные виды фундаментов: столбчатые, ленточные, свайные, плитные.

Ленточные фундаменты возводят непосредственно под стены дома или под ряд отдельных опор. В первом случае они имеют форму непрерывных подземных стен, во втором - состоят из железобетонных перекрестных балок. Данный тип фундамента целесообразен для зданий с тяжелыми (каменными, бетонными, кирпичными) стенами, при устройстве подвалов и цокольных этажей, а также при неглубоком заложении на сухих непучи-нистых грунтах, даже если здание строят из легких конструкций и без цоколя и подвала.

Есть два вида ленточных фундаментов: монолитные и сборные. Для сооружения ленточных монолитных фундаментов на дне котлована выставляется опалубка, вяжется арматурный каркас и между стенками опалубки заливается бетон. Для того, чтобы снизить потери при обогреве дома, в такие фундаменты закладывается утеплитель (керамзит, минераловатные плиты, пенопласт). Сборные ленточные фундаменты состоят из крупных бетонных или железобетонных блоков.

Но ленточный фундамент наиболее трудоемкий, чем столбчатый, его постройка подразумевает большенный размер материалов, масштабные земельные работы. Но, благодаря простоте технологии возведения ленточного фундамента, невзирая на все обозначенные недочеты, данный тип все же снискал обширное использование. К плюсам ленточных фундаментов можно отнести высшую крепость, надежность, в случае цельного выполнении - возможность подвода под строения разных форм, при использовании же сборных фундаментов отмечаются малые сроки построения а также простота работы. Недочетами же ленточных фундаментов является большой размер земельных работ, а также работ по заливке опалубки, а также как следствие повышение сроков строительства, также данные фундаменты массивны, сравнимо дорогостоящи, а также требуют значимых трудозатрат. При использовании обычных железобетонных блоков фундаменты к тому же в местах соединений водопроницаемы, а также наименее удобны по данной причине, также тяжело применимы для домов, сложной строительной формы.

Столбчатые фундаменты. Данный вид фундаментов является менее дорогостоящим, а также более все распространенным. Столбчатые фундаменты более пригодные для возведения зданий на глубоко промерзающем пучинистом грунте. Столбчатый фундамент подступает для возведения легкостенных построек, а также является более экономичным по сопоставлению с фундаментом ленточного типа (в 1,5-2 раза дешевле) а также естественно, наименее трудозатратным. При постройке фундамента, столбы располагаются на расстоянии 1,2-2,5 м в местах больших нагрузок: по углам, под простенками, под опорами томных прогонов, на пересечении стенок. Главные плюсы столбчатых фундаментов - это простота построения, а также сравнимо низкая стоимость. К недочетам же можно отнести низкую устойчивость в грунтах, подвижных в горизонтальной плоскости, ограниченную применимость при возведении тяжеловесных построек на слабонесущих грунтах не минуемые трудности с постройкой цоколя.

Плитные фундаменты сооружают под всей площадью здания. Это сплошная или решетчатая плита, выполненная из монолитного железобетона либо из сборных перекрестных железобетонных балок с жесткой заделкой стыковых соединений. Сооружают ее, как правило, на тяжелых пучинистых и просадочных грунтах. Плитный фундамент наиболее приемлем при слабых неоднородных грунтах с высоким уровнем грунтовых вод, а также в случаях, когда нагрузка, приходящаяся на фундамент, велика, а грунт основания недостаточно прочен. Такие конструкции способны выравнивать вертикальные и горизонтальные перемещения фунта, потому плитный фундамент еще называют "плавающим". Считается, что сооружение плитного фундамента в малоэтажном строительстве оправдано при небольшой и простой форме здания.

Свайные фундаменты состоят из отдельных свай, перекрытых сверху железобетонной плитой или балкой (ростверком). Данный тип фундамента используется в случаях, когда на слабый грунт необходимо передать большие нагрузки. При этом нагрузка от здания передается на более плотные грунты, залегающие на глубине. По типу материала сваи могут быть деревянными, бетонными, железобетонными, стальными и комбинированными. По методу изготовления и погружения в грунт сваи подразделяются на забивные (опускаемые в грунт в готовом виде) и набивные (изготовляемые непосредственно в грунте, в пробуренных каналах). По типу поведения в грунте выделяют сваи-стойки, имеющие под собой прочный грунт и передающие на него давление, и висячие сваи, используемые в случаях, когда глубина залегания прочного грунта достаточно велика (несущая способность таких свай определяется суммой сопротивления сил трения по боковой поверхности и грунта под острием сваи).

В целом же свайные фундаменты владеют последующими плюсами: экономичность - при использовании свайного фундамента ресурсоемкость понижается на 25-40%; имеют маленькую усадку; низкие трудовые затраты, что обуславливается исчезновение огромных размеров земельных работ; отлично используются на слабеньких грунтах при возведении томных построек. В виде недочета же можно указать потребность в специальной технике при постройке свайного фундамента.

Рис Виды фундаметнов

Из всего выше перечисленного выбираем ленточный сборный фундамент.

3.2 Расчет ленточных фундаментов

3.2.1 Сбор нагрузок на фундаменты

Двух этажное общественное здание, с цокольным этажом.

Стены выполнены из кирпичной кладки, толщиной 640 и 680 мм, удельным весом =18 кН/м3. Ригели сечение 540*300 мм. Междуэтажные перекрытия из крупноразмерного железобетонного настила. Вес 1 м2 настила 2,8 кН. Пол из линолеума. Межкомнатные перегородки выполнены из кирпича толщиной 120 мм, удельным весом =18 кН/м3 . Утеплитель на кровли керамзит, удельным весом =6 кН/м3 . IV снеговой район.

1) Определяем нагрузки на наружную стену в осях Г-11(сечение 1-1). Грузовая площадь А=2,75*3=8,25 м2. Возможность не одновременного загружения всех этажей временной нагрузкой учитываем, вводя понижающий коэффициент:

2=0,5+0,5/m0,5=0,5+0,5/40,5=0,5,

где m - число загруженных перекрытий, нагрузка от которых передается на фундаменты и основания рассматриваемого участка (формула 1.30,табл 1.10, 28)

Находим нормативную и расчетную нагрузки на уровне спланированной отметки земли на 3 м длины фундамента под наружную стену здания.

Таблица 3.1 Сбор нормативных и расчетных нагрузок на фундамет в сечении 1-1

Нагрузки	Нормативная нагрузка	Коэффициент надежности по нагрузке	Расчетная нагрузка, кН
	На единицу площади, кН/м2	От грузовой площади, кН
Постоянные нагрузки
От металочерепицы От 3-слойного гидроизоляционного ковра От утеплителя (керамзита) От пароизоляции От карниза (3*2,8=8,4) От плит междуэтажных перекрытий (2,8*4*8,25=92,4) От сборного ригеля перекрытий (0,54*0,3*25*4*2,75=44,5) От перегородок на всех этажах (18*0,12*2,29*1*3,95=19,54) От пола из линолеума на всех этажах (0,2*8,25*3=4,95) От стен на всех этажах за вычетом оконных проемов ((0,64*(2м*3-1,97*2*0,8))+(0,68*((3,3*3-1,97*2*2,0)+(3,95*53-1,97*2)))*18=123,37) От кирпичной кладки до карниза (0,68*0,5*3*18=18,36) Вес цокольной части стены (0,64*2,3*25*3=110,4) Итого	0,3 0,15 2 0,06 - 2,8 - - 0,2 - - - -	3,05 1,53 20,34 0,61 8,4 92,4 44,55 19,54 4,95 123,37 18,36 110,4 447,49	1,3 1,3 1,3 1,3 1,1 1,1 1,1 1,1 1,3 1,1 1,1 1,1 -	3,97 1,98 26,44 0,79 9,24 101,64 49,0 21,49 6,44 135,7 20,2 121,44 498,33
Временные нагрузки
От снега: Кратковременная длительнодействующая От междуэтажных перекрытий с учетом понижающего коэффициента Кратковременная длительнодействующая Итого	1,5 0,75 1,4 0,3 -	15,26 7,63 46,2 9,9 78,98	1,4 1,4 1,3 1,3 -	21,36 10,68 60,1 12,87 104,97

Нормативные нагрузки на 1 м стены:

Постоянная: Nп = 447,49/ 3 = 149,16 кН;

Временная длительно действующая: Nв = (7,63+9,9) / 3 = 5,84 кН;

Временная кратковременная: N = (15,26+46,2) / 3 = 20,49 кН;

Суммарная - с учетом коэффициентов надежности по назначению сооружения ? = 0,95 (II класс ответственности здания) и коэффициентов сочетания для длительно действующих нагрузок ц1 =0,95 и кратковременных ц2 = 0,9 составит:

N = 0,95*(149,16+0,95*5,84+0,9*20,49) = 164,49 кН

Расчетные нагрузки на 1 м стены:

Постоянная: Nрп = 498,33 / 3 = 166,11 кН;

Временная длительно действующая: Nрв = (10,68+12,87) / 3 = 7,84 кН;

Временная кратковременная: Nр = (21,36+60,1) / 3 = 27,14 кН;

Суммарная - с учетом коэффициентов надежности и коэффициентов сочетания составит:

N = 0,95*(166,11+0,95*7,84+0,9*27,14) = 188,09 кН.

Вычислим момент от внецентренного действия нагрузки от веса перекрытий в уровне спланированной поверхности земли, имея в виду, что плиты перекрытий заделываются в стены на глубину t = 25 см, а давление от них распределено по закону треугольника. Тогда эксцентриситет приложения внешней нагрузки будет равен (при толщине стены 680 мм):

е = b/2-t/3= 0,68/2 - 0,25/3 = 0,257 м.

Продольная нормативная сила от веса перекрытий:

Nпер = 0,95*(2,48+1,24+16,5+0,5+92,4+44,55+19,54+4,95) + 0,95*5,84+

+0,9*20,49= 201,6 кН.

Момент нормативной нагрузки от веса перекрытий:

М = N*e = 201,6*0,257 = 51,81 кН*м.

Продольная расчетная сила от веса перекрытий:

Nпер = 0,95*(3,22+1,61+21,45+0,64+101,64+49,0+21,49+6,44) + 0,95*7,84+0,9*27,14 = 233,05 кН.

Момент расчетной нагрузки от веса перекрытий:

М = N*e = 233,05*0,257 = 59,89 кН*м.

2) Определяем нагрузки на наружную стену в сечении 2-2.

Грузовая площадь А2=10,585*1=10,585 м2.

На первом этаже располагается зрительный зал на всю высоту здания.

Возможность не одновременного загружения всех этажей временной нагрузкой учитываем, вводя понижающий коэффициент:

2=0,5+0,5/m0,5=0,5+0,5/40,5=0,5,

где m - число загруженных перекрытий, нагрузка от которых передается на фундаменты и основания рассматриваемого участка (формула 1.30,табл.1.10, 28)

Находим нормативную и расчетную нагрузки на уровне спланированной отметки земли на 1 м длины фундамента под внутреннюю стену здания:

Таблица 3.2 Сбор нормативных и расчетных нагрузок на фундамент в сечении 2-2

Нагрузки	Нормативная нагрузка	Коэффициент надежности по нагрузке	Расчетная нагрузка, кН
	На единицу площади, кН/м2	От грузовой площади, кН
Постоянные нагрузки
От металочерепицы(0,3*10,585) От 3-слойного гидроизоляционного ковра От утеплителя (керамзита) От пароизоляции От карниза (1,12*2,8=3,14) От плит междуэтажных перекрытий (2,8*2*7,5=42) От перегородок на всех этажах (18*0,12*1*(17,4*3,3+17,6*3,3+17,6*3,95)) От пола из линолеума на всех этажах (0,2*7,5*2=3)	0,3 0,15 2 0,06 - 2,8 - -	3,175 1,59 21,17 0,63 3,14 59,28 399,64 4,23	1,3 1,3 1,3 1,3 1,1 1,1 1,1 1,1	4,13 2,06 27,52 0,82 3,45 65,2 439,61 5,5
От стен на всех этажах за вычетом оконных проемов ((0,51*18*1*(4,3м+3,3+3,95)+(0,38*1*18*(4,3+3,3+3,95)+0,68*18*8,35*2=389,44) От кирпичной кладки до карниза (0,68*0,5*2*18=24,24) Итого	0,2 - -	389,44 12,24 894,54	1,3 1,1 1,1	428,38 13,46 990,15
Временные нагрузки
От снега: Кратковременная длительнодействующая От междуэтажных перекрытий с учетом понижающего коэффициента Кратковременная длительнодействующая Итого	1,5 0,75 1,4 0,3 -	15,88 7,94 58,8 12,6 95,21	1,4 1,4 1,3 1,3 -	22,23 11,11 76,44 16,38 126,16

Нормативные нагрузки на 1 м стены:

Постоянная: Nп = 894,54 кН;

Временная длительно действующая: Nв = 7,94+12,6 = 20,54 кН;

Временная кратковременная: N = 15,88+58,8 = 74,68 кН;

Суммарная - с учетом коэффициентов надежности по назначению сооружения ? = 0,95 (II класс ответственности здания) и коэффициентов сочетания для длительно действующих нагрузок ц1 =0,95 и кратковременных ц2 = 0,9 составит:

N = 0,95*(897,54+0,95*20,54+0,9*74,68) = 897,53 кН

Расчетные нагрузки на 1 м стены:

Постоянная: Nрп = 990,15 кН;

Временная длительно действующая: Nрв = 11,11+16,38 = 27,5 кН;

Временная кратковременная: Nр = 22,23+76,44 = 98,67 кН;

Суммарная - с учетом коэффициентов надежности и коэффициентов сочетания составит:

N = 0,95*(990,15 +0,95*27,49+0,9*98,67) = 1082,78 кН.

Вычислим момент от внецентренного действия нагрузки от веса перекрытий в уровне спланированной поверхности земли, имея в виду, что плиты перекрытий заделываются в стены на глубину t = 25 см, а давление от них распределено по закону треугольника. Тогда эксцентриситет приложения внешней нагрузки будет равен (при толщине стены 510 мм):

е = b/2-t/3= 0,51/2 - 0,25/3 = 0,172 м.

Продольная нормативная сила от веса перекрытий:

Nпер = 0,95*(3,175+1,59+21,17+0,63+59,28+399,64+4,23) + 0,95*20,54+

+0,9*74,68= 578,65 кН.

Момент нормативной нагрузки от веса перекрытий:

М = N*e = 578,65*0,172 = 99,53 кН*м.

Продольная расчетная сила от веса перекрытий:

Nпер = 0,95*(4,13+2,06+27,52+0,82+5,2++439,61+5,5) + 0,95*27,49+

+0,9*98,67 = 517,61 кН.

Момент нормативной нагрузки от веса перекрытий:

М = N*e = 517,61*0,172 =89,03кН*м.

3) Определяем нагрузки на наружную стену в сечении 3-3.

Грузовая площадь А1=3*0,68=2,04 м2. Грузовая площадь-сама стена, так как перекрытия опираются на соседние стены.

Возможность не одновременного загружения всех этажей временной нагрузкой учитываем, вводя понижающий коэффициент:

2=0,5+0,5/m0,5=0,5+0,5/40,5=0,5

где m - число загруженных перекрытий, нагрузка от которых передается на фундаменты и основания рассматриваемого участка (формула1.30,табл. 1.10, 28)

Находим нормативную и расчетную нагрузки на уровне спланированной отметки земли на 3 м длины фундамента под внешнюю стену здания:

Таблица 3.3 Сбор нормативных и расчетных нагрузок на фундамет в сечении 3-3

Нагрузки	Нормативная нагрузка	Коэффициент надежности по нагрузке	Расчетная нагрузка, кН
	На единицу площади, кН/м2	От грузовой площади, кН
Постоянные нагрузки
От металочерепицы От 3-слойного гидроизоляционного ковра От утеплителя (керамзита) От пароизоляции От карниза (3*2,8=8,4) От стен на всех этажах за вычетом оконных проемов (0,64*(2*3)+(0,68*((3,3*3)+(3,95*3-1,97*2)))*18=221,83) От кирпичной кладки до карниза (0,68*0,5*3*18=18,36) Вес цокольной части стены (0,64*2,3*25*3=110,4) Итого	0,3 0,15 2 0,06 - - - - -	0,612 0,31 4,08 0,12 8,4 221,83 18,36 110,4 364,11	1,3 1,3 1,3 1,3 1,1 1,1 1,1 1,1 -	0,79 0,4 5,3 0,16 9,24 244,02 20,2 121,44 401,55
Временные нагрузки
От снега: Кратковременная длительнодействующая Итого	1,5 0,75 -	3,06 1,53 4,59	1,4 1,4 -	4,28 2,14 6,42

Нормативные нагрузки на 1 м стены:

Постоянная: Nп = 364,11/ 3 = 121,37 кН;

Временная длительно действующая: Nв = 1,53/ 3 = 0,51 кН;

Временная кратковременная: N = 3,06 / 3 = 1,02 кН;

Суммарная - с учетом коэффициентов надежности по назначению сооружения ? = 0,95 (II класс ответственности здания) и коэффициентов сочетания для длительно действующих нагрузок ц1 =0,95 и кратковременных ц2 = 0,9 составит:

N = 0,95*(121,37+0,95*0,51+0,9*1,02) = 116,63 кН

Расчетные нагрузки на 1 м стены:

Постоянная: Nрп = 401,55 / 3 = 133,85 кН;

Временная длительно действующая: Nрв = 2,14 / 3 = 0,71 кН;

Временная кратковременная: Nр = 4,28 / 3 = 1,42 кН;

Суммарная - с учетом коэффициентов надежности и коэффициентов сочетания составит:

N = 0,95*(133,85+0,95*0,71+0,9*1,42) = 129,02 кН.

Таблица 3.4. Расчетные и нормативные нагрузки

№	Сечение	Nн, кН	Nр, кН	Мoxр, кН*м
1	1-1	164,49	188,09	59,89
2	2-2	957,55	1082,78	89,61
3	3-3	116,63	129,02	0,00

Nр - расчетное значение вертикальной сжимающей силы;

Мохр - расчетное значение изгибающего момента вокруг оси Ox.

3.2.2 Определение глубины заложения подошвы фундамента

Глубина заложения подошвы фундамента должна удовлетворять условиям непромерзания нижележащего грунта, а так же конструктивным параметрам здания.

Определение нормативной глубины сезонного промерзания[7].

(2.6)

где - безразмерный коэффициент, численно равный сумме абсолютных значений среднемесячных отрицательных температур за зиму в данном районе, принимаемых по [ 6 ], а при отсутствии в них данных для конкретного пункта или района строительства - по результатам наблюдений гидрометеорологической станции, находящейся в аналогичных условиях с районом строительства; для города Новосибирска составляет:

=18,8+17,3+10,1+9,2+16,5=71,9;

= 0,23 - глубина промерзания (принимается для первого слоя). Принимаем по [3] для суглинка и глины. .

Определение расчетной глубины сезонного промерзания.

(2.7)

где коэффициент, учитывающий влияние теплового режима сооружения, принимаемый для наружных фундаментов отапливаемых сооружений - по табл.1.[ 7 ].

Для отапливаемых промышленных зданий, +20, =0,7.

.

Глубина заложения фундаментов отапливаемых сооружений по условиям недопущения морозного пучения грунтов основания должна назначаться для наружных фундаментов по табл.2[ 7 ].

Так как

>, то

принимаем не менее.

Окончательно принимаем большую из глубин заложения (по конструктивным причинам) d=4,8 м, то соответствует абсолютной отметке 140.70.

3.3 Определение ширины подошвы фундаментов

3.3.1. Выбор минимальных размеров ширины подошвы фундаментов

Минимальный размер ширины подошвы фундаментов назначаем равным ширине стен, опирающихся на них.

Таблица 3.5 Проектная ширина стен

Фундамент	Сечение	Ширина стены b,м
ФМ-1	1-1	0,64
ФМ-2	2-2	0,51
ФМ-3	3-3	0,64

3.3.2 Определение расчетного сопротивления грунта

При расчете деформаций основания среднее давление под подошвой условного фундамента не должно превышать расчетного сопротивления грунта основания , определяемого по формуле:

(2.8)

где и - коэффициенты, условий работы, принимаемые по табл.3[ 7 ];

;

k- коэффициент, принимаемый равным: , если прочностные характеристики грунта ( и ) определены непосредственными испытаниями, и k=1,1, если они приняты по табл.1-3 рекомендуемого приложения 1[ 7 ]; k=1;

, , - коэффициенты, принимаемые по табл.4 [ 7 ],

при М =0,18 , Мq = 1,73, Mc = 4,17;

- коэффициент, принимаемый равным при - ;

- ширина подошвы фундамента, ;

- осредненное расчетное значение удельного веса грунтов, залегающих ниже подошвы фундамента (при наличии подземных вод определяется с учетом взвешивающего действия воды),

- то же, залегающих выше подошвы; ;

- расчетное значение удельного сцепления грунта, залегающего непосредственно под подошвой фундамента, ;

d1- приведённая глубина заложения наружных и внутренних фундаментов от пола подвала, определяемая по формуле:

(2.9)

где hs - толщина слоя грунта выше подошвы фундамента со стороны подвала, м ;

hcf - толщина конструкции пола подвала, м ;

гcf - расчётное значение удельного веса конструкции пола подвала, кН/м3, гcf =2500 кг/м3=25 кН/м3 ;

db - глубина подвала - расстояние от уровня планировки до пола подвала, м (для сооружений с подвалом шириной B?20 м и глубиной свыше 2 м принимается db = 2 м, при ширине подвала B>20 м - db = 0).

Определение площади подошвы Фундамента Ф-1.

В первом приближении для определения условного расчетного сопротивления грунта принимаем ширину подошвы фундамента равной ее минимально возможному значению, т.е. .

Площадь подошвы фундамента в первом приближении определим по формуле

Требуемая площадь подошвы фундамента:

A=N/(Rусл-ср*d)= 164,49/(165,27-22*2,8)=1,6 м2

где N-вертикальная составляющая нагрузки на фундамент;

ср -средний удельный вес материала фундамента и грунта; ср = (20 ч 22) кН/м3.

Назначение размеров подошвы фундамента.

=1,6 м2

Размеры подошвы фундамента принимаем: b =1,6 м, т.к. .

Уточнение расчетного сопротивления грунта.

Определение фактических давлений под подошвой фундамента.

где ;

.

, ;

;

;

.

Проверка выполнения условия.

. Условие выполняется.

. Условие не выполняется.

. Условие не выполняется.

Увеличиваем размеры и доводим до наименьшего процента запаса прочности.

Назначение размеров подошвы фундамента. A=2 м2

=2 м2

Размеры подошвы фундамента принимаем: b =2 м, т.к. .

Уточнение расчетного сопротивления грунта.

.

,

;

;

;

Проверка выполнения условия.

.

Условие выполняется.

.

Условие выполняется.

.

Условие выполняется.

Окончательно принимаем размеры подошвы фундамента: b=2000 мм, l=1000 мм.

Определение площади подошвы Фундамента Ф-2.

В первом приближении для определения условного расчетного сопротивления грунта принимаем ширину подошвы фундамента равной ее минимально возможному значению, т.е. bmin=bcт=0,51 м.

Площадь подошвы фундамента в первом приближении определим по формуле:

Требуемая площадь подошвы фундамента:

A=N/(Rусл-ср*d)= 957,55/(193,97-22*2,8)=7,23 м2

где N-вертикальная составляющая нагрузки на фундамент;

Назначение размеров подошвы фундамента.

=7,3 м2

Размеры подошвы фундамента принимаем: b =7,3 м, т.к. .

Уточнение расчетного сопротивления грунта.

Определение фактических давлений под подошвой фундамента.

.

;

;

.

Проверка выполнения условия.

. Условие выполняется.

. Условие выполняется.

. Условие выполняется.

Доводим до наименьшего процента запаса прочности.

Назначение размеров подошвы фундамента. A=5,7 м2

=5,7 м2

Размеры подошвы фундамента принимаем: b =5,7 м, т.к. .

Уточнение расчетного сопротивления грунта.

.

;

;

.

Проверка выполнения условия.

. Условие выполняется.

. Условие выполняется.

. Условие выполняется.

Окончательно принимаем размеры подошвы фундамента: b=5700 мм, l=1000 мм.

Определение площади подошвы Фундамента Ф-3.

В первом приближении для определения условного расчетного сопротивления грунта принимаем ширину подошвы фундамента равной ее минимально возможному значению, т.е. .

Площадь подошвы фундамента в первом приближении определим по формуле

Требуемая площадь подошвы фундамента:

A=N/(Rусл-ср*d)= 116,63/(169,96-22*2,8)=1,08 м2

где N-вертикальная составляющая нагрузки на фундамент;

Назначение размеров подошвы фундамента.

=1,1 м2

Размеры подошвы фундамента принимаем: b =1,1 м, т.к. .

Уточнение расчетного сопротивления грунта.

.

Проверка выполнения условия.

. Условие выполняется.

Доводим до наименьшего процента запаса прочности.

Назначение размеров подошвы фундамента. A=0,8 м2

=0,8 м2

Размеры подошвы фундамента принимаем: b =0,8 м, т.к. .

Уточнение расчетного сопротивления грунта.

.

Проверка выполнения условия.

. Условие выполняется.

Окончательно принимаем размеры подошвы фундамента: b=800 мм, l=1000 мм.

3.4 Расчет осадки фундамента

Определение осадки для одного самого нагруженного фундамента. В данном случае это фундамент № 1:

· Разбивка слоёв грунта на подслои:

где b=2 м- ширина подошвы ф-та

h=0,4*2=0,8 м;

· Определение бытовых давлений в расчётных точках,(кПа), или вертикальное напряжение от собственного веса грунта zg на границе слоя, расположенного на глубине Z от подошвы ф-та[7]:

zg=1*d+I*hi (2.10)

где 1-удельный вес грунта, расположенного выше подошвы ф-та 1=18,59

I,hi- удельный вес и толщина i-ого слоя грунта (подслоя)

d - расстояние от отметки поверхности природного рельефа до отметки подошвы фундамента

Таблица 3.6. Принятая глубина заложения от отметки планировки

Сечение	d, м	P, кПа
1-1	2,9	93,92
2-2	3,2	199,67
3-3	3,2	160,75

Определение дополнительных давлений в расчётных точках или дополни-тельные вертикальные напряжения на глубине z от низа подбетонки ф-та:

zp=*P0 (2.11)

где - коэффициент принимаемый в зависимости от формы подошвы ф-та, относительной глубины, равной: =2*z/b

P0=P-zg,0-дополнительное вертикальное давление на основание

P-среднее давление под подошвой ф-та;

zg,0-вертикальное напряжение от собственного веса грунта на уровне низа подбетонки ф-та:zg,0=1*d- при планировке срезкой, или бытовое давление в точке 0 (кПа);

· Нижняя граница сжимаемой зоны основания определяется условием

zp0.2zg, при Е 5 МПа (2.12)

где zp -здесь дополнительное вертикальное напряжение на глубине z, равной глубине сжимаемой толщи по верикали, проходящей через центр подбетонки ф-та

zg- вертикальное напряжение от собственного веса грунта

Осадка основания S определяется по формуле:

S=*(zp,I*hi/Ei) (2.13)

где =0,8- безразмерный коэф-т

zp,I-среднее значение дополнительного вертикального нормального напряжения в i-ом слое грунта, равная полусумме указаных напряжений на верхней zi-1 и нижней z границах слоя по вертикали, проходящей через центр подбетонки

hi,Ei-соответственно толщина и модуль деформации i-ого слоя грунта

Подсчет дополнительных давлений на границах слоев, на которые разбито основание, сводится в таблицу:

Таблица 3.7. Подсчет осадки в сечение 1-1

№	h,м	z,м	о=2z/b	б	уzp,	уzp.ср. кПа	уzg, кПа	0,2уzg	Еi, кПа	S,м
					кПа
1	2	3	4	5	6	7	8	9	10	11
0	0	0	0	1	40,01	37,63	53,91	10,78	9100	0,00266
1	0,8	0,8	0,8	0,881	35,25	30,47	68,78	13,76	9100	0,00214
2	0,8	1,6	1,6	0,642	25,69	22,39	83,66	16,73	9100	0,00157
3	0,8	2,4	2,4	0,477	19,08	17,02	98,53	19,71	9100
?0,00636

Таблица 3.8. Подсчет осадки в сечение 2-2

№	h,м	z,м	о=2z/b	б	уzp,	уzp.ср. кПа	уzg, кПа	0,2уzg	Еi, кПа	S,м
1	2	3	4	5	6	7	8	9	10	11
0	0	0	0	1	140,18	131,84	59,49	11,90	9100	0,026426
1	2,3	2,28	0,8	0,88	123,50	104,02	101,87	20,37	9100	0,024049
2	2,6	4,91	1,72	0,6	84,53	74,51	150,76	30,15	9100	0,014934
3	2,3	7,19	2,52	0,46	64,48	57,68	192,79	38,56	13200	0,007971
4	2,3	9,47	3,32	0,36	50,89	46,33	234,81	46,96	13200	0,006402
5	2,3	11,8	4,12	0,3	41,77	38,97	276,83	55,37	13200
?0,07978

Таблица 3.9. Подсчет осадки в сечение 3-3

№	h,м	z,м	о=2z/b	б	уzp,	уzp.ср. кПа	уzg, кПа	0,2уzg	Еi, кПа	S,м
1	2	3	4	5	6	7	8	9	10	11
0	0	0	0	1	101,3	95,237	59,488	11,9	9100	0,002679
1	0,3	0,32	0,8	0,88	89,21	77,111	65,437	13,09	9100	0,002169
2	0,3	0,64	1,6	0,64	65,01	56,656	71,386	14,28	9100	0,001594
3	0,3	0,96	2,4	0,48	48,3	43,087	77,334	15,47	9100	0,001212
4	0,3	1,28	3,2	0,37	37,87	34,429	83,283	16,66	9100	0,000969
5	0,3	1,6	4	0,31	30,99	28,556	89,232	17,85	9100	0,000803
6	0,3	1,92	4,8	0,26	26,13	24,354	95,181	19,04	9100	0,000685
7	0,3	2,24	5,6	0,22	22,58	21,214	101,13	20,23	9100	0,000597
8	0,3	2,56	6,4	0,2	19,85		107,08	21,42	9100
?0,01071

Проверка выполнения условия .

Предельные значения совместной деформации основания и сооружения устанавливаются исходя из необходимости соблюдения:

а) технологических или архитектурных требований к деформации сооружения (изменение проектных уровней и положений сооружения в целом, отдельных его элементов и оборудования, включая требования к нормальной работе лифтов, кранового оборудования, подъемных устройств элеваторов и т.п.)- ;

б) требований к прочности, устойчивости и трещиностойкости конструкций, включая общую устойчивость сооружения.

Предельные значения совместной деформации основания и сооружения по технологическим или архитектурным требованиям должны устанавливаться соответствующими нормами проектирования зданий и сооружений, правилами технической эксплуатации оборудования или заданием на проектирование с учетом в необходимых случаях рихтовки оборудования в процессе эксплуатации.

Предельные значения деформаций оснований допускается принимать согласно рекомендуемому прилож...