Производство флотореагентов

Стадия абсорбции.

Расчёт материального баланса стадии утилизации абгазов ведём по массе выделившегося сероводорода, который вентилятором просасывается через абсорбционные колонны, орошаемые раствором едкого натра, и выбрасывается в атмосферу.

Масса выделившихся абгазов равна: 180 кг, из них сероводорода - 123 кг. Для приготовления раствора щёлочи концентрацией 23,5% (22-24%), необходимой для утилизации выделившегося Н₂S, делаем расчёт веществ участвующих и полученных в результате реакции, по формуле:

G_А,C,D= G_В*(а,c,dM _B,C,D / bM_В ) (6)

х 123 y z

2NаОН + Н₂S > Nа₂S + Н₂О

2*40 34.08 78.04 18.02

Подставив данные в формулу (6), находим количество израсходованных и полученных веществ на одну операцию, в кг. x = 290 кг, y = 282 кг, z = 130 кг.

Из полученных результатов видно, что при выделении Н₂S = 123 кг, для полной утилизации этой массы необходимо 290 кг NаОН 100%.

Для приготовления 23,5% раствора делаем перерасчёт:

290 / 0,235 = 1234 кг - масса раствора, масса воды равна: m =1234 * 0,765 = 944 кг.

Однако, по данным полученных практическим путём, «выделение сероводорода при синтезе диалкилдитиофосфорной кислоты идёт неравномерно, максимум газовыделения превышает среднюю величину в 4,07 раза» (7, с. 1-4). При таком выделении часть сероводорода через первую колонну проскакивает во вторую и там утилизируется полностью.

Не сработанный в первой колонне раствор NаОН остаётся на утилизацию последующих операций стадии этерификации. Конечным продуктом стадии абсорбции, в результате реакций, получается гидросульфид, который в связь с сероводородом не вступает.

282 123 х

Nа₂S + Н₂S > 2NаНS

78.04 34.08 2*56,06

Получим: x = 405 кг.

Из расчёта материального баланса стадии утилизации абгазов получаем, что при проведении одной операции стадии этерификации 23,5% раствор NаОН до конечного продукта - гидросульфид, не срабатывается.

Результаты материального расчёта сводятся в таблице материального баланса (табл. 4).

Таблица 4 Материальный баланс.

Приход	Расход
состав	х	кг	%,вес	состав	х	кг	%,вес
Стадия этерификации.
Пятисернистый фосфор, в том числе: - P2 S5 - примеси	99,3 0,7	800 794,4 5,6	41,6	Кислый эфир, в том числе: - ДДФК - побочные - примеси	83 16,16 0,84	1744 1448 281,4 14,6	91
Бутиловый спирт, (с уч-м +5,5%), в том числе: - С4 Н9 ОН - примеси	99,2 0,8	1124 1115 9	58,4	Абгазы, в том числе: - сероводород - пары бутанола		180 123 57	9
Итого:	1924	100	Итого:	1924	100
Стадия абсорбции.
Раствор едкого натра, в том числе: - NаОН - вода		1234 290 944	20,5 66,8	Сульфид натрия, в том числе: - Nа2S - вода		282 1074	20 76
Абгазы, в том числе: - сероводород - пары бутанола		180 123 57	7,7 4	Механические потери		58	4
Итого:		1414	100	Итого:		1414	100

5.2 Тепловой баланс

Химический процесс получения ДДФК проводится при строго определённых заданных температурных условиях, в пределах 55-70⁰С. Реакция является экзотермической, т.е. происходит с выделением тепла. Поэтому загрузка компонентов ведётся раздельно, после загрузки P₂ S₅ подаётся бутиловый спирт. Излишнее тепло отводится подачей хладагента в рубашку аппарата.

Для определения количества отводимой теплоты, расхода хладагентов и вычислению площади поверхности теплообмена делаем тепловой расчёт, который сводится к составлению теплового баланса процесса.

Уравнение, выражающее тепловой баланс химического процесса, представляем в следующей форме:

Q₁ + Q₂ + Q₃ = Q₄ + Q₅ + Q₆. [12,183](8)

Здесь: Q₁ - теплота, вносимая в аппарат твёрдыми, жидкими, газообразными веществами;

Q₂- теплота, отводимая охлаждающими агентам;

Q₃ - тепловой эффект химического процесса;

Q₄ - теплота, уносимая из аппарата уходящими продуктами и полупродуктами реакции;

Q₅ - теплота, расходуемая на нагревание аппарата;

Q₆- тепловые потери в окружающую среду.

Реакция этерификации протекает очень быстро и происходит разогрев не сырья, а уже продуктов реакции. Потерями (особенно летом) можно пренебречь. Для поддержания заданных температурных условий необходимо охлаждение. Тогда из общей формулы (8) теплоты Q₅ и Q₆ не учитываем, а получаем равенство:

Q₁ + Q₃ = Q₄ + Q₂ (9)

Из равенства определяем количество теплоты, которое необходимо отводить из реактора:

Q₂ = Q₁ + Q₃ - Q₄ (10)

Количество теплоты, вносимая в аппарат с перерабатываемыми веществами и уносимая из аппарата с продуктами реакции, определяем по уравнению

Q_1,4 = Gct, [12,183](11)

где, G- количество продукта берём по данным материального баланса, так как процесс периодический то масса вещества на одну загрузку; с- средняя теплоёмкость этого вещества; t- температура реакции, отсчитывается от 0⁰С.

Удельную теплоёмкость химического соединения находим по формуле:



с = (n₁C₁ + n₂C₂ + ... + n_nC_n) / M, [12, 20](12)

где n_1….n_n - число атомов, входящих в соединение; С₁ …C_n - атомные теплоёмкости, Дж /(кг*атом*К), берём из табл.3.

Подставив данные в формулу (12) определим теплоёмкость веществ участвующих в процессе:

- P₂S₅ = 0,715 кДж /кг*град,

- C₄H₉OH = 3,398 кДж /кг*град,

- (C₄H₉O)₂ PSSH = 2,259 кДж /кг*град,

- H₂S = 1,964 кДж /кг*град.

Определяем количество теплоты по формуле (11):

Q₁ = 800*0,715*(70-20) + 1124*3,398*(70-20) = 219568 кДж,

Q₄ = 1744*2,259*(70-30) + 123*1,964*(70-30) = 167251 кДж

Тепловой эффект химического процесса находим по формуле:

Q₃= Q_Р+Q_Ф.П. [12,184](13)

где, Q_Р- тепловой эффект химической реакции, кДж; Q_Ф.П. - тепловой эффект физического процесса, кДж.

Q_Р - определяем по теплотам образования из элементов, реагирующих и образующих соединений. При этом примем, что теплоты образования побочных продуктов примерно равны теплоте основной реакции, тогда расчёт ведём по P₂S₅.

Для вычисления пользуемся законом Гесса:



Q_Р = q_р *N, [12,184](14)

где q_р - молекулярная теплота реакции; N - число молей образующих веществ, определяем как:

(15)

N = 794,4 / 222,24 = 3,575

Молекулярную теплоту реакции q_р находим по формуле:

q_р = q_к + q_н , [12,184](16)

где q_к - сумма теплот образования соединений, кДж /моль;q_н - сумма теплот начала образования соединений, кДж /моль.

P₂S₅ + 4C₄H₉OH = 2(C₄H₉O)₂ PSSH + H₂S

q_р =[2(C₄H₉O)₂ PSSH + H₂S ] - [P₂S₅ + 4C₄H₉OH ]

q_р =[2(-957) + (-21) ] - [(-573) + 4(-330)] = - 42 кДж /моль.

- q_р = Q_Р

Q_Р = 42 * 3575 =150150 кДж (14)

Q_Ф.П. - тепловой эффект работы мешалки определяем из величины Q_Р:

Q_Ф.П = 0,2 * Q_Р (17)

Q₃= 150150 + 0,2 *150150 = 180180 кДж

Подставив полученные результаты в формулу (10) получим теплоту, которую необходимо отводить.



Q₂ = 219568 + 180180 - 167251 = 232497 кДж = 64366 Вт (10)

Рассчитываем на сколько нагреется «кислый эфир» в конце реакции, при этом учитываем, что абгазы улетают сразу и не нагреваются, а теплоёмкость побочных продуктов и примесей равны теплоёмкости ДДФК. Также учитываем, что в реакторе присутствует «затравка», необходимая для «толчка» реакции в количестве: 10% от операции.

Изменение температуры из-за всех тепловых эффектов определяем по уравнению:

?t = Q₂ / с_к.э.*(G_к.э. +G_З.), (17)

где G_З - количество «затравки», кг.

G_З = 1744*10% = 175кг

?t = 232497 / 2,259 *(1744 +175) = 54⁰С (17)

С учётом того, что начальная температура реакции 30⁰С, конечная будет равна сумме начальной и изменению температуры:

t _рк = 30 +54 = 84⁰С (18)

При регламентируемой температуре проведения реакции (55-70⁰С), 84⁰С - нарушение технологического температурного режима. Чтобы температуру не держать на пределе максимальной, за основу берём усредненную: 0,5*(55 + 70) = 62,5⁰С. Для этого необходимо охлаждение.

Находим расход хладагента по формуле:

G₂ = G₁ *c₁*(t_pк + t_pн) / с₂ *(t_к - t_н) [12, 65](19)

В данном случае хладагентом является вода

G_вода = (1744+175)*2,259*(84-62,5) / 4,18*(45-20) = 892 кг/ч (19)

После выдержки реакционную массу необходимо охладить до температуры 30⁰С.

G¹_вода = (1744+175)*2,259*(62,5-30) / 4,18*(45-20) = 1348 кг/ч (19)

Находим общий расход воды затраченной на процесс:

G = 892 +1348 = 2240 кг/ч

5.3 Конструктивный расчёт проектируемого аппарата

Находим рабочий объём реактора по формуле:

V_p = G_к..э.+G_з. / *x* [12,197](20)

V_p = (1744+175) /1060*0,83*0,91 = 2,5 м³

Определяем полный объём реактора

V = V_p /ц , [12,197](21)

где ц - степень заполнения аппарата, в данном случае процесс протекает без пенообразования ц = 0,75 - 0,8[и.188], возьмём ц = 0,8.

V = 2,5 /0,8 = 3,125 м³

Определим условный коэффициент скорости отвода теплоты:

К_ус = Q₂ / V_p*(t_p - t_вх), [12,198](22)

К_ус = 232497 /2,5*(62,5 - 20) = 2188 кДж = 607 Вт /(м³*К)

Так как, К_ус < 900 Вт /(м³*К), то в аппарате не требуется устанавливать внутреннее теплообменное устройство, то есть не требуется иметь развитую поверхность теплообмена.

По [14] принимаем аппарат V = 3,2м³ с наружным теплообменным устройством и внутренним диаметром D = 1600 мм

Расчёт наружного теплообменного устройства.

Расход охлаждающего агента:

Вода при средней температуре t_ср. = 0,5* (45-15) = 30 ⁰С, имеет: = 995,7 кг/м³; c = 4184 Дж /(кг*К); м = 0,82*10^-3 Па*с [п.514]; л = 0,616 Вт /(м*К) [п.561],

G_В = Q₂ / c_В*( t_к - t_н) [12,199](23)

G_В = 64366 / 4184*(45-15) = 0,51 кг/с

Скорость течения воды в рубашке реактора определяем из формулы:

щ = G / (*F), [12, 25](24)

где F - площадь поперечного сечения потока:

F = 0,785*[D²₁ - (D + 2*S)²] [12, 80](25)

F = 0.785 *[1,7² - (1,6 + 2*0,014)²] = 0,212 м²

Находим скорость течения воды в рубашке реактора:

щ = 0,51 /(995,7 * 0,212) = 0,002м/с (24)



Эквивалентный диаметр канала рубашки между корпусом аппарата и рубашкой:

d_Э = D₁ - (D + 2S) [12,199](26)

где, D₁ = диаметр рубашки, мм.

d_Э = 1700 - (1600 + 2*14) = 0.080 м

Определим коэффициент теплоотдачи для воды:

_В = Nu*/ d_Э [13,159](27)

Критерий Прандтля:

Pr_В = c*, [13, 159](28)

Pr_В =4,184*10³*0,82*10^-3 / 0,616 =5,57 (28)

Критерий Рейнольдса:

Re_В = щ*d_Э*/м [13, 159](29)

Re_В = 0,002*0,080*995,7 / (0,82*10^-3) =194,3

Так как скорость течения воды в канале между корпусом аппарата и рубашкой и критерий Рейнольдса весьма малы, что приведёт к низкому коэффициенту теплоотдачи со стороны воды, примем в качестве теплообмена трубы, разрезанные на две части и приваренные к стенке реактора нормальным сварным швом. Принимаем полутрубы внутренним диаметром d_ВН = 0,064 (70 х 3,0)м из стали X18H10T. Коэффициент её теплопроводности л = 16,4 Вт /(м*К) [14].

Эквивалентный диаметр для полутруб:

d_Э = 0,6 * d_ВН [12, 199](30)

d_Э = 0,6 * 0,064 = 0,038 м

Площадь сечения канала:

F = 0.785 * d_ВН² /2 [12, 80](31)

F = 0.785 *0,064² / 2 = 0,001608 м²

Скорость течения воды по каналу поверхности теплообмена реактора определяем из формулы (24):

щ = G / (*F), [12, 25](24)

щ = 0,51 /(995,7 * 0,001608) = 0,32 м/с

Определим коэффициент теплоотдачи для воды:

_В = Nu*/ d_Э [13, 159](27)

Критерий Прандтля:

Pr_В = c *, [13, 159](28)

Pr_В = 4,184 *10³ * 0,82 * 10^-3 / 0,616 = 5,57 (28)

Критерий Рейнольдса:

Re_В = щ * d_Э */ м [13, 159](29)

Re_В = 0,32 * 0,038 * 995,7 / (0,82 *10^-3) = 14765



Так как Re = 14765, режим течения воды турбулентный, величину Nu определяем по формуле:

Nu = 0,021 *ей*Re^0.8*Pr^0.43 (Pr/Pr_ст)^0,25 [13, 152](32)

Значение поправочного коэффициента ей, учитывающего влияние на коэффициент теплоотдачи отношения длины трубы L к её диаметру d, находим в таблице 4,3 [13, 152], ей= 1.

Отношение (Pr/Pr_ст) по рис. XII[13, 563], равно 1.

Подставляем данные в уравнение (32):

Nu = 0,021 *1*14765^0,8*5,57^0,43*1^0,25 = 95,15

Коэффициент теплоотдачи для воды:

_В = 95,15*0,616 / 0,038 = 1542 Вт /(м²*К) (27)

Коэффициент, учитывающий искривлённость каналов, определяется по формуле:

x = 1+3.6 *d_Э /D_ЗМ , [12, 202](33)

где D_ЗМ / D+2*S

x = 1+3.6 * 0,038 / 1,63 = 0,697

таким образом, коэффициент теплоотдачи будет равен:

_В = 0,697 * 1542 = 1075 Вт /(м²*К)



Определим коэффициент теплоотдачи для реакционной массы по формуле:

_Р = (0,0335*Re^0,8 + 1,14* Re^0,5)* Pr^0.33 / d_М*(м_P /м_CT)^0.14, [13, 202](31)

где d_М - диаметр окружности ометаемой мешалкой, d_М = D₂ = 1320 мм; л - коэффициент теплопроводности реакционной массы - 0,151 Вт /(м*К) [13, 561].

Гидродинамический режим перемешивания определяем значением критерия Рейнольдса:

Re_Р = n*d²_м*/м_P, [13, 196](32)

где м_Р - динамический коэффициент вязкости, мПа*с; n - частота вращения мешалки, с^-1.

По данным технологического регламента частота вращения мешалки: 45 об / мин., тогда n = 1,33с^-1.

Находим динамический коэффициент вязкости реакционной массы, при объёмной концентрации твёрдой фазы выше 10%по формуле:

м_Р = м_Ж *(1 + 4,5ц). [13, 159](33)

Здесь м_Ж - динамический коэффициент вязкости чистой жидкости, при температуре 62,5⁰С = 1,1мПа*с; ц -объёмная доля твёрдой фазы.

Ц = V / (10 +V) [13, 83](34)

V = G / [13, 83](35)

V = 0,800 /2.03 = 0.394 м³

ц = 0,394 / (10 + 0,394) = 0,038 м³/м³

м_Р = 1,1*(1 + 4,5*0,038) = 1,29*10^-3 Па*с

Критерий Рейнольдса будет равен:

Re_Р = 1,33*1,32²*1060 / 1,29*10^-3 = 1904213

Критерий Прандтля:

Pr_Р = c*, [13, 159](36)

л - коэффициент теплопроводности реакционной массы - 0,151 Вт /(м*К) [п.561].

Pr_Р = 2,259 *10³ * 1,29*10^-3 / 0,151 = 19,3

Принимая величину (м_P /м_CT)^0.14 = 1, определяем коэффициент теплоотдачи для реакционной массы по формуле (31):

_Р = (0,0335*1904213^0,8 + 1,14*1904213^0,5)* 19,3^0.33 *0,151 / 1,32 = 1553 Вт /(м²*К)

Коэффициент теплопередачи в реакторе:

К = 1 / (1 / _В + д_СТ / л_СТ + 1 /_Р), [12, 68]( 38)

где д_СТ - толщина стенки реактора, равная S = 14 мм; л_СТ - теплопроводность металла, в данном случае Х18Н10Т, равная: 16,4 Вт /(м *К), [14].

К = 1 / (1 / 1075 + 0,014/ 16,4 + 1 /1553) = 417 Вт /(м²*К)



Площадь поверхности теплообмена, необходимая для обеспечения отвода теплоты реакции из аппарата:

F = Q₂ / [K * (t_Р - t_Н)] [12, 192](39)

F = 64366 / [417 * (62,5 -30)] = 4,73 м²

Определяем количество витков змеевика:

, (40)

где, L - длина змеевика, мм; - длина одного витка змеевика, мм.

L = (41)

L = = 67.57 м

= р * (D + 2S) (42)

= 3.14 * (1600 + 2 * 14) = 5112 мм

= 13,23 витка

5.4 Подбор стандартных конструктивных элементов

Подбор днища, крышки, обечайки.

Подбор произведён по [14]:

Днище, отбортованное коническое стальное с углом конуса 90⁰, с внутренними базовыми размерами:

D_дн = 1600 мм;

Высота днища -Н = 899 мм;

Площадь внутренней поверхности - F_дн = 3,450 м²;

Объем днища - V_дн = 0,663 м³;

Толщина стенки - S = 14 мм;

Масса днища - 262 кг.

Крышка эллиптическая отбортованная стальная, с внутренними базовыми размерами:

D_кр = 1600 мм;

Высота крышки - H_кр = 400 мм;

отбортовка - h_кр = 40 мм;

Толщина стенки - S = 10 мм;

Площадь внутренней поверхности - F_в= м²;

Объем крышки - 0,162 м³;

Масса крышки - 333 кг.

Обечайка стальная, с внутренними базовыми размерами:

D_об = 1600 мм;

Высота - H_об = 1190 мм;

- высоту обечайки определили из формул:

Vоб = 0.7854*D²*H_об (43)

H_об =V_об / (0.7854*D²) (44)

V_об = V_р-(V_кр+V_дн) (45)

Толщина стенки - S = 14 мм;

Площадь внутренней поверхности - F_об = 6,083 м²;

Объем - 2,393 м³;

Расчет массы аппарата.

Масса аппарата:



(46)

где: m_К - масса корпуса; m_дн - масса днища; m_кр - масса крышки; m_{макс.загр.} - масса максимальной загрузки (масса нарабатываемого «кислого эфира» на одну операцию).

Найдем массу корпуса:

(47)

где: S - толщина стенок; _ст. - плотность стали (7850 кг/м³).

Тогда масса аппарата:

По [14] принимаем аппарат V = 3,2м³ с наружным теплообменным устройством, изготовленного из полутрубы внутренним диаметром d_ВН = 0,064 (70 х 3,0)м, приваренного к стенке реактора нормальным сварным швом, со следующими характеристиками:

- диаметр вала мешалки в зоне сальникового уплотнения - 80 мм;

- масса 2958 кг.

Основные размеры, в мм

D = 1600; D₁ = 1320;

H = 5350; H₁ = 1190; H₂ = 2080; H₃ = 890; H₄ = 530;

L =2190; L₁ = 958; L₂ = 300;

S = 14; S₁ = 10; R = ; d = 35.

Расчёт высоты врезки штуцера в днище, для скачивания «кислого эфира» из реактора с учётом остатка «затравки». Количество «затравки» - 10% от операции: 170 кг.

Переводим массу в объём и находим объём конуса «затравки:

= м³ (48)

Находим высоту врезки штуцера из формулы:

V = 0.2678*h*(d²+d₁²+d*d₁), (49)

где, h - высота конуса, мм; d - диаметр верха конуса, мм; d₁ - диаметр низа конуса (по диаметру штуцера), мм.

h = 530 мм

5.5 Расчёт штуцеров

Рассчитываем диаметр штуцеров, подбор произведён по [14]:

- Д_у1 - штуцер ввода жидкости (бутиловый спирт);

- Д_у2 - штуцер вывода жидкости (кислый эфир);

- Д_у3 - штуцер ввода газа (азот);

- Д_у4 - штуцер вывода газа (абгазы);

- Д_у5 - штуцер ввода хладагента (вода);

- Д_у6 - штуцер вывода хладагента (вода);

- Д_у7 - штуцер для полного освобождения реактора (низ).

Расчет производим по формуле:



[12, 25](50)

где: Q - объёмный расход, м³/с; G - массовый расход, кг/с; - объемная скорость потока, м/с.

Скорости, близкие к оптимальному диаметру штуцера [и.26]:

для жидкости:

- самотёком, маловязкие: (0,51,0) м/с;

- во всасывающем трубопроводе: (0,82,0) м/с;

- в нагнетательном трубопроводе: (1,53,0) м/с;

для газа:

- при небольшом давлении (до 10⁴ Па): (415) м/с.

Д_у1 - штуцер ввода жидкости (бутиловый спирт).

Бутиловый спирт дозируется самотёком, подача операционного количества спирта происходит в течении одного часа. G = 1124 кг/ч = 0,31 кг/с; ²⁵ = 0,805 г/см³; = (0,51,0) м/с.

Д_у1 = 0,031м

Примем стандартный диаметр 38 х 3 мм, вылет - 90 мм.

Д_у2 - штуцер вывода жидкости (кислый эфир).

Кислый эфир из реактора перекачивается насосом производительностью:

Q = 25м³/час = 0,007 м³/с; = (0,82,0) м/с.

Д_у2 = 0,077 м

Примем стандартный диаметр 89 х 4,5 мм, вылет - 110 мм.

Д_у3 - штуцер ввода инертного газа (азот).

Азот подаётся давлением 0,05МПа (0,5кгс/см²) в количестве 5-10нм³ /час.

Q = 5 нм³ /час = 0,002 нм³ /с; = (415) м/с.

Д_у3 = 0,025

Примем стандартный диаметр 32 х 3 мм, вылет - 90 мм.

Д_у4 - штуцер вывода газа (абгазы).

Абгазы отсасываются вентилятором производительностью: Q = 2500м³/час = 0,69 м³/с;

= (415) м/с. За период проведения процесса (3 часа), выделилось 180 кг абгазов. Из них сероводорода - 123 кг, паров бутанола - 57 кг.

Переводим массу в объём по соотношению:

M - 22.4 (52)

m - x

где, М - молекулярная масса, г; m - масса выделившегося газа, кг; 22,4 - мольный объём газа, л.

Подставив данные, получаем объём выделившегося газа за 3 часа:

- сероводорода - 80,845 нм³

- паров бутанола - 17,226 нм³

С учётом поступившего инертного газа (азот), находим общий объёмный расход - Q:

Q = (80,845 + 17,226) / 3 + 5 = 37,67 нм³/ч = 0,01 нм³/с

Д_у4 = 0,056 м

Примем стандартный диаметр 70 х 3 мм, вылет - 110 мм.

Д_у5 - штуцер ввода хладагента (вода); Д_у6 - штуцер вывода хладагента (вода).

G = 2240 кг/ч = 0,62 кг/с; ²⁵ = 997,1 кг/м³; щ = 0,32 м/с.

Д_у5 = 0,050 м

Примем стандартный диаметр 57 х 3,5 мм, вылет - 100 мм.

Д_у7 - штуцер для полного освобождения реактора (низ) - принимаем стандартный диаметр 108 х 4 мм, вылет - 110 мм.

6. Характеристика основного и вспомогательного оборудования

Таблица 5 Характеристика основного и вспомогательного оборудования

Техническая характеристика	Q=1,3тн, Н=13,2м, канат 15-Г-1-Л-О-Н-160 ГОСТ 3077-69. Эл. двигатель подъема ВАО-52-4, N=10 кВт, n=1460об/мин	Q=2тн, Н=6м, скорость подъема 8м/мин. Эл. двигатель подъема АСВТ-42-4; N=2,6 кВт, n=1340об/мин. Эл. двигатель передвижения ВАО-072-4, N=0,4кВт, n=1379об/мин, число включений в час - не более 120	Производительность 8,6м3/час, напор 17,8 м.в.ст. Эл. двигатель передвижения ВАО-31-2, N=3кВт, n=2900об	Производительность 8,6м3/час, напор 17,8 м.в.ст. Эл. двигатель передвижения ВАО-31-2, N=3кВт, n=2900об/мин	Производительность 8,6м3/час, напор 17,8 м.в.ст. Эл. двигатель ВАО-32-2, N=3кВт, n=2900об/мин.	Производительность 20м3/час, напор 18 м.в.ст. Эл. двигатель АО2-41-2М-100, N=5,5кВт, n=2900об/мин	Производительность 2500м3/час, алюминиевый. Эл. двигатель ВАО2-62-4, N=17кВт, n= 1465об/мин.
Назначение	Для транспортировки пятисернистого фосфора с отм.13.200	Для подачи барабанов с пятисернистым фосфором отм.13.200 к воронке реактора поз.51	Для перекачки спирта	Для отсоса пыли Р2S5	Для перекачки щелочи и циркуляции через абсорберы поз.20,21	Для перекачки щелочи	Для подачи сероводорода на абсорбцию
Наименование оборудования	Грузоподъемное поворотное устройство, лебедка, рег.№113	Таль электрическая взрывозащищенная ВТЭ2-511, рег. № 83	Центробежный насос 1,5Х-6Д-2-4	Газодувка 1Г32-50-6В	Ц/б насос 1,5Х-6Д-1-41	Ц/б насос 2Х-6Д-1-41	Вентилятор ВВД-9

Размещено на http://www.allbest.ru/

7. Контроль и автоматизация

Таблица 6 Контроль и автоматизация технологического процесса

№ позиции	Наименование параметра	Место установки	Наименование и тип прибора
1	2	3	4
1-2, 2-2, 4-2, 5-2, 9-2, 11-2, 12-2, 15-2, 20-2, 21-2, 23-2, 55-2, 57-2, 59-2, 61-2, 63-2, 66-2, 80-2	Расход	Трубопровод	Дифманометр типа 13ДД11
1-3, 2-3, 4-3, 5-3, 11-3,12-3,20-3,21-3, 23-3, 24-3, 80-3	Расход	На щите	Вторичный пневматический типа РПВ-4.3Э
3-1, 10-1, 25-1, 54-1	Температура	Трубопровод	Термометр сопротив-ления типа ТСМ-5071
3-2, 10-2, 25-2	Температура	Трубопровод	Электронный мост типа КСМ-3П
5-1, 12-1, 39-1, 46-1, 55-1, 57-1, 59-1, 61-1, 63-1, 65-1, 71-1	Расход	Трубопровод	Диафрагма типа ДК Б-50
8-1, 28-1, 30-1	Температура	Трубопровод	Термометр
9-3, 15-3, 39-3, 46-3, 55-3, 57-3, 59-3, 61-3, 63-3, 66-3, 71-3, 79-3	Расход	На щите	Вторичный пневматический типа РПВ 4.2Э
9-5,	Расход	На щите	Вторичный пневматический типа ППВ 1.1
15-5	Давление	По месту	Индикаторный манометр типа МТИ
15-1, 18-1, 19-1, 31-1, 32-1, 33-1, 36-1, 37-1, 38-1, 58-1, 60-1, 62-1, 65-1, 68-1, 69-1, 70-1, 75-1, 84-1	Давление	Трубопровод, реактор	Манометр технический типа ОБМ-100
17-1, 44-1, 45-1, 49-1, 72-1	Давление	Трубопровод	Манометр пневматический
22-2	Уровень	Ёмкость	Герконовый уровнемер
24-2	Расход	По месту	Дифманометр типа ДМПК-100
34-1, 35-1	Давление	По месту	Вакуум-манометр типа ОБМВ 1-160
39-4, 46-4, 55-4, 57-4, 59-4, 61-4, 63-4, 66-4, 71-4	Расход	На щите	Счётчик пневматический типа ПИК-1
41-1, 42-1	Давление	Трубопровод	Электроконтактный манометр типа ЭКМ1У
41-2, 42-2, 43-2, 48-2	Давление	По месту	Манометр технический типа ОБМ1-169
54-2	Температура	По месту	Электронный мост типа КСМ-4
64-1, 67-1	Температура	Трубопровод	Термопара ТХК-017у
56-1	Давление	Трубопровод	Электроконтактный манометр ВЭ-16 рб
64-2, 67-2	Температура	По месту	Потенциометр КСП-4
73-1, 74-1	Давление	По месту	Манометр технический ОБМ160
77-3, 78-3	Температура	На щите	Потенциометр КСП-4

8. Противопожарная защита

Всякий пожар легче ликвидировать в его начальной стадии, приняв меры к ограничению очага пожара. Быстрое ограничение очага и ликвидация пожара в его начальной стадии зависят от наличия соответствующих огнегасильных средств, умения пользоваться ими всеми работниками, а также от наличия средств пожарной связи и сигнализации для вызова пожарной охраны. Основными огнегасительными средствами являются: вода, водяной пар, инертные газы, пены, сухие огнегасительные вещества. Успешная ликвидация загорания целиком зависит от быстрых действий персонала. Поэтому каждый работник должен хорошо знать расположение всех средств пожаротушений и порядок приведения их в действие. Кроме того, успешная ликвидация пожара зависит от современной и точной передачи сообщения о нем и месте его возникновения в пожарную часть.

Для вызова пожарной части на установку, предусмотрена электрическая пожарная сигнализация. Извещатели этой сигнализации бывают ручные и автоматические. Ручные извещатели, или кнопочные, устанавливают на заметных местах. Для вызова пожарной части необходимо разбить стекло, прикрывающее кнопку, нажать и обязательно отпустить кнопку и ждать ответного гудка, означающего, что сигнал принят. При отсутствии ответного гудка следует повторно нажать и отпустить кнопку. Если извещатель неисправен, следует воспользоваться соседним извещателем или телефоном.

В любом случае необходимо встретить специалистов пожарной охраны и указать им конкретное место пожара, зону распространения огня и наиболее опасные, угрожающие участки, где может произойти взрыв.

Автоматические извещатели бывают тепловыми, реагирующими на повышение температуры; дымовыми, реагирующими на дым, световыми, реагирующими на свет пламени. Автоматические извещатели обслуживаются специалистами.

Обязанности рабочих и порядок действия при возникновении загорания или пожара.

8.1.1 Каждый рабочий или служащий отделения, заметивший пожар, задымление или другие явления, которые могут привести к возникновению пожара, обязан:

а) немедленно вызвать пожарную часть по телефону -201 или по пожарному извещателю;

б) оповестить начальника смены, начальника цеха, заместителя начальника смены;

в) применять средства индивидуальной защиты, применять меры по ограничению распространения огня и ликвидации пожара имеющимися средствами пожаротушения согласно ПЛАС.

8.1.2 Начальник смены, начальник цеха, прибывшие к месту пожара, убедившись, что пожарная часть вызвана, обязаны:

а) немедленно поставит в известность руководство предприятия, службу ГСС, мед. Службу, и удалить из помещения за пределы цеха или за пределы опасной зоны наружной установки всех рабочих и ИТР, не занятых ликвидацией пожара;

б) организовать встречу вызванных команд, оказать помощь пожарной части в выборе кратчайшего пути для подъезда к очагу пожара и введения средств тушения;

в) при необходимости и, если это допустимо по технологическому регламенту, отключить электроэнергию, остановить агрегаты, аппараты, перекрыть сырьевые, газовые, паровые и водяные коммуникации, остановит системы вентиляции в аварийном и смежных с ними помещениях и выполнить другие мероприятия, способствующие предотвращению распространения пожара;

г) принять участие в ликвидации пожара в соответствии с указаниями руководителя и штаба пожаротушения.

8.1.3 Общее руководство по тушению пожара до прибытия пожарных подразделений осуществляется начальником цеха, его заместителем, начальником смены.

Указанные лица обязаны:

а) немедленно организовать спасение людей в случае угрозы их жизни, используя для этого имеющиеся силы и средства;

б) руководить всеми работами по тушению пожара, учитывая специфические способности горящего объекта;

в) при необходимости привести в действие стационарные средства тушения пожара;

г) обеспечить защиту людей, принимающих участие в тушении пожара, от возможных обрушений конструкций, поражение электрическим током, отравлений, ожогов;

д) одновременно с тушением пожара производить охлаждение конструктивных элементов зданий и технологической аппаратуры, которым угрожает опасность от воздействия высоких температур.

Средства пожаротушения

При возникновении пожара применяются следующие средства пожаротушения:

огнетушитель воздушно-пенный стационарный ОВПС-250, ОВПС-100;

огнетушители углекислотные ОУ-25, ОУ-8;

огнетушитель порошковый ОП-1;

асбестовые и грубошерстные полотна (кошма, войлок);песок высушенный и просеянный;

сода; вода.

пожарные краны, установленные на сети внутреннего хозяйственно-питьевого водопровода.

При возникновении пожара вся приточно-вытяжная вентиляция отключается дистанционно со щита КИПиА.

Оборудование отделения, где возник пожар, после остановки технологического процесса обесточивается с ЩСУ-0,4 корп.165, отм.7.200.

Перечень пожароопасных веществ и средства их тушения.

-- пятисернистый фосфор - сода, песок, огнетушитель ОП-1,5

-- спирт бутиловый - вода, сода, песок, огнетушители ОВПС-250, ОУ-8, ОУ-25, ОП-1, асбестовое полотно, войлок.

-- кислый эфир - вода, сода, песок, огнетушители ОВПС-250, ОУ-8, ОУ-25, ОП-1, асбестовое полотно.

-- электроустановки - огнетушители ОУ-8, ОУ-25, ОП-1

После прекращения горения нужно немедленно принять меры для устранения загазованности территории, чтобы предупредить образование смесей газа с воздухом, взрыв которых может привести к более тяжелым последствиям, чем первоначальное горение.

9. Техника безопасности

9.1 К самостоятельной работе аппаратчиком синтеза по производству аэрофлотов допускаются лица не моложе 18 лет, не имеющие медицинских противопоказаний, с образованием не ниже 10 классов, прошедшие инструктаж по безопасным методам работы, обучение по рабочему месту и технике безопасности, стажировку по рабочему месту и сдавшие экзамен квалификационной комиссии на допуск к самостоятельной работе.

Проверка знаний правил техники безопасности и инструкций по рабочему месту производится квалификационной комиссией 1 раз в год. Повторный инструктаж - 1 раз в шесть месяцев.

Уровень специальных знаний и объемы выполняемых работ аппаратчика синтеза по производству аэрофлотов определяется настоящей инструкцией и соответствует тарифно-квалификационной характеристике, приведенной в ETKC выпуск №24, п.273,1986 г, стр.143.

9.2 Производство по характеристике применяемого сырья вспомогательных материалов, полуфабрикатов, продуктов и отходов относится к токсичным производствам. Вследствие этого в производстве имеются следующие опасности:

Отравление - сероводородом, парами спиртов, пылью пятисернистого фосфора, аэрозолью едкого натра, парами кислого эфира, азотом.

Ожоги - едким натром, кислым эфиром, раствором сульфида (гидросульфида) натрия.

Травмы - при выполнении слесарных работ, загрузке пятисернистого фосфора, при работе с грузоподъемными и вращающимися механизмами.

Поражение электрическим током - при работе с электрооборудованием.

Газоопасность возникает при работе на неисправном оборудовании или коммуникациях, вследствие образования загазованности. При неисправности приточно-вытяжной вентиляции в помещении образуются повышенные концентрации токсичных веществ.

Взрывоопасность возникает при работе на неисправном оборудовании или коммуникациях, вследствие образования взрывоопасной среды - сероводорода с воздухом. При неисправности приточно-вытяжной вентиляции в помещении могут образоваться взрывоопасные концентрации, которые при наличии источника инициирования могут привести к пожару, взрыву.

Пожароопасность в связи с применением горючих материалов - пятисернистого фосфора, бутилового.

При сливе, наливе и перекачивании щелочи, натрия гидросульфид, аэрофлота, кислого эфира, пара водяного по трубопроводам образуются заряды статического электричества. Неисправности заземления, непринятие других мер по защите от статического электричества могут привести к опасному воздействию на людей, а также к пожару и взрыв

9.3 Сведения о взрывоопасной и токсичной опасности веществ, применяемых в производстве флотореагентов

Фосфор пятисернистый - пожаровзрывоопасен, токсичен, температура самовоспламенения 273 ⁰С, нижний предел взрываемости пыли - 57,3 г/м³; легко воспламеняется от трения и ударов, при попадании воды на горящий продукт происходит взрыв и разложение с выделением сероводорода, ПДК по сероводороду - 10 мг/м³, ПДК пыли пятисернистого фосфора - 1 мг/м³, через органы пищеварения оказывает действие на центральную нервную систему. 1-й класс опасности.

Сероводород бесцветный, ядовитый пожаровзрывоопасный газ с запахом тухлых яиц. При больших концентрациях может привести к мгновенному отравлению приводя к смерти от остановки дыхания. ПДК в воздухе рабочей зоны: 3 мг/м³- в отделении этерификации, 10 мг/м³- в остальных помещениях. 3-й класс опасности.

Спирт бутиловый - пожаровзрывоопасен, токсичен, температура вспышки - 34 ⁰С (12⁰С), температура воспламенения - 68⁰С, температура самовоспламенения - 345⁰С (455⁰С), область воспламенения паров в смеси с воздухом - 107-12,0 % об (2-12 % об), пары вызывают раздражение глаз и слизистых оболочек дыхательных путей, при попадании на кожу вызывает раздражение. ПДК-10 мг/м³. Действует на нервную систему. 3-й класс опасности.

Кислый эфир - горюч, токсичен, при попадании в глаза вызывает длительно незаживающий гнойный конъюнктивит и помутнение роговицы глаза, попадание вовнутрь организма вызывает изменение центральной нервной системы, изменение веса тела понижение антитоксической функции печени. Способен накапливаться в организме. Опасен выделяющимся из него сероводородом. ПДК - 5 мг/м³. 3-й класс опасности.

Едкий натр - не горюч, едкая жидкость, при попадании на кожу вызывает химические ожоги, а при длительном воздействии может вызвать язвы и экземы, сильно действует на слизистые оболочки, при попадании в глаза может привести к полной или частичной потере зрения ПДК - 0,5 мг/м³. 2-й класс опасности.

Аэрофлот натриево-бутиловый - горючее вещество, температура вспышки 104⁰С, при попадании на открытые участки или в глаза вызывает раздражение и ожоги, при попадании в организм оказывает действие на нервную систему, вызывая повышенную нервно-мышечную возбудимость. ПДК из-за низкой летучести паров в воздухе производственной зоны не установлена.

Азот - пожаровзрывобезопасен, при содержании кислорода в воздухе менее 17%об. вызывает удушье.

Натрия гидросульфид - не горюч, вызывает образование на коже мелких язв, особенно опасно попадание его в глаза, опасен выделяющимся сероводородом. ПДК по Н₂S - 10 мг/м³. 3-й класс опасности.

Для контроля загазованности (по ПДК) в производственных помещениях предусмотрены средства автоматического газового анализа с сигнализацией предельно-допустимых величин и записью на диаграмме.

9.4 Требования к использованию средств защиты работников.

9.4.1 Цех должен быть обеспечен аварийным запасом индивидуальных средств защиты.

9.4.2 Обслуживающий персонал обязан знать место расположения аварийных шкафов, аптечки для оказания первой помощи.

9.4.3 Перед осмотром, ремонтом и чисткой технологического оборудования должна быть отключена подача электроэнергии к электроприемникам, а на пусковых устройствах должны быть вывешены плакаты «Не включать, работают люди!». Для технологического оборудования с мешалкой и другими вращающимися устройствами должен быть обеспечен видимый разрыв цепи питания электроприемников.

9.4.4 Все движущиеся и вращающиеся части машин и технологических аппаратов, газодувки (муфты, маховики, валы и др.), расположенные на высоте менее 2м над уровнем пола площадки обслуживания, должны иметь сплошное или сетчатое ограждение.

9.4.5 На работах, связанных с опасностью поражения электрическим током, необходимо применять защитные средства: шланги, клещи, изолирующие подставки, инструмент с изолированными ручками, диэлектрические боты, калоши перчатки, коврики и др. согласно требованиям «Правил технике безопасности при эксплуатации электроустановок потребителей».

Пользование защитными средствами и их испытание должны соответствовать требованиям «Правил использования и испытания защитных средств, применяемых в электрических установках».

9.4.6 При проведении работ на высоте следует предварительно проверить прочность сооружения, с которого приходится вести работу и производить ее со спасательным поясом, во избежание несчастного случая. Работы проводить в соответствии с инструкцией ТБ-17.

9.4.7 Фильтрующий противогаз выдается для личного пользования каждому работнику предприятия и закрепляется за ним. На противогазной сумке должна быть прикреплена бирка с указанием фамилии, имени и отчества владельца, а также номер цеха. Передача противогаза другому лицу не разрешается.

9.4.8 Работники должны всегда иметь противогаз на рабочем месте, фильтрующими противогазами можно пользоваться непрерывно или периодически в пределах срока действия фильтрующей коробки, и один раз в три месяца сдавать его на проверку в службу ГСС.

Каждый работник после получения противогаза из проверки должен произвести осмотр противогаза и устранить недостатки, замеченные во время проведения проверки, затем снова сдать противогаз на проверку.

9.4.9 Хранить противогаз следует в сухом, прохладном помещении в специальных шкафах с ячейками. На ячейке должна быть надпись: «Фамилия, имя, отчество» владельца противогаза».

9.4.10 Спецодежда, спецобувь предохранительные приспособления выдаются бесплатно в соответствии с Перечнем, утвержденным руководителем предприятия.

9.4.11 Спецодежда, спецобувь и предохранительные приспособления, бывшие в употреблении, могут быть выданы другим рабочим после стирки, дезинфекции, ремонта.

9.4.12 Предусмотренные нормами теплые спецодежда, спецобувь выдаются рабочим с наступлением теплого времени и должны быть сданы для хранения до следующего сезона.

9.4.13 При работе необходимо соблюдать следующие правила:

- костюм х/б должен быть застегнут;

- обшлага рукавов костюма х/б должны быть застегнуты;

- для защиты глаз применяются очки или противогаз;

- для защиты органов дыхания применяется противогаз.

9.4.14 При работе с пятисернистым фосфором, кислым эфиром, едким натром, спиртом, аэрофлотом используют индивидуальные средства защиты:

органов дыхания - противогаз марки БКФ;

глаз - защитные очки ;

головы - каска, пристегнутая к подбородку ремешком;

кожных покровов - костюм х/б или суконный, рукавицы KP, ботинки КЩС, а также соблюдать правила личной гигиены.

9.5 Действия, направленные на предотвращение аварийных ситуаций.

9.5.1 Технологический процесс получения аэрофлота вести в строгом соответствии с регламентом. Отклонение от технологического режима не допускается, т.к. это может привести к аварии.

9.5.2 В целях предотвращения несчастных случаев в производстве аэрофлотов при обслуживании каждого аппарата необходимо выполнять инструкции по безопасному ведению процесса.

9.5.3 Работа должна производиться на исправных агрегатах, оснащенных всеми необходимыми, поверенными контрольно-измерительными приборами.

9.5.4 На каждый технологический аппарат должен быть нанесен номер, соответствующий его номеру на технологической схеме.

9.5.5 Технологический процесс проводится в герметичной аппаратуре, которая изготовлена из стойких в соответствующей среде материалов. Коммуникации, арматура - герметичны.

9.5.6 Превышение норм предельно - допустимой концентрации газов в воздухе производственных помещений не допускается.

9.5.7 Во избежание накопления вредных веществ в количестве выше ПДК для рабочей зоны производственного помещения должна непрерывно работать приточно-вытяжная вентиляция.

9.5.8 Абгазы направляются на обезвреживание. Отключение газоочистных установок из экономических или других соображений, не предусмотренных технологическим процессом, запрещается.

9.5.9 При эксплуатации газоочистной установки систематически ведется оперативный журнал, в который заносятся основные показатели, характеризующие работу установки, наблюдаемые отклонения от установленного оптимального режима, обнаруженные неисправности, а также в случае отключения отдельных агрегатов или вывод из работы всей
газоочистной установки с указанием причин и принятых мер.

9.5.10 Запрещается производить подтягивание фланцевых соединений на аппаратах и трубопроводах, находящихся под давлением, а также производить набивку сальников и подтяжку их на работающем насосе.

9.5.11 Запрещается устанавливать арматуру на воздушках аппаратов, работающих под давлением.

9.5.12 Каждый агрегат, работающий в режиме автоматического или дистанционного включения или отключения должен иметь табло: «Осторожно! Работает на автомате. Включается без сигнала».

9.5.13 На маховиках арматура (вентили, задвижки) и приводах к ним должны быть нанесены надписи, указывающие направление вращения в сторону закрытия (3) и в сторону открытия (О). Технологические трубопроводы должны иметь обозначение направления перемещения продукта.

9.5.14 Запорную арматуру необходимо систематически смазывать и прокручивать. Все краны должны иметь ясное обозначение положения пробки крана в виде черты, пропиленной на торцевой ее части и окрашены белой краской.

9.5.15 Автоматические отсекатели должны иметь указатели крайних положений (открыто - закрыто).

9.5.16 На трубопроводах, где есть регулирующие клапана, установлена дополнительная запорная арматура.

9.5.17 Трубопроводы, соединяющие установки с аварийной емкостью, должны обеспечивать освобождение аппаратов от продукции в возможно короткий срок, должны быть по возможности прямолинейными, с уклоном и иметь минимальное число отводов и поворотов. Трубопроводы по всей длине не должны иметь арматуры, кроме отключающих задвижек у аппаратов.

9.5.18 На нагнетательных трубопроводах насосов, перекачивающих ЛВЖ, предусмотрены обратные клапаны, предохраняющие насос от гидравлического удара при обратном токе жидкости.

9.5.19 Вентили пара и конденсата необходимо открывать медленно, во избежание гидравлических ударов, нарушение этих условий может привести к разуплотнению или разрушению трубопроводов.

9.5.20 Вентили для подачи сырья в смесители необходимо открывать медленно во избежание гидравлических ударов, подача сырья свободно падающей струей запрещается.

9.5.21 Емкости запрещается заполнять сверх установленного предела.

9.5.22 Запрещается сброс давления из аппаратов и трубопроводов в производственные помещения.

9.5.23 Продувку газовых коммуникаций и установок очистки от взрывоопасных газов производить инертным газом или паром.

9.5.24 Все люки, колодцы, лотки, расположенные в цехе и на территории производства, должны быть закрыты. Временно открытые люки, колодцы, лотки должны иметь ограждения высотой не менее 1м, а в ночное время освещены.

9.5.25 Во избежание разрыва водо-паро-конденсатопроводов и обогреваемых трубопроводов вследствие замораживания, при остановке производства необходимо полное дренирование трубопроводов.

9.5.26 Разогревание ледяных пробок в лопнувшем трубопроводе без предварительного его отключения от общей системы и при наличии в нем продукта под давлением не разрешается.

9.5.27 На емкостях запрещается для изготовления фонарей и смотровых люков применение обычного стекла. Необходимо применять специальное термостойкое стекло.

9.5.28 Отбор проб токсичных продуктов из реактора поз.5, 19 производится вакуумным пробоотборником.

9.5.29 Технологические процессы организуются так, чтобы исключить возможность взрыва в системе при регламентированных значениях параметров.

9.5.30 Производство аэрофлотов периодически (по распоряжению заместителя начальника производства по технологии) останавливается для проведения профилактических мероприятий. При этом должна производиться очистка от пыли пятисернистого фосфора коммуникаций, оборудования, рабочих площадок, производственного помещения, чистка сеток вытяжных и приточных вентсистем, при необходимости промывка и пропарка абсорбционных линий с отражением проведенных работ в рабочих журналах и журнале газоопасных работ.

9.5.31 Все оборудование и все коммуникации в цехе должны быть заземлены; трубопроводы, металлоконструкции проверены на отсутствие статического электричества.

Заземление должно быть постоянно в полной исправности; использование оборудования и коммуникаций при отсутствии или повреждении заземления запрещается. Состояние заземления оборудования и проверка коммуникаций на отсутствие статического электричества должны производиться соответствующей службой имеющей лицензию на проведение этих работ не реже одного раза в год.

9.6.Требования безопасности и охраны труда во время работы

При загрузке пятисернистого фосфора в реактор поз.5 (стадия выполняется в противогазе):

открывать барабаны непосредственно перед загрузкой искронедающим ножом;

в реактор поз.5₁ через распределительное устройство подается азот;

перед загрузкой пятисернистого фосфора в реактор убедиться в работе системы улавливания сероводорода и наличия рабочего разрежения в системе отгона абгазов;

после каждой загрузки пятисернистого фосфора убирать просыпи с площадки загрузки;

нарушение герметичности пневмоустановки, отсутствие отсоса из пневмоустановки, закрытие крана на трубопроводе подачи при передавливании может привести к выбросу пятисернистого фосфора в отделение загрузки;

неисправность электрической тали и лебедки в шахте подъема барабанов с пятисернистым фосфором может привести к пожару;

использование не взрывозащищенной лебедки для поднятия поддона с барабанами пятисернистого фосфора в шахте может привести к аварийной ситуации;

загрузка пятисернистого фосфора без применения противогаза может привести к отравлению.

10. Охрана окружающей среды

«Не только мы, но и последующие поколения должны иметь возможность пользоваться всеми благами, которые даёт прекрасная природа нашей страны. Мы готовы участвовать и в коллективных международных мероприятиях по охране природы и рациональному использованию её ресурсов»

Быстрые темпы роста промышленности делают исключительно важной задачу охраны внешней среды от загрязнений вредными выбросами нефтехимических предприятий. Поэтому в ходе разработки проектов следует предусматривать комплекс мероприятий, призванных сократить потери нефтепродуктов и реагентов, вредные выбросы в атмосферу, воду, почву. Основными вредными веществами, выбрасываемыми в атмосферу являются углеводороды, сернистый газ, сероводород.

В целях усиления защиты атмосферы от загрязнения, улучшения контроля за вредными выбросами ведётся работа по установлению для каждого промышленного предприятия предельно допустимых концентраций выбрасываемых вредных веществ ( ПДК ).

ПДК является научно-техническим нормативом, устанавливаемым для каждого конкретного источника загрязнения атмосферы при условии, что выбросы вредных веществ от него и всей совокупности источников города или другого населённого пункта не создадут приземных концентраций, превышающие установленные нормативы качества воздуха.

В процессе эксплуатации на установке не допускается производить сброс продуктов и реагентов в канализацию. Схема секции обеспечивает дренаж аппаратуры и трубопроводов в дренажную емкость.

Для обеспечения выбросов в атмосферу в пределах норм и обеспечения по условиям рассеивания ПДК H₂S не более 3 мг/м³, стадию утилизации абгазов эксплуатировать в строгом соблюдении с инструкцией, обеспечивая нормальную работу узла очистки продуктов от сероводорода раствором щёлочи, не допуская превышения ПДК. Следить за герметичностью оборудования и трубопроводов в местах соединения.

Отходы при производстве продукции, сточные воды, выбросы в атмосферу, методы их утилизации представлены в таблицах (7, 8).

Таблица 7 Выбросы в атмосферу.

Характеристики выбросов	Допустимое количество нормируемых компонентов вредных веществ, кг/ч	До 0,003 До 0,003 ,187 0,552	0,0001
	Состав выброса, мг/м3	125 - H2S, остальное - азот 105,6 - H2S, остальное - воздух и азот	Окружающей среды
	Темпера-тура, єС	30-40 30-40 10-30 10-30	Окружающей среды
Периодичность	Постоянно	Во время загрузки
Суммарный объём выброса, м3/ч	0,005-0,024 0,003-0,005 62,3 55,2	0,8
Количество источников выброса	Один	Один
Наименование выброса, отделение, аппарат, диаметр и высота выброса	Сероводород - H2S 1.1 отделение этерификации: выбрасывается вентилятором 301,2 после абсорбции 22,5-23,5% раствором едкого натра в колоннах 20 и 21 Высота выброса - 30 м Диаметр выброса - 125 мм 1.2 Отделение нейтрализации: Выбрасывается газодувкой 37 после абсорбции раствором едкого натра в колонне 22 Высота выброса - 30 м Диаметр выброса - 125 мм 1.3 Вентиляционные выбросы: 1.3.1 Отделение этерификации 1.3.2 Отделение нейтрализации, склад готовой продукции Высота выброса - 25 м	Пыль пятисернистого фосфора - P2S5: Выбрасывается газодувкой 16 после осаждения в циклоне 15 Высота выброса - 30 м Диаметр выброса - 300 мм

Таблица 8 Сточные воды

...