Вентиляция кинотеатра на 635 мест в г. Сургут

Размещено на http://www.allbest.ru/

Федеральное агентство по образованию РФ

Тюменский государственный архитектурно-строительный университет

Кафедра ТГВ

Пояснительная записка к курсовому проекту

"Вентиляция кинотеатра на 635 мест в г. Сургут"

Выполнил: студент группы Т 05-3

Миллер В.В.

Проверил: Гуревич Л.Н.

Тюмень 2008

Содержание

1. Исходные данные для проектирования

2. Основные сведения о системах вентиляции

3. Определение вредных выделений

4. Расчет воздухообмена с проверкой на i-d-диаграмме

5. Составление таблицы воздушного баланса по вспомогательным помещениям

6. Расчет калориферов

7. Подбор вспомогательного оборудования

8. Конструирование систем вентиляции

9. Аэродинамический расчет систем П 1 и В 1

10. Подбор вентиляторов

Литература

1. Исходные данные для проектирования

- Город - Сургут

- Количество мест - 635

- Размер зала bxl - 22х 28

- Схема подачи воздуха - сосредоточенная

- Расчет вентиляции проводят для трех периодов (теплый, холодный, переходный). Для переходного периода принимаются параметры наружного воздуха t = 10°С и энтальпия I = 23,5 кДж/кг при любом географическом положении объекта.

- Расчетные параметры наружного воздуха принимаются согласно СНиП 41-01-2003 "Отопление, вентиляция и кондиционирование".

Табл. 1. Расчетные параметры наружного воздуха

Расчетные параметры	t,C	i, кДж/кг	, %	d, г/кг	P, ГПа
1	2	3	4	5	6
Теплый	19,6	49,4	83	11,7	990
Холодный	-43	-43,2	37,3	0,02	990
Переходный	10	23,5	69,3	5,3	990

Табл. 2. Расчетные параметры внутреннего воздуха

Период года	t,C	, %	, м/с
Теплый	23,6	?65	?0,5
Холодный	18	?65	?0,3
Переходный	20	?65	?0,5

Для теплого периода в общественных зданиях температура внутреннего воздуха должна быть не более чем на 3C выше расчетной наружной температуры по параметру А, а для зрительного зала вместимостью свыше 300 человек перепад допускается до 4C, но не более 28C для средней полосы и не более 31C для южной полосы.

В зрительном зале для расчета воздухообмена принимаем, что система отопления в зимнее время на период эксплуатации зала отключается. Во всех остальных вспомогательный помещениях система отопления работает постоянно, компенсируя теплопотери.

2. Основные сведения о системе вентиляции

Вентиляция предусматривается приточно-вытяжная с механическим и естественным побуждением.

Объем воздухообмена рассчитывается из условия ассимиляции тепла и влаги, которые выделяются от людей, а также из условия разбавления окиси углерода до ПДК. вентиляция рециркуляция калорифер воздухообмен

Приточная вентиляция предусматривается с очисткой воздуха в фильтре от механических примесей и подогревом его в калорифере в зимний период. Число приточных камер в здании определяется назначением и режимом работы отдельных помещений, компоновкой и величиной воздухообмена. Количество приточного воздуха 31333 м³/ч.

В кинотеатрах однозальных рекомендуется применять две приточные камеры: одна для кинозала, вторая для остальных помещений.

В зимний и переходный периоды для зрительного зала применяется смешанная схема вентиляции. Приточный воздух подается с использованием рециркуляции и последующим его подогревом.

Подача воздуха осуществляется сосредоточенно.

3. Определение вредных выделений

В общественных зданиях основными источниками выделения вредностей (тепла, влаги, СО₂) являются люди. Поступление тепла от солнечной радиации и электроосвещения не учитываются.

Табл. 3. Исходные данные

Внутренняя температура	Параметры	Значения
t = 15 С	qЯ	116 Вт
	q	140 Вт
	gВЛ	33 г/ч
t = 20 С	qЯ	87 Вт
	q	118 Вт
	gВЛ	40 г/ч
t = 25 С	qЯ	58 Вт
	q	93 Вт
	gВЛ	50 г/ч

Удельное выделение углекислого газа СО₂ от одного человека равняется = 45 г/ч и не зависит от внутренней температуры.

г/ч.

Холодный период

Определение избыточного явного тепла:

Определение избыточного полного тепла:

- явное тепловыделение от 1-го человека

- полное тепловыделение от 1-го человека

- количество людей



- теплопотери помещения, приведенные к расчетной наружной вентиляционной температуре, которая принимается в зимний период.

tвн.от., С - внутренняя отопительная температура (14С)

tвн.в., С - внутренняя вентиляционная температура (18С)

- удельные теплопотери на 1 м³,

V, м³ - объем зрительного зала (высота 8 м)

- поправочный коэффициент на наружную температуру (=0,9 при tн=-40С и ниже)

к - понижающий коэффициент на наружные стены (к=0,8)

г/ч.

Переходный период

Определение избыточного явного тепла:

Определение избыточного полного тепла:

г/ч

Теплый период

Определение избыточного явного тепла:

Определение избыточного полного тепла:

г/ч

4. Расчет воздухообмена с проверкой на i-d диаграмме

Основной вредностью, которая определяет расчетный воздухообмен, является явное тепло и расчетным периодом является теплый период. Расчет веется на ассимиляцию теплоизбытков в летний период по формуле:

Значение воздухообмена, определенное для теплого периода, является расчетным и для зимнего, и для переходного периодов при условии, что отопление в зимний период во время эксплуатации зала не работает. Т.к. в зрительном зале выделяется тепло и влага, то следует учитывать изменение параметров внутреннего воздуха.

Основной характеристикой изменения параметров внутреннего воздуха является отношение избыточного полного тепла к количеству влаговыделений и это отношение называется угловым коэффициентом луча процесса:



- избыточное тепло

- влаговыделения

Зимний и переходный периоды в результате частичной рециркуляции происходит смешение наружного и рециркуляционного воздуха с образованием смеси (tсм и dсм):

- влагосодержание наружного воздуха

- приращение влагосодержания, которое определяется по формуле:

- количество рециркуляционного воздуха

- количество наружного воздуха

- количество вентиляционного воздуха

Количество воздуха, забираемого на рециркуляцию, определяется как разность между расчетным расходом воздуха, определенным по теплому периоду, и наружным расходом воздуха, определяемым на разбавление СО₂:

Минимальное количество наружного воздуха, необходимого для разбавления СО₂, определяется расчетом по формуле:

- количество углекислого газа, выделяющегося в помещении от людей;

- предельно допустимые концентрации СО 2 в помещении и в наружном воздухе.

= 3 гр/кг; = 0,75 гр/кг

Количество наружного воздуха, рассчитанного по вышеуказанной формуле необходимо сравнить с нормативным значением, согласно СНиП (минимум 20 м³/ч).

Для всех периодов года с помощью построения изменения состояния воздуха на i-d диаграмме определяют относительную влажность воздуха в помещении и сопоставляют ее с нормативным значением (?65%)

Температура приточного воздуха для летнего периода: tПР = t

Температура приточного воздуха для переходного и зимнего периода:



Расчет воздухообмена

Холодный период

Принимаем Gн=15240 кг/ч

Переходный период

Принимаем Gн=15240 кг/ч

tсм < tпр меньше чем на 2С, следовательно, перерасчет делать не нужно.

Летний период

Для всех периодов года с помощью построения процесса изменения состояния воздуха на i-d-диаграмме определим относительную влажность воздуха и сопоставим ее с нормативным значением ()

Если то средствами вентиляции можно обеспечить эти параметры;

Если то средствами вентиляции обеспечить эти параметры не возможно, необходимо кондиционирование.

Проверка для летнего периода:

Определим параметры приточного воздуха, из этой точки ведем луч процесса до пересечения с внутренней температурой, получаем искомые параметры внутреннего воздуха и сравниваем относительную влажность

Проверка для переходного периода:

Проверка для зимнего периода (без рециркуляции):

Греем до температуры притока. Луч процесса ведем до пересечения с . Полученные параметры внутреннего воздуха сверяем с влагой.

Для сопоставления воздухообмена, рассчитанного по формуле на ассимиляцию явного тепла в летний период, необходимо провести поверочные расчеты воздухообмена по избыткам полного тепла и влаги:

W-количество выделившейся влаги, г/ч

W=g*n

Расхождение в величине воздухообменов по вышеуказанным формулам не должно превышать 10 %.

Табл. 4. Расчетные параметры внутреннего воздуха

Период года	t,C	, %	, м/с
Теплый	23,6	69,6	0,5
Переходный	20	48,8	0,3
Холодный	18	9,6	0,3

Вывод: в теплый период нужно кондиционирование.

5. Составление таблицы воздушного баланса по вспомогательным помещениям

Во вспомогательных помещениях предусматривается приточно-вытяжная общеобменная вентиляция с механическим побуждением.

Воздухообмен в помещениях принимается по кратности в соответствии со СНиП 2.08.02-89 "Общественные здания" и определяется по формуле:

L=k·V м³/ч

где k-кратность воздухообмена;

V-объём помещения

Приточная камера обслуживает все вспомогательные помещения и проектируется отдельной от приточной камеры зрительного зала.

Вытяжная вентиляция из помещений, санузлов, душевых и курительных объединяется и обслуживается одной установкой. Все остальные вспомогательные помещения обслуживаются другой вытяжной установкой.

Результаты определения воздухообмена по притоку и вытяжке для всех вспомогательных помещений сводятся в таблицу.

Табл. 5. Таблица воздушного баланса

№ п/п	Наименование помещений	Размеры и объём помещений	Кратность воздухообмена	Расчётный воздухообмен, м3/ч
		м	м	м	м3	Приток	Вытяжка	Приток	Вытяжка
1	2	3	4	5	6	7	8	9	10
1	Фойе	22	6	4	528			783
2	Вестибюль	20	6	4	480			783
3	Санузлы М (и Ж)	7	3	4	84	нет		-	300(300)
4	Администратор	7	3	4	84	2	1,5	168	126
6	Курительная	7	3	4	84	нет	10	-	840
7	Проекционная	14	6	4	336	3	3	2008	2008
8	Комната киномеханика	4	3	4	48	-	2	-	96
9	Перемоточная	2	3	4	24	-	2	-	48
10	Аккумуляторная	2	3	4	24	2	3	48	72
	3790	3790

Местная вытяжная вентиляция от кинопроектора 1000 м³/ч

6. Расчет калориферов

Калорифер - это нагревательный теплообменный аппарат, в котором греющая среда в виде пара горячей или перегретой воды, проходя по трубкам, отдает тепло воздуху, проходящему в межтрубном пространстве. Калориферы применяют для нагрева приточного воздуха.

По конструкции подразделяются на одноходовые с вертикальным расположением трубок и многоходовые с горизонтальным расположением трубок. При теплоносителе - пар, применяются одноходовые калориферы. Многоходовые калориферы применяются либо пластинчатые, либо биметаллические со спирально-накатным оребрением.

Теплопередающая поверхность пластинчатых калориферов выполнена из стальных трубок, диаметром 16 мм и стальных пластин, насаженных на трубки. Теплообменный элемент биметаллических калориферов состоит из трубок, насаженных одна на другую. Внутренняя - стальная, а наружная - алюминиевая. Между трубками образуется механический и термический контакт, что обеспечивает хороший нагрев ребер. Эти калориферы применяются в основном для северной климатической зоны, а также в системах утилизации тепла и сушильных камерах.

Выпускаются калориферы средней и большой модели, имеющих по направлению движения воздуха и обозначаются КВС-П и КВБ-П. Биметаллические КСК 3 и КСК 4. Обе эти модели имеют 7 типоразмеров в зависимости от объема нагреваемой массы воздуха и обозначаются от номера 6 до номера 12 (КВС-П-8). В настоящее время промышленностью выпускаются калориферы типа ВНВ-243. Они имеют медные трубки и алюминиевый корпус.

Калориферы всех моделей могут быть установлены последовательно и параллельно как по воздуху, так и по теплоносителю.

При определении коэффициента теплопередачи пользуются массовой или весовой скоростью.

При увеличении температуры скорость увеличивается.

Исходной величиной при расчете калорифера является количество теплоты, необходимое для нагрева данной массы воздуха.

При прямоточной схеме:

При рециркуляции:

Расчетная теплоотдача от калориферов принимается:

Расчет ведется в следующей последовательности:

1. Определяем предварительное живое сечение для прохода воздуха, задаваясь рекомендуемой массовой скоростью.

Массовая скорость принимается:

для пластинчатых калориферов

для биметаллических

2. Выбираем по характеристикам модель, номер и число калориферов, установленных параллельно по воздуху с таким расчетом, чтобы выбранное действительное живое сечение было ближе к предварительно определенной величине f:

n - количество параллельно установленных по воздуху калориферов.

3. По действительному живому сечению определяем действительную массовую скорость:

4. Находим скорость движения воды в трубках

Для последовательного соединения калориферов:

св=4,19 кДж/кг·С - удельная теплоемкость воды

в=1000 кг/м³ -плотность воды

fтр, м² - площадь живого сечения трубок

t1 и t2 - параметры теплоносителя

Для параллельного соединения калорифера делим эту формулу на 2.

5. Для принятой модели калорифера в зависимости от массовой скорости воздуха и скорости движения теплоносителя в трубном пучке определяем коэффициент теплопередачи калорифера:

- определяется по таблицам

6. Находим необходимую поверхность калориферной установки:

При прямоточной схеме:

средняя температура воды

средняя температура нагреваемого воздуха (смеси)

При рециркуляции:

7. Уточняем необходимое число калориферов в установке:

Если n<0,7, то необходимо делать перерасчет, если n>0,7, то см.п.8

8. Определяем действительную теплоотдачу калориферной установки:

9. Определяем коэффициент запаса:

Если не вошли в этот предел, выбираем другую модель калорифера. Если n<0,7, то выбранный калорифер оказался с большим запасом по теплу при использовании рециркуляции. В этом случае нужно часть приточного воздуха пропустить через обводной клапан, а другую часть - через калорифер. Это соотношение зависит от избыточной теплоты в зимний период, что отражается на tсм1.

Принимаем 50% через калорифер и 50% через обводной клапан. В этом случае образуется смесь с параметрами tсм2, которая должна быть равна температуре притока.



После этого расчет начинают заново с

для рециркуляции.

Расчет калорифера

1. Определяем предварительное живое сечение для прохода воздуха

Принимаем для пластинчатых калориферов массовую скорость 7 ;

2. Выбираем калорифер КВС-12-П

-площадь живого сечения 1,2985 м²;

-площадь поверхности нагрева: 108 м²;

-площадь живого сечения по теплоносителю: 0,00347 м²;

-масса: 389,9 кг;

fд=1,2985 м²

3. Уточняем массовую скорость

4. Скорость движения теплоносителя в трубках



При прямоточной схеме:

Q = 37599,6*1,005*(19+43) = 2342831 кДж/ч

Расчетная теплопередача от калориферов:

Qр= =Q*1,1=2342831*1,1=2577144,1кДж/ч

5. К = 31, 3 Вт/м 2*с

6. Находим необходимую поверхность калориферной установки

7. Уточняем необходимое количество калориферов в установке

? 2 шт.

8. Определяем действительную теплоотдачу калориферной установки

9. Определяем коэффициент запаса

% (входит в интервал 5-15%)

7. Подбор вспомогательного оборудования

Пункт подбора оборудования включает в себя расчет и выбор воздухозаборной решетки, утепленного клапана и фильтра, воздухораспределителя и дефлектора.

Воздухозаборные неподвижные жалюзийные решетки

Подбираются исходя из скорости воздуха в живом сечении решеток, которая не должна превышать 5 м/с. Количество решеток и размер воздухозабора подбираются исходя их двух стандартных базовых размеров решетки. Одна из них СТД 52-88 имеет размер 150х 580 и живым сечением, равным fж=0,05 м². Вторая - СТД 52-89 размером 150х 580 и живым сечением fж=0,06 м².

Живое сечение характеризуется отношением живого сечения к сечению геометрических размеров. Коэффициент местного сопротивления решетки составляет 3.

1. Расчетное живое сечение воздухозаборной решетки.

Gвент, м³/ч - расчетный воздухообмен ()

, м/с - скорость движения воздуха в приточной камере на всасывающем тракте не более 5 м/с

2. Количество решеток

fж, м² - стандартное живое сечение воздухозаборной решетки

Таким образом, получаем 29 решеток размером 150х 580 каждая, марки СТД 52-89 с живым сечением 0,06 м².

Воздушные утепленные заслонки

Воздушные утепленные заслонки с электроприводом и электрообогревом типа КВУ. Наиболее распространенные типоразмеры: 1000х 600; 1000х 1000; 1400х 1800; 1000х 1400. Устанавливаются в узлах воздухозабора для предотвращения проникновения холодного воздуха при неработающем вентиляторе. Перед запусканием приточной установки включаются тэны, расположенные внутри утепленных створок. Через 5-7 минут отключается электрообогрев и включается электропривод.

Размеры заслонок подбирают исходя из живого сечения, которое определяется по рекомендуемой скорости 5 м/с. Коэффициент местного сопротивления от 2 до 3.

1. Расчетное живое сечение утепленной заслонки.

Gвент, м 3/ч - расчетный воздухообмен ()

, м/с - скорость движения воздуха в приточной камере на всасывающем тракте не более 5 м/с

Для живого сечения 1,74 м² и скорости не более 5 м/с получаем марку КВУ 600х 1000.

Воздушные фильтры

Фильтры для очистки приточного воздуха применяются как ячейковые кассетного типа, так и матерчатые рулонного типа (для небольших приточных камер применяются карманные фильтры).

Ячейковые фильтры бывают масляные и сухие. Они представляют собой металлическую съемную кассету размером 510х 510х 75, затянутую с обеих сторон сеткой. Пространство между сетками заполняется соответствующим заполнителем.

К масляным относятся модели ФЯР, заполненные гофрированной латунной или стальной оцинкованной сеткой. И модель ФЯВ, заполненные гофрированной винипластовой сеткой.

К сухим относятся фильтры типа ФЯП с заполнителем упругим стекловолокном, и типа ФЯУ с заполнителем модифицированным пенополиуретаном.

Фильтры собираются в металлический каркас из нескольких ячеек. Пропускная способность ячейковых фильтров составляет от 4000 до 6500 м³ на 1 м² фильтрующей поверхности. Потеря давления на этих фильтрах составляет от 100 до 150 Па. Такие фильтры применяются производительностью приточной установки до 15000 м³/ч из-за габаритных размеров.

К сухим фильтрам тонкой очистки относятся фильтры рулонного типа ФРУ, фильтрующим материалом которых является упругое стекловолокно марки ФСВУ. Фильтр представляет собой каркас, в верхней и нижней части которого установлены катушки. На верхнюю катушку надевается рулон с фильтрующим полотном, конец которого закрепляется на нижней катушке. По мере загрязнения материал перематывается с верхней катушки на нижнюю. Пропускная способность 1 м² такого фильтра составляет 10000 м³/ч.

Фильтры применяются двух типов: тип Ф 2РУ 7 применяется до 20000 м³/ч, имеет размеры 1500х 1340 и тип Ф 4РУ 4 с объемом пропускаемого воздуха от 25000 до 35000 м³/ч, имеет размеры 2000х 1840. Низ фильтра - 600 мм от пола, потери давления составляют от 100 до 150 Па.

Выбор фильтра ведется в зависимости от наружных климатических условий, места его расположения и пропускной способности.

По расчетному воздухообмену Gвент =31333 м³/ч был выбран рулонный утепленный фильтр типа Ф 4РУ 4, производительностью G = 35000 м³/ч, с размерами 2000х 1840.

Дефлекторы

1. Определяем скорость прохода воздуха через патрубок дефлектора

;

- давление за счет теплового потока

- ветровое давление

- высота дефлектора

- коэффициент, учитывающий повышение температуры по высоте

- местные сопротивления

2. Определяем площадь сечения для прохода воздуха через дефлектор



3. Количество дефлекторов

, шт

n = 1,725/0,61=2,83 3 шт

Принимаем 3 дефлектора марки Д 710.000-01 диаметром 900.

Воздухораспределители

Побирается в зависимости от типа подачи воздуха и расчетного воздухообмена.

Тип: ВСП-2 1000x1000

Раздача: сосредоточенная

Пропускная способность: до 20000 м³/ч

Количество: 2 шт

Подбор зонтов

В 1: f=L/(3600*)=12700/(3600*6)=0,59 м²

м

серия 5.904-51 Зонт типа: ЗК.00.000-09 диаметром 1000мм

В 2: f=L/(3600*)=1440/(3600*6)=0,067 м²

серия 5.904-51 Зонт типа: ЗК.00.000-02 диаметром 315мм

В 3: f=L/(3600*)=2350/(3600*6)=0,109 м²

м

серия 5.904-51 Зонт типа: ЗК.00.000-03 диаметром 400мм

8. Конструирование систем вентиляции

Все воздуховоды, обслуживающие зрительный зал должны быть скрытыми, т.е. проложенными над подшивным потолком или в ложной бытовой стене. В приточных и вытяжных установках должны быть предусмотрены шумоглушители.

Воздухоприемные устройства приточных камер должны располагаться в продуваемой чистой зоне. Архитектурная форма воздухоприемного устройства должна быть увязана с внешним видом здания.

Для предотвращения попадания пыли, мусора, случайных предметов, снега, дождя отверстия для поступления наружного воздуха должны быть снабжены неподвижными жалюзийными решетками. На высоте низа решетки не менее 2 м от земли. В некоторых случаях по архитектурным или санитарно - гигиеническим соображениям воздухоприемное устройство осуществляется в виде отдельно стоящей шахты, соединенной с подземным каналом. Если камера располагается в экологически чистой зоне, то низ воздухозаборного отверстия допускается осуществлять на расстоянии 1м от земли. Если приточная камера располагается в подвале или цокольном этаже, то в этом случае устраивают пристенную воздухозаборную шахту для обеспечения воздухозабора с отметки 2 м от уровня земли.

Концентрация вредностей в месте забора воздуха не должна превышать 30% ПДК для данной вредности.

Приточные камеры могут быть расположены в подвальном или цокольном этажах у наружных стен. Не допускается располагать приточные установки в смежных помещениях с залом и помещениях или помещениях требующих тишины.

В кинотеатре подача воздуха сосредоточенная в направлении к экрану. При этой раздаче сосредоточенная струя подается из верхней зоны на высоте 3 м. Такая подача воздуха реализуется с помощью воздухораспределителей типа ВСП-2.

9. Аэродинамический расчет систем П 1 и В 1

Аэродинамический расчет выполняется после расчета воздухообмена, решений по трассировке воздуховода и вычерчивания аксонометрической схемы, нумерации участков, нагрузки каждого участка, определения их длин.

Расчет ведется в следующей последовательности:

1. Определяют нагрузки отдельных расчетных участков и их длину, наносят на схему.

2. Выбирают основное магистральное направление, наиболее протяженное и нагруженное.

3. Нумеруют участки, начиная с последнего.

4. Определяют предварительные размеры сечений расчетных участков магистрали по рекомендуемым скоростям:

;

где: - рекомендуемая скорость;

Рекомендуемые скорости:

- магистральные воздуховоды от 6 до 8 м/с;

- ответвления от 4 до 6 м/с;

- рециркуляция до 5 м/с;

- вытяжные решетки из нижней зоны до З м/с;

- воздухораспределительные для сосредоточенной раздачи до 8 м/с;

По выбираем ближайший, стандартный размер воздуховода. Либо круглого сечения, либо прямоугольного. При прямоугольном сечении вычисляем :

5. Уточняем фактическую скорость:

6. По и по номограмме определяем удельные потери на трение , и зная длину участка определяем потери давления на трение

7. Потери на местное сопротивление определяются по формуле:

8. Определяем суммарные потери на участке:

9. Определяем потери давления в системе по выбранному направлению:

Все расчеты сводим в таблицу.

Табл. 6. Аэродинамический расчет

N	L, м 3/ч	l, м	Vф, м/с	Ф, мм	Прямоугольное	Потери на трение, Па	сV2/2, Па	?о	z, Па	Rl+z, Па	Сумма с накоплением
					axb	dэ	R	Rl
В 1
1	2540	3.05	2.94		600x400	480	0.204	0.622	5.19	1	5.19	5.81	5.81
2	5080	3.05	2.82		500x1000	667	0.129	0.393	4.78	1	4.78	5.17	10.98
3	7620	3.05	2.82		600x1250	811	0.102	0.311	4.78	1	4.78	5.09	16.07
4	10160	3.05	2.94		800x1200	960	0.09	0.275	5.19	1	5.19	5.46	21.53
5	12700	45.4	2.82		1000x1250	1111	0.071	3.223	4.78	3.1	14.81	18.04	39.57
В 2
1	300	23.85	2.22		150x250	188	0.389	9.278	2.96	5.75	17.04	26.31	26.31
2	1440	4.385	5.33		250x300	273	1.173	5.144	17.07	1.15	19.63	24.77	51.08
3	840	8.15	3.73		250x250	250	0.7658	6.241	8.36	12.35	103.28	109.52	160.61
4	300	3	2.22		150x250	188	0.389	1.167	2.96	4	11.85	13.02	173.62
5	1140	2.125	5.07		250x250	250	1.16	2.465	15.40	0.1	1.54	4.01	177.63
В 3
1	126	9.65	0.56		250x250	250	0.0221	0.302	0.19	3.7	0.70	1.00	1.00
2	222	3.85	0.99		250x250	250	0.066	0.254	0.58	3.7	2.16	2.42	3.41
3	342	2.25	1.52		250x250	250	0.1392	0.313	1.39	0.1	0.14	0.45	3.86
4	918	7.3	4.08		250x250	250	0.7913	5.776	9.99	7.35	73.41	79.19	83.05
5	2350	10.93	6.53		250x400	308	1.462	15.980	25.57	0.8	20.45	36.43	119.49
6	72	0.6	0.53		150x250	188	0.107	0.064	0.17	2	0.34	0.41	119.89
7	120	1.7	0.89		150x250	188	0.267	0.454	0.47	1	0.47	0.93	120.82
8	1000	3	4.44		250x250	250	0.9187	2.756	11.85	0.35	4.15	6.90	127.72
П 1
1	15666.5	9	7.25		600x1000	750	0.631	5.679	31.56	1.35	42.61	48.29	48.29
2	31333	22.44	8.70		1000x1000	1000	0.6298	14.133	45.45	2.85	129.54	143.67	191.96
3	31333								40.00	0.728	29.12	29.12	221.08
4	31333								40.00	6.2	248.00	478.00	699.08
5	6211	3	4.79		600x600	600	0.385	1.155	13.78	1.35	18.60	19.76	718.84
6	12422	3	4.31		800x1000	889	0.2	0.600	11.16	1.1	12.28	12.88	731.72
7	18633	51.6	5.18		1000x1000	1000	0.24	12.384	16.07	3.2	51.44	63.82	795.54
П 2
1	2008	19.75	5.58		250x400	308	1.109	21.903	18.67	20.7	386.41	408.31	408.31
2	2056	4.05	5.71		250x400	308	1.158	4.690	19.57	0.45	8.81	13.50	421.81
3	2839	1.25	4.93		400x400	400	0.6477	0.810	14.58	0.1	1.46	2.27	424.07
4	3622	4.75	6.29		400x400	400	1.01	4.798	23.72	0.1	2.37	7.17	431.24
5	3790	3.65	5.26		400x500	444	0.647	2.362	16.63	1.05	17.46	19.82	451.06
6	48	1.2	0.36		150x250	188	0.0285	0.034	0.08	1	0.08	0.11	451.17
7	783	11.155	3.48		250x250	250	1.4324	15.978	7.27	9	65.40	81.37	532.55
8	783	11.155	3.48		250x250	250	1.4324	15.978	7.27	9	65.40	81.37	613.92
9	168	5.375	1.24		150x250	188	0.1362	0.732	0.93	3	2.79	3.52	617.44
10	3790								40.00	0.728	29.12	29.12	646.56
11	3790	5							40.00	6.2	248.00	248.00	1124.56

10. Подбор вентиляторов

Вентиляторы подбираются исходя из значения L и P, сначала по сводным графикам, затем уточняется по индивидуальным характеристикам, где рабочий режим выбирают так, чтобы его КПД отличались не более чем на 10 % от максимального КПД.

Давление приточного вентилятора определяется:

Где Pжр - потери давления на жалюзийной решётке;

Pз - потери давления на утеплённой заслонке;

Pф - потери давления на фильтре;

Pку - потери давления на калориферной установке;

Pсв - потери давления в сети воздуховодов.

На вытяжной установке давление определяется:

, Па

Pш - потери давления на вытяжной шахте с заслонкой;

Pз - потери давления зонта;

Pсв - потери давления в сети воздуховодов;

Расчёт:

П 1:

Pжр =2Па; Pз =3Па; Pф =100Па;

Pку =24Па; Pсв =795,54Па;

Вентилятор марки ВЦ 4-75 №10

Двигатель:

тип 4А 160M6

мощность 15 кВт

частота оборотов 975 об/мин

П 2:

Pжр =2Па; Pз =3Па; Pф =100Па;

Pку =24Па; Pсв =1124,56Па;

Вентилятор марки ВЦ 4-75 №3,15

Двигатель:

тип 4А 80A52

мощность 1,5 кВт

частота оборотов 2850 об/мин

В 1:

Pш =3Па; Pз =2,5 Па; Pсв =39,57Па;

Вентилятор марки ВЦ 4-75 №6,3

Двигатель:

тип 4А 100S4

мощность 3 кВт

частота оборотов 1435 об/мин

В 2:

Pш = 3 Па; Pз =2,5 Па; Pсв =177Па;

Вентилятор марки ВЦ 4-75 №4

Двигатель:

тип 4AА 63A6

мощность 0,18 кВт

частота оборотов 885 об/мин

В 3:

Pш = 3 Па; Pз =2,5 Па; Pсв =127,72Па;

Вентилятор марки ВЦ 4-75 №4

Двигатель:

тип 4AА 63A6

мощность 0,18кВт

частота оборотов 885 об/мин

Литература

1. СНиП 2.04.05-91*. Отопление, вентиляция кондиционирование/ Госстрой России. М.: ЦИТП Госстроя России, 1997. - 64с.

2. СНиП 23-01-99. Строительная климатология/ Госстрой России. М.: ЦИТП Госстроя России, 2000.

3. Внутренние санитарно-технические устройства. В 3ч. Ч.3. Вентиляция и кондиционирование воздуха. Кн.2/ Б.В. Баркалов, Н.Н. Павлов, С.С. Амирджанов и др.; Под ред. Н.Н. Павлова и Ю.И. Шиллера.-4-е изд., перераб. и доп.- М.: Стройиздат. 1992.-416с.

4. Внутренние санитарно-технические устройства. В 3ч. Ч.3. Вентиляция и кондиционирование воздуха. Кн.1/В.Н. Богословский, А.И. Пирумов, В.Н. Посохин и др.;Под ред. Н.Н. Павлова и Ю.И. Шиллера.-4-е изд., перераб. и доп.- М.: Стройиздат. 1992.-319с.

Размещено на Allbest.ru

...