Механика грунтов, основания и фундаменты
Оценка инженерно-геологических условий площадки строительства. Определение физико-механических характеристик грунтов. Расчет фундаментов мелкого заложения на естественном основании. Определение глубины заложения ростверка. Выбор сваебойного оборудования.
| Рубрика | Строительство и архитектура |
| Вид | дипломная работа |
| Язык | русский |
| Дата добавления | 07.01.2013 |
| Размер файла | 5,4 M |
Отправить свою хорошую работу в базу знаний просто. Используйте форму, расположенную ниже
Студенты, аспиранты, молодые ученые, использующие базу знаний в своей учебе и работе, будут вам очень благодарны.
Размещено на http://www.allbest.ru/
Размещено на http://www.allbest.ru/
Реферат
Проектирование фундаментов механического цеха. Пояснительная записка к курсовому проекту по дисциплине «Механика грунтов, основания и фундаменты»: 70.02.01 /БГТУ; /Клевцевич И.И. ПГС-17; Кафедра ГТК - Орша: 2012 - 61 стр., 31 рис., 11 таблиц.
Ключевые слова: грунт, фундамент, глубина заложения, свая, арматура, расчетное сопротивление, несущий слой.
Содержит результаты расчёта и конструирования ж/б фундамента, сравнение вариантов и расчет фундаментов во всех сечениях.
Содержание
Введение
1. Исходные данные
2. Оценка инженерно-геологических условий площадки строительства
2.1 Определение физико-механических характеристик грунтов
3. Вариантное проектирование
3.1 Расчет фундаментов мелкого заложения на естественном основании
3.1.1 Определение глубины заложения фундаментов
3.1.2 Определение размеров фундамента
3.1.3 Определение осадок фундаментов
3.1.4 Проектирование фундамента
3.2 Проектирование свайного фундамента
3.2.1 Определение глубины заложения ростверка
3.2.2 Определение длины сваи
3.2.3 Определение несущей способности сваи
3.2.4 Определение количества свай
3.2.5 Проектирование ростверка
3.2.6 Определение осадки методом эквивалентного слоя
3.2.7 Выбор сваебойного оборудования и определение отказа сваи
4. Технико-экономическое сравнение вариантов
5. Расчет фундамента в сечении 2-2
5.1 Определение глубины заложения фундаментов
5.2 Определение длины сваи
5.3 Определение несущей способности сваи
5.4 Определение количества свай
5.5 Проектирование ростверка
5.6 Определение осадки методом эквивалентного слоя
5.7 Выбор сваебойного оборудования и определение отказа сваи
6. Расчёт осадок фундаментов во времени
6.1 Расчёт осадок фундаментов мелкого заложения во времени в сечении 3-3
6.2 Расчёт осадок свайных фундаментов во времени в сечении 3-3
6.3 Расчёт осадок свайных фундаментов во времени в сечении 2-2
7. Технология производства работ
Литература
Введение
Целью курсового проекта по дисциплине «Механика грунтов, оснований и фундаментов» является изучение вопросов проектирования, устройства фундаментов и их оснований для различных сооружений, возводимых в разнообразных геологических условиях. От правильно выбранного основания и конструкции фундамента, а также от правильного их устройства во многом зависит нормальная эксплуатация зданий и сооружений.
Проектирование зданий и сооружений заключается в выборе основания, типа, конструкции и основных размеров фундамента и в совместном расчёте оснований и фундаментов как одной из частей сооружения.
Основания, фундаменты и надземная конструкция неразрывно связаны между собой, взаимно влияют друг на друга и должны рассматриваться как единая система. Деформации и устойчивость грунтов основания зависят от особенностей приложения нагрузок, от размеров и конструкции фундамента и всего сооружения.
Для успешного усвоения курса необходимо знать следующие дисциплины: инженерную геологию, механику грунтов, сопротивление материалов, строительную механику, теорию упругости, пластичности и ползучести, строительные конструкции, технологию и организацию строительного производства, технику безопасности и экономику строительства.
Основания, фундаменты и надземная конструкция неразрывно связаны между собой, взаимно влияют друг на друга и должны рассматриваться как единая система. Деформации и устойчивость грунтов основания зависят от особенностей приложения нагрузок, от размеров и конструкции фундамента и всего сооружения.
Для успешного усвоения курса необходимо знать следующие дисциплины: инженерную геологию, механику грунтов, сопротивление материалов, строительную механику, теорию упругости, пластичности и ползучести, строительные конструкции, технологию и организацию строительного производства, технику безопасности и экономику строительства.
Деформации грунтов оснований зависят от приложенной нагрузки, размеров и конструктивных особенностей фундаментов, а также от типа самого сооружения и специфики его конструктивной схемы.
Существует и обратная связь - основные размеры, конструкция фундаментов и схема сооружения во многом зависит от особенностей напластования грунтов основания на строительной площадке, их сжимаемости и нагрузок, которые они могут воспринять. При проектировании оснований и фундаментов необходимо решать две задачи: первая - выбрать вид и тип фундамента, а также определить его основные размеры (глубину заложения, размеры и форму подошвы) и вторая - выполнить подбор и расчёт сечений фундаментов. В соответствии с учебными программами первая задача решается в курсе оснований и фундаментов, а вторая - в курсе строительных конструкций.
Работа грунтов, слагающих основание, под действием нагрузок от веса здания и сооружений имеют некоторую специфику, в частности их прочность в сотни раз меньше, а деформативность в тысячи раз больше прочности и деформативности материалов, из которых возводят здания и сооружения. Результатом неправильной оценки физико-механических свойств оснований обычно являются неравномерные осадки фундаментов здания, а при достижении значительных величин - привести к полному разрушению.
Анализ причин аварий, возникающих в процессе строительства и эксплуатации зданий, показал, что их значительная часть происходила в результате ошибок, допущенных при проектировании и устройстве оснований и фундаментов. Устранение последствий этих ошибок в большинстве случаев влечёт за собой значительные материальные затраты, как правило, превышающие первоначальную стоимость фундаментов.
Важным фактором является и выбор способа производства работ при устройстве оснований и фундаментов. Неправильное производство работ в некоторых случаях приводят к нарушению природной структуры грунтов, что сказывается на снижении их прочностных свойств и деформативности.
1. Исходные данные
Район строительства - город Орша
Инженерно-геологические условия - строительная площадка № 4
План и разрез здания - по схеме № 9
Расчётные сечения и действующие в них нагрузки - по заданию № 9
Таблица 1.1 Результаты определения физических характеристик
|
№ варианта |
№ скважины |
Глубина отбора образца от поверхности, м |
Гранулометрический состав, |
Плотность частиц, г/см3 s |
Плотность грунта, г/см3 d |
Влажность, % W |
Предел пластичности |
||||||
|
>2 |
2-0,5 |
0,5- 0,25 |
0,25-0,1 |
<0,1 |
Раскатывания, % Wp |
Текучести, % WL |
|||||||
|
1 |
2 |
3 |
4 |
5 |
6 |
7 |
8 |
9 |
10 |
11 |
12 |
13 |
|
|
4 |
1 |
2 |
0 |
3 |
15 |
23 |
59 |
2,72 |
1,86 |
29,2 |
16,4 |
31 |
|
|
2 |
5 |
0 |
1 |
10 |
10 |
79 |
2,74 |
1,88 |
30 |
23 |
42 |
||
|
2 |
7 |
0 |
2 |
3 |
39 |
56 |
2,67 |
2,17 |
16,1 |
12 |
18 |
||
|
3 |
10,5 |
5 |
30 |
20 |
15 |
3 |
2,65 |
2 |
25,2 |
- |
- |
||
|
3 |
15,5 |
0 |
1 |
1 |
2 |
96 |
2,74 |
2 |
27 |
24 |
44 |
Таблица 1.2 Расчетные сечения
|
№ схемы |
Вариант 4 |
|||||
|
Наименование здания |
Расчетное сечение |
N, кН/м.п. |
М, кН·м |
Q, кН |
||
|
1 |
2 |
3 |
4 |
5 |
6 |
|
|
9 |
Механический цех |
2-2 |
900 |
100 |
30 |
|
|
3-3 |
1000 |
130 |
30 |
2. Оценка инженерно-геологических условий площадки строительства
2.1 Определение физико-механических характеристик грунтов
Скважина №1.
Число пластичности:
,
где: - влажность на границе текучести, %;
- влажность на границе раскатывания, %.
Так как , то, согласно таблице П-2, данный пылевато-глинистый грунт является суглинком.
Показатель текучести:
.
.
Так как , то, согласно таблице П-5, суглинок текучепластичный.
Плотность грунта в сухом состоянии:
,
где: - плотность грунта;
- плотность частиц грунта;
- природная влажность.
.
Коэффициент пористости:
. .
Степень влажности:
,
где - плотность воды.
.
Так как , то, согласно таблице П-4, грунт насыщен водой.
Вывод: Поскольку и показатели не определяется, то грунт под основание фундамента не пригоден.
Скважина №2.
Число пластичности . Так как , то, согласно таблице П-2, данный пылевато-глинистый грунт является глиной.
Показатель текучести Так как , то, согласно таблице П-5, глина тугопластичная.
Плотность грунта в сухом состоянии .
Коэффициент пористости .
Степень влажности: . Так как , то, согласно таблице П-4, грунт насыщен водой.
Удельное сцепление (согласно таблице П-9).
Угол внутреннего трения (согласно таблице П-9).
Модуль деформации (согласно таблице П-8).
Расчётное сопротивление (согласно таблице П-11).
Вывод: Грунт под основание фундамента пригоден.
Скважина №2:
Число пластичности . Так как , то, согласно таблице П-2, данный пылевато-глинистый грунт является супесью.
Показатель текучести . Так как , то, согласно
таблице П-5, супесь пластичная.
Плотность грунта в сухом состоянии .
Коэффициент пористости .
. Так как , то, согласно таблице П-4, грунт насыщен водой.
Удельное сцепление (согласно табл. П-9).
Угол внутреннего трения (согласно табл. П-9).
Модуль деформации (согласно табл. П-8).
Расчётное сопротивление (согласно табл. П-11).
Вывод: Грунт под основание фундамента пригоден.
Скважина №3:
Поскольку пределы пластичности не определены, то грунт песчаный.
Согласно таблице П-1, песок, по первому удовлетворяющему показателю по гранулометрическому составу (размер частиц грунта > 0,25 мм, масса частиц грунта от массы воздушно-сухого грунта 55% > 50%) классифицируется как средней крупности.
Таблица 2.1 Определение крупности песка
|
Наименование показателей |
Размеры фракций грунта, мм |
|||||
|
>2 |
2-0,5 |
0,5-0,25 |
0,25-0,1 |
<0,1 |
||
|
Содержание фракций, % |
5 |
30 |
20 |
15 |
3 |
|
|
Содержание частиц крупнее данного диаметра, % |
5 |
35 |
55 |
70 |
73 |
Плотность грунта в сухом состоянии .
Плотность сложения грунта .
Так как , то, согласно таблице П-3, песок средней крупности средней плотности.
Степень влажности . Так как , то, согласно таблице П-4, грунт насыщен водой.
Удельное сцепление (согласно таблице П-7).
Угол внутреннего трения (согласно таблице П-7).
Модуль деформации (согласно таблице П-6).
Расчётное сопротивление (согласно таблице П-10).
Вывод: Грунт под основание фундамента пригоден.
Скважина №3:
Число пластичности Так как , то, согласно таблицы П-2, данный пылевато-глинистый грунт является глиной.
Показатель текучести . Так как то, согласно таблице П-5, глина полутвердая.
Плотность грунта в сухом состоянии .
Коэффициент пористости .
.
Так как , то, согласно таблице П-4 грунт насыщенный водой.
Удельное сцепление (согласно таблице П-9).
Угол внутреннего трения (согласно таблице П-9).
Модуль деформации (согласно табл. П-8).
Расчётное сопротивление (согласно таблице П-11).
Результаты расчёта сведём в таблицу 2.2.
Вывод: Грунт под основание фундамента пригоден.
3. Вариантное проектирование
3.1 Расчет фундаментов мелкого заложения на естественном основании
3.1.1 Определение глубины заложения фундаментов
Глубина заложения фундамента устанавливается с учетом:
- инженерно-геологических условий площадки строительства;
- необходимости исключения возможности промерзания пучинистого грунта под подошвой фундаментов;
- конструктивных особенностей возводимого здания.
По инженерно-геологическим условиям первый слой (суглинок текучепластичный) не может служить основанием фундаментов. В качестве основания фундаментов целесообразно использовать второй слой - глину тугопластичную.
Нормативную глубину сезонного промерзания определим по карте нормативных глубин промерзаний грунтов. Для города Орша путем интерполирования получим м.
Определяем расчетную глубину сезонного промерзания:
,
где: (по таблице П-13 принимаем по температуре 10оС нижний коэффициент, так как сечение 3-3 находится на расстоянии более 5,0 м от угла сооружения);
.
Фундамент должен заглубляется в несущий слой не менее 20 см. Примем глубину заложение фундамента: .
Окончательно принимаем глубину заложения фундамента под всем зданием
.
3.1.2 Определение размеров фундамента
Расчёт ведём по третей скважине в сечении 3-3.
Отметка заложения фундамента - . Расчетная нагрузка, действующая на фундамент, равна NII = 1000 кН. Схема фундамента и ориентировочный разрез показаны на рисунке 3.1.
Грунтовые условия согласно таблицы 1.3:
первый слой - суглинок текучепластичный, мощностью 3,6 м, удельный вес - 18,6 кН/м3;
второй слой - глина тугопластичная, мощностью 1,9 м, удельный вес - 18,8 кН/м3, с = 41 кПа, = 15, Е = 14 МПа, Ro = 278 кПа.
Определяем площадь подошвы фундамента в плане:
,
где: = 20 кН/м3 (из возможных 20…22кН/м3 );
= 1000 кН - сжимающее усилие;
= 3,8 м - глубина заложения фундамента;
R0 = 278кПа - расчётное сопротивление слоя, находящегося под подошвой фундамента.
.
Сторона квадратного в плане фундамента
Определяем расчётное сопротивление грунта основания:
,
где: - коэффициенты условий работы (принимаем по таблице П-14): ; , при . - коэффициент надёжности;
(по таблице П-15, при );
осреднённое значение удельного веса грунта, залегающего ниже подошвы фундамента:
осреднённое значение удельного веса грунта, залегающего выше подошвы фундамента:
- расчётное значение удельного сцепления грунта, залегающего непосредственно под подошвой фундамента;
- так как без подвала;
- глубина заложения фундамента:
Уточняем значение ширины при R1 = 462,82 кПа:
;
Определяем R2 при b = 1,5м
Найдём эксцентриситет при
где
Так как то фундамент должен быть прямоугольным.
Определяем коэффициент k0, учитывающий действие момента, по формуле:
Длинна фундамента:
Принимаем размеры фундамента в плане b x l=1,5 х 2,1 м;
При расчёте внецентренно нагруженных фундаментов должны выполняться следующие условия:
Условия выполняются, расхождение 4,09, что допустимо. Фундаменты подобраны правильно.
Окончательно принимаем размер фундамента b =1,5 м, l =2,1 м (рисунок 3.3).
3.1.3 Определение осадок фундаментов
Рассчитывать осадку основания фундамента под колонну будем методом послойного суммирования.
Строим эпюру распределения вертикальных напряжений от собственного веса грунта :
где: удельный вес грунта го слоя;
мощность го слоя.
Удельный вес грунтов, залегающих ниже уровня подземных вод, но выше водоупора, должен определяться с учётом взвешивающего действия по формуле:
.
где коэффициент пористости го слоя грунта, для которого определяется ;
удельный вес частиц го слоя грунта;
удельный вес воды,
.
Определяем вертикальное напряжение от собственного веса грунта в характерных плоскостях:
На подошве 1-го слоя: .
На уровне грунтовых вод:
.
На отметке подошвы фундамента:
.
Перед подошвой 2-го слоя:
.
На подошве 2-го слоя:
.
На подошве 3-го слоя :
.
На подошве 4-го слоя:
.
На подошве 5-го слоя:
.
Определяем дополнительное (к природному) вертикальное напряжение в грунте под подошвой фундамента и строим эпюру .
,
где: - среднее давление на уровне подошвы фундамента;
Толщу грунта ниже подошвы фундамента разбиваем на слои не более : .
Значения эпюры рассчитываются по формуле:
,
где: коэффициент, принимаемый по таблице П-16 в зависимости от формы подошвы фундамента и относительной глубины
.
Определяем осадку каждого слоя основания по формуле:
,
где: - безразмерный коэффициент для всех видов грунтов;
среднее дополнительное вертикальное напряжение в -том слое грунта. Осадка основания фундамента вычисляется суммированием величины осадки каждого слоя. Суммарно, она не должна превышать предельно допустимой осадки сооружения:
Вычисления сводим в таблицу 3.1.
Таблица 3.1 Определение осадок фундамента
|
Глина тугопластичная |
|||||||||
|
0 |
0 |
1 |
- |
317,3 |
- |
- |
14000 |
- |
|
|
30 |
0,4 |
0,972 |
30 |
308,42 |
83,92 |
16,78 |
0,536 |
||
|
60 |
0,8 |
0,848 |
30 |
269,07 |
89,68 |
17,94 |
0,495 |
||
|
90 |
1,2 |
0,682 |
30 |
216,4 |
95,45 |
19,09 |
0,416 |
||
|
120 |
1,6 |
0,532 |
30 |
168,8 |
101,2 |
20,24 |
0,33 |
||
|
150 |
2,0 |
0,414 |
30 |
131,36 |
106,96 |
21,39 |
0,257 |
||
|
Супесь пластичная |
|||||||||
|
170 |
2,27 |
0,354 |
20 |
112,32 |
110,8 |
22,16 |
0,061 |
||
|
180 |
2,4 |
0,325 |
10 |
103,12 |
112,97 |
22,59 |
32000 |
0,027 |
|
|
210 |
2,8 |
0,26 |
30 |
82,5 |
119,48 |
23,9 |
0,07 |
||
|
240 |
3,2 |
0,21 |
30 |
66,63 |
125,99 |
25,2 |
0,056 |
||
|
270 |
3,6 |
0,173 |
30 |
54,89 |
132,5 |
26,5 |
0,046 |
||
|
300 |
4 |
0,145 |
30 |
46,01 |
139,01 |
27,8 |
0,038 |
||
|
330 |
4,4 |
0,122 |
30 |
38,71 |
145,52 |
29,1 |
0,032 |
||
|
360 |
4,8 |
0,105 |
30 |
33,32 |
152,03 |
30,41 |
0,027 |
||
|
390 |
5,2 |
0,091 |
30 |
28,87 |
158,54 |
31,71 |
0,023 |
||
|
420 |
5,6 |
0,079 |
30 |
25,07 |
165,05 |
33,01 |
0,02 |
||
|
2,431 |
Определяем нижнюю границу сжимаемой зоны (В.С.). Она находится на горизонтальной плоскости, для которой справедливо выражение:
.
Данное условие соблюдается на глубине от подошвы фундамента (таблица 3.1, рисунок 3.2).
Осадка основания , где для производственных и гражданских одноэтажных и многоэтажных железобетонных сооружений с полным каркасом согласно СНБ 5.01.01-99
3.1.4 Проектирование фундамента
Размеры сечения колонны 300х500 мм.
Принятые размеры подошвы фундамента в плане 1,5 х 2,1 м.
Принимая толщину стенок стакана 225 мм, получим следующие размеры стакана в плане:
;
.
Принимаем одну ступень:
Величина заделки колонны в стакан должна быть не мене большей стороны сечения колонны + 50 мм. Толщина дна подколонника не менее 200 мм.
Высота подколонника:
Размеры дна стакана в плане:
Принимаем защитный слой бетона для арматуры подошвы
Конструктивная схема фундамента представлена на рисунке 3.3.
Расчётные характеристики бетона класса согласно таблице 6.1 (изменние 5) СНБ 5.03.01-02:
,;
Расчётные характеристики арматуры класса S240 согласно таблице 6.5 (изменение 5) СНБ 5.03.01-02:
.
Проверяем прочность фундамента на продавливание плитной части.
Для центрально нагруженных прямоугольных фундаментов расчёт производится по условию:
,
где: - расчетная продавливающая сила; = 1- безразмерный коэффициент; = 0,89 - расчетное сопротивление бетона растяжению; - среднее арифметическое значение периметров верхнего и нижнего основания пирамиды продавливания.
Продавливающая сила
,
где: ;
;
.
.
Проверим выполнение условия:
Условие выполняется, принятая высота плитной части достаточна. Расчёт рабочей арматуры плитной части фундамента Площадь сечения арматуры, расположенной параллельно стороне b в сечении 1-1:
где .
.
Принимаем арматуру: 9O14 S240(), шаг S = 250 мм.
Площадь сечения арматуры, параллельной стороне l в сечении 2-2:
,
где .
.
Принимаем арматуру 8O12 S240 (), шаг S = 200 мм.
Расчёт армирования подколонника и его стаканной части
Арматуру назначаем в соответствии с конструктивными требованиями в количестве не менее 0,05% от площади поперечного сечения подколонника:
Принимаем параллельно стороне b: (), шаг 200,
параллельно стороне l: (), шаг 200.
В стаканной части
Принимаем с каждой стороны ().
3.2 Проектирование свайного фундамента
строительство фундамент сваебойный
3.2.1 Определение глубины заложения ростверка
Согласно пункта 3.1.1 глубина промерзания грунта для города Орша
d1 = hc +hg +hр ,
где: hc = 0,55 м - глубина стакана;
hg = 0,3 м -толщина дна подколонника (не менее 300 мм);
hр = 0,3 м - высота ростверка.
Глубина заложения фундамента с учетом глубины до пола приямка:
d = 0,55 + 0,3 + 0,3 = 1,15 м > df = 0,7 м, то есть подошва ростверка находится ниже глубины промерзания.
Принимаем глубину заложения 1,15 м.
3.2.2 Определение длины сваи
Минимальная длина сваи:
,
где: lo = 0,1 м - глубина заделки сваи в ростверк. Так как сжимающая нагрузка приложена на фундамент с эксцентриситетом, то принимаем заделку свай в ростверк и заделку выпусков арматуры сваи - . Поэтому
lн.сл = 0,5м - глубина забивки сваи в несущий слой грунта (так как песок средней крупности ) согласно пункта 7.10 (СНиП 2.02.03-85);
lгр = 2,45 + 1,9 + 3,2 = 7,55 м - расстояние от подошвы до кровли несущего слоя грунта (рис. 3.6);
Принимаем сваю марки С90.30-5, длина сваи
3.2.3 Определение несущей способности сваи
Несущая способность сваи по грунту:
,
где: U = 1,2 м - периметр поперечного сечения сваи;
- коэффициент работ сваи в грунте;
МПа - расчётное сопротивление грунта под нижним концом сваи, принимаемое по табл.П - 17 (супесь пластичная, Zo = 10,05 м);
А = 0,32 = 0,09 м2 - площадь поперечного сечения сваи;
- коэффициенты условий работы грунта соответственно под нижним концом и по боковой поверхности сваи;
мощность i-го слоя грунта;
расчетное сопротивление i-го слоя грунта по боковой поверхности сваи, принятое по таблице П - 18.
Определение сопротивления грунта по боковой поверхности сваи введем в таблицу 3.2.
Таблица 3.2 Определение сопротивления грунта по боковой поверхности сваи
|
Zo, м |
fi, kПа |
hi, м |
hi · fi kH/пм |
|
|
2,125 |
4,45 |
1,25 |
5,56 |
|
|
3,4 |
6,6 |
1,2 |
7,92 |
|
|
4,05 |
30,4 |
0,1 |
3,04 |
|
|
5 |
32,3 |
1,8 |
58,14 |
|
|
6,7 |
11,67 |
1,6 |
18,67 |
|
|
8,3 |
11,8 |
1,6 |
18,88 |
|
|
9,575 |
64,36 |
0,95 |
61,14 |
|
|
ИТОГО: |
173,35 |
.
Несущая способность сваи по материалу:
,
где: - коэффициент условий работы сечения; - коэффициент продольного изгиба; = 8 МПа - расчетное сопротивление бетона класса С 12/15 осевому сжатию; Аb = 0,09 м2 - площадь поперечного сечения бетона сваи; - расчётное сопротивление арматуры S400 на сжатие;
- площадь поперечного сечения сжатой арматуры 412 S400 (согл. табл. П-23 для сваи С90.30-5);
.
Так как , то для дальнейших расчетов принимаем значение расчетного усилия по грунту .
Расчетно-допустимая нагрузка на сваю:
,
где - несущая способность сваи определена расчетом.
3.2.4 Определение количества свай
Нагрузка по первому предельному состоянию:
,
где - коэффициент надежности по нагрузке согласно таблицы 1 (6). Количество свай:
Принимаем 4 штуки
- коэффициент, учитывающий действие момента, при >0 =1,2.
В плане расстояние между осями должно быть не менее ;
3.2.5 Проектирование ростверка
Принимаем в соответствии с пунктом 3.1.4. следующие размеры подколонника в плане:
,, .
Толщина дна стакана: hg = 300 мм.
Поскольку свес ростверка относительно крайних осей свай должен быть не менее 0,5d+50 мм, принимаем следующие размеры ростверка в плане (рис. 3.9):
bn min= , примем bn=1,3,
ln min=, примем ln=1,5.
Определим максимальную и минимальную нагрузки на голову сваи при действии сжимающей силы и момента:
,
где расстояние от оси ростверка до оси более нагруженных свай.
расстояние от оси ростверка до оси каждого ряда свай.
;
- вес рост-верка и подколонника;
dp - глубина заложения ростверка, м
(недонапряжение )
Окончательно принимаем 4 сваи сечением 30 х 30 см.
Расчет прочности по наклонным сечениям производится по формуле:
,
где: кН - сумма реакций всех свай, находящихся за пределами наклонного сечения;
b = bn = 1,3 м - ширина ростверка;
- расчетное сопротивление бетона класса С16/20 растяжению;
где ,;
m = 1,13 - безразмерный коэффициент определяемый по таблице 5.1 при , m = 2,18
где: С = 75 мм - расстояние от плоскости внутренних граней свай до ближайшей грани подколонника (рисунок 3.9);
h0 = 300 - 80 = 220 мм - рабочая высота в рассматриваемом сечении ростверка.
.
Условие выполняется и толщина дна стакана достаточна.
Расчет ростверка на изгиб производим по формуле:
,
где: кН;
,
где a = 1100 мм - расстояние между осями крайних свай (рисунок 3.9);
м.
кН·м.
Площадь сечения арматуры:
,
где: H0 = 300 - 80 = 220 мм,
= 365МПа - расчетное сопротивление арматуры класса S400 согласно таблицы 6.5 (СНБ 5.03.01-02)
см2.
Принимаем рабочую арматуру 7O18 S400, шаг 200 мм, As=17,78 см2.
Распределительная арматура 8O10 S240, шаг 200 мм (рисунок 3.10).
Расчет на местное сжатие производится по формуле:
,
где: N = N1 = 1200 кН - расчетная нормальная сила в сечении колонны;
- расчетное сопротивление бетона класса С20/25 сжатию;
Ав = - площадь сечения колонны.
.
Условие выполняется.
Расчет ростверка на продавливание колонной и угловой сваей не требуется, поскольку сваи располагаются в пределах пирамиды продавливания (рисунок 3.12).
3.2.6 Определение осадки методом эквивалентного слоя
В соответствии с п. 5.26 (СНБ 5.01.01-99) границы условного фундамента определяются: сверху -- поверхностью планировки грунта; снизу -- плоскостью, проходящей через нижние концы свай; с боков -- вертикальными плоскостями, отстоящими от наружных граней крайних рядов вертикальных свай на расстоянии (а), м, определяемом по формуле:
a = htg ( IIср /4 ),
где: h -- глубина погружения сваи в грунт от подошвы ростверка, м;
-- осредненное расчетное значение угла внутреннего трения грунтов (град.) в пределах глубины погружения сваи h;
;
.
Определим ширину условного фундамента:
м;
;
;
м2.
Вес условного фундамента:
,
где: , согласно пункту 3.2.5;
Среднее давление по подошве условного массивного фундамента:
, кПа.
кН/м2.
Уточняем расчетное сопротивление грунта:
,
где: , , ;
(при );
; для песков средней крупности
, - осреднённое значение удельного веса грунтов, залегающих ниже подошвы фундамента и выше подошвы фундамента соответственно.
, .
- глубина заложения фундамента;
- так как без подвала;
СII - расчётное значение удельного сцепления грунта, залегающего непосредственно под подошвой фундамента. СII = 1 кПа.
;
Р = 273,89 кПа < R1 = 2668,16 кПа, то есть условие выполняется.
Дополнительное вертикальное напряжение на уровне подошвы условного фундамента:
,
где: h = 9,2 м - глубина заложения условного фундамента;
- средневзвешенное значение удельного веса грунтов;
.
Мощность эквивалентного слоя вычисляется по формуле:
hэкв = Аw · bусл,
где Аw = 1,26 - коэффициент эквивалентного слоя принимаемый по т. 7.2 (5) (грунт песчаный, ).
м.
В расчетной схеме сжимаемую толщу грунта, которая оказывает влияние на осадку фундамента, принимают равной двум мощностям эквивалентного слоя:
м.
Осадку фундамента методом эквивалентного слоя определяем по формуле:
где mv - средний коэффициент относительной сжимаемости для всей сжимаемой толщи, определяемый из условия, что полная осадка грунтов в пределах сжимаемой толщи H равна сумме осадок входящих в нее слоев, по формуле:
,
где: hi толщина отдельных слоев грунта до глубины H; mv,i коэффициент относительной сжимаемости каждого слоя, определяемый по формуле:
где ?i - безразмерный коэффициент, который зависит от коэффициента относительной поперечной деформации грунта, определяемый по формуле:
Для песков = 0,8; глин = 0,4; Zi - расстояние от точки, соответствующей глубине H, до середины i-слоя (рисунок 3.13).
; ;
.
,
где для производственных и гражданских одноэтажных и многоэтажных железобетонных сооружений с полным каркасом согласно СНБ 5.01.01-99
3.2.7 Выбор сваебойного оборудования и определение отказа сваи
Исходя из принятой в проекте расчетной нагрузки, допустимой на сваю, определяется минимальная энергия удара по формуле:
,
где: = 25 Дж/кН [3];
- расчетная нагрузка, допустимая на сваю.
.
Принимаем трубчатый дизель-молот с водяным охлаждением С-995 со следующими характеристиками:
масса ударной части - 1250 кг;
высота подскока ударной части - от 2800 до 2000 мм;
энергия удара - 19 кДж;
число ударов в минуту - не менее 44;
масса молота с кошкой - 2600 кг.
Проверка пригодности выполняется по условию:
,
где: расчетная энергия удара;
- полный вес молота;
- вес сваи, наголовника и подбабка;
- коэффициент, принимаемый по табл. 8.33 (7);
- фактическая высота падения ударной части молота;
Расчетная энергия удара трубчатых дизель-молотов:
,
где: =12,5вес ударной части молота;
кДж.
.
Для контроля несущей способности свайных фундаментов и окончательной оценки применимости выбранного молота, определяем отказ сваи:
,
где остаточный отказ, равный значению погружения свай от одного удара молота, а при применении вибронагружателей - от их работы в течении 1 мин.;
- коэффициент, зависящий от материала сваи;
- площадь сечения сваи;
= 31,5 кДж - расчетная энергия удара молота;
кН - несущая способность сваи;
- коэффициент, условий забивки свай (молотами ударного типа);
кН - вес молота;
кН - вес сваи и наголовника;
- вес подбабка;
- коэффициент восстановления удара при забивке железобетонных свай молотами ударного действия с применением наголовника с деревянным вкладышем;
Трубчатый дизель-молот С-1048 удовлетворяет всем условиям забивки свай.
4. Технико-экономическое сравнение вариантов
Фундаменты на естественном основании (рис.4.1):
- определим заложение откоса:
где: m = 0,5 (для суглинков) - коэффициент откоса, согласно СНиП 2.06.03-85
h - глубина котлована.
- земляные работы: ;
- устройство ж/б фундаментов: .
Свайные фундаменты (рис.4.2):
- определим заложение откоса:
- земляные работы:
- забивка свай:
- устройство ростверка: .
Технико-экономическое сравнение (таблица 4.1).
Таблица 4.1. Калькуляция денежных затрат.
|
Вариант |
Наименование работ |
Ед. изм. |
Объем |
Стоимость на |
Стоимость всего объема работ, руб |
|
|
1. Фундамент на естественном основании |
1. Разработка грунта под фундамент |
м3 |
88,69 |
549,17 |
||
|
3. Устройство монолитного фундамента под колонну |
м3 |
1,69 |
31 |
66,56 |
||
|
? |
615,73 |
|||||
|
2. Свайный фундамент |
1. Разработка грунта под фундамент |
м3 |
13,5 |
58,81 |
||
|
2. Стоимость свай с забивкой до 12 м |
м3 |
3,24 |
88,4 |
286,42 |
||
|
3. Устройство монолитного ростверка |
м3 |
1,43 |
31 |
44,33 |
||
|
? |
389,56 |
Вывод: Наиболее экономичным является второй вариант - свайный фундамент. Для расчета сечения 2-2 принимаем вариант со свайным фундаментом.
5. Расчет фундамента в сечении 2-2
5.1 Определение глубины заложения фундаментов
Согласно пункта 3.1.1 глубина промерзания грунта для города Орша
Учитывая, что глубина до низа пола приямка равна 2,3 м и глубина заложения фундаментов должна быть ниже пола примыкающих к фундаментам приямков, каналов, водозаборов, резервуаров, бункеров вводов сетей и других не менее чем на 0,5 м.
Глубина заложения фундамента с учетом глубины до пола приямка:
d = 2,3 + 0,5= 2,8 м > df = 0,7 м, то есть подошва ростверка находится ниже глубины промерзания.
Принимаем глубину заложения 2,8 м. (рисунок 5.1)
5.2 Определение длины сваи
Минимальная длина сваи:
,
где: lo = 0,1 м - глубина заделки сваи в ростверк. Так как сжимающая нагрузка приложена на фундамент с эксцентриситетом, то принимаем заделку свай и заделку выпусков арматуры сваи . Поэтому
lн.сл = 0,5м - глубина забивки сваи в несущий слой грунта (так как песок средней крупности ) согласно пункта 7.10 (СНиП 2.02.03-85);
lгр = 0,8 + 0,1 + 1,8+3,2 = 5,9 м - расстояние от подошвы до кровли несущего слоя грунта (рисунок 5.1);
Принимаем сваю марки С70.30-4, длина сваи
5.3 Определение несущей способности сваи
Несущая способность сваи по грунту:
,
где: U = 1,2 м - периметр поперечного сечения сваи;
- коэффициент работ сваи в грунте;
МПа - расчётное сопротивление грунта под нижним концом сваи, принимаемое по таблице П - 17 (супесь пластичная, Zo = 9,7 м);
А = 0,32 = 0,09 м2 - площадь поперечного сечения сваи;
- коэффициенты условий работы грунта соответственно под нижним концом и по боковой поверхности сваи;
мощность i-го слоя грунта;
расчетное сопротивление i-го слоя грунта по боковой поверхности сваи, принятое по таблице П - 18.
Определение сопротивления грунта по боковой поверхности сваи введем в таблицу 5.1.
Таблица 5.1. Определение сопротивления грунта по боковой поверхности сваи.
|
Zo, м |
fi, kПа |
hi, м |
hi · fi kH/пм |
|
|
3,6 |
6,8 |
0,8 |
5,44 |
|
|
4,05 |
30,4 |
0,1 |
3,04 |
|
|
5,0 |
32,3 |
1,8 |
58,14 |
|
|
6,7 |
11,67 |
1,6 |
18,67 |
|
|
8,3 |
11,8 |
1,6 |
18,88 |
|
|
9,4 |
64,1 |
0,6 |
38,41 |
|
|
ИТОГО: |
142,58 |
.
Несущая способность сваи по материалу:
,
где: - коэффициент условий работы сечения;
- коэффициент продольного изгиба;
= 8 МПа - расчетное сопротивление бетона класса С 12/15 осевому сжатию;
Аb = 0,09 м2 - площадь поперечного сечения бетона сваи;
- расчётное сопротивление арматуры S400 на сжатие;
- площадь поперечного сечения сжатой арматуры 412 S240 (согласно таблице П-23 для сваи С70.30-4);
.
Так как , то для дальнейших расчетов принимаем значение расчетного усилия по грунту .
Расчетно-допустимая нагрузка на сваю:
,
где - несущая способность сваи определена расчетом.
5.4 Определение количества свай
Нагрузка по первому предельному состоянию:
,
где - коэффициент надежности по нагрузке согласно таблице 1 (6).
Количество свай:
Принимаем 4 штуки
- коэффициент, учитывающий действие момента, при >0 =1,2.
В плане расстояние между осями должно быть не менее ;
5.5 Проектирование ростверка
Принимаем следующие размеры подколонника в плане:
,, .
Толщина дна стакана: hg = 1450 мм.
Поскольку свес ростверка относительно крайних осей свай должен быть не менее 0,5d+50 мм, принимаем следующие размеры ростверка в плане (рисунок 5.5)
bn min= , примем bn=1,4,
ln min=, примем ln=1,7.
Определим максимальную и минимальную нагрузки на голову сваи при действии сжимающей силы и момента:
,
где расстояние от оси ростверка до оси более нагруженных свай.
расстояние от оси ростверка до оси каждого ряда свай.
;
- вес ростверка и подколонника;
dp = 2,8 м - глубина заложения ростверка.
(недонапряжение )
Окончательно принимаем 4 сваи сечением 30 х 30 см. (рисунок 5.4.)
Расчет прочности по наклонным сечениям производится по формуле:
,
где: кН - сумма реакций всех свай, находящихся за пределами наклонного сечения;
b = bn = 1,6 м - ширина ростверка;
-
расчетное сопротивление бетона класса С16/20 растяжению;
где ,;
m = 1,13 - безразмерный коэффициент определяемый по таблице 5.1 (методические указания) при , m = 2,18
где: С = 75 мм - расстояние от плоскости внутренних граней свай до ближайшей грани подколонника (рисунок 5.5);
h0 = 300 - 80 = 220 мм - рабочая высота в рассматриваемом сечении ростверка.
.
Условие выполняется и толщина дна стакана достаточна.
Расчет ростверка на изгиб производим по формуле:
,
где: кН;
,
где a = 1,3м - расстояние между осями крайних свай (рисунок 5.5);
м.
Расчёт рабочей арматуры плитной части фундамента
кН·м.
Площадь сечения арматуры:
,
где: H0 = 300 - 80 = 220 мм,
=365 МПа - расчетное сопротивление арматуры класса S400 согласно таблице 6.5 (СНБ 5.03.01-02)
см2.
Принимаем рабочую арматуру 9O16 S400, шаг 150 мм, As=18,09 см2.
Распределительная арматура 9O10 S240, шаг 200 мм (рисунок 5.6).
Расчёт армирования подколонника и его стаканной части
Арматуру назначаем в соответствии с конструктивными требованиями в количестве не менее 0,05% от площади поперечного сечения подколонника:
Принимаем параллельно стороне b: (), шаг 150,
параллельно стороне l: (), шаг 200.
В стаканной части
Принимаем с каждой стороны ().
Расчет на местное сжатие производится по формуле: ,
где: N = N1 = 1080 кН - расчетная нормальная сила в сечении колонны;
- расчетное сопротивление бетона класса С16/20 сжатию;
Ав = - площадь сечения колонны.
.
Условие выполняется.
Расчет ростверка на продавливание колонной и угловой сваей не требуется, поскольку сваи располагаются в пределах пирамиды продавливания (рисунок 5.8).
5.6 Определение осадки методом эквивалентного слоя
В соответствии с пунктом 5.26 (СНБ 5.01.01-99) границы условного фундамента определяются:
сверху -- поверхностью планировки грунта;
снизу -- плоскостью, проходящей через нижние концы свай;
с боков -- вертикальными плоскостями, отстоящими от наружных граней крайних рядов вертикальных свай на расстоянии (а), м, определяемом по формуле:
a = htg ( IIср /4 ),
где: h -- глубина погружения сваи в грунт от подошвы ростверка, м;
-- осредненное расчетное значение угла внутреннего трения грунтов (градусы) в пределах глубины погружения сваи h;
;
.
Определим ширину условного фундамента:
м;
;
;
м2.
Вес условного фундамента:
,
где: , согласно пункту 5.2.5;
Среднее давление по подошве условного массивного фундамента:
, кПа.
кН/м2.
Уточняем расчетное сопротивление грунта:
,
где: , , ;
(при );
; для песков средней крупности
, - осреднённое значение удельного веса грунтов, залегающих ниже подошвы фундамента и выше подошвы фундамента соответственно.
,
.
- приведенная глубина заложения фундамента:
- приведенная глубина заложения фундамента;
м - толщина слоя грунта выше подошвы фундамента со стороны подвала;
- расчетное значение удельного веса пола подвала;
м - толщина пола подвала.
- глубина приямка;
СII - расчётное значение удельного сцепления грунта, залегающего непосредственно под подошвой фундамента. СII = 1 кПа.
;
Р = 267,93 кПа < R1 = 2581,81 кПа, то есть условие выполняется.
Дополнительное вертикальное напряжение на уровне подошвы условного фундамента:
,
где: h = 9,3 м - глубина заложения условного фундамента;
- средневзвешенное значение удельного веса грунтов;
.
Мощность эквивалентного слоя вычисляется по формуле:
hэкв = Аw · bусл,
где Аw = 1,26 - коэффициент эквивалентного слоя принимаемый по таблице 7.2 (5) (грунт песчаный, ).
м.
В расчетной схеме сжимаемую толщу грунта, которая оказывает влияние на осадку фундамента, принимают равной двум мощностям эквивалентного слоя:
м.
Осадку фундамента методом эквивалентного слоя определяем по формуле:
где mv - средний коэффициент относительной сжимаемости для всей сжимаемой толщи, определяемый из условия, что полная осадка грунтов в пределах сжимаемой толщи H равна сумме осадок входящих в нее слоев, по формуле:
где: hi - толщина отдельных слоев грунта до глубины H;
mv,i - коэффициент относительной сжимаемости каждого слоя, определяемый по формуле:
где ?i - безразмерный коэффициент, который зависит от коэффициента относительной поперечной деформации грунта, определяемый по формуле:
Для песков = 0,8; глин = 0,4;
Zi - расстояние от точки, соответствующей глубине H, до середины i-слоя (рисунок 5.9).
;
;
.
,
где для производственных и гражданских одноэтажных и многоэтажных железобетонных сооружений с полным каркасом согласно СНБ 5.01.01-99
5.7 Выбор сваебойного оборудования и определение отказа сваи
Исходя из принятой в проекте расчетной нагрузки, допустимой на сваю, определяется минимальная энергия удара по формуле:
,
где: = 25 Дж/кН [3];
- расчетная нагрузка, допустимая на сваю.
.
Принимаем трубчатый дизель-молот с водяным охлаждением С-995 со следующими характеристиками:
масса ударной части - 1250 кг;
высота подскока ударной части - от 2800 до 2000 мм;
энергия удара - 19 кДж;
число ударов в минуту - не менее 44;
масса молота с кошкой - 2600 кг.
Проверка пригодности выполняется по условию:
,
где: расчетная энергия удара; - полный вес молота;
- вес сваи, наголовника и подбабка;
- коэффициент, принимаемый по таблице 8.33 (7);
- фактическая высота падения ударной части молота;
Расчетная энергия удара трубчатых дизель-молотов:
,
где: =12,5вес ударной части молота;
кДж.
.
Для контроля несущей способности свайных фундаментов и окончательной оценки применимости выбранного молота, определяем отказ сваи:
,
где остаточный отказ, равный значению погружения свай от одного удара молота, а при применении вибронагружателей - от их работы в течении 1 мин.;
- коэффициент, зависящий от материала сваи;
- площадь сечения сваи;
= 31,5 кДж - расчетная энергия удара молота;
кН - несущая способность сваи;
- коэффициент, условий забивки свай (молотами ударного типа);
кН - вес молота;
кН - вес сваи и наголовника;
- вес подбабка;
- коэффициент восстановления удара при забивке железобетонных свай молотами ударного действия с применением наголовника с деревянным вкладышем;
Трубчатый дизель-молот С-1048 удовлетворяет всем условиям забивки свай.
6. Расчёт осадок фундаментов во времени
6.1 Расчёт осадок фундаментов мелкого заложения во времени в сечении 3-3
Требуется определить затухание осадки во времени для фундамента мелкого заложения. Конечная осадка фундамента:
S = 2,431 см.
Коэффициенты фильтрации грунтов:
- глина - kф2 = 4·10-9 м/с,
- супесь - kф3 = 7·10-9 м/с.
Коэффициент относительной сжимаемости:
- глина - m2 = 0,4 / 14 = 0,029 МПа -1,
- супесь - m3 = 0,7 / 32 = 0,022 МПа -1.
Расчётная схема при расчёте затухания осадки во времени соответствуют случаю, когда водонепроницаемость грунтов с увеличением глубины увеличивается, т.е. kф1< kф2.
Путь фильтрации воды в данном случае равен мощности активной зоны
Найдём средний коэффициент фильтрации:
где Н - путь фильтрации воды, м;
h - мощность активной зоны, м;
k - коэффициент фильтрации грунта, м/с.
Определим коэффициент консолидации:
где m0 - средний коэффициент относительной сжимаемости, МПа -1.
где z - мощность активного слоя, м.
Изменив единицу измерения коэффициента консолидации, получим:
.
Найдём значения показателя Т:
(5.4)
.
Вычисление затухания осадки во времени представим в табличной форме.
Таблица 6.1 К расчёту осадки фундамента во времени
|
U |
Kt |
t = T . Kt |
St = U . S, см |
|
|
0,1 |
0,02 |
0,046 |
0,243 |
|
|
0,2 |
0,08 |
0,184 |
0,486 |
|
|
0,3 |
0,17 |
0,391 |
0,729 |
|
|
0,4 |
0,31 |
0,713 |
0,972 |
|
|
0,5 |
0,49 |
1,127 |
1,216 |
|
|
0,6 |
0,71 |
1,633 |
1,459 |
|
|
0,7 |
1 |
2,3 |
1,702 |
|
|
0,8 |
1,4 |
3,22 |
1,945 |
|
|
0,9 |
2,09 |
4,807 |
2,188 |
|
|
0,98 |
3,63 |
8,349 |
2,382 |
Рисунок 6.1 Осадка фундамента мелкого заложения в сечении 3-3
6.2 Расчёт осадок свайных фундаментов во времени в сечении 3-3
Требуется определить затухание осадки во времени для свайного фундамента. Конечная осадка фундамента:
S = 1 см.
Коэффициенты фильтрации грунтов:
- песок - kф4 = 8·10-9 м/с,
- глина - kф5 = 4·10-9 м/с,
Коэффициент относительной сжимаемости:
- песок - m4 = 0,8 / 30 = 0,027 МПа -1,
- глина - m5 = 0,4 / 21 = 0,019 МПа -1,
Расчётная схема при расчёте затухания осадки во времени соответствуют случаю, когда водонепроницаемость грунтов с увеличением глубины увеличивается, т.е. kф1< kф2.
Путь фильтрации воды в данном случае равен мощности активной зоны
Найдём средний коэффициент фильтрации:
Определим коэффициент консолидации:
Изменив единицу измерения коэффициента консолидации, получим:.
Найдём значения показателя Т:
Вычисление затухания осадки во времени представим в табличной форме.
Таблица 6.2. К расчёту осадки фундамента во времени
|
U |
Kt |
t = T . Kt |
St = U . S, см |
|
|
0,1 |
0,02 |
0,17 |
0,1 |
|
|
0,2 |
0,08 |
0,68 |
0,2 |
|
|
0,3 |
0,17 |
1,445 |
0,3 |
|
|
0,4 |
0,31 |
2,635 |
0,4 |
|
|
0,5 |
0,49 |
4,165 |
0,5 |
|
|
0,6 |
0,71 |
6,035 |
0,6 6 |
|
|
0,7 |
1 |
8,5 |
0,7 |
|
|
0,8 |
1,4 |
11,9 |
0,8 |
|
|
0,9 |
2,09 |
17,768 |
0,9 |
|
|
0,98 |
3,63 |
30,855 |
0,98 |
Рисунок 6.2 Осадка свайного фундамента в сечении 3-3
6.3 Расчёт осадок свайных фундаментов во времени в сечении 2-2
Требуется определить затухание осадки во времени для свайного фундамента. Конечная осадка фундамента:
S = 1 см.
Коэффициенты фильтрации грунтов:
- песок - kф4 = 8·10-9 м/с,
- глина - kф5 = 4·10-9 м/с,
Коэффициент относительной сжимаемости:
- песок - m4 = 0,8 / 30 = 0,027 МПа -1,
- глина - m5 = 0,4 / 21 = 0,019 МПа -1,
Расчётная схема при расчёте затухания осадки во времени соответствуют случаю, когда водонепроницаемость грунтов с увеличением глубины увеличивается, т.е. kф1< kф2.
Путь фильтрации воды в данном случае равен мощности активной зоны
Найдём средний коэффициент фильтрации:
Определим коэффициент консолидации:
Изменив единицу измерения коэффициента консолидации, получим:
.
Найдём значения показателя Т:
Вычисление затухания осадки во времени представим в табличной форме.
Таблица 6.3. К расчёту осадки фундамента во времени
|
U |
Kt |
t = T . Kt |
St = U . S, см |
|
|
0,1 |
0,02 |
0,12 |
0,1 |
|
|
0,2 |
0,08 |
0,48 |
0,2 |
|
|
0,3 |
0,17 |
1,02 |
0,3 |
|
|
0,4 |
0,31 |
1,86 |
0,4 |
|
|
0,5 |
0,49 |
2,94 |
0,5 |
|
|
0,6 |
0,71 |
4,26 |
0,6 6 |
|
Подобные документы
Оценка инженерно-геологических условий площадки строительства. Определение основных физико-механических характеристик грунтов. Расчёт фундамента мелкого заложения на естественном основании. Выбор сваебойного оборудования и определение отказа свай.
курсовая работа [890,9 K], добавлен 26.10.2014Оценка инженерно-геологических условий площадки строительства. Сводная ведомость физико-механических свойств грунтов. Выбор возможных вариантов фундаментов. Проектирование фундамента мелкого заложения на естественном основании и свайного фундамента.
курсовая работа [754,7 K], добавлен 08.12.2010Оценка инженерно-геологических условий площадки строительства. Определение глубины заложения ростверка и несущей способности сваи. Расчет фундаментов мелкого заложения на естественном основании и свайного фундамента. Технология производства работ.
курсовая работа [1002,4 K], добавлен 26.11.2014Строительная классификация грунтов площадки, описание инженерно-геологических и гидрогеологических условий. Выбор типа и конструкции фундаментов, назначение глубины их заложения. Расчет фактической нагрузки на сваи, определение их несущей способности.
курсовая работа [245,7 K], добавлен 27.11.2013Оценка инженерно-геологических условий площадки строительства. Определение производных, классификационных характеристик грунтов. Расчет фундаментов мелкого заложения на естественном основании по предельным состояниям. Сбор нагрузок в характерных сечениях.
курсовая работа [1,6 M], добавлен 29.06.2010Определение физико-механических показателей грунтов и сбор нагрузок на фундаменты. Оценка инженерно-геологических условий площадки строительства. Проверка слоев грунта на наличие слабого подстилающего слоя. Расчет деформации основания фундамента.
курсовая работа [802,9 K], добавлен 02.10.2011Определение физико-механических показателей грунтов и сбор нагрузок на фундаменты. Оценка инженерно-геологических условий площадки строительства. Проектирование фундаментов мелкого заложения. Расчет ленточного свайного фундамента под несущую стену.
курсовая работа [1,9 M], добавлен 19.04.2012Характеристика площадки, инженерно-геологические и гидрогеологические условия. Оценка строительных свойств грунтов площадки и возможные варианты фундаментов здания. Определение несущей способности и количества свай. Назначение глубины заложения ростверка.
курсовая работа [331,0 K], добавлен 23.02.2016Оценка инженерно-геологических условий строительной площадки. Выбор глубины заложения фундаментов, сооружаемых в открытом котловане. Определение размеров подошвы фундаментов мелкого заложения (на естественном основании). Расчет свайного фундамента.
курсовая работа [336,3 K], добавлен 13.12.2013Оценка инженерно-геологических условий строительной площадки. Расчёт недостающих физико-механических характеристик грунтов основания. Проектирование фундамента мелкого заложения на естественном основании и свайного фундамента промышленного здания.
курсовая работа [1,3 M], добавлен 22.10.2014Анализ инженерно-геологических условий и определение расчетных характеристик грунтов. Проектирование фундаментов на естественном основании. Определение глубины заложения подошвы фундамента. Сопротивление грунта основания. Выбор типа, длины и сечения свай.
курсовая работа [154,4 K], добавлен 07.03.2016Оценка инженерно-геологических условий и свойств грунтов с определением расчетного сопротивления грунтов основания. Определение глубины заложения подошвы фундамента. Определение давления на грунт основания под подошвой фундамента. Расчет плитной части.
курсовая работа [3,7 M], добавлен 24.08.2015Условия производства работ по устройству основания и возведению фундаментов. Характеристики грунтов и анализ инженерно-геологических условий строительной площадки. Определение глубины заложения подошвы свайного и фундамента на естественном основании.
курсовая работа [104,6 K], добавлен 23.05.2013Анализ инженерно-геологических условий площадки. Проектирование фундамента мелкого заложения на естественном основании, искусственном основании в виде грунтовой подушки. Расчёт свайных фундаментов, глубины заложения фундамента. Армирование конструкции.
курсовая работа [698,7 K], добавлен 04.10.2008Анализ инженерно-геологических условий, свойств грунтов, оценка расчетного сопротивления грунтов. Анализ объемно-планировочных и конструктивных решений здания. Определение глубины заложения и обреза фундаментов. Определение осадки свайного фундамента.
курсовая работа [460,4 K], добавлен 27.04.2015Анализ результатов инженерно-геологических изысканий на строительной площадке. Изучение физико-механических характеристик грунтов в порядке их залегания. Принципы сбора нагрузок на фундаменты. Расчет фундаментов мелкого заложения. Выбор несущего слоя.
курсовая работа [1,6 M], добавлен 18.05.2015Оценка инженерно-геологических условий строительной площадки. Физико-механические свойства грунтов. Выбор глубины заложения фундамента и определение площади его подошвы. Расчетное сопротивление грунта основания. Виды и конструкция свайного ростверка.
курсовая работа [1,4 M], добавлен 05.05.2012Обработка физико–механических характеристик грунтов и оценка грунтовых условий. Проверка несущей способности основания на равные подошвы фундамента. Определение расчетной вертикальной погрузки на срез. Проектирование фундамента глубокого заложения.
курсовая работа [152,4 K], добавлен 09.06.2010Анализ физико-механических характеристик грунта основания ИГЭ-1, ИГЭ-2. Сбор нагрузок на обрез фундамента. Расчет размеров подошвы фундаментов мелкого заложения на естественном основании для разных сечений. Осадки основания фундамента мелкого заложения.
курсовая работа [2,1 M], добавлен 11.12.2022Оценка инженерно-геологических условий площадки строительства. Определение физико-механических характеристик грунтов площадки строительства. Определение нормативных, расчетных усилий, действующих по верхнему обрезу фундаментов. Расчет свайных фундаментов.
курсовая работа [347,7 K], добавлен 25.11.2013
